WO2006042937A1 - Procede et dispositif de limitation de la vibration de bandes d'acier ou d'aluminium dans des zones de refroidissement par soufflage de gaz ou d'air - Google Patents

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WO2006042937A1
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Patrick Dubois
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Cmi Thermline Services
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Definitions

  • a method and device for limiting the flow of steel or aluminum belts into cooling zones by blowing air is provided.
  • the present invention generally relates to a method of improving the cooling of a blast gas cooling chamber or a blown air cooling section of a steel heat treatment line. or aluminum and / or improvement of the quality of the products to be treated. More specifically, the process which is the subject of the invention concerns the treatment lines of steel or aluminum strips using at least one cooling chamber by gas or air jets, or a cooling section by means of jets of gas or air, such as heat treatment lines, in particular continuous annealing lines, or such as coating lines, in particular the lines of metallic or non-metallic coatings.
  • This process aims to increase the cooling of the band while avoiding vibration phenomena on the band.
  • a vertical cooling chamber of a treatment line of steel or aluminum belts ré ⁇ alo is constructed according to the principle shown in Figure 1, on which a chamber is distinguished 4 of a treatment furnace, in which circulates a strip of steel or aluminum 1, which is subjected to the action of cooling elements 2 when it passes over top rollers 3 and lower return rollers 3 '.
  • Strip 1 is cooled in the main chamber 4
  • the cooling elements 2 consist of gas blowing assemblies at a temperature below the strip temperature.
  • the strip 1 is cooled on both sides by the cooling elements 2 located on the one side and on the other side of the pass line, and in case of cooling on several Pass lines, said band changes password to each return roller 3 or 3 '.
  • the cooling curve of the strip in the chamber is controlled by the indexing of the different cooling elements 2 or groups of cooling elements operating identically.
  • a vertical cooling section of a processing line of steel or aluminum strips ré ⁇ alo is constructed according to the principle shown in Figure 2, on which one dis ⁇ tingue a section vertical cooling 10, wherein circulates a strip 11 which is subjected to the action of cooling elements 12.
  • the strip 11 is cooled in the section mainly by the cooling elements 12 consist of blowing assemblies of air at a temperature below the strip temperature.
  • the theoretical line of the band 11 is determined by the upper return roller 13 and the lower return roller 13 '.
  • the strip 11 is cooled on both sides by the cooling elements 12 located on either side of the line of passage.
  • the cooling curve of the strip in the section is controlled by the in ⁇ dexation of the different cooling elements 12 or groups of cooling elements operating in the same way.
  • PRODUCTIVITY OF THE LINE AND QUALITY OF THE FINAL PRODUCT The productivity of the cooling chamber or section is determined by the ability to provide cooling heat transfer to reach strip temperatures at the outlet of the cooling chamber or section and the cooling slopes (expressed in ° C / second) which determine the metallurgical quality of the final product. This thermal transfer is dependent on the blowing distance between the strip and the cooling system, the geometry of the blowing, and the blowing speed. The heat transfer will also be more effective if the blowing distance is small and / or if the blowing speed is important.
  • Cooling slopes are lower (typically 20 ° C / second) for steels of commercial quality called CQ (Commercial Quality).
  • CQ Common Quality
  • the average thickness of the steels decreases, while the average width of the strips to be treated increases with the optimization of the stamping means.
  • the phenomenon is of course very critical for the chambers or vertical sections as shown in FIGS. 1 and 2, but also exists with a horizontal pass line, although this phenomenon is then attenuated by the self weight of the strip.
  • the cooling zone after coating of a hot-dip galvanizing line shown in FIG. 3 is also very sensitive to this phenomenon.
  • the thickness of the coating is controlled by spinning with air or with nitrogen from the liquid coating. .
  • This wringing is generally carried out by a pair of blowing nozzles 23, 23 '.
  • the vertical cooling zone 24 which follows is intended to and to achieve a temperature at the top of the baffle roll 25 which is compatible with the process, in particular avoiding any trace on the coating.
  • the increase in the capacity of the lines makes the free strand height of the web 21 between the last roller 26 immersed in the molten zinc bath 22 and the tower top baffle roll 25 can exceed 50 meters on large lines. capacity.
  • Hydraulic stabilization systems have also been proposed to replace the aforementioned stabilizing rollers. These systems are relatively efficient and can contribute to cooling, but they are not optimized to promote the exchange coefficient, and therefore to optimize cooling. In addition, the energy consumption is relatively important.
  • Another solution is to control the vibrations of the band by adjusting the blowing speed and / or the distance between the band and the souf ⁇ flage elements and / or the blowing flow rate in case of occurrence of vibrations. This then leads to a limitation of the efficiency of the cooling, and therefore of the performance of the installation.
  • FIG. 4 Another solution illustrated in Figure 4 has been proposed, to promote a lateral flow of the blown gas.
  • This solution consists in arranging blow tubes 31, 31 'on blow boxes 32, 32' located on either side of the band 33 which runs in a direction marked 100.
  • the blowing tubes 31, 31 ' allow and to guide the blowing jets 34, 34 'emitted in a direction which is perpendicular to the plane of the strip 33 scrolling.
  • This system brings about an improvement over simple boxes
  • the solution is not satisfactory, and the band flutations observed in such systems lead to either deterioration of the tubes when the band is thick or to breakage of band when the band is fine.
  • FIGS. 5 and 6 are end views along the arrow A of FIG.
  • the fluid mechanics simulations on industrial geometries show that, when the band 33 is decentered towards one of the two cais ⁇ sounds, here the box 32 ', the resultant of the pressures on the band exerts a force F tending to bring the band even closer to said box.
  • the system is therefore insta ⁇ ble, and does not tend to stabilize the band in a pass line centered between the boxes.
  • the fluid mechanics simulations on industrial geometries show that, when the strip 33 is inclined, the resultant of the pressures exerted on the strip exerts a torque C, tending to further incline the strip and therefore to bring the edges of the band closer together.
  • the system is also unstable, and does not tend to stabilize the band in a pass line centered between the boxes.
  • FIGS. 5 and 6 have been demonstrated by simulation of fluid mechanics software, and by a calculation of the resultant pressures exerted on each side of the strip.
  • the resultant pressure exerted on each side of the strip is the result of positive pressures in areas that are substantially right of the blowing tubes, and depressions at the parts that are not located in line with these tubes.
  • US-A-6 054 095 also teaches tilting towards the edges of the band the souf ⁇ flage tubes equipping caissons, but to have a better homogeneity of the temperature of the band, so without worrying about the stability of the scroll of the said band.
  • US-A-4,673,447 discloses the use of hole blow boxes, said holes being formed in a thick plate to have an inclination of the gas jets. It should be noted that the jets are inclined not towards the edges, but on the contrary towards a median plane, symmetrically with respect to said plane. It is therefore rather a simple stabilizing pad.
  • the document EP-A-I 108 795 describes a variant of the preceding techniques, in which straight tube blower boxes (perpendicular to the plane of the strip) are used. In fact, the aim is only to modify the intensity of the cooling by playing on the length of the tubes, which are chosen shorter at the edge of the strip.
  • EP-A-0 029 933 discloses another variant with slide nozzle housings.
  • the blades transversals do not produce any inclined jets, and the boxes do not allow to organize a recovery of the blowing gas perpendicular to the strip, as already mentioned above.
  • a commonly used solution is shown in Figures 7 and 8 ( Figure 8 being a section VIII-VIII of Figure 7).
  • This solution consists in using tubular blowing nozzles 41 of axis 48, having bottoms 46 and a gas inlet 47, said nozzles being pierced with a plurality of circular holes 42, which are oblong or slit-shaped, allowing blowing jets 45 on the strip 43 scrolling in the direction 100, in a direction normal to the plane of the strip.
  • the document EP 1 067 204 A1 describes a solution for suppressing vibrations by adjusting the pressure and / or the flow rate of gas blown in the transverse direction of the strip.
  • this method presents two major disadvantages.
  • the strip may be caused to not be parallel to the blowing devices, thereby reducing the distance between the band and device, and increasing the risks of con ⁇ tact.
  • the cooling capacity is not maximum, and the reduction in speed and / or pressure on one side can not be offset by an increase in the speed or pressure of the jets on the side. other side if the speed or blowing capacity limits have already been reached.
  • the invention aims to provide a cooling method optimizing both the thermal and a somehowlic aspects, that is to say maximizing the cooling, while minimizing vibrations or tape offsets. by a self-centering effect tending to bring the band in an ideal line of pass when it is remote or when it has a rotation relative to its theoretical line of pass.
  • the fundamental principles of the approach of the invention are to combine the advantages of minimized confinement and limitation of gas flow in a plane parallel to the strip with optimized blowing by directed jets ensuring both the cooling and the stability of the band.
  • jets of gas or air are projected towards each of the faces of the strip moving in said chamber or section, the jets of gas or air being emitted from blowing tubes equi ⁇ pant tubular nozzles arranged at a distance from each other transversely to the direction of movement of the band, said jets being directed towards the relevant face of the band being inclined at the same time essentially ⁇ to the edges of said band in a plane perpen ⁇ dicular to the plane of the band and the direction of dépla ⁇ said strip, and upstream or downstream of the strip in a plane perpendicular to the plane of the strip and parallel to the direction of movement of said strip.
  • the jets of gas or air emitted from the same tubular nozzle are inclined upstream and downstream of the strip. This gives a better blowing efficiency for the same number of tubular nozzles.
  • the distance between two adjacent tubular nozzles on the same side of the strip is chosen so that the points of impact of the gas or air jets on the strip are substantially equidistant in a parallel direction. to the direction of displacement of said band. This is very favorable for the stability of the band during the scrolling thereof.
  • the jets of gas or air emitted from the same tubular nozzle are inclined essentially towards the edges of the strip in such a way that the impact points of said jets on said strip are substantially éuidistants in a direction per ⁇ pendicular to the direction of movement of the strip.
  • the jets of gas or air emitted from the same tubular nozzle are inclined essentially towards the edges of the strip in a crisscross inclination, starting from the median line of the strip towards the edges said strip, from about 0 ° to an angle less than 15 °.
  • the jets of gas or air are organized to have a jet distance sensi ⁇ consistently constant regardless of their inclination.
  • the invention also relates to a device des ⁇ tiné to implement an improvement process having at least one of the aforementioned characteristics, said device being remarkable in that it comprises, on both sides of the moving strip, a plurality of tubular nozzles arranged at a distance from each other transversely to the direction of movement of the strip, each tubular nozzle being equipped with blowing tubes pointing towards one side of the strip, said tubes being blowing being inclined both substantially to the edges of said strip in a plane perpendicu ⁇ lar to the plane of the strip and the direction of displacement of said strip, and upstream or downstream of the strip in a plane perpendicular to the plane of the strip and parallel to the direction of movement of said strip.
  • each tubular nozzle is equipped with two rows of blow tubes, the tubes of one row being inclined upstream while the tubes of the other row are inclined downstream. , preferably with the same angle of inclination.
  • the distance between two adjacent tubular nozzles on the same side of the strip is chosen so that the points of impact of the jets emitted at firing rows of blowing tubes are substantially equidistant in a direction parallel to the direction of movement of said strip.
  • the blowing tubes of each row of the same tubular nozzle are inclined es ⁇ sensitively towards the edges of the strip so that the points of impact of the jets emitted from the blowing tubes of said row are substantially equi ⁇ distant in a direction perpendicular to the direction of movement of said band.
  • the blowing tubes of the same row are inclined essen ⁇ tively towards the edges of the strip according to an increasing inclinai ⁇ sound, from the center line of the strip towards the edges of said strip, of about 0 ° at an angle less than 15 °.
  • the blowing tubes of each tubular nozzle are dimensioned in length so that the jets of gas or air emitted by said tubes have a substantially constant jet distance irrespective of their inclination.
  • tubular nozzles have a circular, oblong, triangular, car ⁇ , rectangular or polygonal section.
  • FIG. 9 being a section along IX -IX of Figure 10.
  • the means for implementing the invention in a cooling chamber or zone consist in combining the technical effects described below.
  • This confinement limitation can be achieved by increasing the distance between the band and the nozzles without increasing the blowing distance by using hollow blow tubes fixed to the nozzles in one or more rows.
  • FIGS. 9 and 10 describe in a more concrete and detailed manner a particular embodiment of the invention.
  • FIGS. 9 and 10 illustrate a cooling device 50, of which only two pairs of tubular blowing nozzles 51 have been shown, these blowing nozzles being situated on either side of the strip 53 which moves in a running direction denoted 100.
  • the blowing nozzles 51 preferably have a circular section as is illustrated here, with an axis 56, but may according to other embodiments of the invention have an oblong section, triangu ⁇ square, rectangular, or polygonal.
  • Hollow discharge tubes 52 are fixed on the tubular nozzles 51. These tubes are arranged in one or more rows. The arrangement and the row number of the blowing tubes must be provided in order to have a mesh of the points of impact on the strip which is substantially equidistant in order to optimize the cooling and to limit the thermomechanical stresses exerted on the strip.
  • the tubular tubes 51 are arranged at a distance from one another transversely to the direction of travel of the strip, each tubular nozzle 51 being equipped with blowing tubes. pointing to one side of the strip, with a symmetrical disposition with respect to the plane of said strip so as to have points of impact of the emitted jets 58 which are in correspondence on each of the faces of the strip 53.
  • the blow tubes 52 are inclined both substantially to the edges of the strip 53 in a plane perpendicular to the plane of the strip and the direction 100 of displacement of said strip (as is visible in Figure 10), and upstream or downstream of the band 53 (with reference to the direction of travel) in a plane P perpendicular to the plane of the strip and parallel to the direction 100 of displacement of said strip ( as can be seen in Figure 9).
  • blowing tubes 52 near the center line LM of the strip 53, may emit jets which are perpendicular to the plane of the strip, the great majority of blast tubes 52 nevertheless having an inclination at an angle ⁇ with respect to the normal to the plane of the strip.
  • This inclination is preferably increasing, from the center line LM of the strip towards the edges of said strip, from about 0 ° to an angle of less than 15 °.
  • the blowing tubes 52 are in this case incli ⁇ born to the edges of the strip at an angle ⁇ ranging from 0 ° to 15 ° maximum, as shown in Figure 10, which is a view along B of the figure 9.
  • This inclination may concern all or part of the tubes according to different embodiments of the invention. This makes it possible to channel the residual flow of gas (that is to say the non-evacuated flow to a rear direction perpendicular to the plane of the strip after heat exchange with said strip) in preferential directions towards the band edges tending to stabilize. said band.
  • One of the cooling performance parameters is the blowing distance, that is to say the dis ⁇ tance of the emitted jet 58, between the free end 54 of a tube 52 and the corresponding point of impact 55 on the band, for the jet emitted by this tube.
  • the length of each tube 52 can be determined according to its inclination in order to have sensitive jet distances. constant, and therefore a homogeneous cooling capacity.
  • the length of the tubes will be greater as the inclination ⁇ is large. Numerical modelings show an optimal stabilization ef ⁇ ect for a tilting angle of the tubes that remains less than 15 ° towards the band edges.
  • the distance between the tubular nozzles 51 and the band 53 is D. This distance D is greater than that which would exist with simply drilled holes at equal blowing distances.
  • the blowing tubes 52 are moreover in ⁇ clinched upstream or downstream of the band 53 in a plane perpendicular to the plane of the strip and parallel to the di ⁇ tion 100 displacement of said strip.
  • 'Could be provided of the tubular nozzles 51 in a single row of blow tubes 52, oriented either downstream or upstream.
  • each tubular nozzle 51 is equipped with two rows of blow-out tubes 52, the tubes of which one row being inclined towards 1 upstream while the tubes of the other row are in ⁇ clinched downstream, and preferably with the same inclination an ⁇ ⁇ noted here ⁇ .
  • the impact points 55 of the jets 58 emitted from the two rows of tubes 52 of each tubular nozzle 51 are at a distance noted i. It is then interesting to choose the distance d between two adjoining tubular nozzles 51 located on the same side of the band 53 so that all the impact points 55 are equidistant (distance i). Thus, it is possible to obtain a regular and optimized mesh of the impact points of the blast 55. This distance d then allows an optimal recovery of the gases, in a direction substantially normal to the plane of the strip, which has the effect of reducing depressions that may exist between the impact zones.
  • blow pipes 52 are all dimensioned in length so that the gas or air jets 58 have a jet distance a (between the outlet orifice 54 of a tube 52 and the point of impact 55 corresponding) which is substantially constant regardless of their inclination.
  • the invention provides very important advantages, which are recalled below: - productivity gain of the line, by applica ⁇ tion of a cooling capacity greater than that of conventional solutions, without vibration of the band;
  • the process reduces vibrations while optimizing cooling, which reduces the distance between the tape supports in the chambers or the cooling zones.
  • An example of a particularly important advantage is the possibility of reducing the height of the cooling towers after hot-dip galvanizing according to FIG. 3.
  • the invention is not limited to the embodiments described above. but on the contrary, it encompasses any variant which reproduces, with equi ⁇ valent means, the essential characteristics stated above.

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Abstract

L'invention concerne un procédé et un dispositif d'amélioration du refroidissement d'une chambre de refroidissement à gaz soufflé ou d'une section de refroidissement à air soufflé et/ou d'amélioration de la qualité des produits à traiter, dans lequel on projette des jets de gaz ou d'air vers chacune des faces de la bande en déplacement dans ladite chambre ou section. Conformément à l'invention, les jets de gaz ou d'air (58) sont émis à partir de tubes de soufflage (52) équipant des buses tubulaires (51) agencées à distance l'une de l'autre transversalement à la direction (100) de déplacement de la bande (53) , lesdits jets étant dirigés vers la face concernée de la bande en étant inclinés essentiellement à la fois vers les bords de ladite bande dans un plan perpendiculaire au plan de la bande et à la direction (100) de déplacement de ladite bande, et vers l'amont ou 1 ' aval de la bande dans un plan perpendiculaire au plan de la bande et parallèle à la direction (100) de déplacement de ladite bande.

Description

Procédéetdispositifdelimitationdelavibrationdebandesd'acierou d'aluminiumdansdeszonesderefroidissement parsoufflagedegazoud'air.
La présente invention concerne d'une façon géné- raie un procédé d'amélioration du refroidissement d'une chambre de refroidissement à gaz soufflé ou d'une section de refroidissement à air soufflé d'une ligne de traite¬ ment thermique de l'acier ou de l'aluminium et/ou d'amé¬ lioration de la qualité des produits à traiter. Plus précisément, le procédé objet de l'invention concerne les lignes de traitement de bandes d'acier ou d'aluminium utilisant au moins une chambre de refroidis¬ sement par jets de gaz ou d'air, ou une section de re¬ froidissement par jets de gaz ou d'air, telles que les lignes de traitement thermique, en particulier les lignes de recuit continu, ou telles que les lignes de revête¬ ments, en particulier les lignes de revêtements métalli¬ ques ou non métalliques.
Ce procédé vise à augmenter le refroidissement de la bande tout en évitant les phénomènes vibratoires sur la bande.
ARRIERE PLAN DE L'INVENTION
On va présenter, en référence aux figures 1 à 8, une description générale des lignes de traitement des bandes d'acier ou d'aluminium.
Une chambre verticale de refroidissement d'une ligne de traitement de bandes d'acier ou d'aluminium ré¬ alisée suivant l'état de l'art est construite suivant le principe représenté sur la figure 1, sur laquelle on dis- tingue une chambre de refroidissement 4 d'un four de traitement, dans laquelle circule une bande d'acier ou d'aluminium 1, qui est soumise à l'action d'éléments de refroidissement 2 lorsqu'elle passe sur des rouleaux de renvoi supérieurs 3 et des rouleaux de renvoi inférieurs 3' . La bande 1 est refroidie dans la chambre 4 principa- lement par les éléments de refroidissement 2 constitués d'ensembles de soufflage de gaz à une température infé¬ rieure à la température de bande.
Lors de son passage dans la chambre de refroidis- sèment 4, la bande 1 est refroidie sur ses deux faces par les éléments de refroidissement 2 situés de part et d'au¬ tre de la ligne de passe, et en cas de refroidissement sur plusieurs lignes de passe, ladite bande change de li¬ gne de passe à chaque rouleau de renvoi 3 ou 3' . La courbe de refroidissement de la bande dans la chambre est maîtrisée par l'indexation des différents éléments de re¬ froidissement 2 ou groupes d'éléments de refroidissement fonctionnant de façon identique.
Une section verticale de refroidissement d'une ligne de traitement de bandes d'acier ou d'aluminium ré¬ alisée suivant l'état de l'art est construite suivant le principe représenté sur la figure 2, sur laquelle on dis¬ tingue une section verticale de refroidissement 10, dans laquelle circule une bande 11 qui est soumise à l'action d'éléments de refroidissement 12. La bande 11 est refroi¬ die dans la section principalement par les éléments de refroidissement 12 constitués d'ensembles de soufflage d'air à une température inférieure à la température de bande. La ligne de passe théorique de la bande 11 est dê- terminée par le rouleau de renvoi supérieur 13 et le rou¬ leau de renvoi inférieur 13 ' .
Lors de son passage dans la section de refroidis¬ sement 10, la bande 11 est refroidie sur ses deux faces par les éléments de refroidissement 12 situés de part et -d'autre de la ligne de passe. La courbe de refroidisse¬ ment de la bande dans la section est maîtrisée par l'in¬ dexation des différents éléments de refroidissement 12 ou groupes d'éléments de refroidissement fonctionnant de fa¬ çon identique. PRODUCTIVITE DE LA LIGNE ET QUALITE DU PRODUIT FINAL La productivité de la chambre ou de la section de refroidissement est déterminée par la capacité à assurer un transfert thermique de refroidissement afin d'atteindre des températures de bande à la sortie de la chambre ou de la section de refroidissement et des pentes de refroidissement (exprimées en °C/seconde) qui détermi¬ nent la qualité métallurgique du produit final. Ce trans¬ fert thermique est dépendant de la distance de soufflage entre la bande et le système de refroidissement, de la géométrie du soufflage, et de la vitesse de soufflage. Le transfert thermique sera en outre plus efficace si la distance de soufflage est petite et/ou si la vitesse de soufflage est importante.
L'augmentation de la vitesse de soufflage et la diminution de la distance entre la bande et le système de soufflage engendrent, à partir d'une certaine limite, des vibrations et/ou oscillations de la bande qui peuvent provoquer un contact entre la bande et le système de soufflage (ou les protections du système de soufflage) , provoquant des marques (scratchs) incompatibles avec la qualité de surface recherchée, et même dans les cas ex¬ trêmes des ruptures de bande.
VIBRATIONS DE LA BANDE L'augmentation des performances des lignes de traitement d'acier ou d'aluminium impose des pentes de refroidissement plus importantes sur des produits de plus en plus fins et de plus en plus larges.
Par exemple, en ce qui concerne le recuit des bandes d'acier, il n'est pas rare de spécifier dans la chambre de refroidissement d'un four de recuit continu, des besoins de pentes de refroidissement élevées (typi¬ quement supérieures à 80°C/seconde) pour les aciers dits DQ (Drawing Quality) , DDQ (Deep Drawing Quality) et HSS (High Strength Steel) . Les pentes de refroidissement sont plus faibles (typiquement 20°C/seconde) pour les aciers de qualité commerciale dits CQ (Commercial Quality) . Le document EP 0 803 583 A2 décrit ce besoin et les diverses applications.
Il faut noter que la proportion d'aciers à haute limite d'emboutissage (par exemple de type DDQ) ou à haute limite élastique (par exemple type HSS) augmente de façon significative.
De même, pour gagner du poids, en particulier dans les applications automobiles, l'épaisseur moyenne des aciers diminue, alors que la largeur moyenne des feuillards à traiter augmente avec l'optimisation des moyens d'emboutissâge.
Enfin, les capacités des lignes de traitement, en particulier les lignes de galvanisation ou de recuit, évoluent vers des capacités plus importantes.
Cette évolution combinée des différents paramè¬ tres ci-dessus entraîne l'apparition d'un nouveau pro¬ blème dans les chambres ou les sections de refroidisse¬ ment, à savoir les vibrations de la bande, ce phénomène étant limité ou même inconnu dans les équipements réali¬ sés suivant l'état antérieur de la technique.
Le phénomène est bien entendu très critique pour les chambres ou sections verticales telles que représen¬ tées sur les figures 1 et 2, mais existe également avec une ligne de passe horizontale, bien que ce phénomène soit alors atténué par le poids propre de la bande.
La zone de refroidissement après revêtement d'une ligne de galvanisation à chaud représentée sur la figure 3 est elle aussi très sensible à ce phénomène. Après re- vêtement par une immersion d'une bande d'acier 21 dans un bain 22 d'alliage de zinc en fusion, l'épaisseur du revê¬ tement est contrôlée par essorage à l'air ou à l'azote du revêtement liquide. Cet essorage est généralement réalisé par une paire de buses de soufflage 23, 23' . La zone de refroidissement verticale 24 qui suit est destinée à fi- ger le revêtement et à atteindre une température au ni¬ veau du rouleau déflecteur de haut de tour 25 qui soit compatible avec le process, en particulier évitant toute trace sur le revêtement. L'augmentation des capacités des lignes fait que la hauteur de brin libre de la bande 21 entre le dernier rouleau 26 immergé dans le bain de zinc en fusion 22 et le rouleau déflecteur de haut de tour 25 peut dépasser 50 mètres sur des lignes de grande capacité. Une réduction de cette hauteur, qui est souhaita¬ ble pour des raisons technico-économiques, imposerait des coefficients d'échange plus importants qui là encore gé¬ nèrent des vibrations non compatibles avec la qualité du produit final . Ces vibrations peuvent engendrer des mar- ques par contact entre la bande et les éléments exté¬ rieurs, mais sont également préjudiciables à la régulari¬ té du revêtement de zinc. En effet, l'un des paramètres essentiels de l'essorage est la distance entre la buse de soufflage 23 ou 23' et la bande 21, dont la ligne de passe est idéalement fixe. Les vibrations de la bande 21 entraînent un changement de ligne de passe dans le sens longitudinal et/ou transversal de la bande, et donc un revêtement non uniforme.
ETAT DE LA TECHNIQUE Afin de limiter les effets indésirables des vi¬ brations de la bande, on a tenté, dans une technique an¬ térieure, de limiter les vibrations par une réduction de la longueur des caissons (ou zones) de soufflage, ceci afin d'installer des rouleaux stabilisateurs. Cependant, cette technique limite la longueur concernée par le re¬ froidissement et donc l'efficacité du refroidissement de la zone, et de plus cette technique impose un contact en¬ tre la bande et les rouleaux stabilisateurs, ce qui est incompatible avec des applications dans des zones de re- froidissement après galvanisation à chaud car le revête¬ ment n'est pas encore totalement figé.
Des systèmes de stabilisation aêraulique ont éga¬ lement été proposés pour remplacer les rouleaux stabili- sateurs précités. Ces systèmes sont relativement effica¬ ces et peuvent contribuer au refroidissement, mais ils ne sont pas optimisés pour favoriser le coefficient d'échange, et donc pour optimiser le refroidissement. En outre la consommation d'énergie est relativement impor- tante.
Une autre tentative a consisté à augmenter la traction de bande, mais cette solution n'est envisageable que pour des bandes d'épaisseur importante, et pour des températures de bande réduites, car les contraintes ther- momécaniques générées sur des bandes fines à haute tempé¬ rature peuvent dépasser la limite élastique des bandes et peuvent engendrer des déformations permanentes, voire même des casses de bande.
Une autre solution consiste à contrôler les vi- brations de la bande en adaptant la vitesse de soufflage et/ou la distance entre la bande et les éléments de souf¬ flage et/ou le débit de soufflage en cas d'apparition de vibrations. Ceci entraîne alors une limitation de l'efficacité du refroidissement, et donc des performances de l'installation.
Une autre solution illustrée en figure 4 a été proposée, pour favoriser un écoulement latéral du gaz soufflé. Cette solution consiste à agencer des tubes de soufflage 31, 31' sur des caissons de soufflage 32, 32' situés de part et d'autre de la bande 33 qui défile dans une direction notée 100. Les tubes de soufflage 31, 31' permettent ainsi de guider les jets de soufflage 34, 34' émis dans une direction qui est perpendiculaire au plan de la bande 33 en défilement. Bien que ce système en- traîne une amélioration par rapport à des caissons sim- plement troués, la solution n'est pas satisfaisante, et les flottements de bande observés dans de tels systèmes conduisent soit à des détérioration des tubes lorsque la bande est épaisse, soit à des casses de bande lorsque la bande est fine. Comme l'évacuation du gaz après soufflage ne peut se faire que vers le bord des caissons, soit dans le sens de défilement de la bande, soit latéralement, il s'ensuit un débit important de gaz circulant parallèle¬ ment à la bande, dans un volume qui est confiné entre la bande et les caissons vers les bords desdits caissons. La présence des tubes 31, 31' augmente de facto le volume disponible confiné entre la bande et les caissons, par rapport à des caissons simplement troués.
Les perturbations qui ont été observées avec l'agencement de la figure 4 sont illustrées aux figures 5 et 6, qui sont des vues en bout selon la flèche A de la figure 4.
Sur la figure 5, les simulations de mécanique des fluides sur des géométries industrielles montrent que, quand la bande 33 est décentrée vers l'un des deux cais¬ sons, ici le caisson 32', la résultante des pressions sur la bande exerce une force F tendant à rapprocher encore plus la bande dudit caisson. Le système est donc insta¬ ble, et n'a pas tendance à stabiliser la bande dans une ligne de passe centrée entre les caissons. Sur la figure 6, les simulations de mécanique des fluides sur des géo¬ métries industrielles montrent que, quand la bande 33 est inclinée, la résultante des pressions exercées sur la bande exerce un couple C, tendant à incliner encore plus la bande et donc à rapprocher les bords de la bande des caissons. Le système est là aussi instable, et n'a pas tendance à stabiliser la bande dans une ligne de passe centrée entre les caissons. Les résultats des figures 5 et 6 ont été démontrés par simulation de logiciels de mé- canique des fluides, et par un calcul de la résultante des pressions exercées sur chaque face de la bande. La résultante des pressions exercées sur chaque face de la bande est la résultante de pressions positives au niveau de zones qui sont sensiblement au droit des tubes de soufflage, et de dépressions au niveau des parties qui ne sont pas situées au droit de ces tubes.
Il a été proposé de canaliser le flux du gaz soufflé en prévoyant une inclinaison des tubes de souf¬ flage vers les bords de la bande, principalement pour améliorer le refroidissement, comme décrit dans le docu¬ ment WO-A-01/09397, mais la modélisation conduit seule¬ ment à une légère amélioration des effets illustrés sché- matiquement sur les figures 5 et 6.
Le document US-A-6 054 095 enseigne également d'incliner vers les bords de la bande les tubes de souf¬ flage équipant des caissons, mais pour avoir une meil¬ leure homogénéité de la température de la bande, donc sans se préoccuper de la stabilité du défilement de la¬ dite bande. En variante, le document US-A-4 673 447 dë- crit l'utilisation de caissons de soufflage à trous, les- dits trous étant ménagés dans une plaque épaisse pour présenter une inclinaison des jets de gaz. Il est à noter que les jets sont inclinés non pas vers les bords, mais au contraire vers un plan médian, symétriquement par rap- port audit plan. Il s'agit donc plutôt d'un simple patin de stabilisation.
Le document EP-A-I 108 795 décrit une variante des techniques précédentes, dans laquelle on utilise des caissons à tubes de soufflage droits (perpendiculaires au plan de la bande) . On cherche en fait seulement à modi¬ fier l'intensité du refroidissement en jouant sur la lon¬ gueur des tubes, lesquels sont choisis plus courts au ni¬ veau des bords de la bande.
Le document EP-A-I 029 933 décrit une autre va- riante avec des caissons à buses en lames. Les lames transversales ne produisent aucuns jets inclinés, et les caissons ne permettent pas d'organiser une reprise des gaz de soufflage perpendiculairement à la bande, comme cela a déjà été indiqué plus haut. Suivant une autre conception, et afin de limiter le flux de gaz dans une direction parallèle à la direc¬ tion de défilement de la bande, une solution communément utilisée est représentée aux figures 7 et 8 (la figure 8 étant une coupe selon VIII-VIII de la figure 7) . Cette solution consiste à utiliser des buses tubulaires de soufflage 41 d'axe 48, ayant des fonds 46 et une entrée de gaz 47, lesdites buses étant percées de plusieurs trous circulaires 42, qui sont oblongs ou en forme de fente, permettant un soufflage de jets 45 sur la bande 43 en défilement dans la direction 100, dans une direction normale au plan de la bande. Même si le confinement entre la bande 43 et les buses de soufflage 41 est plus réduit qu'avec les agencements utilisant des caissons à tubes, et permet une certaine reprise des gaz dans une direction normale au plan de la bande entre les buses de soufflage, ce confinement engendre des effets de pression très défa¬ vorables conduisant aux mêmes phénomènes que ceux décrits en référence aux figures 5 et 6. Ce résultat peut être démontré par une modélisation des pressions engendrées par cette configuration, et la bande n'est pas stabilisée dans une ligne de passe optimale, c'est-à-dire centrée entre les buses de soufflage.
Enfin, le document EP 1 067 204 Al décrit une so¬ lution de suppression des vibrations par ajustement de la pression et/ou du débit de gaz soufflé dans le sens transversal de la bande. Outre la complexité du réglage à adapter à chaque produit à traiter, cette méthode pré¬ sente deux inconvénients majeurs. En premier lieu, la bande peut être amenée à ne pas être parallèle aux dispo- sitifs de soufflage, réduisant ainsi la distance entre la bande et le dispositif, et augmentant les risques de con¬ tact. Enfin, la capacité de refroidissement n'est pas maximale, et la réduction de la vitesse et/ou de la pres¬ sion sur une face ne peut pas être compensée par une aug- mentation de la vitesse ou de la pression des jets sur l'autre face si les limites de vitesse ou de capacité de soufflage sont déjà atteintes.
OBJET DE L'INVENTION L' invention vise à proposer un procédé de re- froidissement optimisant à la fois les aspects thermiques et aérauliques, c'est-à-dire maximisant le refroidisse¬ ment, tout en minimisant les vibrations ou les déports de bande par un effet auto-centreur tendant à ramener la bande dans une ligne de passe idéale lorsque celle-ci est déportée ou lorsqu'elle présente une rotation par rapport à sa ligne de passe théorique.
Les principes fondamentaux de 1 'approche de l'invention consistent à combiner les avantages d'un confinement minimisé, et d'une limitation de la circula- tion des gaz dans un plan parallèle à la bande avec un soufflage optimisé par des jets dirigés assurant à la fois le refroidissement et la stabilité de la bande.
Cette approche exclut donc les solutions anté¬ rieures utilisant des caissons de refroidissement (sui- vant les figures 4 à 6) qui par nature limitent de facto le volume disponible entre la bande et les caissons (et ce même dans le cas de tubes de soufflage rajoutés) .
Cette approche est également très éloignée des solutions antérieures avec des buses de soufflage percées de trous (suivant les figures 7 et 8) qui laissent sub¬ sister un confinement important entre la bande et les bu¬ ses. De plus l'épaisseur habituellement réduite des buses de soufflage ne permet pas de diriger les jets par simple percement ou usinage des buses de soufflage. DEFINITION GENERALE DE L'INVENTION Le problème technique précité est résolu confor¬ mément à l'invention grâce à un procédé d'amélioration du refroidissement d'une chambre de refroidissement à gaz soufflé ou d'une section de refroidissement à air soufflé d'une ligne de traitement thermique de l'acier ou de l'aluminium et/ou d'amélioration de la qualité des pro¬ duits à traiter par réduction des variations engendrées par ce refroidissement, dans lequel on projette des jets de gaz ou d'air vers chacune des faces de la bande en dé- placement dans ladite chambre ou section, les jets de gaz ou d'air étant émis à partir de tubes de soufflage équi¬ pant des buses tubulaires agencées à distance l'une de l'autre transversalement à la direction de déplacement de la bande, lesdits jets étant dirigés vers la face concer- née de la bande en étant inclinés à la fois essentielle¬ ment vers les bords de ladite bande dans un plan perpen¬ diculaire au plan de la bande et à la direction de dépla¬ cement de ladite bande, et vers l'amont ou l'aval de la bande dans un plan perpendiculaire au plan de la bande et parallèle à la direction de déplacement de ladite bande.
Avantageusement, les jets de gaz ou d'air émis à partir d'une même buse tubulaire sont inclinés vers l'amont et l'aval de la bande. On obtient ainsi un meil¬ leur rendement de soufflage pour le même nombre de buses tubulaires.
De préférence aussi, la distance entre deux buses tubulaires adjacentes d'un même côté de la bande est choisie de telle façon que les points d'impact des jets de gaz ou d'air sur la bande soient sensiblement équidis- tants dans une direction parallèle à la direction de dé¬ placement de ladite bande. Ceci est très favorable pour la stabilité de la bande lors du défilement de celle-ci.
Avantageusement encore, les jets de gaz ou d'air émis à partir d'une même buse tubulaire sont inclinés es- sentiellement vers les bords de la bande de telle façon que les points d'impact desdits jets sur ladite bande soient sensiblement éguidistants dans une direction per¬ pendiculaire à la direction de déplacement de la bande. En particulier, les jets de gaz ou d'air émis à partir d'une même buse tubulaire sont inclinés essentiellement vers les bords de la bande selon une inclinaison crois¬ sante, à partir de la ligne médiane de la bande en allant vers les bords de ladite bande, d'environ 0° à un angle inférieur à 15° . De préférence encore, les jets de gaz ou d'air sont organisés pour présenter une distance de jet sensi¬ blement constante quelle que soit leur inclinaison.
L'invention concerne également un dispositif des¬ tiné à mettre en œuvre un procédé d'amélioration présen- tant l'une au moins des caractéristiques précitées, ledit dispositif étant remarquable en ce qu'il comporte, de part et d'autre de la bande en déplacement, une pluralité de buses tubulaires agencées à distance l'une de l'autre transversalement à la direction de déplacement de la bande, chaque buse tubulaire étant équipée de tubes de soufflage pointant vers une face de la bande, lesdits tu¬ bes de soufflage étant inclinés à la fois essentiellement vers les bords de ladite bande dans un plan perpendicu¬ laire au plan de la bande et à la direction de déplace- ment de ladite bande, et vers l'amont ou l'aval de la bande dans un plan perpendiculaire au plan de la bande et parallèle à la direction de déplacement de ladite bande.
Il est intéressant de prévoir que chaque buse tu¬ bulaire est équipée de deux rangées de tubes de souf- flage, les tubes d'une rangée étant inclinés vers l'amont tandis que les tubes de l'autre rangée sont inclinés vers l'aval, de préférence avec le même angle d'inclinaison. En particulier, la distance entre deux buses tubulaires adjacentes d'un même côté de la bande est choisie de telle façon que les points d'impact des jets émis à par- tir des rangées de tubes de soufflage soient sensiblement équidistants dans une direction parallèle à la direction de déplacement de ladite bande.
Avantageusement alors, les tubes de soufflage de chaque rangée d'une même buse tubulaire sont inclinés es¬ sentiellement vers les bords de la bande de telle façon que les points d'impact des jets émis à partir des tubes de soufflage de ladite rangée soient sensiblement équi¬ distants dans une direction perpendiculaire à la direc- tion de déplacement de ladite bande. En particulier, les tubes de soufflage d'une même rangée sont inclinés essen¬ tiellement vers les bords de la bande selon une inclinai¬ son croissante, à partir de la ligne médiane de la bande en allant vers les bords de ladite bande, d'environ 0° à un angle inférieur à 15°.
De préférence encore, les tubes de soufflage de chaque buse tubulaire sont dimensionnés en longueur de telle façon que les jets de gaz ou d'air émis par lesdits tubes présentent une distance de jet sensiblement cons- tante quelle que soit leur inclinaison.
On pourra enfin prévoir que les buses tubulaires ont une section circulaire, oblongue, triangulaire, car¬ rée, rectangulaire ou polygonale.
D'autres caractéristiques et avantages de l'in- vention apparaîtront plus clairement à la lumière de la description qui va suivre d'un mode de réalisation parti¬ culier, en référence aux figures 9 et 10, la figure 9 étant une coupe selon IX-IX de la figure 10.
DESCRIPTION DETAILLEE DES MOYENS DE MISE EN ŒUVRE DE L'INVENTION
Fondamentalement, les moyens de mise en œuvre de l'invention dans une chambre ou une zone de refroidisse¬ ment consistent à combiner les effets techniques exposés ci-après. - Possibilité de reprise des gaz soufflés après impact sur la bande dans une direction sensiblement nor¬ male au plan de la bande par utilisation de buses de soufflage de section préfèrentiellement circulaire, oblongue, carrée ou rectangulaire, ou polygonale, permet¬ tant une reprise des gaz soufflés dans les espaces situés entre les buses.
- Limitation du confinement entre la bande et les dispositifs de soufflage en augmentant le volume dispo- nible entre les buses de soufflage et la bande, afin d'avoir une force (respectivement un couple) de rappel tendant à ramener la bande dans sa ligne de passe théori¬ que lorsque celle-ci présente un déport (respectivement une rotation) par rapport à sa ligne de passe théorique, ceci sans augmenter la distance de soufflage. Cette limi¬ tation du confinement peut être réalisée en augmentant la distance entre la bande et les buses sans augmenter la distance de soufflage par utilisation de tubes creux de soufflage fixés sur les buses en une ou plusieurs ran- gées.
- Canalisation ou guidage des jets de soufflage vers les bords de la bande afin d'avoir une force (res¬ pectivement un couple) de rappel tendant à ramener la bande dans sa ligne de passe théorique lorsque celle-ci présente un déport (respectivement une rotation) par rap¬ port à sa ligne de passe théorique. Cette orientation des jets par inclinaison de tout ou partie des tubes par rap¬ port à une direction normale au plan de la bande est com¬ patible avec un refroidissement optimisé, c'est-à-dire un maillage des points d'impact du gaz soufflé sensiblement constant et une distance de soufflage sensiblement cons¬ tante.
Ainsi, le refroidissement et la stabilité de bande sont optimisés. On va maintenant se référer aux figures 9 et 10 pour décrire de façon plus concrète et détaillée un mode de réalisation particulier de l'invention.
Les figures 9 et 10 illustrent un dispositif de refroidissement 50, dont on n'a représenté que deux pai¬ res de buses tubulaires de soufflage 51, ces buses de soufflage étant situées de part et d'autre de la bande 53 qui se déplace dans une direction de défilement notée 100. Les buses de soufflage 51 ont préférablement une section circulaire comme cela est illustré ici, avec un axe 56, mais peuvent suivant d'autres modes de réalisa¬ tion de l'invention avoir une section oblongue, triangu¬ laire, carrée, rectangulaire ou polygonale.
Des tubes de soufflage creux 52 sont fixés sur les buses tubulaires 51. Ces tubes sont disposés suivant une ou plusieurs rangées. La disposition et le nombre de rangée des tubes de soufflage doivent être prévus afin d'avoir un maillage des points d'impact sur la bande qui soit sensiblement équidistant pour optimiser le refroi- dissement et limiter les contraintes thermomécaniques exercées sur la bande.
Comme cela est illustré sur la figure 9, les bu¬ ses tubulaires 51 sont agencées à distance l'une de l'au¬ tre transversalement à la direction 100 de déplacement de la bande, chaque buse tubulaire 51 étant équipée de tubes de soufflage 52 pointant vers une face de la bande, avec une disposition symétrique par rapport au plan de ladite bande de façon à avoir des points d'impact des jets 58 émis qui sont en correspondance sur chacune des faces de la bande 53.
Conformément à une caractéristique de 1 ' inven¬ tion, les tubes de soufflage 52 sont inclinés à la fois essentiellement vers les bords de la bande 53 dans un plan perpendiculaire au plan de la bande et à la direc- tion 100 de déplacement de ladite bande (comme cela est visible sur la figure 10), et vers l'amont ou l'aval de la bande 53 (par référence au sens de défilement) dans un plan P perpendiculaire au plan de la bande et parallèle à la direction 100 de déplacement de ladite bande (comme cela est visible sur la figure 9) .
Le terme "essentiellement" utilisé plus haut vise à indiquer que quelques tubes de soufflage 52, près de la ligne médiane LM de la bande 53, peuvent émettre des jets qui sont perpendiculaires au plan de la bande, la grande majorité des tubes de soufflage 52 présentant néanmoins une inclinaison selon un angle α par rapport à la normale au plan de la bande. Cette inclinaison est de préférence croissante, à partir de la ligne médiane LM de la bande en allant vers les bords de ladite bande, d'environ 0° à un angle inférieur à 15°.
Les tubes de soufflage 52 sont en l'espèce incli¬ nés vers les bords de la bande d'un angle α allant de 0° à 15° au maximum, comme le représente la figure 10, qui est une vue suivant B de la figure 9. Cette inclinaison peut concerner tout ou partie des tubes suivant diffé¬ rents modes de réalisation de l'invention. Ceci permet de canaliser le flux résiduel de gaz (c'est-à-dire le flux non évacué vers une direction arrière perpendiculaire au plan de la bande après échange thermique avec ladite bande) dans des directions préférentielles vers les bords de bande tendant à stabiliser ladite bande.
Un des paramètres de performance du refroidisse¬ ment est la distance de soufflage, c'est-à-dire la dis¬ tance du jet émis 58, entre l'extrémité libre 54 d'un tube 52 et le point d'impact correspondant 55 sur la bande, pour le jet émis par ce tube. Afin de conserver une capacité de refroidissement homogène sur la bande quelle que soit l'inclinaison des. tubes, la longueur de chaque tube 52 peut être déterminée en fonction de son inclinaison afin d'avoir des distances de jet sensible- ment constantes, et donc une capacité de refroidissement homogène. En pratique, la longueur des tubes sera d'autant plus grande que l'inclinaison α est grande. Les modélisations numériques montrent un efξet optimal de stabilisation pour un angle d'inclinaison des tubes qui reste inférieur à 15° vers les bords de bande.
La modélisation numérique de cette configuration montre un effet auto-stabilisateur lors d'un décentrement ou d'une rotation de la bande par rapport à la ligne de passe théorique. La résultante des pressions a ainsi ten¬ dance à ramener la bande au centre.
Il est à noter que le rappel de la bande en posi¬ tion s'effectue de façon naturelle sans réglage particu¬ lier, et sans action d'opérateur ou de calculateur, et que la capacité de refroidissement optimale est préser¬ vée.
Sur la figure 10, on a noté D la distance entre les buses tubulaires 51 et la bande 53. Cette distance D est plus importante que celle qui existerait avec des bu- ses simplement trouées à distances de soufflage égales.
Les tubes de soufflage 52 sont par ailleurs in¬ clinés vers l'amont ou l'aval de la bande 53 dans un plan perpendiculaire au plan de la bande et parallèle à la di¬ rection 100 de déplacement de ladite bande. ' On pourrait prévoir des buses tubulaires 51 à une seule rangée de tubes de soufflage 52, orientés soit vers l'aval, soit vers l'amont. Pour une plus grande efficaci¬ té et une meilleure compacité, il est intéressant de pré¬ voir, comme illustré en figure 9, que chaque buse tubu- laire 51 soit équipée de deux rangées de tubes de souf¬ flage 52, les tubes d'une rangée étant inclinés vers 1 'amont tandis que les tubes de 1 'autre rangée sont in¬ clinés vers l'aval, et ce de préférence avec le même an¬ gle d'inclinaison noté ici β. Les points d'impact 55 des jets 58 émis à partir des deux rangées de tubes 52 de chaque buse tubulaire 51 sont à une distance notée i. Il est alors intéressant de choisir la distance d entre deux buses tubulaires adja- centes 51 situées d'un même côté de la bande 53 de telle façon que tous les points d'impact 55 soient équidistants (distance i) . On parvient ainsi à obtenir un maillage ré¬ gulier et optimisé des points d'impact du soufflage 55. Cette distance d permet alors une reprise optimale des gaz, dans une direction sensiblement normale au plan de la bande, ce qui a pour effet de diminuer les dépressions pouvant exister entre les zones d'impact.
Enfin, il est intéressant de prévoir que les tu¬ bes de soufflage 52 soient tous dimensionnés en longueur de telle façon que les jets de gaz ou d'air 58 présentent une distance de jet a (entre l'orifice de sortie 54 d'un tube 52 et le point d'impact 55 correspondant) qui est sensiblement constante quelle que soit leur inclinaison.
On est ainsi assuré de fournir une puissance de refroidissement répartie de façon parfaitement homogène sur la partie de la bande qui est soumise aux jets de gaz ou d'air.
L'invention procure des avantages très impor¬ tants, qui sont rappelés ci-après : - gain de productivité de la ligne, par applica¬ tion d'une capacité de refroidissement supérieure à celle des solutions conventionnelles, sans vibrations de la bande ;
- gain de qualité et de productivité par garantie de non marquage de la bande par contact dû aux vibrations
(avec les conséquences associées de production de second choix, de ralentissement de ligne, ou de casse de bande) ;
- gain de flexibilité par la disparition de tout réglage et/ou action visant à réduire l'apparition de vi- brations dans les solutions traditionnelles ;
- augmentation de la capacité des installations : le procédé réduit les vibrations tout en optimisant le refroidissement, ce qui permet de réduire la distance en- tre les appuis de bande dans les chambres ou les zones de refroidissement. Un exemple d'avantage particulièrement important est la possibilité de réduction de hauteur des tours de refroidissement après galvanisation à chaud sui¬ vant la figure 3. L'invention n'est pas limitée aux modes de réali¬ sation qui viennent d'être décrits, mais englobe au contraire toute variante reprenant, avec des moyens équi¬ valents, les caractéristiques essentielles énoncées plus haut.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé d'amélioration du refroidissement d'une chambre de refroidissement à gaz soufflé ou d'une section de refroidissement à air soufflé d'une ligne de traitement thermique de l'acier ou de l'aluminium et/ou d'amélioration de la qualité des produits à traiter par réduction des variations engendrées par ce refroidisse- ment, dans lequel on projette des jets de gaz ou d'air vers chacune des faces de la bande en déplacement dans ladite chambre ou section, caractérisé en ce que les jets de gaz ou d'air (58) sont émis à partir de tubes de souf¬ flage (52) équipant des buses tubulaires (51) agencées à distance l'une de l'autre transversalement à la direction (100) de déplacement de la bande (53) , lesdits jets étant dirigés vers la face concernée de la bande en étant in¬ clinés à la fois essentiellement vers les bords de ladite bande dans un plan perpendiculaire au plan de la bande et à la direction (100) de déplacement de ladite bande, et vers l'amont ou l'aval de la bande dans un plan perpendi¬ culaire au plan de la bande et parallèle à la direction (100) de déplacement de ladite bande.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les jets de gaz ou d'air (58) émis à partir d'une même buse tubulaire (51) sont inclinés vers l'amont et l'aval de la bande (53) .
3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la distance (d) entre deux buses tubulaires (51) adjacentes d'un même côté de la bande (53) est choi¬ sie de telle façon que les points d'impact (55) des jets de gaz ou d'air (58) sur la bande soient sensiblement équidistants dans une direction parallèle à la direction (100) de déplacement de ladite bande.
4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérise en ce que les jets de gaz ou d'air (58) émis à partir d'une même buse tubulaire (51) sont inclinés es¬ sentiellement vers les bords de la bande (53) de telle façon que les points d'impact (55) desdits jets sur Ia- dite bande soient sensiblement équidistants dans une di¬ rection perpendiculaire à la direction (100) de déplace¬ ment de la bande.
5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que les jets de gaz ou d'air (58) émis à partir d'une même buse tubulaire (51) sont inclinés essentielle¬ ment vers les bords de la bande (53) selon une inclinai¬ son croissante, à partir de la ligne médiane de la bande en allant vers les bords de ladite bande, d'environ 0° à un angle inférieur à 15° .
6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que les jets de gaz ou d'air (58) sont organisés pour présenter une distance de jet (a) sensi¬ blement constante quelle que soit leur inclinaison.
7. Dispositif de mise en œuvre du procédé selon l'une de revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'il comporte, de part et d'autre de la bande (53) en déplace¬ ment, une pluralité de buses tubulaires (51) agencées à distance l'une de l'autre transversalement à la direction (100) de déplacement de la bande, chaque buse tubulaire (51) étant équipée de tubes de soufflage (52) pointant vers une face de la bande, lesdits tubes de soufflage étant inclinés à la fois essentiellement vers les bords de ladite bande dans un plan perpendiculaire au plan de la bande et à la direction (100) de déplacement de ladite bande, et vers l'amont ou l'aval de la bande dans un plan perpendiculaire au plan de la bande et parallèle à la di¬ rection (100) de déplacement de ladite bande.
8. Dispositif selon la revendication 7, caracté¬ risé en ce que chaque buse tubulaire (51) est équipée de deux rangées de tubes de soufflage (52) , les tubes d'une rangée étant inclinés vers l'amont tandis que les tubes de l'autre rangée sont inclinés vers l'aval, de préfé¬ rence avec le même angle d'inclinaison.
9. Dispositif selon la revendication 8, caracté- risé en ce que la distance (d) entre deux buses tubulai- res (51) adjacentes d'un même côté de la bande (53) est choisie de telle façon que les points d'impact (55) des jets (58) émis à partir des rangées de tubes de soufflage
(52) soient sensiblement équidistants dans une direction parallèle à la direction (100) de déplacement de ladite bande.
10. Dispositif selon la revendication 8 ou la re¬ vendication 9, caractérisé en ce que les tubes de souf¬ flage (52) de chaque rangée d'une même buse tubulaire (51) sont inclinés essentiellement vers les bords de la bande (53) de telle façon que les points d'impact (55) des jets (58) émis à partir des tubes de soufflage de la¬ dite rangée soient sensiblement équidistants dans une di¬ rection perpendiculaire à la direction (100) de dëplace- ment de ladite bande.
11. Dispositif selon la revendication 10, carac¬ térisé en ce que les tubes de soufflage (52) d'une même rangée sont inclinés essentiellement vers les bords de la bande (53) selon une inclinaison croissante, à partir de la ligne médiane de la bande en allant vers les bords de ladite bande, d'environ 0° à un angle inférieur à 15°.
12. Dispositif selon l'une quelconque des reven¬ dications 7 à 11, caractérisé en ce que les tubes de soufflage (52) de chaque buse tubulaire (51) sont dimen- sionnês en longueur de telle façon que les jets de gaz ou d'air (58) émis par lesdits tubes présentent une distance de jet (a) sensiblement constante quelle que soit leur inclinaison.
13. Dispositif selon l'une quelconque des reven- dications 7 à 12, caractérisé en ce que les buses tubu- laires (51) ont une section circulaire, oblongue, trian¬ gulaire, carrée, rectangulaire ou polygonale.
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