EP0761829B1 - Dispositif de refroidissement d'un produit laminé - Google Patents

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EP0761829B1
EP0761829B1 EP96401941A EP96401941A EP0761829B1 EP 0761829 B1 EP0761829 B1 EP 0761829B1 EP 96401941 A EP96401941 A EP 96401941A EP 96401941 A EP96401941 A EP 96401941A EP 0761829 B1 EP0761829 B1 EP 0761829B1
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EP
European Patent Office
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gas
rolled product
cooling device
cooling
orifices
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EP96401941A
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German (de)
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EP0761829A1 (fr
Inventor
Claude Nivoche
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Andritz Technology and Asset Management GmbH
Original Assignee
Selas SA
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Publication date
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Application filed by Selas SA filed Critical Selas SA
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/62—Quenching devices
    • C21D1/667—Quenching devices for spray quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
    • C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/56—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering characterised by the quenching agents
    • C21D1/613—Gases; Liquefied or solidified normally gaseous material

Definitions

  • the present invention relates to a device for cooling of a ferrous or non-ferrous laminated product ferrous, especially a steel strip.
  • the article "Heating and cooling technology in the continuous annealing" by IMOSE indicates that one can obtain a heat transfer coefficient equal to a maximum of 250 kCal / m 2 .h. ° C by increasing the speed and the volume of projected gas, reducing the distance between the rolled product and the blowing nozzles and enriching the gas with hydrogen. This value of the heat transfer coefficient is however insufficient to obtain a really accelerated cooling of the rolled product.
  • the object of the present invention is to provide a gas spray cooling device which allows a rolled product to be cooled with a heat transfer coefficient greater than 350 kcal / m 2 .h. ° C, while using a harmless gas.
  • the cooling device targeted by the invention makes it possible to cool a rolled product, in particular a steel strip, passing in front of the device which comprises means for pressurizing gas of at least one box, the box comprising several blades forming a duct. , each blade comprising at least one gas outlet orifice in the direction of at least one of the surfaces of the laminated product, the orifices of each blade being aligned in the transverse direction of the laminated product, each space separating two adjacent blades to a depth in a direction perpendicular to the surface of the rolled product and a width in the longitudinal direction of the rolled product which define a section (S) in m 2 in a plane perpendicular to the rolled product and parallel to the running direction of the rolled product.
  • this cooling device is characterized in that the section (S) is such that the ratio of the gas flow rate in m 3 / s at the outlet of all of the orifices of a blade on the section (S ) is always less than 20, in order to allow the evacuation of the gas without disturbing the gas outlet of the adjacent blades.
  • the gas circulation in the cooling device is regular, and the gas can be evacuated without generating preferential cooling of the banks.
  • the device of the invention is therefore perfectly suitable for continuous heat treatment, such as that used in steel processing lines continuously.
  • the depth of each space is more than 200 mm, and preferably 300 mm.
  • the distance between adjacent slats is included between 0.8 and 5 times the distance between each orifice of the same blade.
  • a cooling installation comprising at least one cooling device is characterized in that stabilizing rollers are arranged on the side and other of the cooling device (s), said rollers being able to deflect the product laminated at an angle of less than 7 °.
  • the cooling device according to the invention is intended in particular to be integrated into a continuous annealing line such as that used conventionally for the processing of tapes of steel.
  • These steel strips have a thickness comprised between 0.15 and 2.3 mm. Their width is around 0.6 at 2 m.
  • the cooling device includes gas pressurization means 4 of a box 1.
  • Box 1 extends parallel to the surface rolled product and is supplied by at least one fan 4 intended to introduce at a high flow rate pressurized cooling gas 5 in the box.
  • a fan 4 intended to introduce at a high flow rate pressurized cooling gas 5 in the box.
  • several fans of blowing could be used and spread evenly over the height of the cabinet. We could also replace the fan with a compressor.
  • the device of the invention comprises a second box 10, positioned symmetrically with respect to the product laminated, so that the latter is cooled on these two opposite sides at the same time.
  • the box includes several blades forming conduit 11, outlet ports 12 for gas 5 in direction of the surface of the rolled product 1 being provided at the end of these blades 11.
  • the orifices 12 of each blade 11 are aligned in the transverse direction of the rolled product 1.
  • each space 13 separating two adjacent blades has a depth P in a direction perpendicular to the surface of the rolled product 1 and a width L in the longitudinal direction of rolled product 1 sufficient to allow gas to escape 5.
  • Each orifice 12 opens at the end of a conduit formed by a blade 11 extending from the box 10 in the direction of the rolled product.
  • Gas 5 can escape backwards after its contact on the laminated product, between the different blades.
  • cooling should be done under a protective atmosphere, such as a mixture nitrogen and hydrogen
  • the entire system of cooling is surrounded in a known manner by a waterproof casing to recover the projected gas in order to recycle it continuously in the disposal means under gas pressure. Recycling includes a step gas recovery, a cooling step of this one and a reinjection step.
  • the gas temperature in the box is less than 100 ° C.
  • the distance D between the blades adjacent 11 is between 0.8 and 5 times the distance d separating each orifice 12 from the same blade 11. This distance D corresponds to the distance between the blades 11, in the direction F of travel, at the height of outlet ports 12.
  • each orifice 12 from a same series is uniform.
  • the distance D between two blades adjacent is between 30 and 200 mm.
  • the holes can be aligned in the longitudinal direction of the rolled product so that they form the four corners of contiguous squares.
  • the orifices can also be arranged in staggered as shown in Figure 1 and formed thus the corners of contiguous diamonds.
  • the distribution of gas jets cooling is therefore uniform over the entire surface of the rolled product.
  • the holes are circular holes, rectangular, oblong, etc., or small slits.
  • Each blade may also have only one outlet forming a slit opposite the rolled product.
  • each space of separation 13 is greater than 200 mm, and preferably greater than 300 mm.
  • Section S corresponds to the section in a plane perpendicular to the rolled product and parallel to the direction of travel of this product.
  • the equivalent diameter of the orifices 12 can be between 5 and 15 mm: the equivalent diameter corresponds to the diameter of the circle having an equal surface to that of the orifice section.
  • the cooling device it is advantageous to arrange the cooling device so that the outlet ports 12 are at a distance 1 of the surface of the rolled product 1 of between five and twelve times the equivalent diameter of the orifice 12, and preferably between six and eight times the diameter equivalent.
  • the boxes 10 can be mobile in a direction perpendicular to the rolled product 1, so that they can be brought closer or further away from the laminated product.
  • each duct blade 11 has a decreasing section in the direction of gas flow, i.e. from the box to outlet 12.
  • the outlet orifice 12 is profiled so that its section is substantially the same as the section of exit of the blade 11. This construction allows obtain a gas at high speed by limiting parasitic pressure losses
  • Blades and holes can be made indifferently by molding, forming, stamping, assembly and / or machining.
  • an installation of cooling according to the invention comprises at least a cooling device 21.
  • Rollers stabilizers 20 are arranged on either side of the or cooling devices 21, the rollers being adapted to cause lower deflection or equal to 7 ° of the rolled product 1.
  • rollers limit the vibration of the product, especially when the distance 1 between the orifices 12 of this product is weak.
  • These rollers are movable laterally, i.e. perpendicular to the rolled product, to align it and are motorized to drive the product scrolling.
  • the distance separating in height two series of rollers 20 is less than or equal to 6 m and the height of a stack of conduits in the same device 21 is less than or equal to 5m. We thus limit at best the vibrations of the product while obtaining a power very important cooling.
  • the cooling device includes preferably a number of blades superimposed in the direction longitudinal of the rolled product and each blade has a number of orifices 12 such that the total section of device openings is between 1 and 5% of the surface covered by all of the blades, and preferably between 2 and 4% of this area.
  • the cooling device comprises at minus one box 10 placed on each side of the product the mine.
  • it includes several boxes 10a, 10b arranged on the same side of the rolled product 1.
  • One to seven boxes are thus provided positioned side by side. side in the width of the rolled product and the pressure is independently regulated to ensure the transverse homogeneity of the cooling.
  • the gas used consists of a mixture of hydrogen and nitrogen, the proportion of hydrogen being preferably less than or equal to 5%.
  • This gas can also be air or pure nitrogen.
  • the cooling device it is possible to cool a steel strip with a thickness of 0.8 mm with a cooling rate greater than 80 ° C./s, that is to say corresponding to a transfer coefficient at least equal to 400kCal / m 2 .h. ° C.

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Description

La présente invention concerne un dispositif de refroidissement d'un produit laminé ferreux ou non ferreux, notamment une bande d'acier.
Il est connu de traiter thermiquement des produits laminés qui défilent verticalement sur des rouleaux et traversent des chambres successives de traitement. Dans la fabrication de tôles d'acier pour carrosserie de voiture, on utilise des lignes de recuit ou de galvanisation en continu dans lesquelles l'acier est porté à des températures pouvant atteindre 600-900°C. Un refroidissement rapide et uniforme de ces produits est alors nécessaire afin de ramener la température du produit à une température inférieure à 500°C selon la qualité désirée.
Diverses méthodes de refroidissement ont été utilisées jusqu'à présent. Il est connu par exemple de faire défiler le produit laminé sur des rouleaux refroidis ou de le tremper dans un liquide ou un milieu semi-liquide. Ces méthodes de refroidissement par conduction ou convection diphasique permettent d'atteindre localement des coefficients de transfert thermique supérieur à 400 kCal/m2.h.°C, mais pour de courtes chutes de température. De plus, ces procédés ont l'inconvénient de générer des problèmes d'oxydation du produit laminé et le contact du produit laminé avec le liquide ou solide de refroidissement provoque fréquemment des défauts de planéité.
Un autre type de méthode, par projection d'un gaz, permet d'éviter les inconvénients précités. Le brevet US 4,363,471 décrit une ligne de recuit de l'acier dans laquelle la bande d'acier défile devant un caisson comportant une série de buses de soufflage d'un gaz. Cependant, ces buses ne forment que de faibles saillies sur la surface du caisson. L'évacuation du gaz, après avoir été en contact avec la bande d'acier, est donc gênée par le caisson: des zones de contre-pression apparaissent alors entre les buses et le caisson, perturbant ainsi la projection du gaz de refroidissement en direction de la bande d'acier. De plus, le gaz ne peut s'échapper que latéralement suivant la largeur du produit laminé, ce qui provoque un refroidissement préférentiel des rives du produit laminé et peut conduire à des défauts de planéité. Les coefficients de transfert thermiques atteints par ce type de dispositifs ne dépassent pas 200 kCal/m2.h.°C pour un gaz composé d'un mélange d'hydrogène et d'azote avec un taux d'hydrogène de 5%, et encore moins pour l'air.
Dans un article de T.Kaihara et al intitulé "New technology in KM-CAL for sheet gage" ( Nouvelle technologie dans les lignes de recuit en continu multifonctions pour un échantillon laminé) et publié en 1992 dans "Développements dans le recuit de l'acier laminé", ed. Pradhan et Gupta, il est précisé qu'un taux maximum de 50°C/s peut être obtenu pour un produit laminé d'épaisseur égale à 0,7 mm, ce qui équivaut à un coefficient de transfert d'environ 175 kCal/m2.h.°C.
Dans la même publication, un article intitulé "Recent developments in the Metallurgical Technology of Continuous Annealing for Cold-rolled and Surface-coated sheet steels" ( Développements récents dans la technique métallurgique du recuit en continu d'acier laminé roulé à froid et revêtu) de Hiroshi Takechi décrit que, même en positionnant les orifices de sortie de gaz à une distance de 50 mm du produit laminé, on ne peut obtenir qu'un taux de refroidissement de 100°C/s pour une plaque d'épaisseur inférieure à 0,35 mm, c'est-à-dire correspondant à un coefficient de transfert de 200 kCal/m2.h.°C.
Le document WO 92/02316 décrit un dispositif de refroidissement dans lequel un profilé extrudé défile horizontalement entre des conduits en forme de lame ayant des orifices de sortie du gaz s'étendant dans la direction transversale du profilé. Seule la position des lames supérieures et inférieures, en quinconce les unes par rapport aux autres, est spécifiée afin d'obtenir un refroidissement uniforme du profilé. Cependant, dans ce document, le problème de l'évacuation du gaz après son impact sur le profilé n'est pas envisagé. L'impact du gaz sur le profilé est alors perturbé par les gaz qui stagnent entre les lames.
L'article intitulé "Heating and cooling technology in the continuous annealing" (Technique de chauffage et de refroidissement dans le recuit en continu) de IMOSE (Transactions ISIJ, Vol.25, 1985, 911-932) indique que l'on peut obtenir un coefficient de transfert thermique égal au maximum à 250 kCal/m2.h.°C en augmentant la vitesse et le volume de gaz projeté, en réduisant la distance entre le produit laminé et les buses de soufflage et en enrichissant le gaz avec de l'hydrogène. Cette valeur du coefficient de transfert thermique est cependant insuffisante pour obtenir un refroidissement réellement accéléré du produit laminé.
De plus, tous les procédés consistant à augmenter le taux d'hydrogène afin d'améliorer le coefficient de transfert sont difficilement compatibles avec les normes de sécurité et présentent de réels dangers pour les opérateurs.
Le tableau ci-dessous résume les différents moyens proposés à ce jour pour refroidir une bande d'acier de 600°C à 400°C.
Méthodes de refroidissement Coefficient de transfert de chaleur (kCal/m2.h.°C) Vitesse de refroidissement entre 600 et 400°C pour une bande d'acier de 1 mm d'épaisseur (°C/s) Remarques
Par jets de gaz -normal 100 17 trop faible
-extrême possible* (*selon IMOSE) 250 42 seulement pour un taux élevé d'hydrogène
Par passage sur des rouleaux refroidis 1000 160 graves défauts de planéité
Trempe dans de l'eau chaude (≥90°C) 400 67 Oxydation du produit
Trempe dans de l'eau froide 6000 1000 Oxydation du produit et arrêt du refroidissement impossible
Par projection de brouillard 600 100 Oxydation du produit
Le but de la présente invention est de proposer un dispositif de refroidissement par projection de gaz qui permette de refroidir un produit laminé avec un coefficient de transfert thermique supérieur à 350 kcal /m2.h.°C, tout en utilisant un gaz inoffensif.
Le dispositif de refroidissement visé par l'invention permet de refroidir un produit laminé, notamment une bande d'acier, défilant devant le dispositif qui comprend des moyens de mise sous pression gazeuse d'au moins un caisson, le caisson comprenant plusieurs lames formant conduit, chaque lame comportant au moins un orifice de sortie du gaz en direction d'au moins une des surfaces du produit laminé, les orifices de chaque lame étant alignés suivant la direction transversale du produit laminé, chaque espace séparant deux lames adjacentes a une profondeur dans une direction perpendiculaire à la surface du produit laminé et une largeur dans la direction longitudinale du produit laminé qui définissent une section (S) en m2 dans un plan perpendiculaire au produit laminé et parallèle à la direction de défilement du produit laminé. Selon la présente invention, ce dispositif de refroidissement est caractérisé en ce que la section (S) est telle que le rapport du débit du gaz en m3/s en sortie de l'ensemble des orifices d'une lame sur la section (S) est toujours inférieur à 20, afin de permettre l'évacuation du gaz sans perturber la sortie de gaz des lames adjacentes.
Grâce aux espaces ménagés entre chaque série d'orifices, l'évacuation du gaz après projection est facilitée. L'émission des jets de gaz n'est donc pas gênée et la vitesse des jets peut atteindre 220 m /s.
En maintenant le débit de gaz sous un seuil fixé en fonction de la section de l'espace de séparation, la circulation du gaz dans le dispositif de refroidissement est régulière, et le gaz peut être évacué sans générer de refroidissement préférentiel des rives. Le dispositif de refroidissement de l'invention est donc parfaitement adapté au traitement thermique en continu, tel que celui mis en oeuvre dans les lignes de traitement de l'acier en continu.
On atteint ainsi des taux de refroidissement beaucoup plus élevés que ceux obtenus par les dispositifs classiques de projection de gaz. On obtient en effet des coefficients de transfert supérieurs à 350 kcal/m2.h.°C.
Selon une version avantageuse de l'invention, la profondeur de chaque espace est supérieure à 200 mm, et de préférence à 300 mm.
Le retour du gaz, après son impact sur la surface du produit laminé, est facilité par cette profondeur importante existant en arrière des orifices de sortie jusqu'au caisson. L'accumulation du gaz au niveau des orifices de sortie est ainsi évitée: la projection du gaz de refroidissement n'est donc pas perturbée par du gaz stagnant et s'échappant difficilement entre les orifices de sortie.
Selon une version préférée de l'invention, la distance séparant les lames adjacentes est comprise entre 0,8 et 5 fois la distance séparant chaque orifice d'une même lame.
De cette façon, les lames sont suffisamment rapprochées les unes des autres, à la hauteur de leurs orifices de sortie du gaz, pour refroidir uniformément la totalité de la surface du produit laminé défilant en regard de ces orifices de sortie.
Selon un autre aspect de l'invention, une installation de refroidissement comportant au moins un dispositif de refroidissement est caractérisée en ce que des rouleaux stabilisateurs sont disposés de part et d'autre du ou des dispositifs de refroidissement, lesdits rouleaux étant aptes à défléchir le produit laminé d'un angle inférieur à 7°.
On peut ainsi obtenir une très forte puissance de refroidissement, les rouleaux empêchant le produit laminé de vibrer sous l'effet de la pression du gaz de refroidissement projeté.
D'autres particularités et avantages de l'invention apparaítront encore dans la description ci-après.
Aux dessins annexés, donnés à titres d'exemples non limitatifs:
  • La figure 1 est une vue de face du dispositif de refroidissement conforme à l'invention;
  • La figure 2 est une vue de coté du dispositif de la figure 1;
  • La figure 3 est un schéma illustrant la disposition du dispositif de refroidissement par rapport à un produit laminé;
  • La figure 4 est un schéma illustrant la disposition respective des orifices de soufflage;
  • La figure 5 est une vue schématique de lames du dispositif de refroidissement conforme à l'invention; et
  • La figure 6 est vue d'une installation de refroidissement conforme à l'invention.
    • Le dispositif de refroidissement conforme à l'invention est destiné notamment à être intégré dans une ligne de recuit en continu telle que celle utilisée de manière classique pour le traitement de bandes d'acier.
    Ces bandes d'acier ont une épaisseur comprise entre 0,15 et 2,3 mm. Leur largeur est de l'ordre de 0,6 à 2 m.
    Lors du traitement thermique des bandes d'acier, il est nécessaire de refroidir ces bandes en un temps très court, d'une température proche de 600-900°C jusqu'à une température inférieure à 500°C.
    Dans le cas du refroidissement après revêtement ou trempe à chaud de l'acier par immersion dans un bain de métal fondu, il est important de refroidir très rapidement la bande après son revêtement à chaud jusqu'à une température de 200°C à 300°C environ. Ce refroidissement est réalisé en utilisant de l'air.
    En référence aux figures 1 et 2, le produit laminé 1 défile par passes verticales dans le sens de la flèche F entre des rouleaux de transport 2.
    Le dispositif de refroidissement comprend des moyens de mise sous pression gazeuse 4 d'un caisson 1.
    Le caisson 1 s'étend parallèlement à la surface du produit laminé et est alimenté par au moins un ventilateur 4 destiné à introduire à un débit important de gaz 5 de refroidissement sous pression dans le caisson. Bien entendu, plusieurs ventilateurs de soufflage pourraient être utilisés et répartis uniformément sur la hauteur du caisson. On pourrait également remplacer le ventilateur par un compresseur.
    Pour plus de clarté, un seul caisson 10 est représenté sur la figure 2, mais de préférence le dispositif de l'invention comprend un deuxième caisson 10, positionné symétriquement par rapport au produit laminé, de sorte que ce dernier soit refroidi sur ces deux faces opposées en même temps.
    Le caisson comprend plusieurs lames formant conduit 11, des orifices de sortie 12 du gaz 5 en direction de la surface du produit laminé 1 étant prévus à l'extrémité de ces lames 11. Les orifices 12 de chaque lame 11 sont alignés suivant la direction transversale du produit laminé 1. Comme illustré aux figures 3 et 4, chaque espace 13 séparant deux lames adjacentes a une profondeur P dans une direction perpendiculaire à la surface du produit laminé 1 et une largeur L dans la direction longitudinale du produit laminé 1 suffisantes pour permettre l'évacuation du gaz 5.
    Chaque orifice 12 débouche à l'extrémité d'un conduit formé par une lame 11 s'étendant à partir du caisson 10 en direction du produit laminé.
    Le gaz 5 peut s'échapper vers l'arrière après son contact sur le produit laminé, entre les différentes lames. Dans le cas où, pour éviter d'oxyder le produit, le refroidissement doit être effectué sous une atmosphère de protection, comme par exemple un mélange d'azote et d'hydrogène, l'ensemble du dispositif de refroidissement est entouré de manière connue d'une enveloppe étanche permettant de récupérer le gaz projeté afin de le recycler en continu dans les moyens de mise sous pression gazeuse. Le recyclage comprend une étape de récupération du gaz, une étape de refroidissement de celui-ci et une étape de réinjection.
    La température du gaz dans le caisson est inférieure à 100°C.
    La distance D existant entre les lames adjacentes 11 est comprise entre 0,8 et 5 fois la distance d séparant chaque orifice 12 d'une même lame 11. Cette distance D correspond à la distance séparant les lames 11, suivant la direction F de défilement, à la hauteur des orifices de sortie 12.
    La distance d séparant chaque orifice 12 d'une même série est uniforme.
    De préférence, la distance D entre deux lames adjacentes est comprise entre 30 et 200 mm.
    De plus, comme illustré sur la figure 4, les orifices peuvent être alignés dans le sens longitudinal du produit laminé de sorte qu'ils forment les quatre coins de carrés contigus.
    Les orifices peuvent également être disposés en quinconce, comme représenté sur la figure 1 et formés ainsi les coins de losanges contigus.
    La répartition des jets de gaz de refroidissement est donc uniforme sur l'ensemble de la surface du produit laminé.
    Les orifices sont des trous circulaires, rectangulaires, oblongs, etc., ou des petites fentes. Chaque lame peut également n'avoir qu'un seul orifice de sortie formant une fente en regard du produit laminé.
    Pour un bon fonctionnement du dispositif et un refroidissement rapide du produit laminé, il est important que la profondeur de chaque espace de séparation 13 soit supérieure à 200 mm, et de préférence supérieure à 300 mm.
    Le rapport du débit du gaz 5 en m3/s en sortie de l'ensemble des orifices 12 d'une lame 11 sur la section S en m2 de l'espace 13 séparant cette lame 11 des lames adjacentes est inférieur à 20. La section S correspond à la section dans un plan perpendiculaire au produit laminé et parallèle à la direction de défilement de ce produit.
    La vitesse du gaz lors de son échappement vers la sortie ou l'aspiration, (suivant que le gaz est recyclé ou non), dans les espaces 13 entre les lames 11, est ainsi maintenue sous une valeur critique de 20 m/s afin de limiter les phénomènes de turbulences dans ces espaces 13 qui perturberaient l'évacuation du gaz après son impact sur le produit laminé.
    Le diamètre équivalent des orifices 12 peut être compris entre 5 et 15 mm: le diamètre équivalent correspond au diamètre du cercle ayant une surface égale à celle de la section de l'orifice.
    Compte tenu de ce qui précède, il est avantageux de disposer le dispositif de refroidissement de sorte que les orifices de sortie 12 soient à une distance 1 de la surface du produit laminé 1 comprise entre cinq et douze fois le diamètre équivalent de l'orifice 12, et de préférence entre six et huit fois le diamètre équivalent.
    Afin de pouvoir modifier cette distance 1, il est avantageux que les caissons 10 puissent être mobiles dans une direction perpendiculaire au produit laminé 1, de manière à pouvoir être rapprochés ou éloignés du produit laminé.
    Comme illustré à la figure 5, de préférence chaque lame formant conduit 11 a une section qui décroít dans le sens de passage du gaz, c'est-à-dire du caisson jusqu'à l'orifice de sortie 12. La hauteur du conduit intérieur de la lame 11, dans la direction verticale F de défilement du produit laminé 1, décroít de manière continue.
    L'orifice 12 de sortie est profilé pour que sa section soit sensiblement la même que la section de sortie de la lame 11. Cette construction permet d'obtenir en sortie un gaz à grande vitesse en limitant les pertes de charge parasitaires
    Les lames et les orifices peuvent être fabriqués indifféremment par moulage, formage, emboutissage, assemblage et/ou usinage.
    En référence à la figure 6, une installation de refroidissement conforme à l'invention comporte au moins un dispositif de refroidissement 21. Des rouleaux stabilisateurs 20 sont disposés de part et d'autre du ou des dispositifs de refroidissement 21, les rouleaux étant adaptés à provoquer une déflexion inférieure ou égale à 7° du produit laminé 1.
    Ces rouleaux limitent la vibration du produit, surtout lorsque la distance 1 séparant les orifices 12 de ce produit est faible. Ces rouleaux sont mobiles latéralement, c'est-à-dire perpendiculairement au produit laminé, pour venir aligner ce dernier et sont motorisés pour entraíner le produit en défilement.
    La distance séparant en hauteur deux séries de rouleaux 20 est inférieure ou égale à 6 m et la hauteur d'un empilement de conduits dans un même dispositif 21 est inférieure ou égale à 5m. On limite ainsi au mieux les vibrations du produit tout en obtenant une puissance de refroidissement très importante.
    Le dispositif de refroidissement comprend de préférence un nombre de lames superposées dans le sens longitudinal du produit laminé et chaque lame comporte un nombre d'orifices 12 tels que la section totale d'ouvertures du dispositif soit comprise entre 1 et 5 % de la surface couverte par l'ensemble des lames, et de préférence comprise entre 2 et 4 % de cette surface.
    Le dispositif de refroidissement comprend au moins un caisson 10 disposé de chaque coté du produit laminé. De préférence, il comprend plusieurs caissons 10a, 10b disposés sur un même coté du produit laminé 1. On prévoit ainsi un à sept caissons positionnés côte à côte dans la largeur du produit laminé et dont la pression est régulée indépendamment de manière à assurer l'homogénéité transversale du refroidissement. On peut en effet régler l'intensité de refroidissement sur la largeur du produit laminé en fonction du profil thermique désiré.
    Le gaz utilisé est constitué d'un mélange d'hydrogène et d'azote, la proportion d'hydrogène étant de préférence inférieure ou égale à 5%. Ce gaz peut également être de l'air ou de l'azote pur.
    Grâce au dispositif de refroidissement conforme à l'invention, on peut refroidir une bande d'acier d'une épaisseur de 0,8 mm avec un taux de refroidissement supérieur à 80°C/s, c'est-à-dire correspondant à un coefficient de transfert au moins égal à 400kCal/m2.h.°C.
    Bien entendu, l'invention n'est pas limitée à l'exemple de réalisation décrit ci-dessus.

    Claims (11)

    1. Dispositif de refroidissement d'un produit laminé plat (1), notamment d'une bande d'acier, défilant en continu devant ledit dispositif, comprenant des moyens de mise sous pression gazeuse (4) d'au moins un caisson (10), ledit caisson (10) comprenant plusieurs lames formant conduit (11), chaque lame (11) comportant au moins un orifice de sortie (12) du gaz en direction d'au moins une des surfaces du produit laminé (1), les orifices (12) de chaque lame (11) étant alignés suivant la direction transversale du produit laminé (1), chaque espace (13) séparant deux lames (11) adjacentes ayant une profondeur (P) dans une direction perpendiculaire à la surface du produit laminé (1) et une largeur (L) dans la direction longitudinale du produit laminé qui définissent une section (S) en m2 dans un plan perpendiculaire au produit laminé (1) et parallèle à la direction de défilement dudit produit laminé, caractérisé en ce que ladite section (S) est telle que le rapport du débit du gaz (5) en m3/s en sortie de l'ensemble des orifices (12) d'une lame (11) sur ladite section (S) en m2 est toujours inférieur à 20, afin de permettre l'évacuation du gaz (5) sans perturber la sortie de gaz des lames adjacentes.
    2. Dispositif de refroidissement conforme à la revendication 1, caractérisé en ce que la profondeur (P) de chaque espace (13) est supérieure à 200 mm, de préférence à 300 mm.
    3. Dispositif de refroidissement conforme à l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la distance (D) séparant les lames adjacentes est comprise entre 0,8 et 5 fois la distance (d) séparant chaque orifice (12) d'une même lame (11).
    4. Dispositif de refroidissement conforme à l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la distance (D) séparant les lames adjacentes (11) est comprise entre 30 et 200 mm.
    5. Dispositif de refroidissement conforme à l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la distance (d) séparant chaque orifice (12) d'une même lame (11) est uniforme.
    6. Dispositif de refroidissement conforme à l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la section des lames (11) est décroissante du caisson (10) vers les orifices (12).
    7. Dispositif de refroidissement conforme à l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'il comprend plusieurs caissons (10a, 10b) disposés sur un même côté du produit laminé (1) et positionnés côte à côte dans la largeur du produit laminé, la pression de chaque caisson (10a, 10b) étant régulée indépendamment.
    8. Dispositif de refroidissement conforme à l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la distance (1) séparant les orifices (12) de la surface du produit laminé (1) est comprise entre 5 et 12 fois le diamètre équivalent des orifices (12).
    9. Dispositif de refroidissement conforme à l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le gaz (5) est constitué d'un mélange d'hydrogène et d'azote, ledit dispositif étant entouré d'une enceinte étanche et le gaz (5) étant recyclé en continu.
    10. Dispositif de refroidissement conforme à l'une des revendication 1 à 9, caractérisé en ce que les lames (11) et les orifices (12) sont fabriqués par moulage, formage, emboutissage, assemblage et/ou usinage.
    11. Installation de refroidissement comportant au moins un dispositif de refroidissement (21) conforme à l'une des revendications 1 à 10, caractérisée en ce que des rouleaux stabilisateurs (20) sont disposés de part et d'autre du ou des dispositifs de refroidissement (21), lesdits rouleaux étant adaptés à défléchir le produit laminé (1) d'un angle inférieur à 7°.
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