JPS5871339A - 帯状鋼板の冷却方法および装置 - Google Patents
帯状鋼板の冷却方法および装置Info
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- JPS5871339A JPS5871339A JP16860281A JP16860281A JPS5871339A JP S5871339 A JPS5871339 A JP S5871339A JP 16860281 A JP16860281 A JP 16860281A JP 16860281 A JP16860281 A JP 16860281A JP S5871339 A JPS5871339 A JP S5871339A
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- cooling
- cooling water
- water
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
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- Physics & Mathematics (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、連続的に移送される加熱された帯状鋼板の冷
却方法及び装置に関するものである。
却方法及び装置に関するものである。
従来、焼鈍後のステンレス鋼板を常温まで冷却する装置
あるいは炭素鋼その他の帯状鋼板を加熱した後、笥、冷
する手段として第1図に示すように加熱された鋼板を水
に直接浸けて冷却するものがある。第1図において、(
1)が帯状鋼板で同帯状鋼板illは加熱炉(2)によ
り加熱されて、加熱炉(2)から出た後、冷却水タンク
(3)に導びかれ、その中に満たされている冷却水14
1に&して直接冷却されるようになっている。+6+は
デフレクタロールである。
あるいは炭素鋼その他の帯状鋼板を加熱した後、笥、冷
する手段として第1図に示すように加熱された鋼板を水
に直接浸けて冷却するものがある。第1図において、(
1)が帯状鋼板で同帯状鋼板illは加熱炉(2)によ
り加熱されて、加熱炉(2)から出た後、冷却水タンク
(3)に導びかれ、その中に満たされている冷却水14
1に&して直接冷却されるようになっている。+6+は
デフレクタロールである。
前記のように加熱された帯状鋼板(1)を冷却水(41
に直接浸けると、板幅方向の不均一な冷却に起因して「
しわ」 「折れ」等が発生する。次にその原因を説明す
る。
に直接浸けると、板幅方向の不均一な冷却に起因して「
しわ」 「折れ」等が発生する。次にその原因を説明す
る。
一般に加熱された銅板を水に直接浸けると、その冷却曲
線が第2図のようになる。第2図において、A−8間は
安定した蒸気膜が形成されている膜S線領域、B−0間
は核沸騰領域である。この核沸騰現象は、−板の表面温
度が400℃@度で始まるとされている。ところでこの
核沸騰を誘発する要因は板のmlが一番であるが、その
他鋼板の一&面疵やスケール、汚れeKよっても誘発さ
れる。これらの表面疵等は一板の幅方向に対して均一に
分布していないので、第3図に不すように、核沸騰の開
始点は、板幅方向に対して不均一となる。また冷却水の
流動状態も核沸騰を不均一にする要因である。例えば、
meの輻方向の2点のa点、b点を比較すると、a、b
点の何れでも安定した蒸気膜のある間(例えばτ1)は
、互の温度差Δ1 、 /が非常に小さいが、前記の要
因により、a点で先に核沸騰が始まると、τ2では互の
間に200℃〜600℃の温度差Δt1t!1:生じ「
しわ」[折t1.−J従来、冷延薄鋼板を特定温度の水
性浴中に浸漬して冷却するに当り、沸騰水性浴の熱的不
均一性を解消し、冷却速度を増大させて処・埋時間を短
縮する手段として%開昭53−137020号公報に記
載のものが知られている。この方法は、冷延薄鋼板をそ
の再結晶温度に加熱した抜、75℃より高い温度、でき
れば80℃ないし150℃に維持した水性浴に浸漬する
ことにより連続した2段階で冷却するが、第1段階では
水性浴による薄板の冷却速度を25℃/抄ないし180
’C/秒として、薄板を200Lないし425℃に冷
却し、かつ℃/抄で表わす冷却速度(■とミリメートル
で表わす厚さ(e)との積を25より大きな値〔すなわ
ち(Vxe)l>251、できハ、ば65より大きな値
〔即ち(VXe)l>351に維持し、第2段階では水
性浴による薄板の冷却速度を90℃/秒ないしsoo℃
/秒、できれば150℃/秒ないし450℃/秒とし、
かつ℃/抄で表わす冷却速&(Vlと<’)メートルで
表わす厚さくe)との積を75以上の値〔即ち(VXe
)2>751、できれば95以上の値〔即ち(Vxe)
>951に維持することを特徴とする冷延薄鋼板の連続
熱処理法であって、前記公報には、水性浴の温度が40
℃〜60℃であれば板の暢に沿って破断荷重に大きなバ
ラツキをパすが、上記のように80〜98℃にすれば、
このバラツキが次第に減少し、′C行くという事が記載
されている。
線が第2図のようになる。第2図において、A−8間は
安定した蒸気膜が形成されている膜S線領域、B−0間
は核沸騰領域である。この核沸騰現象は、−板の表面温
度が400℃@度で始まるとされている。ところでこの
核沸騰を誘発する要因は板のmlが一番であるが、その
他鋼板の一&面疵やスケール、汚れeKよっても誘発さ
れる。これらの表面疵等は一板の幅方向に対して均一に
分布していないので、第3図に不すように、核沸騰の開
始点は、板幅方向に対して不均一となる。また冷却水の
流動状態も核沸騰を不均一にする要因である。例えば、
meの輻方向の2点のa点、b点を比較すると、a、b
点の何れでも安定した蒸気膜のある間(例えばτ1)は
、互の温度差Δ1 、 /が非常に小さいが、前記の要
因により、a点で先に核沸騰が始まると、τ2では互の
間に200℃〜600℃の温度差Δt1t!1:生じ「
しわ」[折t1.−J従来、冷延薄鋼板を特定温度の水
性浴中に浸漬して冷却するに当り、沸騰水性浴の熱的不
均一性を解消し、冷却速度を増大させて処・埋時間を短
縮する手段として%開昭53−137020号公報に記
載のものが知られている。この方法は、冷延薄鋼板をそ
の再結晶温度に加熱した抜、75℃より高い温度、でき
れば80℃ないし150℃に維持した水性浴に浸漬する
ことにより連続した2段階で冷却するが、第1段階では
水性浴による薄板の冷却速度を25℃/抄ないし180
’C/秒として、薄板を200Lないし425℃に冷
却し、かつ℃/抄で表わす冷却速度(■とミリメートル
で表わす厚さ(e)との積を25より大きな値〔すなわ
ち(Vxe)l>251、できハ、ば65より大きな値
〔即ち(VXe)l>351に維持し、第2段階では水
性浴による薄板の冷却速度を90℃/秒ないしsoo℃
/秒、できれば150℃/秒ないし450℃/秒とし、
かつ℃/抄で表わす冷却速&(Vlと<’)メートルで
表わす厚さくe)との積を75以上の値〔即ち(VXe
)2>751、できれば95以上の値〔即ち(Vxe)
>951に維持することを特徴とする冷延薄鋼板の連続
熱処理法であって、前記公報には、水性浴の温度が40
℃〜60℃であれば板の暢に沿って破断荷重に大きなバ
ラツキをパすが、上記のように80〜98℃にすれば、
このバラツキが次第に減少し、′C行くという事が記載
されている。
ところで、その発明は、前記第1段階の熱水浸漬によっ
て冷却した薄板を焼戻しく再熱)した後、別に設けた熱
水に第21!階の浸漬を行い前記冷却とは速度の異なる
冷却を行って炭素を析出(過時効)せしめるもののよう
である。しかし何れにしても前記のような冷却速度、峙
に第2段階の冷却では前述のような板幅方向の不均一性
に基く板幅方向の温度差(第3図のΔ11)が、相当大
きくて厚さが1−以下の#板で(工「しわ」その他の変
形が発生することは避けられない。このような4&の熱
水浸漬による冷却速度の実態については実験例によって
後述するが、一般に鋼板の温度が150℃〜200℃以
下でなければ、薄−板を水中に浸漬冷却した際、板幅方
向に1しわ」その他の変形の発生が避けられないことは
周知である。
て冷却した薄板を焼戻しく再熱)した後、別に設けた熱
水に第21!階の浸漬を行い前記冷却とは速度の異なる
冷却を行って炭素を析出(過時効)せしめるもののよう
である。しかし何れにしても前記のような冷却速度、峙
に第2段階の冷却では前述のような板幅方向の不均一性
に基く板幅方向の温度差(第3図のΔ11)が、相当大
きくて厚さが1−以下の#板で(工「しわ」その他の変
形が発生することは避けられない。このような4&の熱
水浸漬による冷却速度の実態については実験例によって
後述するが、一般に鋼板の温度が150℃〜200℃以
下でなければ、薄−板を水中に浸漬冷却した際、板幅方
向に1しわ」その他の変形の発生が避けられないことは
周知である。
!!に板厚1. Oym以下の薄い鋼ストリップを形状
よく冷却する方法及び装置として特公昭49−4607
号公報に記載のものが知られている。この方法及び装置
のうち、方法は、ス) IJツブ面に対して配蟹した板
状噴流噴出機構において、該板状冷却水噴流を多段に形
成せしめ、しかもその水温を60℃以下となし、0.1
Kt/儒2以上のボックス内水圧で噴射させることを特
徴とするもの、装置は、冷却水を噴射するスプレーボッ
クスをストリップの両側に対設し、前記スプレーボック
スに板状噴流を形成するスリットを多段に形成したこと
を特徴とするもので、この発明によれば、ストリップが
一般に膜沸騰の下限とされている400℃以下に冷却さ
れるまでストリップをストリップの幅方向において均一
に冷却し、それKよってストリップの形状を良好に保つ
ことができて、前述の加温水2mによる冷却手段よりは
優れているが、冷却水の温度が60℃以下であるため、
鋼板の冷却初期からかなりの冷却速度で急冷するもので
ある。前記発明では、ストリップを700〜800℃の
高温より450℃以下に500℃/aec 〜300’
C/seaの速度で冷却する必要のあるシェルフ処理に
利用するならば、その効果が著しいとされているが、本
願の明細書に彼達しているラミナーフロー冷却による実
験にて明らかなように、65℃以下の冷却水による初期
冷却速度は相当速くて、前述のように一板の幅方向に相
当な温度差が生ずるため板KrLわ」 「折れ」等の発
生することが多かった。
よく冷却する方法及び装置として特公昭49−4607
号公報に記載のものが知られている。この方法及び装置
のうち、方法は、ス) IJツブ面に対して配蟹した板
状噴流噴出機構において、該板状冷却水噴流を多段に形
成せしめ、しかもその水温を60℃以下となし、0.1
Kt/儒2以上のボックス内水圧で噴射させることを特
徴とするもの、装置は、冷却水を噴射するスプレーボッ
クスをストリップの両側に対設し、前記スプレーボック
スに板状噴流を形成するスリットを多段に形成したこと
を特徴とするもので、この発明によれば、ストリップが
一般に膜沸騰の下限とされている400℃以下に冷却さ
れるまでストリップをストリップの幅方向において均一
に冷却し、それKよってストリップの形状を良好に保つ
ことができて、前述の加温水2mによる冷却手段よりは
優れているが、冷却水の温度が60℃以下であるため、
鋼板の冷却初期からかなりの冷却速度で急冷するもので
ある。前記発明では、ストリップを700〜800℃の
高温より450℃以下に500℃/aec 〜300’
C/seaの速度で冷却する必要のあるシェルフ処理に
利用するならば、その効果が著しいとされているが、本
願の明細書に彼達しているラミナーフロー冷却による実
験にて明らかなように、65℃以下の冷却水による初期
冷却速度は相当速くて、前述のように一板の幅方向に相
当な温度差が生ずるため板KrLわ」 「折れ」等の発
生することが多かった。
さらに、前記公報に記載の発明は、その噴射圧力が0.
1 h/yr2以上であり、α18呻/備2〜0.72
V4/cIn2の実施例を示し、最通条件はボックス内
水圧0.66 K17cm2であるとされているが、そ
の公報にに2載(第2貝4欄〜第6貝5欄)のように、
噴射冷却では幅方向に一様な強さを持つ板状噴流が安定
して噴射し得ることが必須普件であり、噴流がストリッ
プに衝突した佐、ストリップの表面を流れることにより
不均一な蒸気膜が生じ不為−な冷却が起り、これを防ぐ
ためにストリップの進行方向に狭い間隔で板状噴流を形
成する必要や、ヘッダー内にそらせ板を傾斜させて設は
流れを迂回せしめて、ス) IJツブの輪方向に均一な
流れとして噴射させるとともに、各噴流の強さを一様に
する必要かあるとなっている。
1 h/yr2以上であり、α18呻/備2〜0.72
V4/cIn2の実施例を示し、最通条件はボックス内
水圧0.66 K17cm2であるとされているが、そ
の公報にに2載(第2貝4欄〜第6貝5欄)のように、
噴射冷却では幅方向に一様な強さを持つ板状噴流が安定
して噴射し得ることが必須普件であり、噴流がストリッ
プに衝突した佐、ストリップの表面を流れることにより
不均一な蒸気膜が生じ不為−な冷却が起り、これを防ぐ
ためにストリップの進行方向に狭い間隔で板状噴流を形
成する必要や、ヘッダー内にそらせ板を傾斜させて設は
流れを迂回せしめて、ス) IJツブの輪方向に均一な
流れとして噴射させるとともに、各噴流の強さを一様に
する必要かあるとなっている。
さらにまた、スリットの間隔、間隙、方向を任意に選択
できるようなノズル板の狩妹な構造や、ヘッダー内の水
圧を歪ゲージ式圧力変lI8器で一計測し、その常用圧
を所定の値に設定せしめるような複雑な噴水機構を用い
、しかも、ス) IJツブの形状を史に良好にするため
には最上部のスリットを下向きKL−jj流がス) I
Jッゾに衝突した後、上方に跳ね上るのを抑制する必要
があるとなっている。
できるようなノズル板の狩妹な構造や、ヘッダー内の水
圧を歪ゲージ式圧力変lI8器で一計測し、その常用圧
を所定の値に設定せしめるような複雑な噴水機構を用い
、しかも、ス) IJツブの形状を史に良好にするため
には最上部のスリットを下向きKL−jj流がス) I
Jッゾに衝突した後、上方に跳ね上るのを抑制する必要
があるとなっている。
前記の板状噴流を多段に形成せしめた水噴射式冷却子l
I!については、その公報に記載のようにその構造が極
めて複雑であり、そらせ板やノズル板の設計、調整及び
水圧の抑制が困難であると共k。
I!については、その公報に記載のようにその構造が極
めて複雑であり、そらせ板やノズル板の設計、調整及び
水圧の抑制が困難であると共k。
IJ!に、このような冷却手段では、高温の鋼ス) I
Jタッグ冷却水を噴射して急冷するためにストリップの
圧延直角方向に極度の湾曲(G反り)が生じる。
Jタッグ冷却水を噴射して急冷するためにストリップの
圧延直角方向に極度の湾曲(G反り)が生じる。
前記の特公昭49−4607号公報の発明は、その発明
を実施した際に1スプレーボツクスの下側(出側)でス
トリップが少なくとも400℃以下に冷却されているの
で、かなりの熱収縮を起しており、この熱収縮により上
部の未冷却部のス) IJツブの幅方向に圧縮応力が生
じ、この応力を緩和するため、ストリップの圧延直角方
向に「反り」を生じる。そこで、その発明者は特公昭5
6−47328号公報の発明によって前記の「反り」防
止方法を開発している。この事実を見ても板状多段噴流
によるストリップの急冷では「C反りJが避けられない
ことが明らかである。
を実施した際に1スプレーボツクスの下側(出側)でス
トリップが少なくとも400℃以下に冷却されているの
で、かなりの熱収縮を起しており、この熱収縮により上
部の未冷却部のス) IJツブの幅方向に圧縮応力が生
じ、この応力を緩和するため、ストリップの圧延直角方
向に「反り」を生じる。そこで、その発明者は特公昭5
6−47328号公報の発明によって前記の「反り」防
止方法を開発している。この事実を見ても板状多段噴流
によるストリップの急冷では「C反りJが避けられない
ことが明らかである。
本発明は、従来の帯状鋼板の冷却における前記したよう
な問題点に対処するものであって、垂直方向に連続的に
移送されるカロ熱された帯状鋼板の両面全域に、80〜
100℃の冷却水による薄い水膜流を同時に形成せしめ
つつ自然流下させて、鋼板を緩やかに冷却して400℃
よりもかなり低湿まで鋼板表面に安定した膜沸#塊象を
継続せしめたのち、部分的に核沸a現象に移る前にて、
鋼板の板方向の各点を同時に前記冷却水と同等あるいは
低湿の冷却水にて冷却することによりMgI2を一挙に
核沸連にf換せしめ急冷することを特徴とする帯状鋼板
の冷却方法、及び加熱された帯状鋼板を垂直方向に連続
移送する装置と、該−板の両@に投首され水面が大気に
開放されて鋼板の両面に対向し?・鵬に略等しい謡の水
平な壜を備え80〜100℃の冷却水を供給するラミナ
ーフロー装置と、該ラミナー70−装置の下側にて一板
移送方向に移動可能圧して鋼板の両面全幅にわたって冷
却水を供給するW、2のラミナーフロー装置あるいは一
板の全幅にわたって水平な板状噴流を形成するスリット
を備えた水ジェット裟首とを備えたことを特徴とする特
許請求の範囲1の方法に使用される帯状w4板の冷却装
置に係り、その目的とする処は、加熱されて垂直方向に
移送される帯状鋼板を冷却用水により、「しわ」、1折
れ」、「C反り」等を発生させずに冷却することができ
る帯状鋼板の冷却方法及び装置を供する点にある。
な問題点に対処するものであって、垂直方向に連続的に
移送されるカロ熱された帯状鋼板の両面全域に、80〜
100℃の冷却水による薄い水膜流を同時に形成せしめ
つつ自然流下させて、鋼板を緩やかに冷却して400℃
よりもかなり低湿まで鋼板表面に安定した膜沸#塊象を
継続せしめたのち、部分的に核沸a現象に移る前にて、
鋼板の板方向の各点を同時に前記冷却水と同等あるいは
低湿の冷却水にて冷却することによりMgI2を一挙に
核沸連にf換せしめ急冷することを特徴とする帯状鋼板
の冷却方法、及び加熱された帯状鋼板を垂直方向に連続
移送する装置と、該−板の両@に投首され水面が大気に
開放されて鋼板の両面に対向し?・鵬に略等しい謡の水
平な壜を備え80〜100℃の冷却水を供給するラミナ
ーフロー装置と、該ラミナー70−装置の下側にて一板
移送方向に移動可能圧して鋼板の両面全幅にわたって冷
却水を供給するW、2のラミナーフロー装置あるいは一
板の全幅にわたって水平な板状噴流を形成するスリット
を備えた水ジェット裟首とを備えたことを特徴とする特
許請求の範囲1の方法に使用される帯状w4板の冷却装
置に係り、その目的とする処は、加熱されて垂直方向に
移送される帯状鋼板を冷却用水により、「しわ」、1折
れ」、「C反り」等を発生させずに冷却することができ
る帯状鋼板の冷却方法及び装置を供する点にある。
次に、本発明の帯状鋼板の冷却方法及び装置を第4.5
図に示す一実施例により説明する。
図に示す一実施例により説明する。
第4図は、焼鈍後のステンレス−檄の冷却装置の1例で
、鋼板illは焼鈍炉(2)を出て世直方向に連続的に
移送され、ガスジェット装置t3+からのガス噴流によ
って予冷却された後、本発明に係る冷却装fllKよっ
て冷却される。即ち本例において予冷却されたm&tl
lは、まず鋼板tllの両面に配置さねたラミナーフロ
ー装置(4)からの水膜流を受けて冷却され史にその下
に配重さJまた新たな2段目のラミナーフロー装置(5
)からの水膜流を受けて冷却される。
、鋼板illは焼鈍炉(2)を出て世直方向に連続的に
移送され、ガスジェット装置t3+からのガス噴流によ
って予冷却された後、本発明に係る冷却装fllKよっ
て冷却される。即ち本例において予冷却されたm&tl
lは、まず鋼板tllの両面に配置さねたラミナーフロ
ー装置(4)からの水膜流を受けて冷却され史にその下
に配重さJまた新たな2段目のラミナーフロー装置(5
)からの水膜流を受けて冷却される。
冷却水は、タンク(6)で温度6A節装置(7)Kより
蒸気S又は冷水Wの鑞菫を加減されることによって10
0℃近(即ち80〜ioo′Ch温13を副動し、ポン
プ(8)でラミナーフロー装置(4)および(5)へ共
相される。冷却に使用した水はタンク+91に溜り、ポ
ンプ+lljによって丹び冷却水タンク(61に戻る。
蒸気S又は冷水Wの鑞菫を加減されることによって10
0℃近(即ち80〜ioo′Ch温13を副動し、ポン
プ(8)でラミナーフロー装置(4)および(5)へ共
相される。冷却に使用した水はタンク+91に溜り、ポ
ンプ+lljによって丹び冷却水タンク(61に戻る。
更に、2段目のラミナーフロー装f15;は、@111
1の移送方向に沿って移動できるように移動装&Uυに
支持されている。このため、ポンプ(8)と2段目のラ
ミナーフロー装置(5)との配管の1部にフレキシブル
ホース03を使用している。また、2段目のラミナーフ
ロー装置・j)へ供給する冷却水温度は1000近くで
ある必要はなく後述のよ5にこれより低い任意の温度に
選定できる。従って、il!i目のラミナーフロー4+
t1+4)と2段目のラミナーフロー装置(5)へ供給
する冷却水の温度が異なる場合は当然タンク(6)およ
びポンプ田;は2組となる。
1の移送方向に沿って移動できるように移動装&Uυに
支持されている。このため、ポンプ(8)と2段目のラ
ミナーフロー装置(5)との配管の1部にフレキシブル
ホース03を使用している。また、2段目のラミナーフ
ロー装置・j)へ供給する冷却水温度は1000近くで
ある必要はなく後述のよ5にこれより低い任意の温度に
選定できる。従って、il!i目のラミナーフロー4+
t1+4)と2段目のラミナーフロー装置(5)へ供給
する冷却水の温度が異なる場合は当然タンク(6)およ
びポンプ田;は2組となる。
勿論、冷却水の加熱は蒸気のみならず成熱ヒータその他
を151−用しても良く、加Mlffltもタンク内で
なく配管禾路でも良い。またラミナーフロー装置(4)
および(5)への供給もポンプである必要はなくタンク
を別に設けてこれを高所に配してヘッドタンクとして使
用することも考えられる。タンク(9)は前述のように
冷却水を循環使用するための容器の役目と、更に一板1
1)を冷却する役目を持っており、タンク+61の温度
調節装置(7)と同様な温度調節装置03を有する。U
供家外界と冷却装置の隔壁で、冷却過程で発生した蒸気
はフロ709で排気される。
を151−用しても良く、加Mlffltもタンク内で
なく配管禾路でも良い。またラミナーフロー装置(4)
および(5)への供給もポンプである必要はなくタンク
を別に設けてこれを高所に配してヘッドタンクとして使
用することも考えられる。タンク(9)は前述のように
冷却水を循環使用するための容器の役目と、更に一板1
1)を冷却する役目を持っており、タンク+61の温度
調節装置(7)と同様な温度調節装置03を有する。U
供家外界と冷却装置の隔壁で、冷却過程で発生した蒸気
はフロ709で排気される。
また2段目のラミナーフロー装置(5;については、こ
れに代えて、水ジェツト装置を設置しても良い。
れに代えて、水ジェツト装置を設置しても良い。
この水ジェツト装置も第4図に示す移動装flh+υと
同様な移動装置に支持され、冷却水は1収目のラミナー
フロー装置(4)への冷却水と同温度の場合は同じタン
ク(6)からまた異なる温度の場合は別のタンクからポ
ンプ等で圧送する。
同様な移動装置に支持され、冷却水は1収目のラミナー
フロー装置(4)への冷却水と同温度の場合は同じタン
ク(6)からまた異なる温度の場合は別のタンクからポ
ンプ等で圧送する。
第5図(A)に、第4図のラミナーフロー装置141.
t5+の断面図を示し、嬉5図(Nにおいてillは
鋼板、(4−2)はラミナーフロー装置f t41の堰
、(4−3)は冷却水供給管、(4−4)は波型防止板
であって、堰(4−2)は鋼板(1)に相対する面を銅
板ti+と略4. 等しい幅に水平に切欠いだ構造であ
って、冷却用水は自由表面を有しその切欠き部をオーバ
ーフローするかたちで鋼板illの幅方向全面に水膜流
を形成して自然流下し、一板(1)を冷却する。
t5+の断面図を示し、嬉5図(Nにおいてillは
鋼板、(4−2)はラミナーフロー装置f t41の堰
、(4−3)は冷却水供給管、(4−4)は波型防止板
であって、堰(4−2)は鋼板(1)に相対する面を銅
板ti+と略4. 等しい幅に水平に切欠いだ構造であ
って、冷却用水は自由表面を有しその切欠き部をオーバ
ーフローするかたちで鋼板illの幅方向全面に水膜流
を形成して自然流下し、一板(1)を冷却する。
また、波型防止板(4−4)は、供給される冷却用水に
よる堰(4−2)内の水面の波立ちを防止して、安定し
た水膜流を得るためのものである。
よる堰(4−2)内の水面の波立ちを防止して、安定し
た水膜流を得るためのものである。
第5図(Blは、第4図における2段目のラミナーフロ
ー装置t t51に代える水ジェツト装置の断面図を示
し、同図において(1)は鋼板、(転)はジェットノズ
ル、輪は冷却水供給管である。
ー装置t t51に代える水ジェツト装置の断面図を示
し、同図において(1)は鋼板、(転)はジェットノズ
ル、輪は冷却水供給管である。
水ジエツトノズル■はチューブを用いて銅板tl)K相
対する側に該1II4板(1)の幅に略弄しい幅の水平
なスリット状の開口部を設けたものであって、ポンプ等
で圧送された冷却水はこの開口部から鋼板111の輪方
向全面に板状11ttiLとして噴射されて鋼板(il
を冷却することができる。
対する側に該1II4板(1)の幅に略弄しい幅の水平
なスリット状の開口部を設けたものであって、ポンプ等
で圧送された冷却水はこの開口部から鋼板111の輪方
向全面に板状11ttiLとして噴射されて鋼板(il
を冷却することができる。
更に、前記したような装置によれば、後述するように1
段目のラミナーフロー装置(4)において、−板11)
を緩やかに冷却して、400℃よりもかなり低温まで鋼
板表面に安定した膜沸騰現象を継続せしめることができ
、部分的に核沸騰現象に移る前にて、2段目のラミナー
フロー装置(5)又は水ジェツト装置によりm椴mの板
幅方向の各点を同時に前者の冷却水と同等あるいは低温
の冷却水にて冷却することにより膜沸騰を一挙に核沸騰
に変換せしめ急冷することができる。
段目のラミナーフロー装置(4)において、−板11)
を緩やかに冷却して、400℃よりもかなり低温まで鋼
板表面に安定した膜沸騰現象を継続せしめることができ
、部分的に核沸騰現象に移る前にて、2段目のラミナー
フロー装置(5)又は水ジェツト装置によりm椴mの板
幅方向の各点を同時に前者の冷却水と同等あるいは低温
の冷却水にて冷却することにより膜沸騰を一挙に核沸騰
に変換せしめ急冷することができる。
図示した本発明の冷却方法及び装置は前記したようにな
っており、次にその作用、効果につ℃・て説明すると、 (イ)、当初のラミナーフロー装置における冷却用水の
水温を100℃近く即ち80〜100℃にしたことKつ
いては、第6図にラミナーフロー装置(4)による冷却
水温度を変えた場合の冷却実験ヅータを示し、冷却水の
温度が高くなるに従い、だんだんと冷却−−がゆるやか
Kなり冷却水温度が高くなると核沸騰が始まって急檄に
1ill&の温1!L降下が始まる@に温度的にフラッ
トになる傾向、卸ち時間的に一板の温度があまり変化し
1j<1ぶる□。この鋼板の温度のあまり変化しない区
間にどける鋼板表面に形成さまた蒸気膜は安定であるけ
tlども破れる(核沸騰が始まる)寸前の状態にあり、
冷却水の温度が100℃に近ずく程前記区1−1が長く
なる。このことは1次に運べる2段目のラミナーフロー
装置又は水ジェツト装置による冷却にとって極めて重装
なことである。
っており、次にその作用、効果につ℃・て説明すると、 (イ)、当初のラミナーフロー装置における冷却用水の
水温を100℃近く即ち80〜100℃にしたことKつ
いては、第6図にラミナーフロー装置(4)による冷却
水温度を変えた場合の冷却実験ヅータを示し、冷却水の
温度が高くなるに従い、だんだんと冷却−−がゆるやか
Kなり冷却水温度が高くなると核沸騰が始まって急檄に
1ill&の温1!L降下が始まる@に温度的にフラッ
トになる傾向、卸ち時間的に一板の温度があまり変化し
1j<1ぶる□。この鋼板の温度のあまり変化しない区
間にどける鋼板表面に形成さまた蒸気膜は安定であるけ
tlども破れる(核沸騰が始まる)寸前の状態にあり、
冷却水の温度が100℃に近ずく程前記区1−1が長く
なる。このことは1次に運べる2段目のラミナーフロー
装置又は水ジェツト装置による冷却にとって極めて重装
なことである。
(ロ)次K、2段目のラミナーフロー装置又は水に鋼板
(11の温度があまり変化しなくなった区間では蒸気膜
が破れる寸前の状態であり、この区間ではラミナー又は
水ジェツトによって容易に破られ核沸騰開始点が板幅方
向に対して強制的に略均−にできるので、第7図に示す
ような冷却曲岩が得られる。同図に示す点線部は、1段
目のラミナーのみで冷却を続行した場合の曲線で、鋼板
輻方向の2点a、 bの間にΔt′という大きな温度差
を生じ「しわ」 「折れ」の原因となるが、2段目のラ
ミナー又は水ジェツトを使用した場合a、 bの温度差
はΔtのように小さくなり[しわ」 「折れ」等を生じ
ない。
(11の温度があまり変化しなくなった区間では蒸気膜
が破れる寸前の状態であり、この区間ではラミナー又は
水ジェツトによって容易に破られ核沸騰開始点が板幅方
向に対して強制的に略均−にできるので、第7図に示す
ような冷却曲岩が得られる。同図に示す点線部は、1段
目のラミナーのみで冷却を続行した場合の曲線で、鋼板
輻方向の2点a、 bの間にΔt′という大きな温度差
を生じ「しわ」 「折れ」の原因となるが、2段目のラ
ミナー又は水ジェツトを使用した場合a、 bの温度差
はΔtのように小さくなり[しわ」 「折れ」等を生じ
ない。
以上2つの相乗作用により容易に従来の欠点を解消でき
る効果を生じる。すなわち、■1段目の冷却水の温度が
常温付近だと温度的にフラットな区間が無いか若しくは
非常Kmかいため、どこに破られる寸前の蒸気膜がある
か確認できず、事実上2段目のラミナー又は水ジェツト
の位置の選定ができないため前記の効果は望めない(2
段目の位置が時間的に早すぎると、強固な蒸気膜を破る
ことは非常に困難であり、遅すぎると第7図破線の状態
を過ぎた後となり、効果がない)。このような理由を第
6図の傾向からみて、1段目の冷却水の温度は80℃〜
100℃とするのが良い。
る効果を生じる。すなわち、■1段目の冷却水の温度が
常温付近だと温度的にフラットな区間が無いか若しくは
非常Kmかいため、どこに破られる寸前の蒸気膜がある
か確認できず、事実上2段目のラミナー又は水ジェツト
の位置の選定ができないため前記の効果は望めない(2
段目の位置が時間的に早すぎると、強固な蒸気膜を破る
ことは非常に困難であり、遅すぎると第7図破線の状態
を過ぎた後となり、効果がない)。このような理由を第
6図の傾向からみて、1段目の冷却水の温度は80℃〜
100℃とするのが良い。
■具体的には2段目のラミナー又は水ジェツトは鋼板の
厚さ、薯動速度等によって上下に位置を動かす必要を生
ずる。しかし1段目の冷却水の温度と80C〜100℃
にすることによって前述のように蒸気膜が破れる寸前の
区間が長くなるため、それ程慎1に位置決めを行う必要
がなく操作も惨めて容易となる。
厚さ、薯動速度等によって上下に位置を動かす必要を生
ずる。しかし1段目の冷却水の温度と80C〜100℃
にすることによって前述のように蒸気膜が破れる寸前の
区間が長くなるため、それ程慎1に位置決めを行う必要
がなく操作も惨めて容易となる。
なお2段目の冷却水i!度は何度でもかまわない。
これは第6図にみられるよ5に蒸気膜が破れた後の鋼板
の温度降下勾配に冷却水温ffkよる顕著な差が無いた
めで、21g目の冷却水11度は必要な銅板の冷却温度
から決めれば良い。この必要な*&の冷却温度とは第4
図におけるタンク(91k IN板を浸けて冷却しても
「しわ」が発生しない鋼板の温度という意味で経験的K
11l板の温度が150〜200℃以下であわばタンク
(9)の水温が如何にあろうともしわが発生しないとい
う事実がある(ただし。
の温度降下勾配に冷却水温ffkよる顕著な差が無いた
めで、21g目の冷却水11度は必要な銅板の冷却温度
から決めれば良い。この必要な*&の冷却温度とは第4
図におけるタンク(91k IN板を浸けて冷却しても
「しわ」が発生しない鋼板の温度という意味で経験的K
11l板の温度が150〜200℃以下であわばタンク
(9)の水温が如何にあろうともしわが発生しないとい
う事実がある(ただし。
第4図に示すようにタンク(9)は略大気圧下にあり水
温が0℃以下はあり得ないと考えて)。
温が0℃以下はあり得ないと考えて)。
従って、2段目の冷却水温度は前記経験的事実を満足す
るよう選べば良く、実際には、1段目の冷却水1i[(
80〜100℃)と同等かそれより低い温度となる。し
かし、このような冷却水温度でなおタンク19)に浸か
る直前の鋼板温度が150〜200℃以下をキープでき
ない場合は当然2段目以降の冷却能力を増すため冷却装
置の段数を増すことが考えられる。このように丁れば第
4図におけるタンク(9)内の水温は最早や「しわ」の
発生に関与しなくなり、この水温はその他の操業条件か
ら決まる冷却装置出口で必要な一板温度から決定し温度
wI4整すれば良い・ 以上本発明を実施例について説明したが、勿論本発明は
このような実施例にだけ局限されるものではなく、本発
明の精神を逸脱しない範H内で種々の設計の改変を施し
うるものである。
るよう選べば良く、実際には、1段目の冷却水1i[(
80〜100℃)と同等かそれより低い温度となる。し
かし、このような冷却水温度でなおタンク19)に浸か
る直前の鋼板温度が150〜200℃以下をキープでき
ない場合は当然2段目以降の冷却能力を増すため冷却装
置の段数を増すことが考えられる。このように丁れば第
4図におけるタンク(9)内の水温は最早や「しわ」の
発生に関与しなくなり、この水温はその他の操業条件か
ら決まる冷却装置出口で必要な一板温度から決定し温度
wI4整すれば良い・ 以上本発明を実施例について説明したが、勿論本発明は
このような実施例にだけ局限されるものではなく、本発
明の精神を逸脱しない範H内で種々の設計の改変を施し
うるものである。
第1図は従来の帯状鋼板の冷却装置を示す一面図、第2
図は同冷却装瞳を用いて冷却した場合の冷却曲線を示す
説明図、第6図は核沸騰の開始漬を示す説明図、第4図
は本発明&C保る帯状鋼板の冷却装置の一実施例を示す
側面図、第5図IAIは1段目、2段目のラミナーフロ
ー装置を拡大して示す縦断側面図、第5(B)は2段目
のラミナーフロー装置に代える水ジェツト装置の横断面
図、第6図は1段目のラミナーフロー装置による冷却水
1!度を変えた場合の冷却曲線図、第7図は2段目のラ
ミナーフロー装置又は水ジェツト装置における冷却曲線
図である。 復代理人 弁理士 開本重文 (外2名) 第1図 第2図 時間(τ) 時間(T) 第5図 (8) ↓ 第6図 時間(see) 哨 間″c(s■)
図は同冷却装瞳を用いて冷却した場合の冷却曲線を示す
説明図、第6図は核沸騰の開始漬を示す説明図、第4図
は本発明&C保る帯状鋼板の冷却装置の一実施例を示す
側面図、第5図IAIは1段目、2段目のラミナーフロ
ー装置を拡大して示す縦断側面図、第5(B)は2段目
のラミナーフロー装置に代える水ジェツト装置の横断面
図、第6図は1段目のラミナーフロー装置による冷却水
1!度を変えた場合の冷却曲線図、第7図は2段目のラ
ミナーフロー装置又は水ジェツト装置における冷却曲線
図である。 復代理人 弁理士 開本重文 (外2名) 第1図 第2図 時間(τ) 時間(T) 第5図 (8) ↓ 第6図 時間(see) 哨 間″c(s■)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)垂直方向に連続的に移送される加熱された帯状鋼板
の両面全域に、80〜100℃の冷却水による薄い水膜
流を同時に形成せしめつつ自然流下させて、鋼板を緩や
かに冷却して400℃よりもかなり低温まで鋼板表面に
安定した膜沸!II現家を継続せしめたのち、部分的に
核沸騰現象に移る前にて、鋼板の板幅方向の各点を同時
に前記冷却水と同等あるいは低温の冷却水にて冷却する
ことKより膜沸騰を一挙に核沸騰に変換せしめ急冷する
ことを特徴とする帯状鋼板の冷却方法。 2)加熱された帯状鋼板を垂直方向に連続移送する装置
と、該鋼板の両側に設置され水面が大気に開放されて鋼
板の両面に対向し全幅に略等しい輻の水平な堰を備え8
0〜100Cの冷却水を供給するラミナーフロー装置と
、該ラミナーフロー装置の下@にて鋼板移送方向に移動
可能にして一板の両面全幅にわたって冷却水を供給する
第2のラミナーフロー装置あるいは一板の全幅にわたっ
て水平な仮状噴流を形成するスリットを備えた水ジェッ
ト装置とを備えたことを特徴とする特許請求の範囲1の
方法に使用される帯状鋼板の冷却装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16860281A JPS5871339A (ja) | 1981-10-23 | 1981-10-23 | 帯状鋼板の冷却方法および装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16860281A JPS5871339A (ja) | 1981-10-23 | 1981-10-23 | 帯状鋼板の冷却方法および装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5871339A true JPS5871339A (ja) | 1983-04-28 |
JPS6261656B2 JPS6261656B2 (ja) | 1987-12-22 |
Family
ID=15871094
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP16860281A Granted JPS5871339A (ja) | 1981-10-23 | 1981-10-23 | 帯状鋼板の冷却方法および装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5871339A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001288594A (ja) * | 2000-03-31 | 2001-10-19 | Kawasaki Steel Corp | 電気錫めっき鋼板のラミナーフローノズル、冷却装置および冷却方法 |
WO2008053947A1 (fr) | 2006-10-30 | 2008-05-08 | Jfe Steel Corporation | Procédé de refroidissement de bande d'acier laminée à chaud |
JP2009127060A (ja) * | 2007-11-20 | 2009-06-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 冷延鋼板の製造方法 |
WO2010079452A1 (fr) * | 2009-01-09 | 2010-07-15 | Fives Stein | Procede et section de refroidissement d'une bande metallique en defilement par projection d'un liquide |
JP2018080364A (ja) * | 2016-11-16 | 2018-05-24 | Jfeスチール株式会社 | 鋼板の冷却方法 |
WO2023042545A1 (ja) | 2021-09-16 | 2023-03-23 | Jfeスチール株式会社 | 厚鋼板の製造方法および製造設備 |
-
1981
- 1981-10-23 JP JP16860281A patent/JPS5871339A/ja active Granted
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001288594A (ja) * | 2000-03-31 | 2001-10-19 | Kawasaki Steel Corp | 電気錫めっき鋼板のラミナーフローノズル、冷却装置および冷却方法 |
WO2008053947A1 (fr) | 2006-10-30 | 2008-05-08 | Jfe Steel Corporation | Procédé de refroidissement de bande d'acier laminée à chaud |
US8051695B2 (en) | 2006-10-30 | 2011-11-08 | Jfe Steel Corporation | Method for cooling hot strip |
JP2009127060A (ja) * | 2007-11-20 | 2009-06-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 冷延鋼板の製造方法 |
WO2010079452A1 (fr) * | 2009-01-09 | 2010-07-15 | Fives Stein | Procede et section de refroidissement d'une bande metallique en defilement par projection d'un liquide |
FR2940978A1 (fr) * | 2009-01-09 | 2010-07-16 | Fives Stein | Procede et section de refroidissement d'une bande metallique en defilement par projection d'un liquide |
CN102272338A (zh) * | 2009-01-09 | 2011-12-07 | 法孚斯坦因公司 | 通过喷射液体对行进中的金属带进行冷却的方法和冷却段 |
US8918199B2 (en) | 2009-01-09 | 2014-12-23 | Fives Stein | Method and section for cooling a moving metal belt by spraying liquid |
JP2018080364A (ja) * | 2016-11-16 | 2018-05-24 | Jfeスチール株式会社 | 鋼板の冷却方法 |
WO2023042545A1 (ja) | 2021-09-16 | 2023-03-23 | Jfeスチール株式会社 | 厚鋼板の製造方法および製造設備 |
KR20240047396A (ko) | 2021-09-16 | 2024-04-12 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 후강판의 제조 방법 및 제조 설비 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6261656B2 (ja) | 1987-12-22 |
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