EP2310477A2 - Verfahren und vorrichtung zum anfahren von mit brennstaub betriebenen vergasungsreaktoren - Google Patents

Verfahren und vorrichtung zum anfahren von mit brennstaub betriebenen vergasungsreaktoren

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EP2310477A2
EP2310477A2 EP09777194A EP09777194A EP2310477A2 EP 2310477 A2 EP2310477 A2 EP 2310477A2 EP 09777194 A EP09777194 A EP 09777194A EP 09777194 A EP09777194 A EP 09777194A EP 2310477 A2 EP2310477 A2 EP 2310477A2
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EP
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burner
fuel
dust
fuel gas
ignition
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EP09777194A
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Olaf Schulze
Anton Althapp
Michael GÄTKE
Burkhard MÖLLER
Reinhold Grunwald
Wolfgang Rabe
Günter Scholz
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Siemens AG
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Choren Industries GmbH
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Publication date
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    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/12—Heating the gasifier
    • C10J2300/1223—Heating the gasifier by burners

Definitions

  • the invention relates to a method and apparatus for starting gasification reactors which are operated with fuel dust.
  • Gasification reactors with high unit performance are in a known manner with multiple burners for the supply of gasification agent and fuel, regardless of whether gas, solid, or liquid fuel is used equipped. Load changes are made here mainly by the switching on and off of the arranged at the head of the gasification reactor single burner and to a limited extent with a modified fuel supply by means of variable differential pressure setting between the gasification reactor and dosing for dust injection.
  • DE 10 2005 048 488 A1 describes a method and a device for high-performance entrained-flow gasifiers, in which case combustible dust having a water content of less than 10% by mass and a particle size of less than 200 ⁇ m is introduced via metering systems. These lead the fuel dust via delivery pipes to several gasification burners, which are arranged symmetrically at the head of the gasification reactor and contain additional oxygen feeds. The ignition of several dust burner with oxygen in the head of the reactor by means of ignition and pilot burner. A quantitative detection of the supplied fuel dust and oxygen takes place in connection with a specified oxygen ratio and a control mechanism. The large quantities of gas which also arise during startup with this method must be burned by means of torch systems in the atmosphere in order to absorb load fluctuations.
  • DE 102005047 583 A1 describes a method and a device for the controlled supply of combustible dust in an entrained-flow gasifier.
  • the method differs from previously known solutions mainly in that an auxiliary gas is introduced into the dosing in the immediate vicinity of the dosing for the fuel dust and is controlled by the resulting differential pressure change between dosing and burner the dust mass flow even at low power. Due to the very different flow behavior of many fuel dusts, this method is only limitedly suitable for load control of large-capacity gasification reactors.
  • a device that allows a startup of a gasification reactor for fuel dusts in such a way that no pressure surges caused by the suddenly released during startup gas quantity is not known from the prior art.
  • the present invention based on the object to provide a method and apparatus for starting a gasification reactor, which avoids the pressure surges by the suddenly released during startup gas in the gasification reactor downstream process stages and none Flaring required.
  • This object is achieved by a method having the features of independent claim 1 and an apparatus having the features of independent claim 12. Further developments are described in the subclaims.
  • One embodiment relates to a method for starting a gasification reactor.
  • a first composition of combustible dust and fuel gas with which a first burner is charged and ignited, regulated depending on the amount of fuel in the next composition of fuel dust and fuel gas, which is supplied to the second burner for igniting, after the first burner was ignited.
  • this process step can also be carried out analogously with other burners, so that a fuel composition of a previously ignited burner is controlled after the ignition of another burner as a function of the amount of fuel that has been supplied to the subsequently ignited burner.
  • a fuel composition of a previously ignited burner is controlled after the ignition of another burner as a function of the amount of fuel that has been supplied to the subsequently ignited burner.
  • the method according to the invention offers through the control possibility The advantage that the formation of pressure surges by liberated gas, which otherwise could not be recycled and which would have to be flared, and thus is disadvantageous for subsequent process stages, is avoided. In addition, with the avoidance of pressure fluctuations in the gasification reactor a much more uniform amount of dust flow from the metering vessel for the respective burner can be secured, since the pressure difference between gasification reactor and metering causes the promotion of the fuel dust in the gasification reactor.
  • An embodiment of the apparatus for carrying out the method according to the invention describes a gasification reactor with a plurality of burners and a metering vessel for fuel dust, which is connected via a plurality of dense flow conveying lines with a corresponding burner.
  • a dust flow control element for controlling a quantity of pulverized fuel is advantageously arranged in each dense flow conveying line.
  • the device has at least one admixing device for a fuel gas for controlling a fuel gas quantity for each dense flow conveying line.
  • Preferred embodiments relate to the arrangement of the admixing devices for fuel gas, as well as the operative coupling of the dust flow control devices with the admixing devices for regulating the fuel compositions in relation to a total fuel load of combustible dust and fuel gas.
  • Fig. 1 shows a schematic representation of a device according to the invention.
  • Fig. 2 shows a flow chart of the method according to the invention.
  • Start-up of the gasification reactor is understood to mean the initiation thereof by ignition of the burners If all the burners of the gasification reactor burn, the start-up is ended and the gasification reactor operates in normal operation.
  • fuel load refers to the mass or mass flow of fuel, whether gas, liquid and / or solid fuel, which is reacted by a gasification reactor Brennermund operated during the ignition, which is in the range of 3 to 5 m / s to avoid flashbacks.
  • synthesis gas consisting of carbon monoxide and hydrogen is recovered from the fuel used and the synthesis gas produced is reused in downstream process stages, for example in the methanol, oxo or Fischer-Tropsch synthesis also applies separately, in the ammonia synthesis according to Haber-Bosch with nitrogen, as an energy carrier or reducing or hydrogenating agent.
  • the inventive method for starting gasification reactors which have two or more burners, each of which is fed via its associated dense phase conveying line with fuel dust from a metering vessel and a gas delivery line with fuel gas, comprises the provision of a fuel mixture of fuel dust and fuel gas before a time of igniting a burner.
  • the fuel gas used for this purpose is not an auxiliary gas in the sense of a gas used for pressure equalization between metering vessel and gasification reactor, which is often an inert gas, but a fuel gas with calorific value.
  • a natural gas may preferably be used with a methane content of more than 60%, further alkanes such as ethane, propane and butane and mixtures thereof may be used; suitable fuel gases are known in the art.
  • the fuel gas content in the mixture of fuel gas and fuel dust may be varied, or the mixture composition may be controlled to decrease the combustible dust load, if necessary.
  • a second or a third or further composition which is supplied to a further burner, regulated in dependence on the amount of fuel which was supplied to the corresponding previous burner for ignition after a third or further burner, which is charged with a third or further composition of fuel dust and fuel gas for ignition, has been ignited following the ignition of the second burner.
  • the individual burners are ignited in a lower load range, that is, the minimum possible fuel load for the single burner is from 1% to 30% of the maximum load of the single burner, which is defined by the maximum fuel load at a maximum exit velocity.
  • the lowest possible amount of synthesis gas is released when the first burner of the gasification reactor is ignited, and the ignition of the burner fuel supplied to the previously ignited burner is reduced by controlling the fuel composition when the second or third burner or the other burners is ignited the following burner added fuel and a gradual increase in the amount of synthesis gas generated and thus a gradual Druckan- rose in comparison to the prior art very small steps almost "infinitely" causes the generated synthesis gas can be supplied to the downstream process stages already in the start-up phase of the gasification reactor.
  • the amount of synthesis gas generated in the gasification reactor is directly correlated with the fuel load supplied.
  • the minimum load of fuel required for starting up the gasification reactor thus determines the amount of synthesis gas that is released when the gasification reactor is started up.
  • the fuel gas is supplied via at least one admixing device between the metering vessel and the respective burner of the gasification reactor in the corresponding dense flow conveying line, which is associated with the burner.
  • the fuel gas can also be performed in parallel to the dense phase conveying line via a fuel gas delivery line in the admixing device and from there in mixture in the burner, the advantage of parallel guidance in a jointly usable by the dense flow conveying line and the fuel gas delivery control unit, as the Lines immediately adjacent to each other.
  • the Brennstaublast in the dense phase conveying line is controlled by a dust flow control device, which may be, for example, a throttle, a diaphragm or a valve, which is in operative connection with the admixing devices for the fuel gas.
  • a dust flow control device which may be, for example, a throttle, a diaphragm or a valve, which is in operative connection with the admixing devices for the fuel gas.
  • appropriate measuring devices for determining the gas quantities produced in the gasifier and / or their compositions are provided downstream of the gasification reactor before the downstream process stages and the detected measured values are output to the control and regulation unit. This compares the measured values with the corresponding setpoints and, in the event of a mismatch, adapts the quantities of combustible dust and fuel gas for the burners.
  • the skilled worker knows that a manual adjustment of Brennstaubmengen- and fuel gas streams is also possible.
  • the increase in the amount of synthesis gas generated during startup of the gasification reactor can be carried out stepwise after ignition of the first burner and the other burner in optimally minimized stages by the fuel mixture of the.
  • the inventive method for starting is particularly suitable for large gasification reactors.
  • the term "large gasification reactor” refers to gasifiers with a capacity above 200 MW, for example a 400 MW gasification reactor, and also carburetors with 500 MW technical application.Theoretically, the process according to the invention can also be applied to gasification reactors with outputs of 1,000 MW and 1,500 MW become.
  • a lower load range of such a large gasification reactor with, for example, 400 MW power is therefore at the minimum exit velocity, which is 3 m / s, 40 t / h fuel load. This corresponds to about 60% of the maximum fuel load, which can pass through this gasification reactor, namely 65 t / h, which is achievable with a maximum exit velocity of 8 m / s.
  • the amount of synthesis gas is then increased to 40,000 Nm 3 / h with ignition of the second burner, which releases 20,000 Nm 3 / h of synthesis gas analogously and with ignition of the third burner to 60,000 Nm 3 / h, if each individual burner is operated at minimum load, what then corresponds to the minimum load of the gasification reactor of 60,000 Nm 3 / h.
  • the total load can be increased up to the rated power.
  • the incremental increase in the amount of synthesis gas can be further reduced by using four or more burners, so that the amount of syngas released per burner is one quarter or a fraction of the minimum load of the gasification reactor.
  • a "quasi-continuous" startup of the gasification reactor can be achieved approximately.
  • the amount of fuel dust for the compositions is regulated as a function of the amount of fuel gas supplied, d. H. adjusted by the Staubstromregelungsvorrich- tion of the fuel dust flow rate corresponding to a supplied fuel gas.
  • the reverse procedure is conceivable that the fuel gas supply is increased or throttled depending on the supplied fuel dust flow rates.
  • a flow rate of the fuel dust can be in the range of 3 to 5 m / s.
  • the fuel dusts can dusts from solid fuels such Hard coal, lignite, their cokes, petroleum cokes, cokes of peat or biomass or mixtures thereof; those skilled in the art are aware of other suitable types of combustible dust.
  • the device for carrying out the method according to the invention comprises a gasification reactor with a plurality of burners, as well as a metering vessel with a Brennstaubzu entry and a plurality of dense flow conveying line.
  • a dense flow conveying line leads to an associated burner of the gasification reactor.
  • a dust flow control device for controlling a Brennstaubstroms and at least one Zumischvoriques for a fuel gas for controlling a fuel gas quantity are arranged.
  • the device may have a Zumischvorraum for fuel gas between the metering and the respective burner in the associated dense flow conveying line, wherein the dust flow control device comprises a flow controller for measuring the Brennstaubstroms;
  • the fuel gas mixing device can also be arranged directly at a feed opening of the burner and the fuel gas delivery line advantageously parallel to the dense phase conveying line, whereby the regulation of the Brennstaubstroms is simplified by the dust flow control device, which can then simply be a diaphragm or throttle, and no additional flow regulator needed ,
  • the dust flow control devices in each dense flow conveying line and the admixing devices for fuel gas are operatively coupled to each other, so that a regulation of a total fuel load of fuel dust and fuel gas takes place in the gasification reactor.
  • Fig. 1 shows a scheme of the device according to the invention.
  • a fuel dust feed 2 opens into the metering vessel 1.
  • the dense flow conveying lines 51 extend to 54 to the burners (not shown individually) of a multi-channel burner 7.
  • a gas supply line 61 to the distributor plate 4 is used to initiate a Fluidleitersga- ses.
  • the gas conveying lines 62 and 63 respectively open into the dense flow conveying line 51 via an admixing device 9.
  • the dense flow conveying systems 51 to 54 are each designed analogously, but for clarity, only the dense flow conveying line 51 is completely shown with admixing devices 9 and dust flow control device 8 in FIG.
  • the further dense flow conveying lines have dust flow control elements and mixing devices corresponding to the dense flow conveying lines 51.
  • the dust control device 8 is connected to an additional flow regulator 10 'fed back into the dense flow conveying line 51.
  • the additional flow regulator 10 for the dust control device 8 is omitted (the dashed arrows indicate this), when the gas delivery line 63 opens into parallel to the dense flow conveyor lines 51 extending dashed fuel gas delivery line 67, which leads to a feed opening of the dense current conveying lines 51 associated burner.
  • the control of the fuel dust mass flow in the dense phase conveying line 51 to 54 takes place via a Staubstromregelorgan 8.
  • About at least one of the admixing 9 takes place the admixture of fuel gas in the respective dense flow conveying line 51 to 54 from the feed line 62 or 63.
  • a mixture of fuel and inert gas in a delivery line is conceivable.
  • the supply of fuel gas can also take place via the fluidizing gas line 61 to the distributor plate, whereby the fuel dust in the metering vessel 1 is placed in the flow state.
  • an inert gas is used as the fluidizing gas. From multi-channel burners 7 leads a synthesis gas delivery line 68 into a downstream process stage 11.
  • a fuel mixture with a first composition of fuel dust and fuel gas is first provided to a first burner of a gasification reactor with a plurality of burners in a lower load range of the burner from is ignited to 30% of the burner maximum load.
  • the ignition of a second burner takes place in its lower load range, which is charged with a second composition of the fuel mixture of fuel dust and fuel.
  • the ignition of the second burner automatically triggers the control to change the first composition of the fuel mixture, so that the fuel load added by the ignition of the second burner is absorbed by changing the first composition.
  • the fuel gas content in the first composition may be reduced so that the load increase from first ignition to second ignition may be adjusted.
  • the ignition of a third or further "nth" Burner By the ignition of the third burner in its lower load range, which itself is in turn charged with a third composition of the fuel mixture of fuel dust and gas, a change in the second composition of the fuel mixture of the previously ignited second burner is controlled / controlled.
  • the ignition of an "nth" burner in its lower load range, which is fed with an “nth” composition of the fuel dust and fuel gas fuel mixture will cause the (n-1) th composition of a previously ignited (n-1) -ter burner is changed regulated.

Abstract

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Anfahren eines Vergasungsreaktors mit einer Mehrzahl von Brennern. Dabei wird jeder Brenner über eine ihm zugeordnete Dichtstromförderleitung (51,52,53,54) mit Brennstaub aus einem Dosiergefäß (1) und über eine Gasförderleitung (62,63) mit Brenngas beschickt, wobei vor einem Zeitpunkt des Zündens eines Brenners ein Brennstoffgemisch aus Brennstaub und Brenngas bereitgestellt wird, wobei eine erste Zusammensetzung aus Brennstaub und Brenngas, mit der ein erster Brenner zum Zünden beschickt wird, nach dem auf das Zünden des ersten Brenners folgende Zünden eines zweiten Brenners, der mit einer zweiten Zusammensetzung aus Brennstaub und Brenngas zum Zünden beschickt wird, in Abhängigkeit der Brennstoffmenge geregelt wird, die dem zweiten Brenner zum Zünden zugeführt wurde, so dass das Anfahren jedes der Mehrzahl von Brennern des Vergasungsreaktors unter geregelter Zufuhr der Brennstofflast erfolgt. Ferner bezieht sich die Erfindung auf einen Vergasungsreaktor (7) zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens.

Description

VERFAHREN UND VORRICHTUNG ZUM ANFAHREN VON MIT BRENNSTAUB BETRIEBENEN VERGASUNGSREAKTOREN
[0001] Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Anfahren von Vergasungsreaktoren die mit Brennstaub betrieben werden.
STAND DER TECHNIK
[0002] Vergasungsreaktoren mit hoher Einheitsleistung, im Besonderen mit mehr als 200 MW, sind in bekannter Weise mit mehreren Brennern für die Zuführung von Vergasungsmittel und Brennstoff, unabhängig ob Gas-, Feststoff-, oder Flüssigbrennstoff genutzt wird, ausgestattet. Laständerungen werden hierbei hauptsächlich durch das Zu- und Abschalten der am Kopf des Vergasungsreaktors angeordneten Einzelbrenner und im begrenzten Umfang mit einer veränderten Brennstoffzufuhr mittels veränderbarer Differenzdruckeinstellung zwischen Vergasungsreaktor und Dosiergefäß für die Staubeinspeisung vorgenommen.
[0003] Die Staubaustrittsgeschwindigkeit am Brenner darf ein Minimum von 3 bis 5 m/s nicht unterschreiten, um Flammenrückschläge zu vermeiden. Beim Anfahren von Vergasungsreaktoren mit großer Leistung werden daher beim Zünden beträchtliche Gasmengen freigesetzt, die in den nachgeschalteten Prozessstufen nicht auf einmal verwertet werden können und damit in die Atmosphäre abgefackelt werden müssen.
[0004] In der DE 33 124 49 A1 und in der DD 22 36 13 A3 sind Verfahren und Vorrichtungen zur Verbesserung des Regelverhaltens von Vergasungsreaktoren beschrieben, die das Ziel verfolgen, mittels Vibrationsbewegungen des Trägergasstromes für die Dichtstromförderung des Brennstaubes eine gleichmäßigere Beschaffenheit des Massenstromes vor allem im unteren Lastbereich zu erzielen. Dabei soll ein anteiliger Steuergasstrom, mit einer Pulsfrequenz von 0,5 bis 10 s"1 dem Hauptdichtstrom zugeführt werden. Diese Lösung verlangt einen hohen technischen Aufwand und erzielt nur begrenzt Vorteile für das Regelverhalten von Vergasungsreaktoren.
[0005] In der DE 10 2005 048 488 A1 wird ein Verfahren und eine Vorrichtung für Flugstromvergaser mit hoher Leistung beschrieben, wobei Brennstaub mit einem Wassergehalt von weniger als 10 Massen- % und einer Korngröße von unter 200 μm über Dosiersysteme aufgegeben wird. Diese führen den Brennstaub über Förderrohre mehreren Vergasungsbrennern zu, die am Kopf des Vergasungsreaktors symmetrisch angeordnet sind und zusätzliche Sauerstoffzuführungen enthalten. Dabei erfolgt das Zünden mehrerer Staubbrenner mit Sauerstoff im Kopf des Reaktors mittels Zünd- und Pilotbrenner. Eine mengenmäßige Erfassung des zugeführten Brennstaubes und Sauerstoffes erfolgt dabei im Zusammenhang mit einer festgelegten Sauerstoffverhältniszahl und einem Regelmechanismus. Die auch mit diesem Verfahren beim Anfahren entstehenden großen Gasmengen müssen über Fackelsysteme in der Atmosphäre verbrannt werden, um Lastschwankungen abzufangen.
[0006] In der DE 102005047 583 A1 sind ein Verfahren und eine Vorrichtung zur geregelten Zufuhr von Brennstaub in einem Flugstromvergaser beschrieben. Das Verfahren unterscheidet sich gegenüber bisher bekannten Lösungen vor allem dadurch, dass ein Hilfsgas in die Dosierleitung in unmittelbarer Nähe des Dosiergefäßes für den Brennstaub eingegeben wird und über die sich daraus ergebende Differenzdruckänderung zwischen Dosiergefäß und Brenner der Staubmassestrom auch bei niedrigen Leistungen gesteuert wird. Auf Grund des sehr unterschiedlichen Fließverhaltens vieler Brennstäube ist auch dieses Verfahren nur begrenzt zur Laststeuerung von Vergasungsreaktoren großer Leistung geeignet. [0007] Eine Vorrichtung, die ein Anfahren eines Vergasungsreaktors für Brennstäube in einer Weise ermöglicht, dass keine Druckstöße durch die beim Anfahren schlagartig freigesetzte Gasmenge entstehen, ist aus dem Stand der Technik bisher nicht bekannt.
OFFENBARUNG
[0008] Ausgehend von diesem Stand der Technik liegt der vorliegenden Erfindung die Aufgabe zu Grunde, ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Anfahren eines Vergasungsreaktors bereit zu stellen, das die Druckstöße durch die beim Anfahren schlagartig freigesetzte Gasmenge in den dem Vergasungsreaktor nachgeschalteten Prozessstufen vermeidet und keine Abfackelung erforderlich macht. Diese Aufgabe wird durch ein Verfahren mit den Merkmalen des unabhängigen Anspruchs 1 und eine Vorrichtung mit den Merkmalen des unabhängigen Anspruchs 12 gelöst. Weiterbildungen werden in den Unteransprüchen beschrieben.
[0009] Eine Ausführungsform bezieht sich auf ein Verfahren zum Anfahren eines Vergasungsreaktors. Dabei wird eine erste Zusammensetzung aus Brennstaub und Brenngas, mit der ein erster Brenner beschickt und gezündet wird, in Abhängigkeit der Brennstoffmenge in der nächsten Zusammensetzung aus Brennstaub und Brenngas geregelt, die dem zweiten Brenner zum Zünden zugeführt wird, nachdem der erste Brenner gezündet wurde.
[00010] In einer anderen Ausführungsform kann dieser Verfahrensschritt auch mit weiteren Brennern analog durchgeführt werden, so dass eine Brennstoffzusammensetzung eines zuvor gezündeten Brenners nach dem Zünden eines weiteren Brenners in Abhängigkeit der Brennstoffmenge geregelt wird, die dem nachfolgend gezündeten Brenner zugeführt wurde. Dadurch erfolgt das Anfahren des Vergasungsreaktors unter geregelter Zufuhr der Brennstofflast.
[00011] Das erfindungsgemäße Verfahren bietet durch die Regelungsmöglich- keit den Vorteil, dass die Entstehung von Druckstößen durch freigesetztes Gas, das andernfalls nicht verwertet werden könnte und das abgefackelt werden müsste, und das insofern für nachfolgende Prozessstufen nachteilig ist, vermieden wird. Hinzu kommt, dass mit der Vermeidung von Druckschwankungen im Vergasungsreaktor ein wesentlich gleichmäßigerer Staubmengenstrom aus dem Dosiergefäß für die jeweiligen Brenner gesichert werden kann, da die Druckdifferenz zwischen Vergasungsreaktor und Dosiergefäß die Förderung des Brennstaubes in den Vergasungsreaktor bewirkt.
[00012] Eine Ausführungsform der Vorrichtung zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens beschreibt einen Vergasungsreaktor mit mehreren Brennern und einem Dosiergefäß für Brennstaub, das über mehrere Dichtstrom- förderleitungen mit einem entsprechenden Brenner verbunden ist. Dabei ist vorteilhaft in jeder Dichtstromförderleitung ein Staubstromregelorgan zur Regelung einer Brennstaubmenge angeordnet. Weiterhin weist die Vorrichtung zu jeder Dichtstromförderleitung zumindest eine Zumischvorrichtung für ein Brenngas zur Regelung einer Brenngasmenge auf.
[00013] Bevorzugte Ausführungsformen beziehen sich auf die Anordnung der Zumischvorrichtungen für Brenngas, sowie die operative Kopplung der Staub- stromregelorgane mit den Zumischvorrichtungen zur Regelung der Brennstoffzusammensetzungen in Bezug auf eine gesamte Brennstofflast aus Brennstaub und Brenngas.
[00014] Wesentliche Vorteile der Erfindung im Vergleich zum Stand der Technik ergeben sich mit dem erfindungsgemäßen Verfahren vor allem durch die Regelungsmöglichkeit der Zusammensetzung der dem Vergasungsreaktor in Form von Brennstaub und Brenngas zugeführten Brennstoffmenge beim Anfahren von Reaktoren, die Leistungen von 200 MW bis zu 1500 MW erbringen und die mit mehreren Hauptbrennern ausgestattet sind, so dass die beim Anfahren des Vergasungsreaktors erzeugte Gasmenge nicht schlagartig in einem Druckstoß freige- setzt wird, sondern schrittweise durch das sequenzielle Zünden der Brenner und Anpassen der Brennstoffzusammensetzungen zunimmt. Durch die Vermeidung von Druckstößen, die durch die beim Anfahren solcher großen Vergasungsreaktoren plötzlich freigesetzten Gasmengen entstehen, werden nachteilige Auswirkungen auf die nachfolgenden Prozessstufen vermieden und es wird gleichzeitig vorteilhaft ein gleichmäßigerer Staubmengenstrom aus den Dosiergefäßen in die jeweiligen Brenner gefördert. Ein Abfackeln von plötzlich freigesetzten großen Gasmengen in der Startphase, wie es bei Vorrichtungen des Standes der Technik notwendig ist, erübrigt sich somit.
[00015] Diese und weitere Vorteile werden durch die nachfolgende Beschreibung unter Bezug auf die begleitenden Figuren dargelegt.
KURZBESCHREIBUNG DER FIGUREN
[00016] Der Bezug auf die Figuren in der Beschreibung dient der Unterstützung der Beschreibung. Die Figuren sind lediglich schematische Darstellungen von Ausführungsformen der Erfindung.
[00017] Fig. 1 zeigt eine schematische Darstellung einer erfindungsgemäßen Vorrichtung.
[00018] Fig. 2 zeigt ein Ablaufschema des erfindungsgemäßen Verfahrens.
BESCHREIBUNG
[00019] Zur Verdeutlichung des Begriffsinhalts, wie er in der vorliegenden Erfindung verstanden werden soll, werden nachfolgend einige Begriffe wie folgt definiert.
[00020] Unter „Anfahren" des Vergasungsreaktors wird die Inbetriebnahme desselben durch Zünden der Brenner verstanden. Brennen alle Brenner des Vergasungsreaktors, so ist das Anfahren beendet und der Vergasungsreaktor arbeitet im Normalbetrieb.
[00021] Der Begriff „Brennstofflast" bezieht sich auf den Massen- oder Mengenstrom an Brennstoff, sei es Gas-, Flüssig- und/oder Feststoffbrennstoff, der von einem Vergasungsreaktor umgesetzt wird. Ein Brenner eines Vergasungsreaktors muss mit einer „minimalen Austrittsgeschwindigkeit" am Brennermund beim Zünden betrieben werden, die im Bereich von 3 bis 5 m/s liegt, um Flammenrückschläge zu vermeiden.
[00022] In einem Vergasungsreaktor wird aus dem eingesetzten Brennstoff „Synthesegas", bestehend aus Kohlenmonoxid und Wasserstoff, gewonnen und das erzeugte Synthesegas wird in nachgeschalteten Prozessstufen weiterverwendet, beispielsweise in der Methanol-, Oxo- oder Fischer-Tropsch-Synthese. Der erzeugte Wasserstoff findet auch separat Anwendung, in der Ammoniaksynthese nach Haber-Bosch mit Stickstoff, als Energieträger oder Reduktions- oder Hydrierungsmittel.
[00023] Das erfindungsgemäße Verfahren zum Anfahren von Vergasungsreaktoren, die zwei oder mehr Brenner haben, von denen jeder über eine ihm zugeordnete Dichtstromförderleitung mit Brennstaub aus einem Dosiergefäß und über eine Gasförderleitung mit Brenngas beschickt wird, umfasst die Bereitstellung eines Brennstoffgemischs aus Brennstaub und Brenngas vor einem Zeitpunkt des Zündens eines Brenners. Das hierzu eingesetzte Brenngas ist kein Hilfsgas im Sinne eines zum Druckausgleich zwischen Dosiergefäß und Vergasungsreaktors verwendeten Gases, das vielfach ein Inertgas ist, sondern ein Brenngas mit Brennwert. Als Brenngas kann ein Erdgas bevorzugt mit einem Methangehalt von mehr als 60 % eingesetzt werden, weitere Alkane wie Ethan, Propan und Butan und Gemische derselben können eingesetzt werden; geeignete Brenngase sind dem Fachmann bekannt.
[00024] Erfindungsgemäß wird eine erste Zusammensetzung aus Brennstaub und Brenngas, mit der ein erster Brenner zum Zünden beschickt wird, nach dem Zünden eines zweiten Brenners, das auf das Zünden des ersten Brenners folgt und der mit einer zweiten Zusammensetzung aus Brennstaub und Brenngas zum Zünden beschickt wird, in Abhängigkeit der Brennstoffmenge geregelt, die dem zweiten Brenner zum Zünden zugeführt wurde, so dass das Anfahren jedes der Mehrzahl von Brennern des Vergasungsreaktors unter geregelter Zufuhr der Brennstofflast erfolgt. Darüber hinaus kann der Brenngasgehalt in dem Gemisch aus Brenngas und Brennstaub variiert bzw. die Gemischzusammensetzung geregelt eingestellt werden, um die Brennstaubfracht zu verringern, falls erforderlich.
[00025] Wenn der Vergasungsreaktor über mehr als zwei Brenner verfügt, so wird nach dem erfindungsgemäßen Verfahren eine zweite oder eine dritte oder weitere Zusammensetzung, die einem weiteren Brenner zugeführt wird, in Abhängigkeit der Brennstoffmenge geregelt, die dem entsprechenden vorangegangenen Brenner zum Zünden zugeführt wurde, nachdem ein dritter oder weiterer Brenner, der mit einer dritten oder weiteren Zusammensetzung aus Brennstaub und Brenngas zum Zünden beschickt wird, auf das Zünden des zweiten Brenners folgend gezündet wurde.
[00026] Dabei werden die Einzelbrenner in einem unteren Lastbereich gezündet, das heißt, die minimal mögliche Brennstoff last für den Einzelbrenner beträgt von 1 % bis zu 30 % der Maximallast des Einzelbrenners, die durch die maximale Brennstofflast bei einer maximalen Austrittsgeschwindigkeit definiert ist. Dadurch wird beim Zünden des ersten Brenners des Vergasungsreaktors eine geringstmöglich erzeugbare Synthesegasmenge freigesetzt und es wird, indem beim Zünden des zweiten oder dritten Brenners bzw. der weiteren Brenner die dem zuvor gezündeten Brenner zugeführte Brennstofflast durch Regelung der Brennstoffzusammensetzung zurückgefahren wird, die durch das Zünden der folgenden Brenner hinzugekommene Brennstofflast ausgeglichen und ein schrittweises Ansteigen der erzeugten Synthesegasmenge und damit ein schrittweiser Druckan- stieg in im Vergleich zum Stand der Technik sehr kleinen Schritten nahezu „stufenlos" bewirkt, dass das erzeugte Synthesegas schon in der Anfahrphase des Vergasungsreaktors den nachgeschalteten Prozessstufen zugeführt werden kann.
[00027] Die im Vergasungsreaktor erzeugte Synthesegasmenge ist direkt mit der zugeführten Brennstofflast korreliert. Die für das Anfahren des Vergasungsreaktors erforderliche Minimallast an Brennstoff bestimmt somit die erzeugte Synthesegasmenge, die beim Anfahren des Vergasungsreaktors freigesetzt wird.
[00028] Das Brenngas wird jeweils über zumindest eine Zumischvorrichtung zwischen dem Dosiergefäß und dem jeweiligen Brenner des Vergasungsreaktors in die entsprechende Dichtstromförderleitung zugeführt, die dem Brenner zugeordnet ist.
[00029] Alternativ kann das Brenngas auch jeweils parallel zur Dichtstromförderleitung über eine Brenngasförderleitung in die Zumischvorrichtung geführt und von dort im Gemisch in den Brenner geführt werden, wobei der Vorteil der Parallelführung in einer gemeinsam durch die Dichtstromförderleitung und die Brenngasförderleitung nutzbaren Regelungseinheit liegt, da die Leitungen unmittelbar benachbart zueinander liegen.
[00030] In dem erfindungsgemäßen Verfahren wird die Brennstaublast in der Dichtstromförderleitung durch eine Staubstromregelungsvorrichtung, die beispielsweise eine Drossel, eine Blende oder ein Ventil sein kann, geregelt, die mit den Zumischvorrichtungen für das Brenngas in operativer Verbindung steht. Durch eine Steuer- und Regelungseinheit können somit die Brennstaubmengen- und Brenngasströme für einen Brenner in Abhängigkeit voneinander und in Abhängigkeit von den Brennstaubmengen- und Brenngasströmen der vorangehend gezündeten Brenner eingestellt werden. Die Regelung kann unmittelbar mit dem Zündzeitpunkt der einzelnen Brenner verbunden sein. Vorteilhaft können entsprechende Messgeräte zur Bestimmung der im Vergaser entstehenden Gasmengen und/oder deren Zusammensetzungen stromabwärts zu dem Vergasungsreaktor vor den nachgeschalteten Prozessstufen vorgesehen sein und die erfassten Messwerte an die Steuer- und Regelungseinheit ausgegeben werden. Diese vergleicht die Messwerte mit entsprechenden Sollwerten und passt bei Nichtübereinstimmung die Brennstaubmengen- und Brenngasströme für die Brenner an. Der Fachmann weiß, dass eine manuelle Einstellung der Brennstaubmengen- und Brenngasströme ebenfalls möglich ist.
[00031] Auf diese Weise kann die Zunahme der erzeugten Synthesegasmenge beim Anfahren des Vergasungsreaktors schrittweise nach dem Zünden des ersten Brenners und der weiteren Brenner in optimal minimierten Stufen erfolgen, indem durch die Regelung/Steuerung der Brennstaubmengen- und Brenngasströme für die Brenner das Brennstoffgemisch der vorher gezündeten Brenner nach dem Zünden weiterer Brenner hinsichtlich Massenstrom und/oder Zusammensetzung angepasst wird.
[00032] Das erfindungsgemäße Verfahren zum Anfahren ist insbesondere für große Vergasungsreaktoren geeignet. Der Begriff „großer Vergasungsreaktor" bezieht sich auf Vergaser mit einer Leistung über 200 MW, beispielsweise ein 400 MW Vergasungsreaktor. Es finden auch Vergaser mit 500 MW technische Anwendung. Theoretisch kann das erfindungsgemäße Verfahren auch für Vergasungsreaktoren mit Leistungen von 1.000 MW und 1.500 MW angewendet werden.
[00033] Ein unterer Lastbereich eines solchen großen Vergasungsreaktors mit beispielsweise 400 MW Leistung beträgt daher bei der minimalen Austrittsgeschwindigkeit, die 3 m/s beträgt, 40 t/h Brennstoff last. Dies entspricht etwa 60 % der maximalen Brennstofflast, die dieser Vergasungsreaktor durchsetzten kann, nämlich 65 t/h, was mit einer maximalen Austrittsgeschwindigkeit von 8 m/s erreichbar ist.
[00034] Wird dieser Reaktor nach dem Stand der Technik mit 60 % der Maximallast, also bei 40 t/h Brennstofflast angefahren, bedeutet dies eine unmittelbar freigesetzte Synthesegasmenge von 60.000 Nm3/h. Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren zum Anfahren hingegen, in welchem ein Einzelbrenner in seinem unteren Lastbereich bis zu 30 % der Maximallast für den Einzelbrenner beschickt wird, werden mit dem mit beispielsweise mit 3 Einzelbrennern ausgestattete 400 MW- Vergasungsreaktor beim Zünden des ersten Brenners maximal lediglich 20.000 Nm3/h Synthesegas frei. Sukzessive wird die Synthesegasmenge dann mit Zündung des zweiten Brenners, der analog 20.000 Nm3/h Synthesegas freisetzt, auf 40.000 Nm3/h und mit Zündung des dritten Brenners entsprechend auf 60.000 Nm3/h gesteigert, wenn jeder Einzelbrenner mit Minimallast betrieben wird, was dann der Minimallast des Vergasungsreaktors von 60.000 Nm3/h entspricht. Nun kann durch Änderung der Zusammensetzung der Brennstofflast die Gesamtdurchlast bis zur Nennleistung erhöht werden. Entsprechend dem genannten Beispiel eines 400 MW Vergasungsreaktors mit 3 Brennern kann die schrittweise Zunahme der Synthesegasmenge noch verringert werden, indem vier oder mehr Brenner eingesetzt werden, so dass die pro Brenner freigesetzte Synthesegasmenge ein Viertel oder ein Bruchteil der Minimallast des Vergasungsreaktors entspricht. Damit kann ein „quasi stufenloses" Anfahren des Vergasungsreaktors angenähert erreicht werden.
[00035] In einer Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens wird die Brennstaubmenge für die Zusammensetzungen in Abhängigkeit von der zugeführten Brenngasmenge geregelt, d. h. mit Hilfe der Staubstromregelungsvorrich- tung der Brennstaubmengenstrom entsprechend einer zugeführten Brenngasmenge eingestellt. Alternativ ist auch die umgekehrte Vorgehensweise denkbar, dass in Abhängigkeit der zugeführten Brennstaubmengenströme die Brenngaszufuhr erhöht oder gedrosselt wird. Eine Fließgeschwindigkeit des Brennstaubs kann dabei im Bereich von 3 bis 5 m/s liegen.
[00036] Die Brennstäube können dabei Stäube aus festen Brennstoffen wie Steinkohle, Braunkohle, deren Kokse, Petrolkokse, sowie Kokse aus Torf oder Biomasse oder deren Gemische umfassen; dem Fachmann sind weitere geeignete Brennstaubarten bekannt.
[00037] Die Vorrichtung zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens umfasst einen Vergasungsreaktor mit einer Mehrzahl von Brennern, sowie ein Dosiergefäß mit einer Brennstaubzuführung und einer Mehrzahl von Dichtstrom- förderleitung. Dabei führt jeweils eine Dichtstromförderleitung zu einem dazugehörigen Brenner des Vergasungsreaktors. In jeder Dichtstromförderleitung sind eine Staubstromregelungsvorrichtung zur Regelung eines Brennstaubstroms und zumindest eine Zumischvorrichtung für ein Brenngas zur Regelung einer Brenngasmenge angeordnet.
[00038] Die Vorrichtung kann dabei eine Zumischvorrichtung für Brenngas zwischen dem Dosiergefäß und dem jeweiligen Brenner in der dazugehörigen Dichtstromförderleitung aufweisen, wobei die Staubstromregelungsvorrichtung ein Durchflussregler zur Messung des Brennstaubstroms umfasst; alternativ kann die Zumischvorrichtung für Brenngas auch direkt an einer Zuführöffnung des Brenners angeordnet sein und die Brenngasförderleitung vorteilhaft parallel zur Dichtstromförderleitung verlaufen, wodurch die Regelung des Brennstaubstroms durch die Staubstromregelungsvorrichtung vereinfacht wird, die dann einfach eine Blende oder Drossel sein kann, und keinen zusätzlichen Durchflussregler benötigt.
[00039] Die Staubstromregelungsvorrichtungen in jeder Dichtstromförderleitung und die Zumischvorrichtungen für Brenngas sind miteinander operativ gekoppelt, so dass eine Regelung einer gesamten Brennstofflast aus Brennstaub und Brenngas in den Vergasungsreaktor erfolgt.
[00040] Fig. 1 zeigt ein Schema der erfindungsgemäßen Vorrichtung. Hierin mündet eine Brennstaubzuführung 2 in das Dosiergefäß 1. Von dem Anströmboden 4 des Dosiergefäßes 1 erstrecken sich die Dichtstromförderleitungen 51 bis 54 zu den Brennern (nicht einzeln dargestellt) eines Mehrkanalbrenners 7. Eine Gaszuleitung 61 zum Anströmboden 4 dient zur Einleitung eines Fluidisierungsga- ses. Die Gasförderleitungen 62 und 63 münden jeweils über eine Zumischvor- richtung 9 in die Dichtstromförderleitung 51. Die Dichtstromfördersysteme 51 bis 54 sind jeweils analog gestaltet, zur Übersichtlichkeit ist in Fig. 1 allerdings lediglich die Dichtstromförderleitung 51 vollständig mit Zumischvorrichtungen 9 und Staubstromregelungsvorrichtung 8 dargestellt. Die weiteren Dichtstromförderlei- tungen weisen entsprechend der Dichtstromförderleitungen 51 Staubstromregel- organ und Zumischvorrichtungen auf. Die Staubregelungsvorrichtung 8 ist mit einem zusätzlichen, in die Dichtstromförderleitung 51 rückgekoppelten Durchflussregler 10' verbunden. Der zusätzliche Durchflussregler 10 für die Staubregelungsvorrichtung 8 entfällt (die gestrichelten Pfeile deuten dies an), wenn die Gasförderleitung 63 in die parallel zur Dichtstromförderleitungen 51 verlaufende gestrichelt dargestellte Brenngasförderleitung 67 mündet, die zu einer Zuführungsöffnung des zur Dichtstromförderleitungen 51 zugehörigen Brenners führt.
[00041] Die Erfassung der zu- und abgeführten Staubmengen aus dem Dosiergefäß 1 erfolgt über ein Wägesystem 3. Die Erfassung und Regelung der Gasmengen in den Gasförderleitungen 62,63 sowie der in der Fluidisierungsgas- leitung 61 , Sauerstoffleitung 64 und Wasserdampfleitung 65 erfolgt über die Durchflussregler 10. Die Regelung des Brennstaubmassenstromes in der Dichtstromförderleitung 51 bis 54 erfolgt jeweils über ein Staubstromregelorgan 8. Über zumindest eine der Zumischvorrichtungen 9 erfolgt die Zumischung von Brenngas in die jeweilige Dichtstromförderleitung 51 bis 54 aus der Förderleitung 62 oder 63. Des Weiteren kann eine Zumischung von Inertgas über eine Förderleitung 62 oder 63 mittels Zumischvorrichtung 9 erfolgen. Auch eine Mischung aus Brenn- und Inertgas in einer Förderleitung ist denkbar. Darüber hinaus kann die Zufuhr von Brenngas auch über die Fluidisierungsgasleitung 61 zum Anströmboden erfolgen, womit der Brennstaub in dem Dosiergefäß 1 in den Fließzustand versetzt wird. Alternativ wird als Fluidisierungsgas ein Inertgas verwendet. Vom Mehrkanalbren- ner 7 aus führt eine Synthesegasförderleitung 68 in eine nachgeschaltete Prozessstufe 11.
[00042] Die schrittweise Zunahme der erzeugten Synthesegasmenge beim Anfahren eines mit beispielsweise 4 Brennern ausgestatteten Vergasungsreaktors (figurativ nicht dargestellt) in optimal minimierten Stufen durch die Regelung/Steuerung der Brennstaub- und Brenngaslast erfolgt in der Weise, dass nach der Zündung des ersten Brenners die mit dem Zuschalten des zweiten, dritten und vierten Brenners verbundene Brennstaublaststeigerung in Verbindung mit der Änderung der des ersten, zweiten und dritten Zusammensetzungen der Brennstoffmischungen der vorher in Betrieb gesetzten Brennern erfolgt. Hierbei kann für die Regelung entweder die Brennstaubmenge oder die in die Dichtstromförderlei- tung eingespeiste Brenngasmenge genutzt werden.
[00043] Verdeutlicht wird das erfindungsgemäße Verfahren durch die schematische Darstellung in Fig. 2. Dabei wird zunächst ein Brennstoffgemisch mit einer ersten Zusammensetzung aus Brennstaub und Brenngas bereitgestellt, das an einem ersten Brenner eines Vergasungsreaktors mit mehreren Brennern in einem unteren Lastbereich des Brenners von bis zu 30 % der Brennermaximallast gezündet wird. Nach der Zündung des ersten Brenners erfolgt die Zündung eines zweiten Brenners in seinem unteren Lastbereich, welcher mit einer zweiten Zusammensetzung der Brennstoffmischung aus Brennstaub und Brennstoff beschickt wird. Dabei löst die Zündung des zweiten Brenners automatisch die Regelung/Steuerung zur Änderung der ersten Zusammensetzung der Brennstoffmischung aus, so dass die durch die Zündung des zweiten Brenners hinzugekommene Brennstofflast durch Änderung der ersten Zusammensetzung aufgefangen wird. Beispielsweise kann der Brenngasanteil in der ersten Zusammensetzung verringert werden, so dass der Lastanstieg von erster Zündung zu zweiter Zündung angepasst werden kann.
[00044] Analog verläuft die Zündung eines dritten oder weiteren „n-ten" Brenners. Durch die Zündung des dritten Brenners in seinem unteren Lastbereich, der selbst wiederum mit einer dritten Zusammensetzung der Brennstoffmischung aus Brennstaub und Gas beschickt wird, wird eine Änderung der zweiten Zusammensetzung der Brennstoffmischung des zuvor gezündeten zweiten Brenners geregelt/gesteuert. So wird auch die Zündung eines „n-ten" Brenners in dessen unterem Lastbereich, der mit einer „n-ten" Zusammensetzung der Brennstoffmischung aus Brennstaub und Brenngas beschickt wird, bewirken, dass die (n-1)-te Zusammensetzung eines zuvor gezündeter (n-1)-ter Brenner geregelt geändert wird.
BEZUGSZEICHENLISTE

Claims

PATENTANSPRÜCHE
1. Verfahren zum Anfahren eines Vergasungsreaktors (7) mit einer Mehrzahl von Brennern, dadurch gekennzeichnet, dass jeder Brenner über eine ihm zugeordnete Dichtstromförderleitung (51 ,52,53,54) mit Brennstaub aus einem Dosiergefäß (1) und über eine Gasförderleitung (62,63) mit Brenngas beschickt wird, wobei vor einem Zeitpunkt des Zündens eines Brenners ein Brennstoffgemisch aus Brennstaub und Brenngas bereitgestellt wird, und wobei eine erste Zusammensetzung aus Brennstaub und Brenngas, mit der ein erster Brenner zum Zünden beschickt wird, nach dem auf das Zünden des ersten Brenners folgende Zünden eines zweiten Brenners, der mit einer zweiten Zusammensetzung aus Brennstaub und Brenngas zum Zünden beschickt wird, in Abhängigkeit der Brennstoffmenge geregelt wird, die dem zweiten Brenner zum Zünden zugeführt wurde, so dass das Anfahren jedes der Mehrzahl von Brennern des Vergasungsreaktors (7) unter geregelter Zufuhr der Brennstofflast erfolgt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass eine zweite oder eine einem weiteren Brenner zugeführte dritte oder weitere Zusammensetzung nach dem auf das Zünden des zweiten oder eines weiteren Brenners folgende Zünden eines dritten oder weiteren Brenners, der/die mit einer dritten oder weiteren Zusammensetzung aus Brennstaub und Brenngas zum Zünden beschickt wird/werden, in Abhängigkeit der Brennstoffmenge geregelt wird/werden, die dem entsprechenden vorangegangenen Brenner zum Zünden zugeführt wurde.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Brenngas (62,63) über zumindest eine zwischen dem Dosiergefäß (1) und dem jeweiligen Brenner gelegene Zumischvorrichtung (9) in die entsprechende Dichtstromförderleitung (51 ,52,53,54) zugeführt wird.
4. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Brenngas (62,63) über zumindest eine Zumischvorrichtung (9) parallel zur Dichtstromförderleitung (51 ,52,53,54) über eine Brenngasförderleitung (67) direkt zu einer Zuführöffnung des Brenners zugeführt wird.
5. Verfahren nach zumindest einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass eine Brennstaubstrom-Regelungsvorrichtung (8), die die Brennstaublast in der Dichtstromförderleitung (51 ,52,53,54) regelt, mit den Zumischvorrichtungen (9) für das Brenngas in operativer Verbindung steht.
6. Verfahren nach zumindest einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass alle einzelnen Brenner der Mehrzahl von Brennern nacheinander gezündet werden, wobei die Brennstaublast beim Zünden eines Einzelbrenners im Bereich von bis zu 40 %, vorzugsweise von 1 bis 30 % der Maximalleistung des einzelnen Brenners liegt.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass durch das Anfahren der einzelne Brenner mit einer Brennstaublast im Bereich von bis zu 40 %, vorzugsweise von bis zu 30 % der Maximalleistung des einzelnen Brenners eine schrittweise Zunahme einer im Vergasungsreaktor erzeugten Gasmenge durch die Regelung der Zusammensetzungen aus Brennstaub und Brenngas für die einzelnen Brenner erfolgt.
8. Verfahren nach zumindest einem vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Vergasungsreaktor (7) mit Brennstaub aus der Gruppe umfassend:
Stäube aus festen Brennstoffen, insbesondere aus Steinkohle, Braunkohle, aus Koksen von Braunkohle oder Steinkohle, aus Petrolkoksen, Stäube aus Torf-Koksen oder aus Koksen von Biomasse, beschickt wird.
9. Verfahren nach zumindest einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Vergasungsreaktor eine Leistung in einem Bereich von 200 MW bis 1500 MW, vorzugsweise in einem Bereich von 200 MW bis 500 MW erbringt.
10.Verfahren nach zumindest einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass eine Fließgeschwindigkeit des Brennstaubes im Bereich von 2 bis 4 m/s liegt.
11. Verfahren nach zumindest einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass als Brenngas Erdgas mit einem Methangehalt von über 50 Vol. - %, insbesondere mit einem Methangehalt von über 60 Vol. - % eingesetzt wird.
12. Vergasungsreaktor (7) zur Durchführung eines Verfahrens nach mindestens einem der Ansprüche 1 bis 11 , umfassend einen Vergasungsreaktor (7) mit einer Mehrzahl von Brennern und mit zumindest einem Dosiergefäß (1) und einer Mehrzahl von Dichtstromförder- leitungen (51 ,52,53,54) zur Brennstaubzuführung (2), die jeweils einem der Brenner des Vergasungsreaktors (7) zugeordnet sind, dadurch gekennzeichnet, dass - eine Staubstromregelungsvorrichtung (8) zur Regelung einer Brenn- Staubmengenstroms in operativer Verbindung mit der Dichtstromförderlei- tung (51 ,52,53,54) in oder an der Dichtstromförderleitung (51 ,52,53,54) angeordnet ist und
- zumindest eine Zumischvorrichtung (9) für ein Brenngas (62,63) stromaufwärts oder an der des Brenners angeordnet ist.
13. Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Zumischvorrichtung (9) für Brenngas in der dazugehörigen Dichtstromförderleitung (51 ,52,53,54) oder an einer Zuführöffnung des Brenners angeordnet ist.
14. Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass eine Brenngasförderleitung (67) zur Zuführung von Brenngas in die Zumischvorrichtung (9) getrennt von der und nahe bei, insbesondere parallel zu der Dichtstromförderleitung (51 ,52,53,54) angeordnet ist.
15. Vorrichtung nach zumindest einem der Ansprüche 12 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass die in jeder Dichtstromförderleitung (51 ,52,53,54) angeordnete Staubstromregelungsvorrichtung (8) und die jedem Brenner zugeordnete Zumischvorrichtung (9) für Brenngas (62,63) miteinander operativ gekoppelt sind, wobei eine Regelung einer gesamten Brennstoff last aus Brennstaub und Brenngas in den Vergasungsreaktor erfolgt.
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