EP1885904B2 - Procede de carbonitruration a basse pression - Google Patents

Procede de carbonitruration a basse pression Download PDF

Info

Publication number
EP1885904B2
EP1885904B2 EP06743815.0A EP06743815A EP1885904B2 EP 1885904 B2 EP1885904 B2 EP 1885904B2 EP 06743815 A EP06743815 A EP 06743815A EP 1885904 B2 EP1885904 B2 EP 1885904B2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
gas
steps
during
carbonitriding
temperature
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
EP06743815.0A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP1885904A1 (fr
EP1885904B1 (fr
Inventor
Jean Berlier
Aymeric Goldsteinas
Xavier Doussot
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ECM Technologies SAS
Original Assignee
ECM Technologies SAS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=35376995&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=EP1885904(B2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by ECM Technologies SAS filed Critical ECM Technologies SAS
Publication of EP1885904A1 publication Critical patent/EP1885904A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP1885904B1 publication Critical patent/EP1885904B1/fr
Publication of EP1885904B2 publication Critical patent/EP1885904B2/fr
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
    • C23C8/28—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases more than one element being applied in one step
    • C23C8/30—Carbo-nitriding
    • C23C8/32—Carbo-nitriding of ferrous surfaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
    • C23C8/28—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases more than one element being applied in one step
    • C23C8/30—Carbo-nitriding
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
    • C23C8/34—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases more than one element being applied in more than one step

Definitions

  • the present invention relates to processes for treating steel parts, and more particularly to carbonitriding processes, that is to say introducing carbon and nitrogen at the surface of steel parts to improve its performance. hardness and fatigue resistance.
  • a first category of carbonitriding processes corresponds to so-called high-pressure carbonitriding processes insofar as the enclosure containing the workpieces is maintained at a pressure generally close to atmospheric pressure for the duration of the treatment.
  • Such a process consists, for example, in maintaining the parts at a temperature level, for example at about 880 ° C., while supplying the enclosure with a gaseous mixture consisting of methanol and ammonia.
  • the carbonitriding step is followed by a quenching step, for example an oil quenching, and optionally a hardening step of the treated parts.
  • a second category of carbonitriding processes corresponds to so-called low pressure or reduced pressure carbonitriding processes, insofar as the enclosure containing the workpieces is maintained at a pressure generally less than a few hundred pascals (a few millibars).
  • the figure 1 corresponds to the Figure 5 (a) demand US 2004/0187966 and represents a temperature evolution curve in the enclosure of an oven in which a carbonitriding process is carried out according to a first embodiment comprising seven successive stages I to VII.
  • the workpieces are heated (step I) to a temperature step 12 and held at temperature plateau 12 (step II) to achieve room temperature equalization.
  • a carburising step (step III) is carried out at the temperature step 12 by injecting into the chamber a gaseous mixture of ethylene and hydrogen and is followed by a diffusion step (step IV) carried out at temperature step 12.
  • the temperature in the chamber is then lowered (step V) to a temperature step 14 below the temperature step 12.
  • a nitriding step (step VI) is performed at temperature step 14 by injecting ammonia in the enclosure.
  • the pieces are finally quenched (stage VII), for example by quenching with oil.
  • the figure 2 corresponds to the Figure 5 (b) demand US 2004/0187966 and represents a curve 16 for changing the temperature in the enclosure of an oven in which a carbonitriding process is carried out according to a second exemplary embodiment comprising four successive stages I 'to IV'.
  • Steps I 'and II' respectively correspond to steps I and II of the first exemplary embodiment.
  • Stage III ' corresponds to a carbonitriding step, carried out at a temperature step 18, during which a gaseous mixture of ethylene, hydrogen and ammonia is injected into the enclosure of the furnace.
  • Step IV ' corresponds to an oil quenching step.
  • a disadvantage of the first example of carbonitriding process described in the publication US 2004/0187966 is that the nitriding step is performed after the carburizing step at a temperature step below the carburizing temperature plateau.
  • the total duration of the treatment can therefore be excessively long, which makes it difficult to use such a method in an industrial context.
  • a disadvantage of the second example of carbonitriding process described in the publication US 2004/0187966 is due to the fact that carburizing and nitriding gases are injected simultaneously into the furnace chamber. It is then difficult to precisely control the gaseous environment that prevails in the chamber, and, therefore, to control, in a precise and reproducible manner, the nitrogen and carbon concentration profiles obtained in the treated parts.
  • the document EP 1 160 349 describes a carbonitriding process in which ammonia is injected during the cementation and carbon diffusion phases.
  • the document SU 1,159,960 discloses a process comprising pulsed injection of a carburizing gas.
  • the document DE 103 22 255 discloses a carburizing process which comprises, during carburization and diffusion, the addition of a gas comprising nitrogen.
  • the present invention provides a method of low-pressure carbonitriding of steel parts which allows to obtain, in a precise and reproducible manner, the desired carbon and nitrogen concentration profiles in the treated parts.
  • Another object of the present invention is to provide a carbonitriding process whose implementation is compatible with the treatment of steel parts in an industrial context.
  • the present invention provides a carbonitriding method according to claim 1.
  • the carburising gas is propane or acetylene and the nitriding gas is ammonia.
  • the first and second steps are performed at a constant pressure of less than 1500 pascals.
  • the temperature plateau is between 800 ° C and 1050 ° C.
  • the temperature plateau is greater than 900 ° C.
  • the present invention consists in producing in an enclosure, containing steel parts to be treated maintained at a substantially constant temperature, an alternation of carbon enrichment stages during which a carburizing gas is injected into the chamber under a reduced pressure. and carbon diffusion steps during which the injection of the carburizing gas is interrupted.
  • the present invention consists in providing for the injection into the chamber of a nitriding gas during part of the carbon diffusion steps.
  • the carbon enrichment steps then correspond to nitrogen diffusion steps.
  • the nitriding gas is injected during at least a portion of at least two carbon diffusion steps, i.e. during at least a portion of a carbon diffusion step sandwiched between two enrichment stages. carbon.
  • the figure 3 schematically represents an embodiment of a low-pressure carbonitriding furnace 10.
  • the furnace 10 comprises a sealed wall 12 delimiting an internal enclosure 14 in which is disposed a charge to be treated 16, generally a large number of parts disposed on a suitable support.
  • a vacuum of the order of a few hundred pascals (a few millibars) can be maintained in the chamber 14 by means of an extraction pipe 18 connected to an extractor 20.
  • An injector 22 makes it possible to introduce gases distributed in the enclosure 14.
  • gas inlets 22, 24, 26, 28 respectively controlled by valves 30, 32, 34, 36.
  • the temperature in the chamber 14 can be fixed by heating means 38.
  • the figure 4 represents a curve 40 of evolution of the temperature in the chamber 14 of the carbonitriding furnace 10 of the figure 3 during a carbonitriding cycle according to an exemplary carbonitriding process of the invention.
  • the method comprises an initial step H corresponding to an increase 42 of the temperature in the enclosure 14 containing the charge 16 to a temperature plateau 44 which, in the present example, is equal to 930 ° C. and which generally may be at temperatures between about 800 ° C and about 1050 ° C.
  • Step H is followed by a step PH equalizing the temperature of the parts constituting the load 16 at the temperature step 44.
  • the steps H and PH are performed in the presence of a neutral gas, to which a gas is optionally added. reducer.
  • the neutral gas is, for example, nitrogen (N 2 ).
  • the reducing gas for example hydrogen (H 2 )
  • H 2 hydrogen
  • the reducing gas may be added in a proportion varying within a range of 1% to 5% by volume of the neutral gas.
  • Step PH is followed by an alternation of carbon enrichment steps C1 to C4, during which a cementation gas is injected into the chamber 14, and carbon diffusion stages D1 to D4 during which the The carburizing gas is no longer injected into the chamber 14.
  • the enrichment and diffusion steps are carried out by maintaining the temperature in the chamber 14 at the temperature plateau 44.
  • an injection of a nitriding gas is carried out in the chamber 14.
  • a quench step Q of the charge 10 closes the carbonitriding cycle.
  • a vacuum is maintained in the chamber 14 at pressures of a few hundred pascals (a few millibars).
  • the injection of the carburizing gas is effected by pulses.
  • the carburising gas is for example propane (C 3 H 8 ) or acetylene (C 2 H 2 ). It can also be any other hydrocarbon (C X H Y ) likely to dissociate at the enclosure temperatures to cementer the surface of the parts to be treated.
  • the nitriding gas is, for example, ammonia (NH 3 ).
  • Injection of the nitriding gas can be performed only during some of the diffusion steps.
  • the injection of the nitriding gas is carried out only during part of the diffusion step.
  • a neutral gas for example nitrogen (N 2 ), may be injected during all the enrichment and diffusion steps, only during the diffusion steps, or only during part of the diffusion steps.
  • the injection of the neutral gas is regulated so as to maintain constant the pressure in the chamber 14.
  • the relative proportions of the nitriding gas and the neutral gas are determined as a function of desired nitrogen concentration profile in the treated parts.
  • the relative proportions of the nitriding gas and the neutral gas may be different for each diffusion step during which nitriding gas and neutral gas are simultaneously injected into the chamber 14.
  • certain gases injected into the chamber 14 of the furnace 10 may be mixed before the injection into the chamber 14.
  • Such a variant makes it possible, for example, during the temperature rise steps H and of equalization of temperature PH, to inject directly into the chamber 14 a mixture of nitrogen and hydrogen of the type containing a proportion of hydrogen of less than 5% by volume, such a proportion of hydrogen excluding any risk of 'explosion.
  • the carbonitriding process is carried out without pressure variation and the injections, carburizing gas and nitriding gas (and / or optionally neutral gas), during the steps of enrichment and diffusion, are successive and the substitution between the carburizing gas and the nitriding gas (and / or possibly the neutral gas) is likely to occur very quickly.
  • the figure 5 represents an example of a concentration profile by weight of the nitrogen element having diffused in a treated part as a function of the depth, measured from the surface of the part, when the carburizing gas is propane and the nitriding gas is ammonia.
  • the Figures 6, 7 and 8 illustrate respectively an example of the carbonitriding process according to the invention and the carbon and nitrogen concentration profiles obtained for such a carbonitriding process wherein the carburizing gas is acetylene and the nitriding gas is ammonia.
  • the carbonitriding is carried out at a temperature level of 880 ° C.
  • the heating steps H and the temperature equalization PH last for 20 minutes and are followed by an alternation of three enrichment stages C1, C2, C3 (respectively 123 s, 51 s and 49 s ) and three diffusion stages D1, D2, D3 (194 s, 286 s and 2957 s, respectively).
  • the Figures 9, 10 and 11 illustrate respectively another example of a carbonitriding process according to the invention and the carbon and nitrogen concentration profiles obtained for such a carbonitriding process, in which the carburizing gas is acetylene and the nitriding gas is the ammonia.
  • the carbonitriding is carried out at a temperature level of 930 ° C.
  • the heating steps H and equalization of the temperature PH respectively last 29 minutes and 31 minutes and are followed by an alternation of five enrichment stages C1 to C5 (respectively of 329 s, 91 s, 80 s, 75 s and 71 s) and five dissemination stages D1 to D5 (108 s, 144 s, 176 s, 208 s and 2858 s, respectively).
  • the Applicant has shown that the injection of ammonia during the diffusion steps allows an enrichment of the carburized layer of nitrogen to a depth of several hundred micrometers.
  • the nitrogen content obtained is of the order of 0.2% by weight depth micrometers.
  • the nitrogen content then decreases slowly from 0.2% for several hundred microns.
  • the nitrogen concentration is of the order of 0.2% to 30 ⁇ m, 0.14% to 60 ⁇ m, 0.12% to 130 ⁇ m and 0.05% to 200 ⁇ m.
  • the nitriding gas can be injected during step H of temperature rise, as soon as the temperature in the chamber 14 exceeds a given temperature, and / or during the equalizing step PH in temperature.
  • the nitriding gas is ammonia
  • the injection can be performed as soon as the temperature in the enclosure 14 exceeds about 800 ° C.
  • Injecting the nitriding gas only during the carbon diffusion stages allows better nitrogen and carbon enrichment of the treated parts and allows to obtain, in a precise and reproducible way, the carbon and carbon concentration profiles. desired nitrogen. Indeed, if the nitriding gas is injected simultaneously with the carburizing gas, there is a dilution of the carburizing gas and the nitriding gas. This is not a factor favoring the reaction of carbon from the carburising gas or the reaction of the nitrogen from the nitriding gas with the parts to be treated, which slows the enrichment of the parts in nitrogen and carbon.
  • the control of the gaseous environment in the chamber 14 can hardly be carried out accurately, which makes it more difficult to obtain accurately and reproducibly, desired nitrogen and carbon component concentration profiles.
  • the diffusion of nitrogen in steel parts being, for the same processing conditions, faster than the diffusion of carbon, the injection of the nitriding gas and the cementation gas at different stages makes it possible to modify more easily the injection time of each gas while ensuring the maintenance of a constant pressure in the chamber 14.

Description

    Domaine de l'invention
  • La présente invention concerne les procédés de traitement de pièces en acier, et plus particulièrement les procédés de carbonitruration, c'est-à-dire d'introduction de carbone et d'azote au niveau de la surface de pièces en acier pour en améliorer la dureté et la tenue en fatigue.
    • Exposé de l'art antérieur
  • Il existe plusieurs types de procédés de carbonitruration de pièces en acier permettant l'introduction de carbone et d'azote au niveau de la surface des pièces jusqu'à des profondeurs pouvant atteindre plusieurs centaines de micromètres.
  • Une première catégorie de procédés de carbonitruration correspond aux procédés de carbonitruration dits à haute pression dans la mesure où l'enceinte contenant les pièces à traiter est maintenue à une pression généralement proche de la pression atmosphérique pendant toute la durée du traitement. Un tel procédé consiste, par exemple, à maintenir les pièces à un palier de température, par exemple à environ 880°C, tout en alimentant l'enceinte avec un mélange gazeux constitué de méthanol et d'ammoniac. L'étape de carbonitruration est suivie d'une étape de trempe, par exemple une trempe à l'huile, et éventuellement d'une étape d'écrouissage des pièces traitées.
  • Une seconde catégorie de procédés de carbonitruration correspond aux procédés de carbonitruration dits à basse pression ou à pression réduite, dans la mesure où l'enceinte contenant les pièces à traiter est maintenue à une pression généralement inférieure à quelques centaines de pascals (quelques millibars).
  • La publication US 2004/0187966 décrit deux exemples de procédés de carbonitruration à basse pression.
  • La figure 1 correspond à la figure 5 (a) de la demande US 2004/0187966 et représente une courbe 10 d'évolution de la température dans l'enceinte d'un four dans lequel est réalisé un procédé de carbonitruration selon un premier exemple de réalisation comprenant sept étapes successives I à VII. Les pièces à traiter sont chauffées (étape I) jusqu'à un palier de température 12 et maintenues au palier de température 12 (étape II) pour obtenir une égalisation des températures des pièces. Une étape de cémentation (étape III) est réalisée au palier de température 12 par l'injection dans l'enceinte d'un mélange gazeux d'éthylène et d'hydrogène et est suivie d'une étape de diffusion (étape IV) réalisée au palier de température 12. La température dans l'enceinte est alors abaissée (étape V) jusqu'à un palier de température 14 inférieur au palier de température 12. Une étape de nitruration (étape VI) est réalisée au palier de température 14 en injectant de l'ammoniac dans l'enceinte. Les pièces sont finalement trempées (étape VII), par exemple par trempe à l'huile.
  • La figure 2 correspond à la figure 5 (b) de la demande US 2004/0187966 et représente une courbe 16 d'évolution de la température dans l'enceinte d'un four dans lequel est réalisé un procédé de carbonitruration selon un second exemple de réalisation comprenant quatre étapes successives I' à IV'. Les étapes I' et II' correspondent respectivement aux étapes I et II du premier exemple de réalisation. L'étape III' correspond à une étape de carbonitruration, réalisée à un palier de température 18, pendant laquelle un mélange gazeux d'éthylène, d'hydrogène et d'ammoniac est injecté dans l'enceinte du four. L'étape IV' correspond à une étape de trempe à l'huile.
  • Un inconvénient du premier exemple de procédé de carbonitruration décrit dans la publication US 2004/0187966 est que l'étape de nitruration est réalisée après l'étape de cémentation, à un palier de température inférieur au palier de température de cémentation. La durée totale du traitement peut donc être excessivement longue, ce qui rend difficile l'utilisation d'un tel procédé dans un contexte industriel.
  • Un inconvénient du second exemple de procédé de carbonitruration décrit dans la publication US 2004/0187966 est dû au fait que les gaz de cémentation et de nitruration sont injectés simultanément dans l'enceinte du four. Il est alors difficile de contrôler avec précision l'ambiance gazeuse qui règne dans l'enceinte, et, par conséquent, de maîtriser, de façon précise et reproductible, les profils de concentrations d'azote et de carbone obtenus dans les pièces traitées.
  • Le document EP 1 160 349 décrit un procédé de carbonitruration dans lequel de l'ammoniac est injecté pendant les phases de cémentation et de diffusion du carbone. Le document SU 1 159 960 décrit un procédé comprenant une injection pulsée d'un gaz de carburation. Le document DE 103 22 255 décrit un procédé de carburation qui comprend, pendant la carburation et la diffusion, l'addition d'un gaz comportant de l'azote.
    • Résumé de l'invention
  • La présente invention prévoit un procédé de carbonitruration à basse pression de pièces en acier qui permet d'obtenir, de façon précise et reproductible, les profils de concentrations de carbone et d'azote souhaités dans les pièces traitées.
  • Un autre objet de la présente invention est de prévoir un procédé de carbonitruration dont la mise en oeuvre est compatible avec le traitement de pièces en acier dans un contexte industriel.
  • Dans ce but, la présente invention prévoit un procédé de carbonitruration selon la revendication 1.
  • Selon un mode de réalisation, le gaz de cémentation est le propane ou l'acétylène et le gaz de nitruration est l'ammoniac.
  • Selon un mode de réalisation, les premières et secondes étapes sont réalisées à une pression constante inférieure à 1500 pascals.
  • Selon un mode de réalisation, le palier de température est compris entre 800°C et 1050°C.
  • Selon un mode de réalisation, le palier de température est supérieur à 900°C.
    • Brève description des dessins
  • Ces objets, caractéristiques et avantages, ainsi que d'autres de la présente invention seront exposés en détail dans la description suivante d'exemples de réalisation particuliers faite à titre non-limitatif en relation avec les figures jointes parmi lesquelles :
    • les figures 1 et 2, précédemment décrites, illustrent des exemples classiques de procédé de carbonitruration à basse pression ;
    • la figure 3 représente schématiquement un exemple de réalisation d'un four de carbonitruration à basse pression ;
    • la figure 4 illustre un exemple de procédé de carbonitruration à basse pression selon la présente invention ;
    • la figure 5 représente un exemple de profil de concentration d'azote obtenu dans des pièces en acier traitées selon un exemple de procédé de carbonitruration à basse pression de l'invention ;
    • les figures 6, 7 et 8 illustrent respectivement un autre exemple de procédé de carbonitruration selon l'invention et les profils de concentration de carbone et d'azote obtenus pour un tel procédé de carbonitruration ; et
    • les figures 9, 10 et 11 illustrent respectivement un autre exemple de procédé de carbonitruration selon l'invention et les profils de concentration de carbone et d'azote obtenus pour un tel procédé de carbonitruration.
    Description détaillée
  • La présente invention consiste à réaliser dans une enceinte, contenant des pièces en acier à traiter maintenues à une température sensiblement constante, une alternance d'étapes d'enrichissement en carbone pendant lesquelles un gaz de cémentation est injecté dans l'enceinte sous une pression réduite et d'étapes de diffusion du carbone pendant lesquelles l'injection du gaz de cémentation est interrompue. La présente invention consiste à prévoir l'injection, dans l'enceinte, d'un gaz de nitruration pendant une partie des étapes de diffusion du carbone. Les étapes d'enrichissement en carbone correspondent alors à des étapes de diffusion de l'azote. Le gaz de nitruration est injecté pendant au moins une partie d'au moins deux étapes de diffusion de carbone, c'est-à-dire pendant au moins une partie d'une étape de diffusion du carbone intercalée entre deux étapes d'enrichissement en carbone. Ceci permet avantageusement de contrôler, de façon précise et reproductible, les profils de concentrations de carbone et d'azote obtenus dans les pièces traitées puisque l'injection du gaz de nitruration est réalisée séparément de l'injection du gaz de cémentation. En outre, comme l'injection du gaz de nitruration est réalisée pendant les étapes de diffusion du carbone, la durée totale du traitement de carbonitruration est sensiblement analogue à un traitement de cémentation classique.
  • La figure 3 représente de façon schématique un exemple de réalisation d'un four de carbonitruration à basse pression 10. Le four 10 comprend une paroi étanche 12 délimitant une enceinte interne 14 dans laquelle est disposée une charge à traiter 16, généralement un grand nombre de pièces disposées sur un support approprié. Un vide de l'ordre de quelques centaines de pascals (quelques millibars) peut être maintenu dans l'enceinte 14 grâce à une canalisation d'extraction 18 reliée à un extracteur 20. Un injecteur 22 permet d'introduire des gaz de façon répartie dans l'enceinte 14. On a représenté à titre d'exemple, des entrées de gaz 22, 24, 26, 28 respectivement contrôlées par des vannes 30, 32, 34, 36. La température dans l'enceinte 14 peut être fixée par des moyens de chauffage 38.
  • La figure 4 représente une courbe 40 d'évolution de la température dans l'enceinte 14 du four de carbonitruration 10 de la figure 3 au cours d'un cycle de carbonitruration selon un exemple de procédé de carbonitruration de l'invention. Le procédé comprend une étape initiale H correspondant à une élévation 42 de la température dans l'enceinte 14 contenant la charge 16 jusqu'à un palier de température 44 qui, dans le présent exemple, est égal à 930 °C et qui de façon générale peut correspondre à des températures comprises entre environ 800°C et environ 1050°C. L'étape H est suivie d'une étape PH d'égalisation de la température des pièces constituant la charge 16 au palier de température 44. Les étapes H et PH sont réalisées en présence d'un gaz neutre, auquel est éventuellement ajouté un gaz réducteur. Le gaz neutre est par exemple l'azote (N2). Le gaz réducteur, par exemple de l'hydrogène (H2), peut être ajouté selon une proportion variant dans une plage de 1 % à 5 % en volume du gaz neutre. Pour des raisons de sécurité, il peut être souhaitable de limiter la proportion d'hydrogène à des proportions inférieures à environ 5 % pour prévenir tout risque d'explosion dans le cas où l'hydrogène viendrait accidentellement en contact avec l'atmosphère ambiante.
  • L'étape PH est suivie d'une alternance d'étapes d'enrichissement en carbone C1 à C4, pendant lesquelles un gaz de cémentation est injecté dans l'enceinte 14, et d'étapes de diffusion du carbone D1 à D4 pendant lesquelles le gaz de cémentation n'est plus injecté dans l'enceinte 14. A titre d'exemple, quatre étapes d'enrichissement C1 à C4 et quatre étapes de diffusion D1 à D4 sont représentées en figure 4. Les étapes d'enrichissement et de diffusion sont réalisées en maintenant la température dans l'enceinte 14 au palier de température 44. Au cours des étapes de diffusion D1 à D4, une injection d'un gaz de nitruration est réalisée dans l'enceinte 14. Une étape de trempe Q de la charge 10, par exemple une trempe au gaz, clôt le cycle de carbonitruration. Pendant les étapes H, PH, les étapes d'enrichissement C1 à C4 et les étapes de diffusion D1 à D4, un vide est maintenu dans l'enceinte 14 à des pressions de quelques centaines de pascals (quelques millibars). Selon une variante de l'invention, pendant chaque étape de cémentation, l'injection du gaz de cémentation est effectuée par impulsions.
  • Le gaz de cémentation est par exemple du propane (C3H8) ou de l'acétylène (C2H2). Il peut aussi s'agir de tout autre hydrocarbure (CXHY) susceptible de se dissocier aux températures de l'enceinte pour cémenter la surface des pièces à traiter. Le gaz de nitruration est par exemple de l'ammoniac (NH3). En reprenant le schéma de la figure 3, on pourra faire arriver sur l'entrée 22 de la vanne 30 un hydrocarbure (CXHY), sur l'entrée 24 de la vanne 32 de l'azote, sur l'entrée 36 de la vanne 34 de l'hydrogène et sur l'entrée 28 de la vanne 36 de l'ammoniac.
  • L'injection du gaz de nitruration peut être réalisée seulement pendant certaines des étapes de diffusion. En outre, pendant une étape de diffusion au cours de laquelle du gaz de nitruration est injecté, l'injection du gaz de nitruration est réalisée seulement pendant une partie de l'étape de diffusion. Un gaz neutre, par exemple de l'azote (N2), peut être injecté pendant la totalité des étapes d'enrichissement et de diffusion, seulement pendant les étapes de diffusion, ou seulement pendant une partie des étapes de diffusion. L'injection du gaz neutre est régulée de façon à maintenir constante la pression dans l'enceinte 14. Lorsque du gaz de nitruration et du gaz neutre sont injectés simultanément, les proportions relatives du gaz de nitruration et du gaz neutre sont déterminées en fonction du profil de concentration d'azote souhaité dans les pièces traitées. En outre, les proportions relatives du gaz de nitruration et du gaz neutre peuvent être différentes pour chaque étape de diffusion pendant laquelle du gaz de nitruration et du gaz neutre sont injectés simultanément dans l'enceinte 14.
  • Selon une variante de réalisation de l'invention, certains gaz injectés dans l'enceinte 14 du four 10 peuvent être mélangés avant l'injection dans l'enceinte 14. Une telle variante permet par exemple, lors des étapes de montée en température H et d'égalisation de température PH, d'injecter directement dans l'enceinte 14 un mélange d'azote et d'hydrogène du type contenant une proportion d'hydrogène inférieure à 5 % en volume, une telle proportion d'hydrogène excluant tout risque d'explosion.
  • Selon le présent exemple de réalisation de l'invention, le procédé de carbonitruration est mis en oeuvre sans variation de pression et les injections, du gaz de cémentation et du gaz de nitruration (et/ou éventuellement du gaz neutre), lors des étapes d'enrichissement et de diffusion, sont successives et la substitution entre le gaz de cémentation et le gaz de nitruration (et/ou éventuellement le gaz neutre) est susceptible de se produire très rapidement.
  • La figure 5 représente un exemple de profil de concentration en poids de l'élément azote ayant diffusé dans une pièce traitée en fonction de la profondeur, mesurée à partir de la surface de la pièce, lorsque le gaz de cémentation est le propane et le gaz de nitruration est l'ammoniac.
  • Les figures 6, 7 et 8 illustrent respectivement un exemple de procédé de carbonitruration selon l'invention et les profils de concentration de carbone et d'azote obtenus pour un tel procédé de carbonitruration dans lequel le gaz de cémentation est l'acétylène et le gaz de nitruration est l'ammoniac. Dans le présent exemple, la carbonitruration est réalisée à un palier de température de 880°C. A titre d'exemple, les étapes de chauffage H et d'égalisation de température PH durent 20 minutes et sont suivies d'une alternance de trois étapes d'enrichissement C1, C2, C3 (respectivement de 123 s, 51 s et 49 s) et de trois étapes de diffusion D1, D2, D3 (respectivement de 194 s, 286 s et 2957 s).
  • Les figures 9, 10 et 11 illustrent respectivement un autre exemple de procédé de carbonitruration selon l'invention et les profils de concentration de carbone et d'azote obtenus pour un tel procédé de carbonitruration, dans lequel le gaz de cémentation est l'acétylène et le gaz de nitruration est l'ammoniac. Dans le présent exemple, la carbonitruration est réalisée à un palier de température de 930°C. Les étapes de chauffage H et d'égalisation de température PH durent respectivement 29 minutes et 31 minutes et sont suivies d'une alternance de cinq étapes d'enrichissement C1 à C5 (respectivement de 329 s, 91 s, 80 s, 75 s et 71 s) et de cinq étapes de diffusion D1 à D5 (respectivement de 108 s, 144 s, 176 s, 208 s et 2858 s).
  • La demanderesse a mis en évidence que l'injection d'ammoniac pendant les étapes de diffusion permet un enrichissement de la couche cémentée en azote sur une profondeur de plusieurs centaines de micromètres. Pour les trois exemples représentés, la teneur en azote obtenue est de l'ordre de 0,2 % en poids à quelques micromètres de profondeur. La teneur en azote décroît alors lentement à partir de 0,2 % pendant plusieurs centaines de micromètres. A titre d'exemple, pour l'exemple de réalisation précédemment décrit en relation aux figures 6, 7 et 8, la concentration en azote est de l'ordre de 0,2 % à 30 µm, de 0,14 % à 60 µm, de 0,12 % à 130 µm et de 0,05 % à 200 µm.
  • Selon une variante de l'invention, le gaz de nitruration peut être injecté pendant l'étape H de montée en température, dès que la température dans l'enceinte 14 dépasse une température donnée, et/ou pendant l'étape PH d'égalisation en température. A titre d'exemple, lorsque le gaz de nitruration est l'ammoniac, l'injection peut être réalisée dès que la température dans l'enceinte 14 dépasse environ 800°C.
  • Le fait d'injecter le gaz de nitruration seulement pendant les étapes de diffusion du carbone permet un meilleur enrichissement en azote et en carbone des pièces traitées et permet d'obtenir, de façon précise et reproductible, les profils de concentrations de carbone et d'azote souhaités. En effet, si le gaz de nitruration est injecté simultanément au gaz de cémentation, il se produit une dilution du gaz de cémentation et du gaz de nitruration. Ceci n'est pas un facteur favorisant la réaction du carbone issu du gaz de cémentation ou la réaction de l'azote issu du gaz de nitruration avec les pièces à traiter, ce qui ralentit l'enrichissement des pièces en azote et en carbone. En outre, si le gaz de cémentation et le gaz de nitruration sont mélangés, le contrôle de l'ambiance gazeuse dans l'enceinte 14 peut difficilement être effectué avec précision, ce qui rend plus difficile l'obtention, de façon précise et reproductible, des profils de concentrations des pièces en azote et en carbone souhaités. En outre, la diffusion de l'azote dans des pièces en acier étant, pour des mêmes conditions de traitement, plus rapide que la diffusion du carbone, l'injection du gaz de nitruration et du gaz de cémentation à des étapes distinctes permet de modifier plus facilement la durée d'injection de chaque gaz tout en assurant le maintien d'une pression constante dans l'enceinte 14.
  • Bien entendu, la présente invention est susceptible de diverses variantes et modifications qui apparaîtront à l'homme de l'art. A titre d'exemple, l'étape de trempe au gaz précédemment décrite peut être remplacée par une étape de trempe à l'huile.

Claims (6)

  1. Procédé de carbonitruration d'une pièce en acier disposée dans une enceinte (14) maintenue à une pression interne réduite, la pièce étant maintenue à un palier de température, caractérisé en ce qu'il comporte une alternance de premières et de secondes étapes, un gaz de cémentation étant injecté dans l'enceinte seulement pendant les premières étapes et un gaz de nitruration étant injecté dans l'enceinte seulement pendant au moins une partie d'au moins deux secondes étapes, le gaz de nitruration étant injecté dans l'enceinte au cours d'au moins une seconde étape pendant une durée inférieure à la durée de ladite seconde étape, le reste de ladite seconde étape étant réalisé en présence d'un gaz neutre.
  2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le gaz de cémentation est le propane ou l'acétylène.
  3. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le gaz de nitruration est l'ammoniac.
  4. Procédé selon la revendication 1, dans lequel les premières et secondes étapes sont réalisées à une pression constante inférieure à 1500 pascals.
  5. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le palier de température est compris entre 800°C et 1050°C.
  6. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le palier de température est supérieur à 900°C.
EP06743815.0A 2005-04-19 2006-04-19 Procede de carbonitruration a basse pression Active EP1885904B2 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0550996A FR2884523B1 (fr) 2005-04-19 2005-04-19 Procede et four de carbonitruration a basse pression
PCT/FR2006/050357 WO2006111683A1 (fr) 2005-04-19 2006-04-19 Procede et four de carbonitruration a basse pression

Publications (3)

Publication Number Publication Date
EP1885904A1 EP1885904A1 (fr) 2008-02-13
EP1885904B1 EP1885904B1 (fr) 2009-12-09
EP1885904B2 true EP1885904B2 (fr) 2017-02-01

Family

ID=35376995

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP06743815.0A Active EP1885904B2 (fr) 2005-04-19 2006-04-19 Procede de carbonitruration a basse pression

Country Status (12)

Country Link
US (2) US8303731B2 (fr)
EP (1) EP1885904B2 (fr)
JP (1) JP5046245B2 (fr)
KR (1) KR101328110B1 (fr)
CN (1) CN100569992C (fr)
AT (1) ATE451484T1 (fr)
BR (1) BRPI0608493A2 (fr)
CA (1) CA2604785C (fr)
DE (1) DE602006010997D1 (fr)
FR (1) FR2884523B1 (fr)
MX (1) MX2007012964A (fr)
WO (1) WO2006111683A1 (fr)

Families Citing this family (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2884523B1 (fr) 2005-04-19 2008-01-11 Const Mecaniques Sa Et Procede et four de carbonitruration a basse pression
JP4881577B2 (ja) * 2005-05-18 2012-02-22 株式会社神戸製鋼所 真空浸炭処理部品およびその製法
FR2909100B1 (fr) * 2006-11-28 2009-03-20 Snr Roulements Sa Procede de renforcement d'une piece en acier riche en carbone par carbonitruration a basse pression.
JP4551428B2 (ja) * 2007-07-30 2010-09-29 正賢 劉 マルテンサイト系ステンレス鋼の表面硬度を向上する方法
AU2010279452B2 (en) 2009-08-07 2015-04-30 Swagelok Company Low temperature carburization under soft vacuum
KR200458171Y1 (ko) * 2010-03-09 2012-01-25 강순택 전동식 마늘종 절단장치
EP2627795A1 (fr) * 2010-10-11 2013-08-21 Ipsen International GmbH Procédé et dispositif de carburation et carbonitruration de matériaux métalliques
WO2012166851A1 (fr) * 2011-06-02 2012-12-06 Aktiebolaget Skf Procédé de carbonitruration pour article en acier inoxydable martensitique et article en acier inoxydable à résistance à la corrosion améliorée
FR2976589B1 (fr) * 2011-06-17 2014-09-12 Wheelabrator Allevard Traitement de surface d'une piece metallique
JP5878699B2 (ja) * 2011-06-23 2016-03-08 エア・ウォーター株式会社 鋼製品およびその製造方法
FR2981948B1 (fr) * 2011-10-31 2014-01-03 Peugeot Citroen Automobiles Sa Procede de carbonitruration basse pression, a gradient reduit de temperature dans une phase de nitruration initiale
FR2981949B1 (fr) * 2011-10-31 2013-11-08 Peugeot Citroen Automobiles Sa Procede de carbonitruration a etape de nitruration finale pendant une descente de temperature
FR2981947B1 (fr) * 2011-10-31 2014-01-03 Peugeot Citroen Automobiles Sa Procede de carbonitruration basse pression, a plage de temperature etendue dans une phase de nitruration initiale
EP2804965B1 (fr) 2012-01-20 2020-09-16 Swagelok Company Écoulement concourant de gaz d'activation pour carburation à basse température
FR2991694B1 (fr) * 2012-06-07 2015-08-07 Peugeot Citroen Automobiles Sa Procede de traitement thermochimique pour une piece en acier combinant une etape de carbonitruration et une etape de nitruration
JP2014122367A (ja) * 2012-12-20 2014-07-03 Daido Steel Co Ltd 真空浸窒処理方法
DE102013006589A1 (de) * 2013-04-17 2014-10-23 Ald Vacuum Technologies Gmbh Verfahren und Vorrichtung für das thermochemische Härten von Werkstücken
CN103361594A (zh) * 2013-08-07 2013-10-23 湖南特科能热处理有限公司 一种钢制加工件表面渗碳氮化处理方法
FR3028530B1 (fr) 2014-11-14 2020-10-23 Peugeot Citroen Automobiles Sa Procede et installation de carbonitruration de piece(s) en acier sous basse pression et haute temperature
FR3029938B1 (fr) * 2014-12-11 2019-04-26 Ecm Technologies Procede et four de carbonitruration a basse pression
FR3032205B1 (fr) * 2015-02-04 2017-02-17 Peugeot Citroen Automobiles Sa Installation de carbonitruration en serie de piece(s) en acier sous basse pression et haute temperature
ES2869385T3 (es) * 2015-03-24 2021-10-25 Quintus Technologies Ab Método y disposición para procesar artículos
FR3041000A1 (fr) 2015-09-14 2017-03-17 Peugeot Citroen Automobiles Sa Procede de traitement d’une ou plusieurs pieces en acier
DE102017210597A1 (de) * 2017-06-23 2018-12-27 Zf Friedrichshafen Ag Tiefenwirksames Karbonitrieren
FR3081884B1 (fr) * 2018-06-05 2021-05-21 Safran Helicopter Engines Procede de cementation basse pression d'une piece comprenant de l'acier
CN108893705B (zh) * 2018-07-17 2020-03-27 嘉兴合邦机械科技有限公司 一种真空渗氮加工工艺
CN109097722A (zh) * 2018-08-30 2018-12-28 宁波市精恒凯翔机械有限公司 滚刀的加工工艺
CN110747430B (zh) * 2019-10-25 2020-12-15 西南交通大学 一种低压气体快速渗氮方法
CN114962460A (zh) 2021-02-25 2022-08-30 斯凯孚公司 经热处理的滚子轴承圈
FR3132720A1 (fr) 2022-02-11 2023-08-18 Skf Aerospace France Procédé de renforcement d’une pièce en acier par carbonitruration

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2271295A1 (en) † 1973-12-21 1975-12-12 Air Liquide Gas mixtures for heat treating steel - esp. for controlled carburisation
DE19909694A1 (de) † 1999-03-05 2000-09-14 Stiftung Inst Fuer Werkstoffte Verfahren zum Varbonitrieren bei Unterdruckverfahren ohne Plasmaunterstützung
EP1080243B1 (fr) † 1998-04-28 2002-07-17 AUBERT & DUVAL Procede de carbonitruration a basse pression de pieces en alliage metallique
DE10322255A1 (de) † 2003-05-16 2004-12-02 Ald Vacuum Technologies Ag Verfahren zur Hochtemperaturaufkohlung von Stahlteilen

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3892597A (en) * 1972-04-13 1975-07-01 Midland Ross Corp Method of nitriding
US4035203A (en) * 1973-12-21 1977-07-12 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Method for the heat-treatment of steel and for the control of said treatment
SU1159960A1 (ru) * 1982-06-09 1985-06-07 Московский вечерний металлургический институт Способ нагрева стали
JP3867376B2 (ja) * 1997-12-01 2007-01-10 日本精工株式会社 転動部材の製造方法
JP3960697B2 (ja) * 1998-12-10 2007-08-15 株式会社日本テクノ 浸炭および浸炭窒化処理方法
DE50007480D1 (de) * 2000-05-24 2004-09-23 Ipsen Int Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Wärmebehandlung metallischer Werkstücke
FR2809746B1 (fr) * 2000-06-06 2003-03-21 Etudes Const Mecaniques Installation de cementation chauffee au gaz
JP4092074B2 (ja) * 2000-12-28 2008-05-28 Ｄｏｗａホールディングス株式会社 鉄鋼材料の真空浸炭方法
WO2003048405A1 (fr) * 2001-11-30 2003-06-12 Koyo Thermo Systems Co., Ltd. Dispositif et procede pour traitement thermique sous vide
CN1263887C (zh) * 2001-12-13 2006-07-12 光洋热系统株式会社 真空碳氮共渗方法
JP4655528B2 (ja) * 2004-07-12 2011-03-23 日産自動車株式会社 高強度機械構造用部品の製造方法、および高強度機械構造用部品
FR2884523B1 (fr) 2005-04-19 2008-01-11 Const Mecaniques Sa Et Procede et four de carbonitruration a basse pression
US7514035B2 (en) * 2005-09-26 2009-04-07 Jones William R Versatile high velocity integral vacuum furnace

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2271295A1 (en) † 1973-12-21 1975-12-12 Air Liquide Gas mixtures for heat treating steel - esp. for controlled carburisation
EP1080243B1 (fr) † 1998-04-28 2002-07-17 AUBERT & DUVAL Procede de carbonitruration a basse pression de pieces en alliage metallique
DE69902169T2 (de) † 1998-04-28 2003-02-27 Aubert & Duval Neuilly Sur Sei Verfahren zum niederdrück-nitrocarburieren metallischer werkstücke
DE19909694A1 (de) † 1999-03-05 2000-09-14 Stiftung Inst Fuer Werkstoffte Verfahren zum Varbonitrieren bei Unterdruckverfahren ohne Plasmaunterstützung
DE10322255A1 (de) † 2003-05-16 2004-12-02 Ald Vacuum Technologies Ag Verfahren zur Hochtemperaturaufkohlung von Stahlteilen

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
BAUSCH T. ET AL: "Innovative Zahnradfertigung", vol. 3, 2006, EXPERT VERLAG, RENNINGEN, pages: 392 - 393 †

Also Published As

Publication number Publication date
EP1885904A1 (fr) 2008-02-13
CA2604785C (fr) 2014-04-15
US8303731B2 (en) 2012-11-06
CN101180416A (zh) 2008-05-14
JP2008538386A (ja) 2008-10-23
KR101328110B1 (ko) 2013-11-08
CN100569992C (zh) 2009-12-16
FR2884523A1 (fr) 2006-10-20
CA2604785A1 (fr) 2006-10-26
EP1885904B1 (fr) 2009-12-09
KR20080005281A (ko) 2008-01-10
WO2006111683A1 (fr) 2006-10-26
US20130042947A1 (en) 2013-02-21
US20110036462A1 (en) 2011-02-17
US8784575B2 (en) 2014-07-22
BRPI0608493A2 (pt) 2010-01-05
JP5046245B2 (ja) 2012-10-10
ATE451484T1 (de) 2009-12-15
DE602006010997D1 (de) 2010-01-21
MX2007012964A (es) 2007-12-10
FR2884523B1 (fr) 2008-01-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1885904B2 (fr) Procede de carbonitruration a basse pression
CA2970247C (fr) Procede et four de carbonitruration a basse pression
EP3218530B1 (fr) Procédé et installation de carbonitruration de pièce(s) en acier sous basse pression et haute température
US10280500B2 (en) Process for carbonitriding metallic components
CA1215901A (fr) Procede de durcissement superficiel de pieces metalliques
FR2681332A1 (fr) Procede et dispositif de cementation d'un acier dans une atmosphere a basse pression.
EP0010484B1 (fr) Perfectionnement dans la chromisation des aciers par voie gazeuse
WO2002068707A1 (fr) Procede de cementation basse pression
EP1080243B1 (fr) Procede de carbonitruration a basse pression de pieces en alliage metallique
EP3109339B1 (fr) Procede de traitement d'une pièce en tantale ou en un alliage de tantale
EP3963120B1 (fr) Pièce en acier cémentée pour l'aéronautique
WO2005038076A1 (fr) Procede et four de cementation basse pression
FR2991341A1 (fr) Procede d'enrichissement thermochimique avec trempe par induction.
FR3023850A1 (fr) Procede de nitruration d'une piece en acier inoxydable
WO2016124849A1 (fr) Installation de carbonitruration en série de pièce(s) en acier sous basse pression et haute température
FR2999607A1 (fr) Procede de traitement d'acier comprenant un pretraitement d'affinage du grain
FR2994195A1 (fr) Procede d'enrichissement thermochimique comprenant un affinage structural de l'acier
FR2999609A1 (fr) Procede de renforcement de l'acier par effets thermochimiques et effet de re-austenitisation

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20071030

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU LV MC NL PL PT RO SE SI SK TR

17Q First examination report despatched

Effective date: 20080206

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU LV MC NL PL PT RO SE SI SK TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

REF Corresponds to:

Ref document number: 602006010997

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20100121

Kind code of ref document: P

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: VDEP

Effective date: 20091209

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20091209

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20091209

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20091209

LTIE Lt: invalidation of european patent or patent extension

Effective date: 20091209

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20091209

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20091209

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20091209

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20091209

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FD4D

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20091209

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100409

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100309

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20091209

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100409

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20091209

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20091209

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100320

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20091209

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20091209

PLBI Opposition filed

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009260

PLAX Notice of opposition and request to file observation + time limit sent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNOBS2

26 Opposition filed

Opponent name: ALD VACUUM TECHNOLOGIES GMBH

Effective date: 20100909

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20091209

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100310

BERE Be: lapsed

Owner name: ETUDES ET CONSTRUCTIONS MECANIQUES

Effective date: 20100430

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20100430

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20100419

PLAX Notice of opposition and request to file observation + time limit sent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNOBS2

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20091209

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20100430

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20100430

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20100419

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20100430

PLBB Reply of patent proprietor to notice(s) of opposition received

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNOBS3

APBM Appeal reference recorded

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNREFNO

APBP Date of receipt of notice of appeal recorded

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNNOA2O

APAH Appeal reference modified

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSCREFNO

APAW Appeal reference deleted

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSDREFNO

APAY Date of receipt of notice of appeal deleted

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSDNOA2O

APBM Appeal reference recorded

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNREFNO

APBP Date of receipt of notice of appeal recorded

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNNOA2O

RAP2 Party data changed (patent owner data changed or rights of a patent transferred)

Owner name: ECM TECHNOLOGIES

APBQ Date of receipt of statement of grounds of appeal recorded

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNNOA3O

APBQ Date of receipt of statement of grounds of appeal recorded

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNNOA3O

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20100419

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100610

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20091209

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 11

APBU Appeal procedure closed

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNNOA9O

PUAH Patent maintained in amended form

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009272

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: PATENT MAINTAINED AS AMENDED

27A Patent maintained in amended form

Effective date: 20170201

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B2

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU LV MC NL PL PT RO SE SI SK TR

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R102

Ref document number: 602006010997

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 12

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 13

P01 Opt-out of the competence of the unified patent court (upc) registered

Effective date: 20230522

P02 Opt-out of the competence of the unified patent court (upc) changed

Effective date: 20230530

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20230412

Year of fee payment: 18

Ref country code: FR

Payment date: 20230428

Year of fee payment: 18

Ref country code: DE

Payment date: 20230412

Year of fee payment: 18