EP1759115A1 - Hochdruckpumpe für eine kraftstoffeinspritzeinrichtung einer brennkraftmaschine - Google Patents

Hochdruckpumpe für eine kraftstoffeinspritzeinrichtung einer brennkraftmaschine

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EP1759115A1
EP1759115A1 EP05726501A EP05726501A EP1759115A1 EP 1759115 A1 EP1759115 A1 EP 1759115A1 EP 05726501 A EP05726501 A EP 05726501A EP 05726501 A EP05726501 A EP 05726501A EP 1759115 A1 EP1759115 A1 EP 1759115A1
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EP
European Patent Office
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cone angle
valve member
pump
sealing surface
section
Prior art date
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EP05726501A
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English (en)
French (fr)
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EP1759115B1 (de
Inventor
Achim Koehler
Sascha Ambrock
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Robert Bosch GmbH
Original Assignee
Robert Bosch GmbH
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Publication date
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M59/00—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps
    • F02M59/44—Details, components parts, or accessories not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M59/02 - F02M59/42; Pumps having transducers, e.g. to measure displacement of pump rack or piston
    • F02M59/46—Valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
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    • F02M59/46—Valves
    • F02M59/462—Delivery valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M63/00—Other fuel-injection apparatus having pertinent characteristics not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00; Details, component parts, or accessories of fuel-injection apparatus, not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M39/00 - F02M61/00 or F02M67/00; Combination of fuel pump with other devices, e.g. lubricating oil pump
    • F02M63/02—Fuel-injection apparatus having several injectors fed by a common pumping element, or having several pumping elements feeding a common injector; Fuel-injection apparatus having provisions for cutting-out pumps, pumping elements, or injectors; Fuel-injection apparatus having provisions for variably interconnecting pumping elements and injectors alternatively
    • F02M63/0225—Fuel-injection apparatus having a common rail feeding several injectors ; Means for varying pressure in common rails; Pumps feeding common rails

Definitions

  • the invention relates to a high-pressure pump for a fuel injection device of an internal combustion engine according to the preamble of claim 1.
  • Such a high pressure pump is known from DE 198 60 672 AI.
  • This high-pressure pump has at least one pump element with a pump piston which is driven in a lifting movement and delimits a pump working space.
  • fuel is drawn in from a fuel inlet via an inlet valve, and during the delivery stroke of the pump piston, fuel is displaced from the pump work space into a high-pressure region via an outlet valve.
  • the inlet valve has a valve member with a sealing surface with which it interacts with a valve seat for controlling the connection of the pump work space to the fuel inlet.
  • the sealing surface and the seat surface of the valve seat are each frustoconical, but have different cone angles.
  • the valve member is acted upon by the pressure prevailing in the pump work chamber in the closing direction and by the pressure prevailing in the fuel inlet in the opening direction.
  • the high-pressure pump according to the invention with the features according to claim 1 has the advantage that the opening pressure of the inlet valve changes only slightly over the operating time of the high-pressure pump, so that the delivery characteristic of the high-pressure pump remains at least substantially the same over the operating time.
  • FIG. 1 shows a high-pressure pump for a fuel injection device
  • Figure 2 is an intake valve
  • Figure 3 shows the inlet valve according to a second
  • Description of the embodiments 1 shows a high-pressure pump 10 for a fuel injection device of an internal combustion engine, which is preferably a self-igniting internal combustion engine.
  • the high-pressure pump 10 delivers fuel under high pressure into a reservoir 12, from which fuel is taken for injection at the internal combustion engine.
  • the high-pressure pump 10 is supplied with fuel by a feed pump 14.
  • the high-pressure pump 10 has at least one pump element 16 which has a pump piston 20 which is driven at least indirectly by a drive shaft 18 of the high-pressure pump 10 in a stroke movement.
  • the pump piston 20 is tightly guided in a cylinder bore 22 that extends at least approximately radially to the drive shaft 18 and delimits a pump work chamber 24 in the outer end region of the cylinder bore 22 facing away from the drive shaft 18.
  • the drive shaft 18 has a cam or a shaft section 26 that is eccentric to its axis of rotation 19 , via which the stroke movement of the pump piston 20 is effected during the rotary movement of the drive shaft 18.
  • the pump work chamber 24 can be connected to a fuel inlet from the feed pump 14 via an inlet valve 30 which opens into the pump work chamber 24 and is designed as a check valve.
  • the pump work chamber 24 can also be connected to a fuel outlet to the reservoir 12 via an outlet valve 32 that opens out of the pump work chamber 24 and is designed as a check valve.
  • the pump piston 20 moves radially inward in the cylinder bore 22, so that the volume of the pump working space 24 is increased.
  • the inlet valve 30 is opened because of the existing pressure difference, since the feed pump 14 generates a higher pressure than the pressure prevailing in the pump work chamber 24, so that fuel delivered by the feed pump 14 is sucked into the pump work chamber 24.
  • the outlet valve 32 is at the suction stroke of the Pump piston 20 closed, since there is a higher pressure in the reservoir 12 than in the pump work space 24.
  • the inlet valve 30 is described in more detail below with reference to FIG. 2, in which the inlet valve 30 is shown according to a first exemplary embodiment.
  • the inlet valve 30 is inserted, for example, into a bore 34 of a housing part 36 of the high-pressure pump 10 that adjoins the cylinder bore 22 radially outward.
  • the bore 34 is larger in diameter than the cylinder bore 22.
  • the housing part 36 can be, for example, a cylinder head which is connected to another housing part in which the drive shaft 18 is mounted or a housing part in which the drive shaft 18 is also mounted.
  • a fuel feed channel 38 which is connected to the feed pump 14, opens into the bore 34 near its end region facing the cylinder bore 22, for example approximately radially to the axis of the bore 34.
  • the inlet valve 30 has a valve housing 40 in which there is a bore 42 with a graduated diameter.
  • the bore 42 has a section 43 with a small diameter, a section 44 with a larger diameter adjoining the section 43 to the pump work chamber 24 and a section 45 adjoining the section 44 with the pump work chamber 24.
  • the inlet valve 30 has a piston-shaped valve member 46, which is displaceably guided in the bore section 43 by a cylindrical shaft 47.
  • the valve member 46 also has a head 48 adjoining the stem 47 and enlarged in diameter compared to the stem 47, a sealing surface 49, 50 being arranged on the valve member 46 at the transition from the head 48 to the stem 47.
  • the sealing surface has two sections 49, 50 arranged one after the other in the direction of the longitudinal axis 51 of the valve member 44, each of which is, however, at least approximately conical have different cone angles.
  • the first section 49 of the sealing surface facing away from the pump working chamber 24 has a cone angle ⁇ 1 and the second section 50 of the sealing surface adjoining the pump working chamber 24 has a cone angle ⁇ 2 which is smaller than the cone angle ⁇ l.
  • the head 48 of the valve member 46 faces the pump work space 24.
  • the end 47 of the valve member -46 protrudes from the bore section 43 with its end facing away from the head 48 and a prestressed closing spring 52 engages it.
  • At least one inlet channel 53 is introduced in the valve housing 40 and opens into the bore section 44.
  • several, for example three, are evenly distributed over the circumference of the valve housing 40
  • Inlet channels 53 are provided.
  • the bore section 45 is designed in such a way that its diameter widens away from the bore section 44 toward the pump working space 24.
  • the lateral surface of the bore section 45 forms a seat surface of a valve seat, is at least approximately conical and has a constant cone angle ⁇ 3.
  • the cone angle ⁇ 3 is larger than the cone angle ⁇ 2 but smaller than the cone angle ⁇ l.
  • Valve member 46 an edge 54 protruding toward the seat surface 45 is formed, with which the valve member 46 comes into contact with the seat surface 45 in its closed position and thereby the pump working chamber 24 is separated from the fuel inlet with the inlet channels 53.
  • the two sections 49, 50 of the sealing surface of the valve member 46 form an obtuse angle between them.
  • the difference ⁇ between the cone angle ⁇ 1 of the section 49 of the sealing surface on the valve member 46 and the cone angle ⁇ 3 of the seat surface 45 is preferably between approximately 0.1 ° and 20 °.
  • the difference ⁇ between the cone angle ⁇ 2 of the Section 50 of the sealing surface on the valve member 46 and the cone angle ⁇ 3 of the seat surface 45 is preferably between approximately 0.1 ° and 90 °.
  • the angle ⁇ between the second section 50 of the sealing surface of the valve member 46 and the longitudinal axis 51 of the valve member 46 is greater than 0 ° and less than 90 °.
  • the surface of the first section 49 of the sealing surface of the valve member 46 arranged within the edge 54 is acted upon by the pressure prevailing in the fuel inlet 38, 53, by which a force in the opening direction is generated on the valve member 46.
  • the end face of the head 48 of the valve member 46 facing the pump work chamber 24 is acted upon by the pressure prevailing in the pump work chamber 24, by means of which a force is generated on the valve member 46 in the closing direction.
  • the closing spring 52 generates a force in the closing direction on the valve member 46.
  • the pressure exerted on the fuel inflow area of the first section 49 of the sealing surface of the valve member 46 is slightly reduced, so that the opening pressure, that is the pressure difference between the pressure prevailing in the fuel inflow and the pressure prevailing in the pump work chamber 24 at which the inlet valve 30 opens, increases slightly.
  • the inlet valve 30 opens when the pressure generated in the fuel inlet 38, 51, which acts on the section 49 of the sealing surface of the valve member 46, is greater than the sum of the force generated by the valve member 46 in the opening direction pressure prevailing in the pump working chamber 24 on the valve member 46 and the force generated by the closing spring 52.
  • the inlet valve 30 is shown according to a second embodiment.
  • the inlet valve 30 has the valve housing 40 in which the bore 42 with the sections 43, 44 and 45 is formed.
  • the bore section 45 forming the seat surface of the valve seat does not have a constant cone angle, but rather a first section 45a with a cone angle ⁇ 4 and a second section 45b with a cone angle ⁇ 5.
  • the cone angle ⁇ 5 of the second section 45b is larger than the cone angle ⁇ 4 of the first section 45a.
  • the valve member 46 has the shaft 47 guided in the section 43 of the bore 42 and the head 48 pointing to the pump work chamber 24, the conical sealing surface 49 having a constant cone angle ⁇ 6 being arranged at the transition from the shaft 47 to the head 48.
  • the cone angle ⁇ 4 of the first ⁇ portion 45a of the seat surface is smaller than the cone angle ⁇ 6 of the sealing surface 49 of the valve member 46 and the cone angle ⁇ 5 of the second portion 45b of the seat surface is larger than the cone angle of the sealing surface ⁇ 6 49 of the valve member 46.
  • the difference ⁇ between the Cone angle ⁇ 4 of the first section 45a of the seat surface and the cone angle ⁇ 6 of the sealing surface 49 of the valve member 46 is preferably between approximately 0.1 ° and 90 °.
  • the difference ⁇ between the cone angle ⁇ 5 of the second section 45b of the seat surface and the cone angle ⁇ 6 of the sealing surface 49 of the valve member 46 is preferably between approximately 0.1 ° and 20 °.
  • the angle ⁇ between the second section 45b of the seat surface and the longitudinal axis 51 of the valve member 46 is greater than 0 ° and less than 90 °.
  • a protruding one Edge 54 is formed, on which the valve member 46 comes into contact with its sealing surface 49 in its closed position.

Abstract

Die Hochdruckpumpe weist wenigstens ein Pumpenelement (16) auf, mit einem in einer Hubbewegung angetriebenen Pumpenkolben (20), der einen Pumpenarbeitsraum (24) begrenzt, in den beim Saughub des Pumpenkolbens (20) über ein Einlassventil (30) Kraftstoff aus einem Kraftstoffzulauf (50) angesaugt wird und aus dem beim Förderhub des Pumpenkolbens (20) Kraftstoff verdrängt wird. Das Einlassventil (30) weist ein Ventilglied (46) auf, das mit einer Dichtfläche (49, 50) mit einem Ventilsitz (45) zur Steuerung der Verbindung des Pumpenarbeitsraums (24) mit dem Kraftstoffzulauf (38, 53) zusammenwirkt. Die Dichtfläche (49, 50) des Ventilglieds (46) weist zwei Abschnitte (49, 50) mit voneinander verschiedenen ersten und zweiten Kegelwinkeln (α1, α2) auf. Die Sitzfläche (45) weist einen vom ersten und zweiten Kegelwinkel (α1, α2) unterschiedlichen konstanten dritten Kegelwinkel (α3) auf. Am Übergang zwischen den beiden Abschnitten (49, 50) der Dichtfläche ist eine hervorstehende Kante (54) gebildet, mit der die Dichtfläche an der Sitzfläche (45) mit dem konstanten Kegelwinkel (α3) zur Anlage kommt.

Description

Hochdruckpumpe für eine Kraftstoffeinspritzeinrichtung einer Brennkraftmaschine
Stand der Technik
Die Erfindung geht aus von einer Hochdruckpumpe für eine Kraftstoffeinspritzeinrichtung einer Brennkraftmaschine nach der Gattung des Anspruchs 1.
Eine solche Hochdruckpumpe ist durch die DE 198 60 672 AI bekannt. Diese Hochdruckpumpe weist wenigstens ein Pumpenelement auf mit einem in einer Hubbewegung angetriebenen Pumpenkolben, der einen Pumpenarbeitsraum begrenzt. Beim Saughub des Pumpenkolbens wird über ein Einlassventil Kraftstoff aus einem Kraftstoffzulauf angesaugt und beim Förderhub des Pumpenkolbens wird über ein Auslassventil Kraftstoff aus dem Pumpenarbeitsraum in einen Hochdruckbereich verdrängt. Das Einlassventil weist ein Ventilglied mit einer Dichtfläche auf, mit der es mit einem Ventilsitz zur Steuerung der Verbindung des Pumpenarbeitsraums mit dem Kraftstoffzulauf zusammenwirkt. Die Dichtfläche und die Sitzfläche des Ventilsitzes sind jeweils kegelstumpfförmig ausgebildet, weisen jedoch unterschiedliche Kegelwinkel auf. Das Ventilglied ist durch den im Pumpenarbeitsraum herrschenden Druck in Schließrichtung und durch den im Kraftstoffzulauf herrschenden Druck in Öffnungsrichtung beaufschlagt. Es ergibt sich bei der bekannten Hochdruckpumpe eine
Linienberührung zwischen der Dichtfläche des Ventilglieds und der Sitzfläche des Ventilsitzes, wobei sich während der Betriebsdauer der Hochdruckpumpe infolge von Verschleiß die Lage der Linienberührung ändert, was zu einer Änderung des Öffnungsdrucks des Einlassventils führt, da sich dabei die Größe der vom Druck im Kraftstoffzulauf beaufschlagten Fläche des Ventilglieds ändert. Hierdurch wird die Befüllung des Pumpenarbeitsraums mit Kraftstoff verschlechtert, so dass die Fördercharakteristik der Hochdruckpumpe beeinträchtigt ist.
Vorteile der Erfindung
Die erfindungsgemäße Hochdruckpumpe mit den Merkmalen gemäß Anspruch 1 hat demgegenüber den Vorteil, dass sich der Öffnungsdruck des Einlassventils über die Betriebsdauer der Hochdruckpumpe nur wenig ändert, so dass die Fördercharakteristik der Hochdruckpumpe auch über die Betriebsdauer zumindest im wesentlichen gleich bleibt.
In den abhängigen Ansprüchen sind vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildungen der erfindungsgemäßen Hochdruckpumpe angegeben.
Zeichnung
Zwei Ausführungsbeispiele der Erfindung sind in der Zeichnung dargestellt und in der nachfolgenden Beschreibung näher erläutert. Es zeigen Figur 1 eine Hochdruckpumpe für eine Kraftstoffeinspritzeinrichtung einer
Brennkraftmaschine, Figur 2 ein Einlassventil der
Hochdruckpumpe in vergrößerter Darstellung in einem Längsschnitt gemäß einem ersten Ausführungsbeispiel und
Figur 3 das Einlassventil gemäß einem zweiten
Ausführungsbeispiel .
Beschreibung der Ausführungsbeispiele In Figur 1 ist eine Hochdruckpumpe 10 für eine Kraftstoffeinspritzeinrichtung einer Brennkraftmaschine dargestellt, die vorzugsweise eine selbstzündende Brennkraftmaschine ist. Durch die Hochdruckpumpe 10 wird Kraftstoff unter Hochdruck in einen Speicher 12 gefördert, aus dem Kraftstoff zur Einspritzung an der Brennkraftmaschine entnommen wird. Der Hochdruckpumpe 10 wird durch eine Förderpumpe 14 Kraftstoff zugeführt. Die Hochdruckpumpe 10 weist wenigstens ein Pumpenelement 16 auf, das einen zumindest mittelbar durch eine Antriebswelle 18 der Hochdruckpumpe 10 in einer Hubbewegung angetriebenen Pumpenkolben 20 aufweist. Der Pumpenkolben 20 ist in einer zumindest annähernd radial zur Antriebswelle 18 verlaufenden Zylinderbohrung 22 dicht geführt und begrenzt in dem der Antriebswelle 18 abgewandten äusseren Endbereich der Zylinderbohrung 22 einen Pumpenarbeitsraum 24. Die Antriebswelle 18 weist einen Nocken oder einen zu ihrer Drehachse 19 exzentrischen Wellenabschnitt 26 auf, über den bei der Drehbewegung der Antriebswelle 18 die Hubbewegung des Pumpenkolbens 20 bewirkt wird. Der Pumpenarbeitsraum 24 ist über ein in den Pumpenarbeitsraum 24 öffnendes, als Rückschlagventil ausgebildetes Einlassventil 30 mit einem Kraftstoffzulauf von der Förderpumpe 14 her verbindbar. Der Pumpenarbeitsraum 24 ist außerdem über ein aus dem Pumpenarbeitsraum 24 öffnendes, als Rückschlagventil ausgebildetes Auslassventil 32 mit einem Kraftstoffablauf zum Speicher 12 hin verbindbar. Beim Saughub bewegt sich der Pumpenkolben 20 in der Zylinderbohrung 22 radial nach innen, so dass das Volumen des Pumpenarbeitsraums 24 vergrößert wird. Beim Saughub des Pumpenkolbens 20 ist wegen der dabei bestehenden Druckdifferenz das Einlassventil 30 geöffnet, da von der Förderpumpe 14 ein höherer Druck erzeugt wird als der im Pumpenarbeitsraum 24 herrschende Druck, so dass von der Förderpumpe 14 geförderter Kraftstoff in den Pumpenarbeitsraum 24 angesaugt wird. Das Auslassventil 32 ist beim Saughub des Pumpenkolbens 20 geschlossen, da im Speicher 12 ein höherer Druck als im Pumpenarbeitsräum 24 herrscht.
Nachfolgend wird das Einlassventil 30 anhand der Figur 2 näher beschrieben, in der das Einlassventil 30 gemäß einem ersten Ausführungsbeispiel dargestellt ist. Das Einlassventil 30 ist beispielsweise in eine sich radial nach aussen an die Zylinderbohrung 22 anschliessende Bohrung 34 eines Gehäuseteils 36 der Hochdruckpumpe 10 eingesetzt. Die Bohrung 34 ist dabei im Durchmesser gegenüber der Zylinderbohrung 22 größer ausgebildet . Das Gehäuseteil 36 kann beispielsweise ein Zylinderkopf sein, der mit einem anderen Gehäuseteil, in dem die Antriebswelle 18 gelagert ist, verbunden ist oder ein Gehäuseteil sein, in dem auch die Antriebswelle 18 gelagert ist. In die Bohrung 34 mündet nahe deren der Zylinderbohrung 22 zugewandtem Endbereich beispielsweise etwa radial zur Achse der Bohrung 34 ein Kraftstoffzulaufkanal 38, der mit der Förderpumpe 14 verbunden ist. Das Einlassventil 30 weist ein Ventilgehäuse 40 auf, in dem eine im Durchmesser gestufte Bohrung 42 vorhanden ist. Die Bohrung 42 weist einen im Durchmesser kleinen Abschnitt 43 auf, einen sich an den Abschnitt 43 zum Pumpenarbeitsraum 24 anschließenden Abschnitt 44 mit größerem Durchmesser und einen sich an den Abschnitt 44 zum Pumpenarbeitsraum 24 hin anschließenden Abschnitt 45 auf. Das Einlassventil 30 weist ein kolbenförmiges Ventilglied 46 auf, das mit einem zylindrischen Schaft 47 im Bohrungsabschnitt 43 verschiebbar geführt ist. Das Ventilglied 46 weist außerdem einen an den Schaft 47 anschließenden, im Durchmesser gegenüber dem Schaft 47 vergrößerten Kopf 48 auf, wobei am Übergang vom Kopf 48 zum Schaft 47 eine Dichtfläche 49,50 am Ventilglied 46 angeordnet ist. Die Dichtfläche weist zwei in Richtung der Längsachse 51 des Ventilglieds 44 nacheinander angeordnete Abschnitte 49,50 auf, die jeweils zumindest annähernd kegelförmig ausgebildet sein, jedoch voneinander verschiedene Kegelwinkel aufweisen. Der dem Pumpenarbeitsraum 24 abgewandte erste Abschnitt 49 der Dichtfläche weist einen Kegelwinkel αl auf und der sich zum Pumpenarbeitsraum 24 anschließende zweite Abschnitt 50 der Dichtfläche weist einen Kegelwinkel α2 auf, der kleiner ist als der Kegelwinkel αl . Der Kopf 48 des Ventilglieds 46 weist zum Pumpenarbeitsraum 24. Der Schaft 47 des Ventilglieds -46 ragt mit seinem dem Kopf 48 abgewandten Ende aus dem Bohrungsabschnitt 43 heraus und an diesem greift eine vorgespannte Schließfeder 52 an.
Im Ventilgehäuse 40 ist wenigstens ein Zulaufkanal 53 eingebracht, der in den Bohrungsabschnitt 44 mündet. Vorzugsweise sind mehrere, beispielsweise drei über den Umfang des Ventilgehäuses 40 gleichmäßig verteilte
Zulaufkanäle 53 vorgesehen. Der Bohrungsabschnitt 45 ist derart ausgebildet, dass sich dessen Durchmesser vom Bohrungsabschnitt 44 weg zum Pumpenarbeitsraum 24 hin erweitert. Die Mantelfläche des Bohrungsabschnitts 45 bildet dabei eine Sitzfläche eines Ventilsitzes, ist zumindest annähernd kegelförmig ausgebildet und weist einen konstanten Kegelwinkel α3 auf. Der Kegelwinkel α3 ist größer als der Kegelwinkel α2 aber kleiner als der Kegelwinkel αl. Am Übergang zwischen dem ersten Abschnitt 49 und dem zweiten Abschnitt 50 der Dichtfläche ist am
Ventilglied 46 eine zur Sitzfläche 45 hin hervorstehende Kante 54 gebildet, mit der das Ventilglied 46 in seiner Schließstellung an der Sitzfläche 45 zur Anlage kommt und dadurch der Pumpenarbeitsraum 24 vom Kraftstoffzulauf mit den Zulaufkanälen 53 getrennt ist. Die beiden Abschnitte 49,50 der Dichtfläche des Ventilglieds 46 schließen einen stumpfen Winkel zwischen sich ein. Die Differenz Δα zwischen dem Kegelwinkel αl des Abschnitts 49 der Dichtfläche am Ventilglied 46 und dem Kegelwinkel α3 der Sitzfläche 45 beträgt vorzugsweise zwischen etwa 0,1° und 20°. Die Differenz Δα zwischen dem Kegelwinkel α2 des Abschnitts 50 der Dichtfläche am Ventilglied 46 und dem Kegelwinkel α3 der Sitzfläche 45 beträgt vorzugsweise zwischen etwa 0,1° und 90°. Der Winkel ß zwischen dem zweiten Abschnitt 50 der Dichtfläche des Ventilglieds 46 und der Längsachse 51 des Ventilglieds 46 ist größer als 0° und kleiner als 90°.
Die innerhalb der Kante 54 angeordnete Fläche des ersten Abschnitts 49 der Dichtfläche des Ventilglieds 46 ist von dem im Kraftstoffzulauf 38,53 herrschenden Druck beaufschlagt, durch den eine Kraft in Öffnungsrichtung auf das Ventilglied 46 erzeugt wird. Die dem Pumpenarbeitsraum 24 zugewandte Stirnfläche des Kopfes 48 des Ventilglieds 46 ist von dem im Pumpenarbeitsräum 24 herrschenden Druck beaufschlagt, durch den eine Kraft in Schließrichtung auf das Ventilglied 46 erzeugt wird. Außerdem wird durch die Schließfeder 52 eine Kraft in Schließrichtung auf das Ventilglied 46 erzeugt. Während der Betriebsdauer der Hochdruckpumpe wird die Kante 54 infolge von Verschleiß etwas flach gedrückt, wobei sich die von dem im
Kraftstoffzulauf herrschenden Druck beaufschlagte Fläche des ersten Abschnitts 49 der Dichtfläche des Ventilglieds 46 geringfügig verkleinert, so dass der Öffnungsdruck, das ist die Druckdifferenz zwischen dem im Kraftstoffzulauf herrschenden Druck und dem im Pumpenarbeitsraum 24 herrschenden Druck, bei der das Einlassventil 30 öffnet, geringfügig zunimmt.
Beim Saughub des Pumpenkolbens 20 öffnet das Einlassventil 30, wenn die durch den im Kraftstoffzulauf 38,51 herrschenden Druck, der auf den Abschnitt 49 der Dichtfläche des Ventilglieds 46 wirkt, in Öffnungsrichtung auf das Ventilglied 46 erzeugte Kraft größer ist als die Summe der durch den im Pumpenarbeitsraum 24 herrschenden Druck auf das Ventilglied 46 erzeugten Kraft und die durch die Schließfeder 52 erzeugte Kraft ist. Beim Förderhub des Pumpenkolbens 20 wird durch diesen im Pumpenarbeitsraum 24 ein erhöhter Druck erzeugt, durch den das Einlassventil 30 geschlossen wird. In Figur 3 ist das Einlassventil 30 gemäß einem zweiten Ausführungsbeispiel dargestellt. Das Einlassventil 30 weist dabei das Ventilgehäuse 40 auf, in dem die Bohrung 42 mit den Abschnitten 43,44 und 45 ausgebildet ist. Abweichend zum ersten Ausführungsbeispiel weist der die Sitzfläche des Ventilsitzes bildende Bohrungsabschnitt 45 keinen konstanten Kegelwinkel auf, sondern einen ersten Abschnitt 45a mit einem Kegelwinkel α4 und einen zweiten Abschnitt 45b mit einem Kegelwinkel α5. Der Kegelwinkel α5 des zweiten Abschnitts 45b ist größer als der Kegelwinkel α4 des ersten Abschnitts 45a. Das Ventilglied 46 weist den im Abschnitt 43 der Bohrung 42 geführten Schaft 47 und den zum Pumpenarbeitsraum 24 weisenden Kopf 48 auf, wobei am Übergang vom Schaft 47 zum Kopf 48 die kegelförmige Dichtfläche 49 angeordnet ist, die einen konstanten Kegelwinkel α6 aufweist. Der Kegelwinkel α4 des ersten ■ Abschnitts 45a der Sitzfläche ist kleiner als der Kegelwinkel α6 der Dichtfläche 49 des Ventilglieds 46 und der Kegelwinkel α5 des zweiten Abschnitts 45b der Sitzfläche ist größer als der Kegelwinkel α6 der Dichtfläche 49 des Ventilglieds 46. Die Differenz Δα zwischen dem Kegelwinkel α4 des ersten Abschnitts 45a der Sitzfläche und dem Kegelwinkel α6 der Dichtfläche 49 des Ventilglieds 46 beträgt vorzugsweise zwischen etwa 0,1° und 90°. Die Differenz Δα zwischen dem Kegelwinkel α5 des zweiten Abschnitts 45b der Sitzfläche und dem Kegelwinkel α6 der Dichtfläche 49 des Ventilglieds 46 beträgt vorzugsweise zwischen etwa 0,1° und 20°. Der Winkel ß zwischen dem zweiten Abschnitt 45b der Sitzfläche und der Längsachse 51 des Ventilglieds 46 ist größer als 0° und kleiner als 90°. Am Übergang zwischen den beiden Abschnitten 45a, 45b der Sitzfläche ist eine hervorstehende Kante 54 gebildet, an der das Ventilglied 46 in seiner Schließstellung mit seiner Dichtfläche 49 zur Anlage kommt.

Claims

Ansprüche
1. Hochdruckpumpe für eine Kraftstoffeinspritzeinrichtung einer Brennkraftmaschine, mit wenigstens einem Pumpenelement (16) , das einen in einer Hubbewegung angetriebenen Pumpenkolben (20) aufweist, der einen Pumpenarbeitsraum (24) begrenzt, in den beim Saughub des Pumpenkolbens (20) über ein Einlassventil (30) Kraftstoff aus einem Kraftstoffzulauf (38,53) angesaugt wird und aus dem beim Förderhub des Pumpenkolbens (20) Kraftstoff in einen Hochdruckbereich (12) verdrängt wird, wobei das Einlassventil (30) ein Ventilglied (46) aufweist, das mit einer Dichtfläche (49,50;49) mit einem Ventilsitz (45;45a, 45b) zur Steuerung der Verbindung des Pumpenarbeitsraums (24) mit dem Kraftstoffzulauf (38,53) zusammenwirkt, wobei das Ventilglied (46) durch den im Kraftstoffzulauf (38,53) herrschenden Druck in Öffnungsrichtung und durch den im Pumpenarbeitsraum (24) herrschenden Druck in Schließrichtung beaufschlagt ist, und wobei die Dichtfläche (49, 50; 49) des Ventilglieds (46) und die Sitzfläche (45; 45a, 45b) des Ventilsitzes jeweils zumindest annähernd kegelförmig ausgebildet ist, dadurch gekennzeichnet, dass die Dichtfläche (49,50) des Ventilglieds (46) oder die Sitzfläche (45a, 45b) des Ventilsitzes zwei Abschnitte (49, 50; 45a, 45b) mit voneinander verschiedenen ersten und zweiten Kegelwinkeln (αl,α2;α4,α5) aufweist, dass die andere Fläche Sitzfläche (45) oder Dichtfläche (49) einen vom ersten und zweiten Kegelwinkel (αl,α2;α4,α5) unterschiedlichen konstanten dritten Kegelwinkel (α3;α6) aufweist und dass am Übergang zwischen den beiden Abschnitten (49, 50; 45a, 45b) eine hervorstehende Kante (54) gebildet ist, an der die Fläche (45; 49) mit dem konstanten Kegelwinkel (α3;α6) zur Anlage kommt.
2. Hochdruckpumpe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Differenz zwischen den ersten und zweiten Kegelwinkeln (αl,α2;α4,α5) und dem dritten Kegelwinkel (α3;α6) zwischen etwa 0,1° und 90° beträgt, vorzugsweise zwischen etwa 0,1° und 20° beträgt.
3. Hochdruckpumpe nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die beiden Abschnitte (49,50) mit den voneinander verschiedenen Kegelwinkeln (αl,α2) an der Dichtfläche des Ventilglieds (46) angeordnet sind, dass *der erste Abschnitt (49) dem Kraftstoffzulauf (38,53) zugewandt angeordnet ist und den ersten Kegelwinkel (αl) aufweist und dass der zweite Abschnitt (50) dem Pumpenarbeitsraum (24) zugewandt angeordnet ist und den zweiten Kegelwinkel (α2) aufweist, der kleiner als der erste Kegelwinkel (αl) ist.
4. Hochdruckpumpe nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Kegelwinkel (αl) des ersten Abschnitts (49) der Dichtfläche des Ventilglieds (46) größer ist als der konstante dritte Kegelwinkel (α3) der Sitzfläche (45) und dass der zweite Kegelwinkel (α2) des zweiten Abschnitts
(50) der Dichtfläche des Ventilglieds (46) kleiner ist als der konstante dritte Kegelwinkel (α3) der Sitzfläche (45) .
5. Hochdruckpumpe nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die zwei Abschnitte (45a, 45b) mit voneinander verschiedenen Kegelwinkeln (α4,α5) an der Sitzfläche angeordnet sind, der der erste Abschnitt (45a) dem Kraftstoffzulauf (38,53) zugewandt angeordnet ist und den ersten Kegelwinkel (α4) aufweist und dass der zweite Abschnitt (45b) dem Pumpenarbeitsraum (24) zugewandt - l i ¬
angeordnet ist und den zweiten Kegelwinkel (α5) aufweist, der größer als der erste Kegelwinkel (α4) ist.
6. Hochdruckpumpe nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Kegelwinkel (α4) des ersten Abschnitts (45a) der Sitzfläche kleiner ist als der konstante dritte Kegelwinkel (α6) der Dichtfläche (49) des Ventilglieds (46) und dass der zweite Kegelwinkel (α5) des zweiten Abschnitts (45b) der Sitzfläche größer ist als der konstante dritte Kegelwinkel (α6) der Dichtfläche (49) des Ventilglieds (46) .
7. Hochdruckpumpe nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Ventilglied (60) zumindest annähernd kugelförmig ausgebildet ist und dass die
Dichtfläche (64) durch einen Bereich der Oberfläche des Ventilglieds (60) gebildet ist.
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