EP1725347B1 - Verfahren zur herstellung eines leichtbaustahls mit einem hohe mangan-gehalt - Google Patents

Verfahren zur herstellung eines leichtbaustahls mit einem hohe mangan-gehalt Download PDF

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EP1725347B1 EP06723198A EP06723198A EP1725347B1 EP 1725347 B1 EP1725347 B1 EP 1725347B1 EP 06723198 A EP06723198 A EP 06723198A EP 06723198 A EP06723198 A EP 06723198A EP 1725347 B1 EP1725347 B1 EP 1725347B1
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Definitions

  • the invention relates to a process for the production of a hot strip of a good cold-workable, high-strength, austenitic lightweight steel with increased levels of manganese (Mn), aluminum (Al) and silicon (Si) with TWIP properties ( Tw inning I nduced P lasticity)
  • Mn manganese
  • Al aluminum
  • Si silicon
  • TWIP properties Tw inning I nduced P lasticity
  • DE 199 00 199 A1 is a high strength lightweight steel with 7 to 30% Mn, 1 to 10% Al, 0.7 to 4% Si, ⁇ 10% Cr, ⁇ 10% Ni, ⁇ 3% Cu and ⁇ 0.5% C and optionally with the described further alloying elements N, Va, Nb, Ti, P, which in addition to good mechanical properties also has good corrosion and stress corrosion cracking resistance.
  • This steel is to be cast in a continuous casting process and hot rolled or slotted close to the final dimensions by thin strip casting.
  • WO 02/101109 A1 From the WO 02/101109 A1 a method is known, after by increasing the possible carbon content (C ⁇ 1%) and by adding further elements, especially B, also Ni, Cu, N, Nb, Ti, V, P, a significant reduction of the yield strength and thus an improvement in ductility during hot and cold rolling is achieved.
  • a starting material (slab, thin slab or strip) is heated and hot rolled and coiled under consideration of certain temperature limits.
  • FIG. 1 An installation for carrying out the method is shown in FIG. 1
  • Micro segregations which are still present in the strand directly after solidification, disappear again during the passage through the intermediate furnace, for example through a roller hearth furnace, before the subsequent roll forming to a large extent by diffusion.
  • the macrosegregations in the middle of the slab are, similar to austenitic stainless steels, adequately compensated during the heavy forming in the hot rolling mill.
  • a suitable casting powder In order to be able to use the technique of potting TWIP high-Mn and Al-content lightweight steel on a thin-slab casting machine according to the invention, it is necessary to use a suitable casting powder.
  • a suitable casting powder according to the invention has the property of achieving equilibrium very quickly and then no longer changing its lubricating behavior.
  • the casting powder according to the invention contains an increased proportion of Al 2 O 3 of> 10%.
  • the SiO 2 content of the casting powder is alternatively or additionally increased, this increase being carried out up to a basicity (ratio CaO / SiO 2 ) of 0.5-0.7.
  • MnO 2 is more easily reduced by Al of the steel than SiO 2 and thus the SiO 2 is protected from this reduction (from burnup), a further measure of the invention is the addition of MnO 2 to the casting powder.
  • the plant used is a known CSP plant, in which according to the invention the distances between the individual plant parts have been changed so far that the method of the invention with the requirements, directly after the solidification in an intermediate furnace in the flow temperature compensation bring about and then hot roll the slab directly without interim cooling, is feasible.
  • the plant shown in the drawing figure therefore consists of a thin slab caster 1 and a downstream intermediate furnace 4, in which the divided from the endless strand 2 after its solidification slab 3 is introduced.

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Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines Warmbandes aus einem gut kaltumformbaren, hochfesten, austenitischen Leichtbaustahl mit erhöhten Gehalten an Mangan (Mn), Aluminium (Al) und Silizium (Si) mit TWIP-Eigenschaften (Twinning Induced Plasticity), wobei der Stahl zunächst auf einer Stranggießanlage zu einem Endlosstrang vergossen, in Brammen unterteilt und dann auf die Enddicke gewalzt wird.
  • Austenitische Leichtbaustähle mit TWIP-Eigenschaften zur Verwendung für beispielsweise Karosserieblechteile, versteifende Karosserieelemente sowie Cryogen-Behälter und Rohrleitungen besitzen beispielsweise entsprechend der EP 0 889 144 B1 eine chemische Zusammensetzung von 10 bis 30 % Mn, 1 bis 6 % Si, 1 bis 8 % Al (mit Si + Al ≤ 12 %), Rest Fe.
  • In der DE 199 00 199 A1 wird ein hochfester Leichbaustahl mit 7 bis 30 % Mn, 1 bis 10% Al, 0,7 bis 4% Si, ≤ 10% Cr, ≤ 10% Ni, ≤ 3% Cu und ≤ 0,5% C sowie optional mit den weiteren Legierungselementen N, Va, Nb, Ti, P beschrieben, der neben guten mechanischen Eigenschaften auch gute Korrosions- und Spannungsrisskorrosionsbeständigkeit besitzt. Dieser Stahl soll im Stranggießverfahren vergossen und warmgewalzt oder durch Dünnbandgießen endabmessungsnah vergossen werden.
  • Die Herstellung von hochmanganhaltigen Stählen durch Strangguss wird nach dem Stand der Technik aus verschiedenen Gründen als schwierig bzw. unmöglich angesehen. Die genannten Gründe sind: geringe Festigkeit der Strangschale bei der Erstarrung wegen starker Mikroseigerung von Mn (Durchbruchgefahr bei Mn > 15 %), hohe Festigkeit bei niedrigeren Temperaturen (Anlagenüberlastung, Rissprobleme), Reaktionen des Aluminium im Stahl mit dem Gießpulver (Einschränkung der Funktion), Makroseigerungen, Wasserstoff- und/oder Sauerstoffaufnahme durch die Spritzwasserkühlung, vermehrtes Auftreten von nichtmetallischen Einschlüssen, Abreicherung der Legierungselemente im Randbereich sowie Oxidation der Korngrenzen bei der Wiedererwärmung von Brammen im Stoßofen.
  • In einer Veröffentlichung von Spitzer et al.: "Innovative Stahlprodukte - Herausforderung für die Prozessentwicklung"; Konferenz-Einzelbericht: Barbara 2001, S. 71 - 84 wird hierzu ausgesagt, dass Stähle mit steigendem Mangangehalt zunehmend schwieriger zu vergießen sind. Sie weisen zum einen bei hohen Temperaturen nach der Erstarrung eine geringe Festigkeit auf, da sich Mangan bei hohen Gehalten in der Restschmelze stark anreichert und in den interdendritischen Bereichen den Schmelzpunkt absenkt. Hierdurch steigt die Neigung zu Kleberdurchbrüchen, die bei Mn-Gehalten von 15 % und mehr nach heutiger Einschätzung ein Stranggießverfahren unmöglich machen. Die Stähle weisen andererseits bei niedrigeren Temperaturen eine hohe Festigkeit auf, so dass beim Biegen des Stranges Anlagenüberlastungen auftreten und mit Rissbildung gerechnet werden muss. Des Weiteren erfolgen bei Aluminiumgehalten von mehreren Prozenten, wie sie bei diesen Stählen u. a. zur Absenkung der Dichte eingestellt werden, Reaktionen mit dem Gießpulver, die dessen Funktion gravierend beeinträchtigen.
  • In einer anderen Veröffentlichung von Gigacher et al.: "Eigenschaften hochmanganhaltiger Stähle unter stranggießähnlichen Bedingungen"; BHM 149 (2004), Heft 3, S. 112 - 117 wird hierzu zusammenfassend festgestellt, dass das Vergießen der vorgestellten Legierungskonzepte zur Erzeugung von TWIP-Stählen für Verfahren mit Gießpulver nicht vorteilhaft ist.
  • Das vorherrschende Problem beim Gießen von Stählen mit einem hohen Al-Gehalt (> 1 %) ist die Reaktion des Al aus dem Stahl mit den oxidischen Bestandteilen des Gießpulvers. Durch die Reduktion des SiO2 in der Schlacke durch das Al aus dem Stahl entsteht Al2O3, das von der Schlacke aufgenommen wird, wodurch die Basizität (Verhältnis CaO/SiO2) der Schlacke zunimmt. Die Folge ist, dass sich Viskosität und Schmierverhältnisse in der Kokille sehr stark verändern.
  • Auf Grund dieser Schwierigkeiten wurden in der Vergangenheit verschiedene Verfahrenswege zur Herstellung von TWIP-Stählen beschritten:
  • Aus der WO 02/101109 A1 ist ein Verfahren bekannt, nach dem durch Erhöhung des möglichen Kohlenstoffgehalts (C ≤ 1 %) und durch Zugabe weiterer Elemente, hier besonders B, auch Ni, Cu, N, Nb, Ti, V, P, eine deutliche Verminderung der Streckgrenze und damit eine Verbesserung der Verformbarkeit beim Warm- und Kaltwalzen erreicht wird. Für die Herstellung dieses Stahls wird ein Vormaterial (Bramme, Dünnbramme oder Band) erwärmt und unter Beachtung bestimmter Temperaturgrenzen warmgewalzt und gehaspelt.
  • In der EP 1 341 937 B1 wird ein Verfahren beschrieben, bei dem ein 12 bis 30 % Mn enthaltender Stahl mit einer Zwei-Rollen-Gießmaschine zu einem dünnen Vorband mit einer Dicke von weniger als 1 mm bis 6 mm vergossen, das vertikal aus dem Gießspalt austretende Vorband durch auf seine Oberfläche aufgebrachte Kühlmittel gekühlt und dann in einem einzigen Warmwalzstich auf die Enddicke gewalzt wird. Die Gesamtzeitspanne zwischen Austritt aus dem Gießspalt und Eintritt in das Walzgerüst beträgt etwa 8 Sekunden.
  • Aus der EP 1 067 203 B1 ist ein Verfahren zur Herstellung von Bändern aus einer Fe-C-Mn Legierung bekannt, bei dem zunächst ein dünnes Stahlband mit einer Dicke zwischen 1,5 bis 10 mm mit der Zusammensetzung: 6 bis 30 % Mn, 0,001 bis 1,6 % C, ≤ 2,5 % Si, ≤ 6 % Al, ≤ 10 % Cr sowie weiteren Elementen auf einer Zwei-Rollen-Gießmaschine erzeugt und dieses dann mit einem Reduktionsgrad zwischen 10 und 60 % in einem oder mehreren Schritten warmgewalzt wird.
  • Ausgehend von diesem Stand der Technik ist es Aufgabe der Erfindung, ein möglichst einfach zu realisierendes Verfahren und eine Anlage anzugeben, mit der hochmanganhaltige Stähle mit einer vorgegebenen chemischen Zusammensetzung durch Stranggießen hergestellt werden können.
  • Die gestellte Aufgabe wird verfahrensmäßig mit den kennzeichnenden Merkmalen des Anspruchs 1 dadurch gelöst, dass durch hintereinander angeordnete Verfahrensschritte ein Leichtbaustahl mit der vorgegebenen chemischen Zusammensetzung von 15 bis 27 % Mn, 1 bis 6 % Al, 1 bis 6 % Si, ≤ 0,8 % C, Rest Fe und Begleitelemente
    • ● auf einer Dünnbrammengießmaschine (d ≤ 120 mm) unter Verwendung von geeigneten Gießpulvern, die sehr schnell ein Gleichgewicht erreichen und anschließend ihr Schmierverhalten nicht mehr verändern, vergossen und in Brammen unterteilt wird,
      • direkt anschließend an die Erstarrung und Abtrennung einer Bramme in einem Zwischenofen im Durchlauf ein Temperaturausgleich stattfindet und dann
      • die Bramme ohne zwischenzeitliche Abkühlung direkt warmgewalzt wird.
  • Eine Anlage zur Durchführung des Verfahrens ist in Fig. 1 gezeigt.
  • Bei der Herstellung von Dünnbrammen auf beispielsweise CSP-Gießmaschinen (CSP = Compact Strip Production) wird der Strang senkrecht ausgefördert, im Anschluss an die Erstarrung in die Horizontale gebogen und anschließend in Brammen unterteilt. Deshalb können hier keine Probleme mit Innenrissen auftreten. Die Herstellung von hochfesten austenitischen Stählen ist ohne Anlagenüberlastung möglich und inzwischen Stand der Technik.
  • Mikroseigerungen, die direkt nach der Erstarrung noch im Strang vorhanden sind, verschwinden wieder beim Durchlauf durch den Zwischenofen, beispielsweise durch einen Rollenherdofen, noch vor der nachfolgenden Walzumformung zu einem großen Teil durch Diffusion. Die Makroseigerungen in der Brammenmitte werden dabei ähnlich wie bei austenitischen Edelstählen bei der starken Umformung im Warmwalzwerk ausreichend ausgeglichen.
  • Mit Vorteil wird bei der erfindungsgemäßen Verwendung des Rollenherdofens einer CSP-Anlage wegen der kurzen Durchlaufzeiten eine stärkere Abreicherung der Legierungselemente bzw. die Oxidation der Korngrenzen vermieden, was beispielsweise bei den längeren Aufheizphasen im Stoßofen einer konventionellen Warmbreitbandstraße nach dem Stand der Technik zu Schwierigkeiten führen kann.
  • Um die Technik des Vergießens von TWIP- Leichtbaustählen mit hohem Mn - und Al-Gehalt auf einer Dünnbrammengießmaschine erfindungsgemäß nutzen zu können, ist die Verwendung eines geeigneten Gießpulvers erforderlich. Ein solches geeignetes Gießpulver weist entsprechend der Erfindung die Eigenschaft auf, sehr schnell ein Gleichgewicht zu erreichen und danach sein Schmierverhalten nicht mehr zu verändern.
  • Um die Reaktionsgeschwindigkeit der SiO2-Reduktion durch das Al des Stahls zu verkleinern, enthält das Gießpulver entsprechend der Erfindung einen erhöhten Anteil an Al2O3 von >10 %. Um im Gleichgewichtszustand mehr SiO2 zur Verfügung zu haben, ist alternativ oder zusätzlich der SiO2-Anteil des Gießpulvers erhöht, wobei diese Erhöhung bis zu einer Basizität (Verhältnis CaO/SiO2) von 0,5 - 0,7 durchgeführt wird.
  • Da MnO2 vom Al des Stahls leichter reduziert wird als SiO2 und dadurch das SiO2 vor dieser Reduktion (vor Abbrand) geschützt wird, ist als weitere Maßnahme der Erfindung ein Zusatz von MnO2 zum Gießpulver möglich.
  • Auch ein teilweiser Ersatz des SiO2 durch TiO2, das wie SiO2 glasbildend wirkt, aber vom Al des Stahls nicht angegriffen (reduziert) wird, kann dem Gießpulver erfindungsgemäß zugemischt sein.
  • Schließlich besteht noch die Möglichkeit, die Viskosität des Gießpulvers in der Kokille zu erniedrigen. Hierdurch wird der Gießpulver-Verbrauch erhöht und mehr gebildetes Al2O3 abgeführt, so dass sich ein Gleichgewicht mit niedrigeren Al2O3-Gehalten einstellt. Erreicht wird diese Viskositätserniedrigung durch Zugabe von B2O3 (Borat), Na2O und/oder LiO2 zum Gießpulver.
  • Nachfolgend wird das in einer schematischen Zeichnungsfigur dargestellte Verfahrensschema einer erfindungsgemäßen Anlage zur Herstellung eines Warmbandes näher erläutert.
  • Im Prinzip handelt es sich bei der verwendeten Anlage um eine bekannte CSP-Anlage, bei der erfindungsgemäß die Abstände zwischen den einzelnen Anlagenteilen soweit verändert wurden, dass das Verfahren der Erfindung mit den Forderungen, direkt anschließend an die Erstarrung in einem Zwischenofen im Durchlauf einen Temperaturausgleich herbeizuführen und dann die Bramme ohne zwischenzeitliche Abkühlung direkt warmzuwalzen, durchführbar ist.
  • Die in der Zeichnungsfigur dargestellte Anlage besteht demnach aus einer Dünnbrammengießmaschine 1 und einem nachgeordneten Zwischenofen 4, in den die vom Endlosstrang 2 nach seiner Erstarrung abgeteilte Bramme 3 eingeführt wird. Diesem Zwischenofen 4 wiederum ist ein Walzwerk 5 nachgeordnet, in dem die Bramme 3 nach erfolgtem Temperaturausgleich im Zwischenofen 4 direkt, d. h. ohne Zwischenkühlung zum Warmband 6 ausgewalzt wird.

Claims (4)

  1. Verfahren zur Herstellung eines Warmbandes (6) aus einem gut kaltumformbaren, hochfesten, austenitischen Leichtbaustahl mit erhöhten Gehalten an Mangan (Mn), Aluminium (Al) und Silizium (Si) mit TWIP-Eigenschaften (Twinning Induced Plasticity), wobei der Leichtbaustahl zunächst auf einer Stranggießanlage (1) zu einem Endlosstrang (2) vergossen, in Brammen (3) unterteilt und dann auf die Enddicke gewalzt wird,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass durch hintereinander angeordnete Verfahrensschritte ein Leichtbaustahl mit der vorgegebenen chemischen Zusammensetzung von 15 bis 27 % Mn, 1 bis 6 % Al, 1 bis 6 % Si, ≤ 0,8 % C, Rest Fe und Verunreinigungen
    • auf einer Dünnbrammengießmaschine (1) (d ≤ 120 mm) unter Verwendung von Gießpulvern mit einem erhöhten Al2, O3-Gehalt von >10% und einem erhöhten SiO2-Gehalt mit einer Basizität (Verhältnis CaO/SiO3) zwischen 0,5 bis 0,7 vergossen und in Brammen (3) unterteilt wird, wobei den Gießpulvern geeignete mineralische Stoffe zugesetzt werden, die zu einer Verringerung der Reaktionsgeschwindigkeit der SiO2-Reduktion durch das Al des Stahls und/oder zur Verringerung entstandener Al2O3-Gehalte durch eine Erniedrigung der Viskosität in der Kokille führen,
    • direkt anschließend an die Erstarrung des Endlosstrangs (2) und Abtrennung einer Bramme (3) in einem Zwischenofen (4) im Durchlauf ein Temperaturausgleich stattfindet und dann
    • die Bramme (3) ohne zwischenzeitliche Abkühlung direkt warmgewalzt wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass das Gießpulver MnO2 und/oder TiO2 enthält.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass zur Erniedrigung der Viskosität des Gießpulvers in der Kokille das Gießpulver Anteile an B2O3 (Borat), Na2O und/oder LiO2 enthält.
  4. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 3,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der Zwischenofen (4) ein Rollenherdofen ist.
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