UA80237C2 - Process and device for producing a strip from steel for lightweight structures with high content of manganese - Google Patents

Process and device for producing a strip from steel for lightweight structures with high content of manganese Download PDF

Info

Publication number
UA80237C2
UA80237C2 UAA200611050A UAA200611050A UA80237C2 UA 80237 C2 UA80237 C2 UA 80237C2 UA A200611050 A UAA200611050 A UA A200611050A UA A200611050 A UAA200611050 A UA A200611050A UA 80237 C2 UA80237 C2 UA 80237C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
steel
slabs
foundry
manganese
aluminum
Prior art date
Application number
UAA200611050A
Other languages
Ukrainian (uk)
Inventor
Jens Kempken
Markus Reifferscheid
Albrecht Girgenson
Original Assignee
Sms Demag Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sms Demag Ag filed Critical Sms Demag Ag
Publication of UA80237C2 publication Critical patent/UA80237C2/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • B21B1/466—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a non-continuous process, i.e. the cast being cut before rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/10—Supplying or treating molten metal
    • B22D11/11—Treating the molten metal
    • B22D11/111—Treating the molten metal by using protecting powders
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/1213—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for heating or insulating strands
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/14—Plants for continuous casting
    • B22D11/142—Plants for continuous casting for curved casting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/021—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/021—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C21D8/0215—Rapid solidification; Thin strip casting

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)

Abstract

The invention proposes that, by successive process steps, lightweight structural steel with a predetermined chemical composition of up to 27% Mn, 1 to 6% Al, 1 to 6% Si, < 0.8% C, remainder Fe and accompanying elements, be cast on a thin-slab casting I machine (1) (d?120 mm) using suitable casting powders, then immediately after the solidification slabs (3) be severed from the endless strand (2) and that temperature equalization be carried out during continuous passage through an intermediate furnace (4) and then the slab (3) be directly hot-rolled without intervening cooling.

Description

Опис винаходуDescription of the invention

Винахід належить до способу і пристрою для одержання гарячекатаної стрічки з добре деформівної при 2 холодному прокатуванні, високоміцної аустенітної сталі для легких конструкцій з підвищеним вмістом марганцю (Мп), алюмінію (АЇ) і кремнію (5), а також яка має ТУМІР-ефект (пластичність, викликана двійникуванням кристалічних гратів), при цьому сталь спочатку розливають на установці безперервного розливу в нескінченну заготовку, яку ділять на сляби і потім прокатують до кінцевої товщини.The invention relates to a method and device for obtaining a hot-rolled strip from well-deformable 2 cold-rolled, high-strength austenitic steel for light structures with an increased content of manganese (Mp), aluminum (Al) and silicon (5), and which also has the TUMIR effect ( plasticity caused by the twinning of crystal lattices), whereby the steel is first poured on a continuous casting plant into an endless billet, which is divided into slabs and then rolled to a final thickness.

Аустенітні сталі для легких конструкцій, які мають ТУУІР-ефект і застосовуються для виготовлення, наприклад, корпусних елементів, корпусних елементів з елементами жорсткості, в тому числі кріогенних ємностей і трубопроводів, згідно з |дДокументом ЕР 0889144 ВІЇ, мають наступний хімічний склад: 10-3095 Мп, 1-695 Бі, 1-895 А! (при цьому сума Ані менше або дорівнює 1290), і залишок - Ге.Austenitic steels for light structures, which have the TUUIR effect and are used for the manufacture, for example, of body elements, body elements with stiffness elements, including cryogenic tanks and pipelines, according to |dDocument EP 0889144 VII, have the following chemical composition: 10- 3095 Mp, 1-695 Bi, 1-895 A! (at the same time, the amount of Ani is less than or equal to 1290), and the remainder is Ge.

У документі ОЕ 19900199 А1 описана високоміцна сталь для легких конструкцій, яка містить: 7-3095 Мп, 1-1095 АЇ, 0,7-495 Бі, «1095 Сг, х 1095 Мі, «395 Си і «х 0,595 С, а також як необов'язкові легуючі елементи М, М, МБ,The document OE 19900199 A1 describes high-strength steel for light structures, which contains: 7-3095 Mp, 1-1095 AI, 0.7-495 Bi, "1095 Сg, x 1095 Mi, "395 Сy and "х 0.595 С, and also as optional alloying elements M, M, MB,

Ті, Р, при цьому сталь має високі механічні властивості і високу корозійну стійкість, а також стійкість до точкової корозії під напруженням. Таку сталь розливають методом безперервного розливу і потім піддають гарячому прокатуванню або безпосередньо розливають в тонку стрічку кінцевих розмірів.Ti, P, while the steel has high mechanical properties and high corrosion resistance, as well as resistance to pitting corrosion under stress. Such steel is poured by the method of continuous pouring and then subjected to hot rolling or directly poured into a thin strip of final dimensions.

Виробництво сталі з високим вмістом марганцю завдяки цілому ряду причин розглядається в сьогоднішньому рівні техніки як складне або неможливе. Названими причинами є: знижена міцність кірки при твердінні заготовки, яка викликана сильною мікросегрегацією марганцю (небезпека прориву металу при Мп»1595), висока міцність при низьких температурах (перевантаження установок, проблема виникнення тріщин), взаємодія алюмінію, який міститься в сталі, з ливарним порошком (обмеження функції останнього), макросегрегація, засвоювання водню і/або кисню при розпилювальному водяному охолоджуванні, збільшена кількість неметалічних включень, збагачення легуючими елементами кромки стрічки, а також окислення по межах зерен с при повторному нагріванні слябів в методичних печах. Ге)The production of steel with a high manganese content is considered difficult or impossible in today's state of the art for a number of reasons. The named reasons are: reduced strength of the crust during the hardening of the workpiece, which is caused by strong microsegregation of manganese (danger of metal breakthrough at MP»1595), high strength at low temperatures (overloading of installations, the problem of the appearance of cracks), interaction of aluminum, which is contained in steel, with cast iron powder (restriction of the function of the latter), macrosegregation, assimilation of hydrogen and/or oxygen during spray water cooling, an increased number of non-metallic inclusions, enrichment of the edge of the tape with alloying elements, as well as oxidation along grain boundaries during reheating of slabs in methodical furnaces. Gee)

У публікації |Зрілег і ін. Іппомайме Зіапіргодикіе Негайзіогаегипу їТиго адіе Ргогеззепіміскійпа",In the publication |Zrileg et al. Ippomaime Ziapirgodikie Negaiziogaegipu iTigo adie Rgogezzepimiskiipa",

Копгтегп2-ЕЇіпгеїІрегісні: Ваграга 2001, стор.71-84), зазначено, що сталі з підвищеним вмістом марганцю є більш складними для розливання. З одного боку, такі сталі при високих температурах після початку кристалізації мають низьку міцність, оскільки марганець, при високому вмісті, збагачує залишковий, незатверділий розплав і - знижує температуру плавлення в міждендритних областях. За рахунок цього зростає схильність до прориву со металу, що згідно з сьогоднішнім рівнем техніки робить неможливим безперервне розливання сталі із вмістом марганцю 1595 і вище. З іншого боку, при низьких температурах сталі мають дуже високу міцність, так що при сч вигині заготовки виникає перевантаження обладнання і підвищується небезпека виникнення тріщин. Далі, при ав) вмісті алюмінію декілька процентів, як є у вказаних сталях, виникає зниження щільності сталі, взаємодія 32 алюмінію з ливарним порошком погіршує функціонування останнього. соKopgtegp2-EiipgeiIregisni: Vagraga 2001, pp. 71-84), it is stated that steels with increased manganese content are more difficult to cast. On the one hand, such steels at high temperatures after the beginning of crystallization have low strength, since manganese, with a high content, enriches the residual, unhardened melt and - lowers the melting temperature in the interdendritic regions. Due to this, the tendency to breakthrough of the metal increases, which according to today's level of technology makes it impossible to continuously pour steel with a manganese content of 1595 and higher. On the other hand, at low temperatures, steels have very high strength, so that when the workpiece is bent, the equipment is overloaded and the risk of cracks increases. Further, with av) aluminum content of several percent, as in the specified steels, there is a decrease in the density of the steel, the interaction of 32 aluminum with the foundry powder impairs the functioning of the latter. co

У іншій публікації |Сідаспег і ін. "Еідепзспайеп Посптапдаппайідеп З(аріе цпіег зігаподіеззайпіїснепIn another publication |Sidaspeg et al. "Eidepzspayep Posptapdappayidep Z(arie cpieeg zigapodiezzzaipiisnep

Ведіпдипдеп" ВНМ 149 (2004) Неї 3, стор.112-117| резюмується, що при розливанні подібних легованих сталей для одержання ТУМІР-ефекту не є переважним використання ливарного порошку. «Vedipdipdep" VNM 149 (2004) Nei 3, p. 112-117| it is summarized that when casting similar alloyed steels to obtain the TUMIR effect, it is not preferable to use casting powder. "

Існуюча проблема при розливанні сталей з високим вмістом алюмінію (більше 195) пояснюється взаємодією 7 70 алюмінію, що міститься в сталі, з оксидними компонентами ливарного порошку. Внаслідок відновлення оксиду с кремнію, що міститься в шлаку при розливанні, алюмінієм, що міститься в сталі, утворюється АТ 2О3, який "з асимілюється шлаком, за рахунок чого підвищується основність шлаку (відношення Саб/зіо 5). Наслідком є те, що в'язкість і характеристики плавлення шлаку в кристалізаторі суттєво змінюються.The existing problem when casting steels with a high aluminum content (more than 195) is explained by the interaction of 7 70 aluminum contained in the steel with the oxide components of the casting powder. As a result of the reduction of the oxide from silicon contained in the slag during pouring by aluminum contained in the steel, AT 2O3 is formed, which is assimilated by the slag, due to which the basicity of the slag increases (the ratio of Sub/Zio 5). The consequence is that in the viscosity and melting characteristics of the slag in the crystallizer change significantly.

Виходячи з названих проблем, раніше застосовувалися різні способи виробництва сталей з ГП/МІР-ефектом. со 15 У документі УМО 02/101109 АТ) описаний спосіб, згідно з яким, за рахунок підвищення концентрації вуглецю (Се195) і за рахунок присадки додаткових легуючих елементів, таких як бор, нікель, мідь, азот, ніобій, титан, (ав) ванадій, фосфор, досягається істотне зниження межі текучості і поліпшення деформівності при гарячому і т холодному прокатуванні. Для одержання такої сталі заготовку (сляб, тонкий сляб або стрічку) нагрівають і з урахуванням певних температурних меж піддають гарячому прокатуванню і змотуванню. (95) 50 У І|документі ЕР 1341937 В1) описаний спосіб, при якому сталь, яка містить від 12 до ЗО 9о марганцю, -ч розливають на двовалковій ливарній машині в тонку стрічку товщиною від 1 до 6 мм, стрічка, що вертикально виходить з ливарного зазору, охолоджується за допомогою подавання охолоджувального засобу на поверхню стрічки і за один прохід прокатується до кінцевої товщини. Загальний час, що проходить між виходом стрічки з ливарного зазору і входженням в прокатну кліть, становить приблизно 8 секунд. й їй й й йBased on the mentioned problems, various methods of production of steels with HP/MIR effect were previously used. со 15 The UMO document 02/101109 AT) describes a method according to which, due to increasing the concentration of carbon (Ce195) and due to the addition of additional alloying elements, such as boron, nickel, copper, nitrogen, niobium, titanium, (ав) vanadium, phosphorus, a significant reduction in yield strength and improvement in deformability during hot and cold rolling is achieved. To obtain such steel, the workpiece (slab, thin slab or strip) is heated and subjected to hot rolling and winding, taking into account certain temperature limits. (95) 50 In document EP 1341937 B1) a method is described in which steel containing from 12 to 30 90 manganese is cast on a two-roll casting machine into a thin strip with a thickness of 1 to 6 mm, the strip emerging vertically from the casting gap, is cooled by supplying a coolant to the surface of the strip and is rolled to the final thickness in one pass. The total time between the strip exiting the casting gap and entering the rolling cage is approximately 8 seconds. and her and and and and

З документа ЕР 1067203 ВІ) відомий спосіб одержання стрічки зі сплаву Ге-С-Мп, при якому спочатку заFrom the document ER 1067203 VI) a method of obtaining a tape from the He-S-Mp alloy is known, in which initially according to

ГФ) допомогою двовалкової ливарної машини виробляють тонку стальну стрічку з товщиною від 1,5 до 1Омм і зGF) with the help of a two-roll casting machine, a thin steel strip with a thickness of 1.5 to 1 mm and with

ГФ наступним складом: Мп-6-3095, С-0,001-1,6, Бі«2,590, АІ«бУю, Стс1095, а також неминучі домішки, стрічку обтискають з коефіцієнтом обтиснення 10-6095 і потім на одному або декількох подальших етапах піддають дво гарячому прокатуванню.GF with the following composition: Mp-6-3095, C-0.001-1.6, Bi«2.590, AI«bUyu, Sts1095, as well as unavoidable impurities, the tape is crimped with a crimping factor of 10-6095 and then at one or more subsequent stages it is subjected to two hot rolling.

Виходячи з вказаного рівня техніки, задачею даного винаходу є створення способу і пристрою, які найбільш легко реалізовуються і забезпечують одержання безперервним розливанням високомарганцевистих сталей із заданим хімічним складом.Based on the specified level of technology, the task of this invention is to create a method and device that are most easily implemented and ensure the production of high-manganese steels with a given chemical composition by continuous pouring.

Поставлена задача в частині способу вирішується відмітними ознаками пункту 1 формули, згідно з якими при послідовних етапах способу сталь для легких конструкцій, яка має заданий хімічний склад з 15-2795 марганцю, 65 1-695 алюмінію, 1-695 кремнію, 0,895 або менше вуглецю, і залишок залізо і неминучі домішки:The set task in part of the method is solved by the distinctive features of clause 1 of the formula, according to which, in the successive stages of the method, steel for light structures, which has a given chemical composition of 15-2795 manganese, 65 1-695 aluminum, 1-695 silicon, 0.895 or less carbon , and the rest of iron and inevitable impurities:

- розливають в заготовку на машині безперервного розливу тонких слябів (й 120мм) із застосуванням придатного ливарного порошку, який швидко досягає рівноваги і потім не змінює своїх характеристик плавлення, і потім ділять на сляби; - безпосередньо після закінчення кристалізації і розділення заготовки на сляби здійснюють вирівнювання температури сляба в проміжній печі, розташованій в технологічній лінії; - сляб без проміжного охолоджування піддають гарячому прокатуванню.- thin slabs (up to 120 mm) are poured into the workpiece on a continuous pouring machine using a suitable casting powder, which quickly reaches equilibrium and then does not change its melting characteristics, and then divides into slabs; - immediately after the end of crystallization and separation of the workpiece into slabs, the temperature of the slab is equalized in the intermediate furnace located in the technological line; - the slab is subjected to hot rolling without intermediate cooling.

Установка для здійснення способу характеризується ознаками пункту 7 формули винаходу.The installation for carrying out the method is characterized by the features of clause 7 of the claims.

При виготовленні тонкого сляба, наприклад на СР ливарній машині (С5Р - виробництво тонких слябів), 7/0 нескінченна заготовка транспортується вертикально, по закінченні кристалізації згинається в горизонтальний напрям і ділиться на сляби. Таким чином, відсутня проблема з виникненням внутрішніх тріщин. Виготовлення високоміцної аустенітної сталі досягається, на відміну від рівня техніки, без перевантаження обладнання.When making a thin slab, for example on a SR casting machine (C5R - production of thin slabs), the 7/0 endless billet is transported vertically, after crystallization it is bent horizontally and divided into slabs. Thus, there is no problem with the occurrence of internal cracks. The production of high-strength austenitic steel is achieved, in contrast to the state of the art, without overloading the equipment.

Мікросегрегація, яка є в заготовці по закінченні кристалізації, в значній мірі зникає завдяки дифузії або при проходженні заготовки через проміжну піч, наприклад через піч з роликовим подом, або при подальшому /5 прокатуванні. Макросегрегація в середині сляба в достатній мірі усувається, як і у випадку аустенітної нержавіючої сталі, при сильному обтисненні в прокатному стані.Microsegregation, which is present in the workpiece after crystallization, largely disappears due to diffusion or when the workpiece is passed through an intermediate furnace, for example, through a furnace with a roller bed, or during subsequent /5 rolling. Macrosegregation in the middle of the slab is sufficiently eliminated, as in the case of austenitic stainless steel, with strong crimping in the rolling state.

Переважно, при застосуванні печі з роликовим подом в СеР установці, згідно з винаходом, за рахунок скорочення часу проходження усувається істотна сегрегація легуючих елементів і окислення по межах зерен, що зустрічається при великому часі нагріву в методичних печах традиційної лінії для гарячого прокатування стрічки і веде до помітних труднощів.Preferably, when using a furnace with a roller bed in a SeR installation, according to the invention, due to the reduction of the passage time, significant segregation of alloying elements and oxidation along grain boundaries, which occurs with a long heating time in methodical furnaces of a traditional line for hot rolling of the strip, is eliminated and leads to noticeable difficulties.

Щоб використати спосіб розливання сталей з ТУМІР-ефектом для легких конструкцій, що містять значні кількості марганцю і алюмінію, з використанням машини для безперервного розливу тонких слябів, потрібне застосування відповідного ливарного порошку. Такий відповідний ливарний порошок має, згідно з винаходом, властивість дуже швидко досягати рівноваги і потім не змінювати свої характеристики плавлення. счIn order to use the method of pouring steels with the TUMIR effect for light structures containing significant amounts of manganese and aluminum, using a machine for continuous pouring of thin slabs, the use of a suitable casting powder is required. Such a suitable casting powder has, according to the invention, the property of reaching equilibrium very quickly and then not changing its melting characteristics. high school

Для того щоб, наприклад, зменшити рівновагу реакції відновлення 5ІО 5» алюмінієм, розчиненим в сталі, ливарний порошок, згідно з винаходом, містить підвищену кількість АІ2Оз, більше 1095. Для того, щоб в стані о рівноваги мати великі кількості іо», альтернативно або додатково потрібно підвищити частку 5іОо в ливарному порошку, при цьому таке підвищення потрібно здійснювати до значень основності (співвідношення Сао/зіо 5) 0,5-0,7. ї- зо Оскільки оксид МпО» відновлюється алюмінієм, що міститься в сталі, легше, ніж оксид зіоО 5, то оксид ЗіО» захищений від відновлення, таким чином, згідно з винаходом, іншим заходом може бути додавання МпоО 2 до і ливарного порошку. сIn order, for example, to reduce the equilibrium of the reduction reaction of 5IO 5" with aluminum dissolved in steel, the foundry powder, according to the invention, contains an increased amount of Al2Oz, more than 1095. In order to have large amounts of io" in the equilibrium state, alternatively or in addition, it is necessary to increase the proportion of 5iOo in the foundry powder, while such an increase should be carried out to values of basicity (ratio Cao/Zio5) of 0.5-0.7. Since MpO" oxide is reduced by the aluminum contained in the steel more easily than SiO 5 oxide, the SiO" oxide is protected from reduction, thus, according to the invention, another measure can be the addition of MpoO 2 to the foundry powder. with

Згідно з винаходом, в ливарному порошку частина оксиду 5іО»о може бути замінена оксидом ТіО», який, як і оксид ЗіО»5, є газоутворюючим, але не відновлюється алюмінієм, що міститься в сталі. оAccording to the invention, in the foundry powder part of the oxide 5iO»o can be replaced by oxide TiO», which, like the oxide ZiO»5, is gas-forming, but is not reduced by aluminum contained in steel. at

Заключна можливість полягає в зниженні в'язкості ливарного порошку в кристалізаторі. До цього витрата со ливарного порошку може підвищуватися, за рахунок чого підвищується кількість зв'язуваного АІ 2О3, так що досягається рівноважний стан при меншому вмісті оксиду алюмінію. Зниження в'язкості досягається додаванням до ливарного порошку В2О»з (борату), МагО і/або 1 20.The final possibility is to reduce the viscosity of the casting powder in the crystallizer. Prior to this, the consumption of salt foundry powder can increase, due to which the amount of bound AI 2O3 increases, so that an equilibrium state is reached with a lower content of aluminum oxide. Viscosity reduction is achieved by adding B2O»z (borate), MagO and/or 1 20 to the casting powder.

Далі, на схематичному кресленні представлений спосіб і установка для одержання гарячекатаної стрічки «Next, the schematic drawing presents the method and installation for obtaining hot-rolled tape "

Згідно з винаходом. в с У принципі мова йде про застосування відомої СОР установки, в якій, згідно з винаходом, відстані між окремими компонентами установки змінюють таким чином, що спосіб згідно з винаходом здійснюють так, що ;» безпосередньо після закінчення кристалізації в проміжній печі здійснюють усереднення температури, і потім сляб без проміжного охолоджування піддають гарячому прокатуванню.According to the invention. in c In principle, we are talking about the use of a known CPR installation, in which, according to the invention, the distances between individual components of the installation are changed in such a way that the method according to the invention is carried out in such a way that;" immediately after the end of crystallization in the intermediate furnace, the temperature is averaged, and then the slab is subjected to hot rolling without intermediate cooling.

Показана на кресленні установка складається з машини 1 для лиття тонких слябів і розташованої за неюThe installation shown in the drawing consists of machine 1 for casting thin slabs and located behind it

Го! проміжної печі 4, в яку подають одержані з нескінченної заготовки 2 після кристалізації сляби 3. За проміжною піччю 4 розташований прокатний стан 5, в якому сляб З після усереднення по температурі в проміжній печі 4 о піддають гарячому прокатуванню в готову стрічку 6 без проміжного охолоджування. іме) о 70Go! intermediate furnace 4, into which the slabs 3 obtained from the endless billet 2 after crystallization are fed. Behind the intermediate furnace 4 is a rolling mill 5, in which the slab C, after averaging the temperature in the intermediate furnace 4, is subjected to hot rolling into the finished strip 6 without intermediate cooling. name) at 70

Claims (7)

Формула винаходу щоThe formula of the invention is that 1. Спосіб одержання гарячекатаної стрічки (6) з добре деформівної в холодному стані, високоміцної аустенітної сталі для легких конструкцій з високим вмістом марганцю, алюмінію і кремнію, а також яка має ТУМІ;-ефект, при цьому сталь для легких конструкцій розливають на машині (1) безперервного розливу в нескінченну заготовку (2), а потім розділяють на сляби (3), який відрізняється тим, що на послідовно (Ф; здійснюваних етапах способу, сталь для легких конструкцій має заданий хімічний склад, мас. 95: 15-27 марганцю, ГІ 1-6 алюмінію, 1-6 кремнію, 0,8 або менше вуглецю, і залишок залізо і неминучі домішки, її розливають в заготовку на машині (1) безперервного розливу тонких слябів із застосуванням ливарного бо порошку, потім ділять на сляби (3), при цьому в ливарний порошок вводять відповідні мінерали, які забезпечують зниження швидкості відновлення оксиду 5іО о алюмінієм, що міститься в сталі, і/або зниження концентрації АІг2Оз, що досягають шляхом зниження в'язкості шлаку в кристалізаторі; безпосередньо після закінчення кристалізації і розділення нескінченної заготовки (2) на сляби (3) здійснюють вирівнювання температури сляба (3) в проміжній печі (4), розташованій в технологічній лінії; 65 сляб (3) без проміжного охолоджування піддають гарячому прокатуванню.1. The method of obtaining a hot-rolled strip (6) from well-deformable in the cold state, high-strength austenitic steel for light structures with a high content of manganese, aluminum and silicon, as well as having a TUMI effect, while steel for light structures is poured on a machine ( 1) continuous pouring into an endless billet (2), and then divided into slabs (3), which is distinguished by the fact that in the successive (F; stages of the method, steel for light structures has a given chemical composition, wt. 95: 15-27 manganese, GI 1-6 aluminum, 1-6 silicon, 0.8 or less carbon, and the rest of iron and inevitable impurities, it is poured into a billet on a machine (1) for continuous pouring of thin slabs using foundry bo powder, then divided into slabs (3), at the same time, suitable minerals are introduced into the foundry powder, which ensure a reduction in the rate of reduction of the oxide 5iO by aluminum contained in the steel, and/or a reduction in the concentration of AIg2Oz, which is achieved by reducing the viscosity of the slag in the crystallizer and; immediately after the end of crystallization and separation of the infinite workpiece (2) into slabs (3), the temperature of the slab (3) is equalized in the intermediate furnace (4), located in the process line; 65 slabs (3) are subjected to hot rolling without intermediate cooling. 2. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що ливарний порошок має вміст АІгОз більше 10 мас. 9б.2. The method according to claim 1, which differs in that the foundry powder has an AIgOz content of more than 10 wt. 9b. З. Спосіб за п. 1 або п. 2, який відрізняється тим, що ливарний порошок має підвищений вміст 5іО» (і основність у вигляді Саб/5іО», що дорівнює 0,5-0,7.C. The method according to claim 1 or claim 2, which differs in that the foundry powder has an increased content of 5iO" (and basicity in the form of Sab/5iO", equal to 0.5-0.7. 4. Спосіб за п. 1 або п. 2, або п. 3, який відрізняється тим, що ливарний порошок містить МпО» і/або ТіО».4. The method according to claim 1 or claim 2 or claim 3, which differs in that the foundry powder contains MpO" and/or TiO". 5. Спосіб за будь-яким з пп. 1-4, який відрізняється тим, що для зниження в'язкості ливарний порошок містить В2О», Мао і/або ьо.5. The method according to any one of claims 1-4, which is characterized by the fact that, to reduce the viscosity, the foundry powder contains B2O", Mao and/or O. 6. Спосіб за будь-яким з пп. 1-5, який відрізняється тим, що проміжною піччю (4) є піч з роликовим подом.6. The method according to any one of claims 1-5, which is characterized in that the intermediate furnace (4) is a furnace with a roller bed. 7. Установка для одержання гарячекатаної стрічки з добре деформівної в холодному стані, високоміцної аустенітної сталі для легких конструкцій з високим вмістом марганцю, алюмінію і кремнію, а також яка має 70 ТУР; -ефект, для здійснення способу за будь-яким з пп. 1-6, виконана як СР ливарна установка, що включає в себе машину (1) безперервного розливу, проміжну піч (4) і прокатний стан (5), яка відрізняється тим, що відстані між окремими компонентами установки встановлюють таким чином, щоб безпосередньо після закінчення кристалізації нескінченної заготовки (2) в проміжній печі (4) здійснювалась умова усереднення температури одержаних слябів (3), і потім, виключаючи проміжне охолоджування, розташовують прокатний стан для /5 піддавання сляба (3) гарячому прокатуванню. Офіційний бюлетень "Промислоава власність". Книга 1 "Винаходи, корисні моделі, топографії інтегральних мікросхем", 2007, М 13, 27.08.2007. Державний департамент інтелектуальної власності Міністерства освіти і науки України. с щі 6) у (зе) с «в) г)7. Installation for the production of hot-rolled strip from well-deformable in the cold state, high-strength austenitic steel for light structures with a high content of manganese, aluminum and silicon, and which also has 70 TUR; - effect, for the implementation of the method according to any of claims 1-6, made as an SR foundry installation, which includes a continuous pouring machine (1), an intermediate furnace (4) and a rolling mill (5), which is characterized by the fact that the distances between individual components of the installation are set in such a way that immediately after the end of crystallization of the infinite blank (2) in the intermediate furnace (4) the temperature averaging of the obtained slabs (3) is carried out, and then, excluding intermediate cooling, the rolling mill is placed for /5 subjecting the slab (3) hot rolling. Official bulletin "Industrial Property". Book 1 "Inventions, useful models, topographies of integrated microcircuits", 2007, M 13, 27.08.2007. State Department of Intellectual Property of the Ministry of Education and Science of Ukraine. c schi 6) u (ze) c "c) d) - . и? (ее) («в) іме) (95) що іме) 60 б5- and? (ee) («c) has) (95) what has) 60 b5
UAA200611050A 2005-03-05 2006-03-03 Process and device for producing a strip from steel for lightweight structures with high content of manganese UA80237C2 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102005010243A DE102005010243A1 (en) 2005-03-05 2005-03-05 Method and plant for producing a lightweight steel with a high manganese content
PCT/EP2006/001954 WO2006094718A1 (en) 2005-03-05 2006-03-03 Process and installation for producing a lightweight structural steel with a high manganese content

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA80237C2 true UA80237C2 (en) 2007-08-27

Family

ID=36218445

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA200611050A UA80237C2 (en) 2005-03-05 2006-03-03 Process and device for producing a strip from steel for lightweight structures with high content of manganese

Country Status (12)

Country Link
US (1) US20080164003A1 (en)
EP (1) EP1725347B1 (en)
JP (1) JP4688890B2 (en)
KR (1) KR101153735B1 (en)
CN (1) CN101160183B (en)
CA (1) CA2560681A1 (en)
DE (1) DE102005010243A1 (en)
RU (1) RU2335358C2 (en)
TW (1) TW200700566A (en)
UA (1) UA80237C2 (en)
WO (1) WO2006094718A1 (en)
ZA (1) ZA200607920B (en)

Families Citing this family (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102008005806A1 (en) * 2008-01-17 2009-09-10 Technische Universität Bergakademie Freiberg Components made of high-manganese, solid and tough cast steel, processes for their production and their use
ES2705203T3 (en) * 2008-01-30 2019-03-22 Tata Steel Ijmuiden Bv Method to produce a hot-rolled TWIP steel and a TWIP steel product produced in this way
CN101543837B (en) * 2008-03-24 2012-02-29 宝山钢铁股份有限公司 Method for manufacturing Fe-Mn-C series high-manganese steel thin strip by continuous casting and tandem rolling
DE102009030324A1 (en) * 2009-06-24 2011-01-05 Voestalpine Stahl Gmbh Manganese steel and process for producing the same
DE102010034161B4 (en) * 2010-03-16 2014-01-02 Salzgitter Flachstahl Gmbh Method for producing workpieces made of lightweight steel with material properties that can be adjusted via the wall thickness
CN104328360B (en) * 2014-11-20 2017-02-22 北京科技大学 Double-phase twinborn induced plastic super-strength automobile steel plate and preparation method thereof
CN104711494B (en) * 2015-04-14 2017-11-28 钢铁研究总院 Low-density high-ductility NiAl strengthens unimach and preparation method
CN106480366A (en) * 2015-08-31 2017-03-08 鞍钢股份有限公司 High-axial-crystal-rate high-manganese steel ingot and smelting method thereof
CN106624601A (en) * 2015-10-28 2017-05-10 丹阳市龙鑫合金有限公司 Anti-vibration strip assembly for nuclear power station and production method thereof
CN106624603A (en) * 2015-10-28 2017-05-10 丹阳市龙鑫合金有限公司 ACP1000 anti-vibration strip assembly and production method thereof
CN106624602A (en) * 2015-10-28 2017-05-10 丹阳市龙鑫合金有限公司 Vibration-resistant bar component for water reactor nuclear power plant ACP1000 and production method of component
CN106653127B (en) * 2015-10-28 2018-03-23 丹阳市龙鑫合金有限公司 A kind of ACP1000 used in nuclear power station antivibration bar assembly and its production method
CN106653128B (en) * 2015-10-28 2018-03-23 丹阳市龙鑫合金有限公司 ACP1000 used in nuclear power station antivibration bar assemblies and its production method
CN106271449A (en) * 2016-08-31 2017-01-04 云南德胜钢铁有限公司 A kind of technique using bloom production fine grain valve snail reinforcing bar
CN110238203A (en) * 2019-06-13 2019-09-17 首钢集团有限公司 A method of it eliminating hot rolling tool steel edge and sticks up skin
CN110819908B (en) * 2019-11-18 2021-03-23 燕山大学 High-strength low-density austenitic steel and preparation method thereof
CN112391571A (en) * 2020-11-25 2021-02-23 攀钢集团西昌钢钒有限公司 Control method for cleanliness of high-strength high-aluminum high-manganese steel
CN112760568B (en) * 2020-12-25 2022-02-25 钢铁研究总院 High-strength high-plasticity low-density steel and preparation method thereof
CN115106490B (en) * 2021-03-19 2024-06-04 宝山钢铁股份有限公司 Hollow granular casting slag for continuous casting production and preparation method thereof
CN115058661A (en) * 2022-06-17 2022-09-16 湖南华菱涟源钢铁有限公司 High-carbon high-manganese steel plate and production method thereof
CN116287975A (en) * 2023-01-09 2023-06-23 鞍钢股份有限公司 High-entropy steel and manufacturing method thereof

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4235632A (en) * 1979-04-04 1980-11-25 Mobay Chemical Corporation Particulate slagging composition for the extended optimum continuous casting of steel
JPH0659534B2 (en) * 1986-06-30 1994-08-10 日新製鋼株式会社 Continuous casting method of molten steel containing Al
DE3837642A1 (en) * 1988-11-05 1990-05-17 Schloemann Siemag Ag METHOD AND DEVICE FOR PRODUCING HOT-ROLLED STEEL TAPES
DE3839954A1 (en) * 1988-11-26 1990-05-31 Schloemann Siemag Ag PLANT FOR PRODUCING HOT-ROLLED STEEL STRIP
JP3004657B2 (en) * 1989-08-14 2000-01-31 新日本製鐵株式会社 Powder and casting method for casting high aluminum content steel
DE4234733A1 (en) * 1992-10-15 1994-04-21 Schloemann Siemag Ag Balancing furnace in steel rolling mill compact strip production plant - moves steel slabs from casting to rolling line by tipping action reducing the size of the heated holding zone by size of one slab
AT398396B (en) * 1993-02-16 1994-11-25 Voest Alpine Ind Anlagen METHOD FOR PRODUCING A TAPE, PRE-STRIP OR A LAM
JP2964452B2 (en) * 1995-09-14 1999-10-18 日本冶金工業株式会社 Flux for continuous casting of molten steel containing A1 and continuous casting method
DE19712212A1 (en) * 1997-03-24 1998-10-01 Schloemann Siemag Ag Process and plant for rolling out hot wide strip from continuously cast slabs
DE19725434C2 (en) * 1997-06-16 1999-08-19 Schloemann Siemag Ag Process for rolling hot wide strip in a CSP plant
DE19727759C2 (en) * 1997-07-01 2000-05-18 Max Planck Inst Eisenforschung Use of a lightweight steel
JPH11226712A (en) * 1998-02-10 1999-08-24 Kawasaki Steel Corp Mold powder for casting high al-containing steel
DE19814223A1 (en) * 1998-03-31 1999-10-07 Schloemann Siemag Ag Process for the production of microalloyed structural steels
BR9907636A (en) * 1998-12-08 2000-11-14 Shinagawa Refractories Co Casting powder for continuous steel casting and continuous steel casting process
DE10047044A1 (en) * 2000-09-22 2002-04-25 Sms Demag Ag Processes and plants for the production of steel strips and sheets
JP3418739B2 (en) * 2000-09-29 2003-06-23 川崎重工業株式会社 Continuous casting hot rolling equipment and continuous casting hot rolling method
DE10060948C2 (en) * 2000-12-06 2003-07-31 Thyssenkrupp Stahl Ag Process for producing a hot strip from a steel with a high manganese content
JP3649153B2 (en) * 2001-05-28 2005-05-18 住友金属工業株式会社 Mold powder for continuous casting
DE10128544C2 (en) * 2001-06-13 2003-06-05 Thyssenkrupp Stahl Ag High-strength, cold-workable sheet steel, process for its production and use of such a sheet
JP2003053496A (en) * 2001-08-07 2003-02-26 Sanyo Special Steel Co Ltd Mold powder for continuously casting aluminum- containing steel

Also Published As

Publication number Publication date
US20080164003A1 (en) 2008-07-10
JP2008531292A (en) 2008-08-14
CA2560681A1 (en) 2006-09-14
ZA200607920B (en) 2008-04-30
JP4688890B2 (en) 2011-05-25
CN101160183B (en) 2011-07-06
RU2335358C2 (en) 2008-10-10
EP1725347A1 (en) 2006-11-29
TW200700566A (en) 2007-01-01
WO2006094718A1 (en) 2006-09-14
CN101160183A (en) 2008-04-09
EP1725347B1 (en) 2012-12-26
RU2006136036A (en) 2008-05-10
KR101153735B1 (en) 2012-06-08
KR20070108440A (en) 2007-11-12
DE102005010243A1 (en) 2006-09-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
UA80237C2 (en) Process and device for producing a strip from steel for lightweight structures with high content of manganese
KR101365652B1 (en) Method for producing a grain-oriented electrical steel strip
KR101365653B1 (en) Method for producing a grain-oriented electrical steel strip
CN101340990B (en) A steel product with a high austenite grain coarsening temperature, and method for making the same
CN111014603B (en) Double-roller casting-rolling production method of boron-added steel
US7462250B2 (en) High strength, high toughness, high carbon steel wire rod and method of production of same
CN104831207A (en) Thin gauge 600MPa grade hot galvanized plate production method
KR20040069357A (en) Method for the production of a siderurgical product made of carbon steel with a high copper content, and siderurgical product obtained according to said method
JP3372953B2 (en) Thin cast slabs and sheets of plain carbon steel containing large amounts of copper and tin, and methods for producing the same
JP2002030324A (en) Method for producing ridging-resistant ferritic stainless steel
US8302667B2 (en) Cast iron semi-finished product excellent in workability and method of production of the same
JP3518517B2 (en) Manufacturing method of high chromium / ferritic heat resistant steel
WO2024115602A1 (en) Method for reducing cracking during continuous casting of aluminium alloyed steel
Ruiz-Aparicio Evolution of microstructure in Nb-bearing microalloyed steels produced by the compact strip production process
JP5103964B2 (en) Deep drawing steel sheet with good surface properties and method for producing the same
CN116179942A (en) 20MnCrS5 steel and preparation method and application thereof
CN114082906A (en) Production method of steel bar and steel bar
CN117733093A (en) Control method for surface cracks of medium-high carbon steel
RU2238336C1 (en) Method for producing from continuously cast rolled bar of low-carbon steel for cold bulk pressing of compound-shaped fastening parts
JP2008240065A (en) Extremely-low-carbon ferritic stainless steel and its production method