EP1543170B1 - Procede de refroidissement rapide de pieces par transfert convectif et radiatif - Google Patents

Procede de refroidissement rapide de pieces par transfert convectif et radiatif Download PDF

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EP1543170B1
EP1543170B1 EP03712227A EP03712227A EP1543170B1 EP 1543170 B1 EP1543170 B1 EP 1543170B1 EP 03712227 A EP03712227 A EP 03712227A EP 03712227 A EP03712227 A EP 03712227A EP 1543170 B1 EP1543170 B1 EP 1543170B1
Authority
EP
European Patent Office
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cooling
gas
cooling gas
heat transfer
mixtures
Prior art date
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EP03712227A
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German (de)
English (en)
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EP1543170B8 (fr
EP1543170A1 (fr
Inventor
Didier Domergue
Florent Chaffotte
Aymeric Goldsteinas
Laurent Pelissier
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Etudes et Constructions Mecaniques SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Original Assignee
Air Liquide SA
Etudes et Constructions Mecaniques SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
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Publication date
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Application filed by Air Liquide SA, Etudes et Constructions Mecaniques SA, LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude filed Critical Air Liquide SA
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Publication of EP1543170B8 publication Critical patent/EP1543170B8/fr
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/56—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering characterised by the quenching agents
    • C21D1/613—Gases; Liquefied or solidified normally gaseous material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
    • C21D1/767—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material with forced gas circulation; Reheating thereof
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2241/00—Treatments in a special environment
    • C21D2241/01—Treatments in a special environment under pressure

Definitions

  • the present invention generally relates to the heat treatment of metals and more particularly to the gaseous quenching operation of steel parts having previously undergone a heat treatment (such heating before quenching, annealing, tempering) or thermochemical (such cementation, carbonitriding) .
  • a heat treatment such heating before quenching, annealing, tempering
  • thermochemical such cementation, carbonitriding
  • gas quenching is generally accomplished by circulating pressurized gas in a closed circuit between a charge and a cooling circuit.
  • gas quenching plants generally operate at pressures between four and twenty times the atmospheric pressure (4 to 20 bar or 4000 to 20000 hectopascals). To designate the pressure, the bar will be used in this description as unit, it being understood that a bar is equal to 1000 hPa.
  • FIG. 1 very schematically represents an example of a gas quenching installation.
  • This installation 1 contains a charge 2 to be cooled arranged in a sealed enclosure 3.
  • the charge is typically surrounded by deflection plates 4 to guide the flow of gas.
  • a gas inlet 5 makes it possible to introduce under pressure a desired gaseous mixture, it being understood that it is possible, for example, to introduce the cooling gases in the form of a pre-formed mixture or that several separate gas inlets can be provided. to separately introduce various cooling gases. It is commonly provided vacuum access of the enclosure (not shown).
  • a turbine 6 actuated by a motor 7 makes it possible to ensure the circulation of the gases, for example by passing from a cooling circuit 9 to the charge to be cooled 2.
  • the cooling circuit 9 is commonly constituted of pipes in which a fluid circulates cooling.
  • Figure 1 The installation of Figure 1 has been represented as an example of one of many possible and existing structures to ensure the circulation of a gas of cooling in an enclosure.
  • the pressure is of the order of 4 to 20 bar during the cooling phase. Numerous variations are possible with regard to the arrangement of the charge, the direction of circulation of the gases and the mode of circulation of these gases.
  • the most commonly used gas for cooling is nitrogen since it is an inert and inexpensive gas.
  • its density is well suited to simple installations with blowers or turbines and its heat transfer coefficient is sufficiently satisfactory.
  • the descent in temperature must be as fast as possible for the steel to be processed satisfactorily from the austenitic phase to the martensitic phase without going through pearlitic and / or bainitic phases.
  • one of the objects of the present invention is to provide a quenching process using a cooling gas which is thermally more effective than nitrogen but which is inexpensive and easy to use, making it possible to cool the most demanding materials. .
  • Another object of the present invention is to provide a cooling method using a gas compatible with existing installations currently operating with nitrogen (and therefore not requiring any significant modification of the installation).
  • the present invention provides, in a method of rapidly cooling metal parts using a pressurized cooling gas, the use of a cooling gas which comprises one or more gases absorbing the gas. infrared radiation according to claim 1 below.
  • the invention also relates to the use in a rapid cooling installation of metal parts using a pressurized cooling gas, a cooling gas comprising 20 to 80% of a gas absorbing radiation below and from 80 to 20% hydrogen or helium or mixtures thereof, as claimed in claim 11 below.
  • an infra-red radiation absorbing gas or a mixture based on such infra-red radiation absorbing gases such as dioxide. of carbon (CO 2 )
  • additive gas one or more gases having a good ability to convective heat transfer selected from helium or hydrogen.
  • Such a mixture has the advantage over conventional gas or quench gas mixtures using infrared-transparent gases, such as nitrogen, hydrogen, and helium, to absorb heat at low temperatures. both by convective and radiative phenomena, thus increasing the global heat flux extracted from a charge to be cooled.
  • infrared-transparent gases such as nitrogen, hydrogen, and helium
  • a complementary gas such as nitrogen
  • a simple carrier gas envisaged both as a simple carrier gas and in a more active role allowing, as will be seen later, to optimize properties of the gas mixture such as density, thermal conductivity, viscosity etc.
  • FIGS. 2A and 2B it is proposed to use certain gas mixtures as defined above, which moreover have better coefficients of convective heat transfer (k H ) in Watt per square meter and per Kelvin that each of the gases taken separately.
  • k H coefficients of convective heat transfer
  • the composition of the cooling gas will be adjusted so as to "optimize" the convective transfer coefficient with respect to the transfer coefficients. convective of each of the components of the cooling gas taken individually.
  • a mixture of absorbent gas (and optionally additive gas), possibly with the addition of additional gases under optimized density conditions.
  • additional gases such as can be quenched in quenching plants usually provided and optimized to operate in the presence of nitrogen.
  • carbon dioxide is mixed with helium, taken as an additive gas, so as to combine an optimization of the convective heat transfer coefficient and an average density of the mixture which is of the same order of magnitude as that of the nitrogen.
  • Existing installations can then be used with comparable ventilation speeds and powers and the existing ventilation and gas deflection structures, without having to make any significant changes to the installation.
  • FIG. 2A represents, for pressures of 5, 10 and 20 bar, the coefficient of convective heat transfer k H of a mixture of CO 2 and helium, for various proportions of CO 2 in the mixture.
  • the abscissas give the ratio between the concentration of CO 2 , c (CO 2 ), and the total concentration of CO 2 and He, c (CO 2 + He).
  • the convective heat transfer coefficient has a maximum for CO 2 concentration values of between approximately 40 and 70%, in this case approximately 650 W / m 2 / K at 20 bar for a concentration. about 60%.
  • the mixture has not only the advantage of having a density close to that of nitrogen but in addition to having a convective thermal transfer coefficient higher than that of pure CO 2 .
  • Figure 2B shows similar curves for mixtures of carbon dioxide (CO 2 ) and hydrogen (H 2 ). It can be seen that there is a maximum of the convective heat transfer coefficient k H for CO 2 concentration values between about 30 to 50%, in this case about 850 W / m 2 / K at 20 bars for a concentration of about 40%. In addition, it is noted that the convective heat transfer coefficient k H is better for a mixture of carbon dioxide and hydrogen than for a mixture of CO 2 and helium.
  • Another advantage of using such a mixture of carbon dioxide and hydrogen is that, under the usual quenching conditions of steel parts, endothermic chemical reactions occur between the CO 2 and the hydrogen, which further contributes to the rapidity of cooling.
  • endothermic chemical reactions occur between the CO 2 and the hydrogen, which further contributes to the rapidity of cooling.
  • FIG. 3 illustrates the result of calculations simulating convective transfer cooling of a steel cylinder with various cooling gases in the case of the flow of the mixture parallel to the length of the cylinders (cylinders simulating the case of elongate parts).
  • Curves for pure nitrogen (N 2 ), 60% CO 2 and 40% helium for pure hydrogen, and 40% CO 2 and 60 are shown. % hydrogen. It is found that it is this last mixture that gives the best results, that is to say the fastest cooling rate between 850 and 500 ° C.
  • the improvement of the quenching rate is of the order of 20% relative to the hydrogen alone and of the order of 100% relative to the nitrogen alone.
  • the present invention is capable of various variants and modifications which will appear to those skilled in the art, in particular as regards the choice of gases, the optimization of the proportions of each gas, it being understood that the If desired, it is possible to use ternary mixtures such as CO 2 -H e -H 2 and possibly other gases, referred to as higher complementary gases, may be added.

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Description

  • La présente invention vise de façon générale le traitement thermique des métaux et plus particulièrement l'opération de trempe gazeuse de pièces en acier ayant subi au préalable un traitement thermique (tel chauffage avant trempe, recuit, revenu) ou thermochimique (tel cémentation, carbonitruration). De telles trempes gazeuses sont généralement réalisées en faisant circuler un gaz sous pression en circuit fermé entre une charge et un circuit de refroidissement. Pour des raisons pratiques, les installations de trempe au gaz fonctionnent généralement sous des pressions comprises entre quatre et vingt fois la pression atmosphérique (4 à 20 bars ou 4000 à 20000 hectopascals). Pour désigner la pression, on utilisera dans la présente description comme unité le bar, étant entendu qu'un bar est égal à 1000 hPa.
  • La figure 1 représente de façon très schématique un exemple d'installation de trempe gazeuse. Cette installation 1 contient une charge 2 à refroidir disposée dans une enceinte étanche 3. La charge est typiquement entourée de plaques de déflection 4 pour guider la circulation de gaz. Une entrée de gaz 5 permet d'introduire sous pression un mélange gazeux souhaité étant entendu que l'on peut par exemple introduire les gaz de refroidissement sous forme d'un mélange pré-formé ou que l'on peut prévoir plusieurs entrées de gaz distinctes pour introduire séparément divers gaz de refroidissement. Il est couramment prévu un accès de mise sous vide de l'enceinte (non représenté). Une turbine 6 actionnée par un moteur 7 permet d'assurer la circulation des gaz, par exemple en passant d'un circuit de refroidissement 9 vers la charge à refroidir 2. Le circuit de refroidissement 9 est couramment constitué de tuyaux dans lesquels circule un fluide de refroidissement.
  • L'installation de la figure 1 n'a été représentée qu'à titre d'exemple de l'une de nombreuses structures possibles et existantes pour assurer la circulation d'un gaz de refroidissement dans une enceinte. De façon classique, la pression est de l'ordre de 4 à 20 bars pendant la phase de refroidissement. De nombreuses variantes sont possibles, quant à la disposition de la charge, au sens de circulation des gaz et au mode de mise en circulation de ces gaz.
  • Pour des raisons pratiques, le gaz le plus couramment utilisé pour assurer le refroidissement est l'azote étant donné qu'il s'agit d'un gaz inerte et peu coûteux. En outre, sa densité est bien adaptée à des installations simples à soufflantes ou turbines et son coefficient de transfert thermique est suffisamment satisfaisant. En effet, il est connu, dans les systèmes de trempe gazeuse, que la descente en température doit être la plus rapide possible pour que la transformation de l'acier se fasse de façon satisfaisante de la phase austénitique à la phase martensitique sans passer par des phases perlitique et/ou bainitique.
  • Toutefois, on s'aperçoit que dans certains cas critiques, les installations de trempe à l'azote ne permettent pas d'obtenir une vitesse de décroissance en température suffisante. On a donc essayé des trempes à l'hydrogène ou à l'hélium. Un inconvénient de l'utilisation de ces gaz est que les installations existantes, dimensionnées pour la trempe sous azote, en particulier en ce qui concerne la puissance de ventilation, ne sont pas optimisées pour l'utilisation de gaz de densité sensiblement différente. En outre, l'hélium est un gaz sensiblement plus coûteux que l'azote, tandis que l'hydrogène présente des risques d'inflammabilité et son utilisation nécessite de prendre des précautions particulières.
  • Il faut d'ailleurs souligner que toutes ces approches antérieures (telles celles recommandant l'utilisation d'hydrogène ou d'hélium) étaient basées sur une recherche d'amélioration du seul transfert convectif au sein de la chambre de traitement.
  • Pour illustrer l'art antérieur, on peut également citer l'approche particulière du document EP-1 050 592 , qui prévoit la présence de gaz tels CO2 ou NH3 dans le gaz de trempe, mais en ne notant pas d'amélioration supplémentaire dans l'efficacité de trempe par rapport aux mélanges inertes déjà pratiqués, l'utilité de leur présence étant surtout liée d'après le document à deux aspects, d'une part l'obtention simultanée d'effets thermochimiques (oxydation, nitruration etc. ...) ce que l'on conçoit et d'autre part l'intégration physique facilité dans un procédé global de traitement thermique (eux : dans un procédé de cémentation) puisque la trempe en aval peut alors utiliser les même gaz que le traitement proprement dit situé en amont.
  • On peut également citer le cas du document EP-1 211 329 où incidemment CO2 ou CO sont présents, mais sans qu'aucune considération volontariste ou recherche d'optimisation des coefficients de transfert ne soit effectuée.
  • Toujours dans le domaine du CO2, on pourra également se reporter aux deux documents suivants où lorsque CO2 est évoqué dans des opérations de trempe c'est dans une toute autre application (par exemple en plasturgie comme dans le document WO 00/07790 ) ou encore sous forme liquide comme dans le document WO 97/15420 .
  • Dans ce contexte un des objets de la présente invention est de prévoir un procédé de trempe utilisant un gaz de refroidissement thermiquement plus efficace que l'azote mais qui soit peu coûteux et simple à utiliser, permettant d'assurer le refroidissement des matériaux les plus exigeants.
  • Un autre objet de la présente invention est de prévoir un procédé de refroidissement utilisant un gaz compatible avec les installations existantes fonctionnant actuellement à l'azote (et donc ne nécessitant aucune modification significative d'installation).
  • Pour atteindre ces objets, la présente invention prévoit, dans un procédé de refroidissement rapide de pièces métalliques à l'aide d'un gaz dé refroidissement sous pression, l'utilisation d'un gaz de refroidissement qui comprend un ou plusieurs gaz absorbant le rayonnement infra-rouge conformément à la revendication 1 ci-après.
  • On conçoit que la notion d' « amélioration par rapport aux conditions traditionnelles de refroidissement sous azote » doit s'entendre selon l'invention comme comparant des conditions identiques de pression, température ou encore installation de trempe.
  • Le procédé selon l'invention pourra par ailleurs adopter l'une ou plusieurs des caractéristiques techniques suivante :
    • le gaz de refroidissement comprend en outre un gaz complémentaire.
    • la composition du gaz de refroidissement est ajustée également de façon à optimiser le coefficient de transfert convectif par rapport aux coefficients de transfert convectif de chacun des constituants du gaz de refroidissement pris individuellement.
    • l'opération de refroidissement est menée au sein d'une enceinte où sont disposées les pièces à traiter, munie d'un système d'agitation de gaz, et la composition du gaz de refroidissement est ajustée de façon à obtenir une densité moyenne du gaz de refroidissement ainsi constitué qui soit adaptée audit système d'agitation de l'enceinte , sans qu'il soit nécessaire d'y apporter des modifications significatives.
    • la composition du gaz de refroidissement est ajustée également de façon à ce qu'il puisse se produire, durant la phase de refroidissement des pièces, des réactions chimiques endothermiques entre le ou un des gaz absorbant et un autre des constituants du gaz de refroidissement.
    • ledit gaz absorbant le rayonnement infra-rouge est le CO2.
    • ledit gaz absorbant le rayonnement infra-rouge est choisi dans le groupe formé des hydrocarbures saturés ou insaturés, de CO, H2O, NH3, NO, N2O, NO2 et leurs mélanges.
    • le gaz de refroidissement est un mélange binaire CO2-He, dont la teneur en CO2 est comprise entre 30 et 80%.
    • le gaz de refroidissement est un mélange binaire CO2-H2, dont la teneur en CO2 est comprise entre 30 et 60%.
    • on effectue une opération de recyclage du gaz de refroidissement après usage, apte à re-comprimer le gaz avant une utilisation ultérieure, et le cas échéant également à séparer et/ou épurer pour ainsi récupérer tout ou partie des constituants du gaz de refroidissement.
  • L'invention concerne également l'utilisation dans une installation de refroidissement rapide de pièces métalliques à l'aide d'un gaz de refroidissement sous pression, d'un gaz de refroidissement comprenant de 20 à 80% d'un gaz absorbant le rayonnement infra-rouge et de 80 à 20% d'hydrogène ou d'hélium ou de leurs mélanges, telle que revendiquée en revendication 11 ci-après.
  • Comme on l'aura compris les notions selon l'invention de « choix » du ou des gaz absorbant, ou encore d' « ajustement » pour atteindre des propriétés souhaitées de coefficient de transfert, ou de densité ou encore de caractère endothermique, doit s'entendre comme concernant la nature des constituants du mélange et/ou leur teneur dans ce mélange.
  • C'est donc le mérite de la présente invention de s'être démarquée de l'approche traditionnelle de l'art antérieur d'amélioration simple des conditions de transfert convectif, pour se rendre compte que la part du transfert radiatif dans le transfert thermique global est située entre environ 7 et 10% (dans la gamme allant de 400 à 1050 °C), donc très significative, et qu'il était donc tout à fait avantageux de s'intéresser à cet aspect du transfert pour le prendre en compte et l'exploiter.
  • Ces objets, caractéristiques et avantages, ainsi que d'autres de la présente invention seront exposés en détail dans la description suivante de modes de réalisation particuliers faite à titre non-limitatif en relation avec les figures jointes parmi lesquelles :
    • la figure 1, décrite précédemment, représente un exemple d'installation de trempe au gaz ;
    • les figures 2A et 2B représentent le coefficient de transfert thermique convectif de différents mélanges de gaz à diverses pressions, dans le cas d'un fluide en écoulement parallèle entre des cylindres; et
    • la figure 3 représente des courbes de variation de température en fonction du temps pour divers gaz de trempe utilisés dans les mêmes conditions.
  • Selon la présente invention, on propose d'utiliser comme gaz de trempe un gaz absorbant le rayonnement infra-rouge ou un mélange à base de tels gaz absorbant le rayonnement infra-rouge (ci-après désigné par gaz absorbant), tel que le dioxyde de carbone (CO2), et additionné d'un ou de plusieurs gaz présentant une bonne aptitude au transfert de chaleur convectif (ci-après désigné par gaz additif) choisi parmi l'hélium ou l'hydrogène.
  • Un tel mélange présente l'avantage, par rapport aux gaz ou mélanges de gaz de trempe traditionnels utilisant des gaz transparents aux rayonnements infra-rouges, comme l'azote, l'hydrogène, et l'hélium, d'absorber de la chaleur à la fois par phénomènes convectif et radiatif, augmentant ainsi le flux de chaleur global extrait d'une charge à refroidir.
  • On peut éventuellement ajouter à ce mélange, d'autres gaz, ci-après désignés par gaz complémentaire, tel que l'azote, envisagé aussi bien comme simple gaz porteur que dans un rôle plus actif permettant comme on le verra plus loin d'optimiser les propriétés du mélange de gaz comme la densité, la conductivité thermique, la viscosité etc..
  • Selon un des modes de réalisation de la présente invention, tel qu'illustré en figures 2A et 2B, on propose d'utiliser certains mélanges de gaz tels que définis ci-dessus, qui présentent en outre de meilleurs coefficients de transfert thermique convectif (kH) en Watt par mètre carré et par Kelvin que chacun des gaz pris séparément. Comme on l'a vu précédemment en effet, selon un des modes avantageux de mise en oeuvre de l'invention, on va ajuster la composition du gaz de refroidissement de façon à « optimiser » le coefficient de transfert convectif par rapport aux coefficients de transfert convectif de chacun des constituants du gaz de refroidissement pris individuellement. On doit entendre alors par « optimisation » ici le fait de se situer au maximum de la courbe considérée, ou bien plus bas (par exemple pour des raisons économique) mais en tout état de cause de façon à disposer d'un coefficient de transfert convectif qui soit meilleur que chacun des coefficients de transfert convectif de chacun des constituants du gaz de refroidissement pris individuellement.
  • Selon un autre mode avantageux de mise en oeuvre de la présente invention, il est proposé d'utiliser un mélange de gaz absorbant (et le cas échéant de gaz additif), avec éventuellement l'ajout de gaz complémentaires, dans des conditions optimisées de densité telles que l'on peut effectuer une trempe dans des installations de trempe habituellement prévues et optimisées pour fonctionner en présence d'azote. Pour cela, on mélange par exemple au dioxyde de carbone de l'hélium, pris comme gaz additif, de telle sorte à combiner une optimisation du coefficient de transfert de chaleur par convection et une densité moyenne du mélange qui soit du même ordre de grandeur que celle de l'azote. On peut alors utiliser les installations existantes avec des vitesses et puissances de ventilation comparables et les structures de ventilation et de déflection de gaz existantes, sans avoir à apporter de modifications significatives à l'installation.
  • Ceci présente l'avantage que, dans une installation donnée, optimisée pour une trempe à l'azote, l'utilisateur pourra, en temps normal, quand cela convient aux matériaux envisagés, utiliser l'azote comme gaz de trempe et, seulement dans des cas particuliers des matériaux plus exigeants, i.e quand les conditions spécifiques des pièces ou des aciers à traiter nécessitent des traitements particuliers, utiliser par exemple le mélange de dioxyde de carbone et d'hélium donné en exemple ou encore le mélange de dioxyde de carbone et d'hydrogène également exemplifié ici.
  • Bien entendu comme il apparaîtra clairement à l'homme du métier, si l'invention a tout particulièrement été illustrée dans ce qui précède à l'aide du CO2, d'autres gaz absorbant le rayonnement IR sont également envisageables ici sans sortir à aucun moment du cadre de la présente invention tels les hydrocarbures saturés ou insaturés, CO, H2O, NH3, NO, N2O, NO2 et leurs mélanges.
  • La figure 2A représente, pour des pressions de 5, 10 et 20 bars, le coefficient de transfert thermique convectif kH d'un mélange de CO2 et d'hélium, pour diverses proportions de CO2 dans le mélange. Ainsi, les abscisses donnent le rapport entre la concentration de CO2, c(CO2), et la concentration totale de CO2 et He, c(CO2+He). On s'aperçoit que le coefficient de transfert thermique convectif présente un maximum pour des valeurs de concentration de CO2 comprises entre environ 40 et 70%, en l'occurrence d'environ 650 W/m2/K à 20 bars pour une concentration de l'ordre de 60%. Ainsi, le mélange présente non seulement l'avantage d'avoir une densité voisine de celle de l'azote mais en plus de présenter un coefficient de transfert thermique convectif plus élevé que celui de CO2 pur.
  • La figure 2B représente des courbes similaires pour des mélanges de dioxyde de carbone (CO2) et d'hydrogène (H2). On s'aperçoit que l'on a un maximum du coefficient de transfert thermique convectif kH pour des valeurs de concentration de CO2 comprises entre environ 30 à 50%, en l'occurrence d'environ 850 W/m2/K à 20 bars pour une concentration de l'ordre de 40%. En outre, on note que le coefficient de transfert thermique convectif kH est meilleur pour un mélange de dioxyde de carbone et d'hydrogène que pour un mélange de CO2 et d'hélium.
  • Un autre avantage de l'utilisation d'un tel mélange de dioxyde de carbone et d'hydrogène est que, dans les conditions usuelles de trempe de pièces en acier, il se produit des réactions chimiques endothermiques entre le CO2 et l'hydrogène, ce qui contribue encore à la rapidité du refroidissement. Par ailleurs, on constate que, en présence de CO2 le risque d'explosion lié à l'hydrogène est sensiblement réduit, même s'il se produit une introduction malencontreuse d'oxygène.
  • La figure 3 illustre le résultat de calculs simulant le refroidissement par transfert convectif d'un cylindre en acier avec divers gaz de refroidissement dans le cas de l'écoulement du mélange parallèlement à la longueur des cylindres (cylindres simulant le cas de pièces allongées). On a représenté des courbes pour l'azote pur (N2), pour un mélange à 60% de CO2 et 40% d'hélium, pour de l'hydrogène pur, et pour un mélange à 40% de CO2 et 60% d'hydrogène. On constate que c'est ce dernier mélange qui donne les meilleurs résultats, c'est-à-dire la plus grande vitesse de refroidissement entre 850 et 500°C. Pour ce dernier mélange, l'amélioration de la vitesse de trempe est de l'ordre de 20% par rapport à l'hydrogène seul et de l'ordre de 100% par rapport à l'azote seul.
  • Bien entendu, comme déjà souligné précédemment, la présente invention est susceptible de diverses variantes et modifications qui apparaîtront à l'homme du métier, notamment en ce qui concerne le choix des gaz, l'optimisation des proportions de chaque gaz, étant entendu que l'on pourra si on le souhaite utiliser des mélanges ternaires tels CO2-He-H2 et que l'on pourra éventuellement rajouter d'autres gaz, appelés plus haut gaz complémentaires.

Claims (11)

  1. Procédé de refroidissement rapide de pièces métalliques à l'aide d'un gaz de refroidissement sous pression, procédé dans lequel on met en oeuvre les mesures suivantes:
    - le gaz de refroidissement comprend une teneur comprise entre 5% et 80% en volume, préférentiellement entre 20% et 80% en volume , de un ou plusieurs gaz absorbant le rayonnement infra-rouge, choisi(s) dans le groupe formé des hydrocarbures saturés ou insaturés, de CO2, CO, H2O, NH3, NO, N2O, NO2, et leurs mélanges, de façon à améliorer le transfert thermique à la pièce en conjuguant les phénomènes de transferts radiatif et convectif, et de façon à améliorer le coefficient de transfert convectif par rapport aux conditions traditionnelles de refroidissement sous azote;
    - le gaz de refroidissement comprend également un gaz additif présentant une bonne aptitude au transfert de chaleur convectif choisi parmi l'hélium ou l'hydrogène ou leurs mélanges;
    la composition du gaz de refroidissement étant ajustée également de façon à obtenir une densité moyenne du gaz de refroidissement ainsi constitué qui soit voisine de celle de l'azote.
  2. Procédé de refroidissement selon la revendication 1 caractérisé en ce que le gaz de refroidissement comprend en outre un gaz complémentaire.
  3. Procédé de refroidissement selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la composition du gaz de refroidissement est ajustée également de façon à optimiser le coefficient de transfert convectif par rapport aux coefficients de transfert convectif de chacun des constituants du gaz de refroidissement pris individuellement.
  4. Procédé de refroidissement selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'opération de refroidissement est menée au sein d'une enceinte où sont disposées les pièces à traiter, munie d'un système d'agitation de gaz, et en ce que ledit ajustement permettant d'obtenir une densité moyenne du gaz de refroidissement ainsi constitué qui soit voisine de celle de l'azote permet d' obtenir une densité moyenne du gaz de refroidissement ainsi constitué qui soit adaptée audit système d'agitation de l'enceinte , sans qu'il soit nécessaire d'y apporter des modifications significatives.
  5. Procédé de refroidissement selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la composition du gaz de refroidissement est ajustée également de façon à ce qu'il puisse se produire, durant la phase de refroidissement des pièces, des réactions chimiques endothermiques entre le ou un des gaz absorbant et un autre des constituants du gaz de refroidissement.
  6. Procédé de refroidissement selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit gaz absorbant le rayonnement infra-rouge est le CO2.
  7. Procédé de refroidissement selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que ledit gaz absorbant le rayonnement infra-rouge est choisi dans le groupe formé des hydrocarbures saturés ou insaturés, de CO, H2O, NH3, NO, N2O, NO2, et leurs mélanges.
  8. Procédé de refroidissement selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le gaz de refroidissement est un mélange binaire CO2-He, dont la teneur en CO2 est comprise entre 30 et 80 %.
  9. Procédé de refroidissement selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le gaz de refroidissement est un mélange binaire CO2-H2, dont la teneur en CO2 est comprise entre 30 et 60 %.
  10. Procédé de refroidissement selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'on effectue une opération de recyclage du gaz de refroidissement après usage, apte à re-comprimer le gaz avant une utilisation ultérieure, et le cas échéant également à séparer et/ou épurer pour ainsi récupérer tout ou partie des constituants du gaz de refroidissement.
  11. Utilisation dans une installation de refroidissement rapide de pièces métalliques à l'aide d'un gaz de refroidissement sous pression, installation munie d'un système d'agitation, d'un gaz de refroidissement comprenant de 20 à 80% d'un gaz absorbant le rayonnement infra-rouge choisi(s) dans le groupe formé des hydrocarbures saturés ou insaturés, de CO2, CO, H2O, NH3, NO, N2O, NO2, et leurs mélanges, et comprenant de 80 à 20% d'hydrogène ou d'hélium ou de leurs mélanges, la composition du gaz de refroidissement étant ajustée pour obtenir une densité moyenne du gaz de refroidissement ainsi constitué qui soit voisine de celle de l'azote, permettant ainsi d'obtenir une densité moyenne du gaz de refroidissement ainsi constitué qui soit adaptée audit système d'agitation pour qu'il ne soit pas nécessaire d'apporter de modifications significatives à l'installation.
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