EP1300482B1 - Warmarbeitsstahlgegenstand - Google Patents

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EP1300482B1
EP1300482B1 EP02450181A EP02450181A EP1300482B1 EP 1300482 B1 EP1300482 B1 EP 1300482B1 EP 02450181 A EP02450181 A EP 02450181A EP 02450181 A EP02450181 A EP 02450181A EP 1300482 B1 EP1300482 B1 EP 1300482B1
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EP
European Patent Office
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hot
work tool
steel article
steel
article according
Prior art date
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EP02450181A
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EP1300482A1 (de
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Kay Fisher
Herbert Schweiger
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Voestalpine Boehler Edelstahl GmbH
Original Assignee
Boehler Edelstahl GmbH
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Publication date
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering

Definitions

  • the invention relates to a hot-work tool steel article, in particular tool for forming metals and alloys at elevated temperatures.
  • tools that are stressed at elevated temperature, for example, extrusion dies, forging tools, die casting dies, Press punches, mandrels and the like. Materials are required, the load corresponding mechanical material properties at temperatures of optionally 550 ° C and above and possess these properties during maintained a long service life.
  • the expert is known that a tempering resistance or an unchanged Maintaining the mechanical properties of a thermally tempered Steel article is effected at elevated temperature by special carbides, the at carbon concentrations in the range of 0.5 wt.% and at chromium levels from 3 to 5 wt .-% Cr of the alloy can be formed, wherein molybdenum-tungsten and Vanadin content whose warm stability further increased.
  • the usual Hot work steels essentially have contents in wt .-% of 0.35 to 0.665 C, 2.0 to 7.0 Cr, 1.5 to 8.0 Mo and / or 1.5 to 18.0 W and 0.4 to 2.0 V, wherein Vanadium by higher molybdenum or especially higher Tungsten concentrations can be replaced.
  • a powder metallurgically produced hot-work steel which is characterized by a content of Carbides of type MC is characterized by 1.5 to 2.5 vol .-%, is from the WO 00/26427 become known.
  • a material hardness of 58 to 59 HRC at which increasingly tools are to be provided for cold work, both act higher as well as lower MC contents than 2.5 to 1.5 vol .-% disadvantageous to the Impact toughness.
  • the Invention Based on the knowledge and the resulting resulting technical solutions of the metallurgical experts is the Invention the task is based on the shortcomings in the given state of the art and to create a hot-work tool steel object that at high Material hardening and the like strength properties simultaneously Ensures toughness values at a significantly elevated level and at good thermal conductivity improved resistance to wear at elevated Temperatures and an effective extension of the life of the part at reinforced, possibly jerky stresses.
  • the in Claim 1 specified impact work SBP is in accordance with STEEL EISEN test sheets (SEP) 1314 determined, the determination of the notch impact work has to DIN EN 10045.
  • SEP STEEL EISEN test sheets
  • the advantages achieved by the invention are essentially to be seen in that by alloy technology or by a balanced concentration of carbon and carbide-forming elements in steel Solid solution hardening with low carbide content is possible. It can Curing to values greater than 58 according to the lighter carbon solubility HRC of lower Austenitmaschinestemperaturen, for example, from 1080 ° C or lower, which promotes the fine granularity of the material and advantageous in the With regard to high material toughness.
  • a carbon content of at least 0.451 wt% is important to the minimum activity of carbon for a strain of the lattice of the Matrix crystals and a carbide formation tendency in the proposed chromium-molybdenum and vanadium concentrations, but higher Carbon contents of the alloy as 0.598 wt .-% one the wear resistance although promoting, but the hardness and toughness of the object adversely have an influencing effect.
  • the chromium content is synergistic in the narrow To set limits between 4,21 and 4,98% by weight.
  • the choice of the contents of carbon and vanadium is made so that the ratio: concentration of V broken by that of C equals 0.82 to 1.38.
  • concentration of V broken by that of C equals 0.82 to 1.38.
  • An increase in hardness with increase in the tempering resistance, an improvement in the Hot wear resistance and service life of a hot work tool steel article can be achieved if the ratio of the concentrations of Chromium + molybdenum + vanadium broken by the carbon content between 15.2 and 18.4.
  • the hot-work steel article preferably has a share in the Solidification in the melt formed carbides of less than 0.45 vol .-%. On the one hand, this results in a depletion of the mixed crystals with respect to the Prevents carbon and to achieve a further increase in hardness, On the other hand, it has been found that increasing the thermal conductivity of the Hot working steel material achieved. An improvement in thermal conductivity By reducing the carbide content in the material is still scientifically not secured, but could at an interface kinetics and / or on the Properties of the carbides are based.
  • a hot work tool steel article having a particularly high performance profile may be produced when at one temperature of 500 ° C one or both of the mechanical steels value (s) is equal to or greater than: Bending work: SBP 180 J Longitudinal impact: Charpy-U 14 J and the hardness at RT is 59 HRC and higher.
  • Table 1 gives the chemical compositions of some of the materials investigated in the development work.
  • Chemical composition wt% alloy C Si Mn Cr V Not a word Co A 00:39 00:23 00:32 4.27 00:52 2.90 B 00:52 00:25 00:25 4:45 0.68 3.21 C 00:43 00:28 00:24 4:48 00:58 4:36 D 00:40 00:28 00:24 4:37 0.80 4:39 e 00:48 00:30 00:26 4:48 00:56 3.10 F 00:52 00:17 00:16 4:38 00:54 4:57 G 00:53 00:29 00:26 4:51 0.84 4:56 1.2367 00:38 00:35 00:32 5:07 0.67 2.83 ⁇ 1.2885 00:38 00:28 00:37 2.95 0.67 2.83 2.9
  • the materials designated in Table 1 with alloys B and E have a Composition according to the invention, with 1.2367 and 1.2885 are samples with The material numbers are marked according to DIN steel iron list, the latter Sample with respect to the carbon content outside the prescribed Borders lies.
  • Time temperature Time number A 1100 ° C 30 min 560 ° C 60min 3x 56 B 1060 ° C 30 min 560 ° C 60min 3x 59 C 1100 ° C 30 min 530 ° C 60min 3x 59 D 1100 ° C 30 min 560 ° C 60min 3x 56 e 1060 ° C 30 min 560 ° C 60min 3x 58 F 1060 ° C 30 min 550 ° C 60min 3x 58 G 1060 ° C 30 min 550 ° C 60min 3x 59 1.2367 1100 ° C 30 min 550 ° C / 120min + 560 ° C / 120min 56 ⁇ 1.2885 1100 ° C 30 min 550 ° C / 120min + 560 ° C / 120min 56 ⁇ 1.2885 1100 ° C 30 min 550 ° C / 120min + 560 ° C / 120min 56 ⁇ 1.2885 1100 ° C 30 min 550 ° C / 120min + 560
  • the alloy A is opposite to the invention Alloys lowered hardness as well as impact resistance and notched impact values because apparently due to the low carbon content is not sufficient Matrix strength has been achieved.
  • the material of alloy C has one high hardness, but a very low toughness, indicating a low Carbon content in conjunction with a high molybdenum concentration, so on a matrix depletion, indicates.

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Description

Die Erfindung betrifft einen Warmarbeitsstahlgegenstand, insbesondere Werkzeug zur Umformung von Metallen und Legierungen bei erhöhten Temperaturen. Für Bauteile, vor allem Werkzeuge, die bei erhöhter Temperatur beansprucht werden, zum Beispiel Strangpreßmatrizen, Schmiedewerkzeuge, Druckgießformen, Preßstempel, Dorne und dgl. sind Werkstoffe erforderlich, die belastungsgemäß entsprechende mechanische Materialeigenschaften bei Temperaturen von gegebenenfalls 550 °C und darüber besitzen und diese Eigenschaften während einer langen Einsatzzeit aufrecht erhalten.
Gemäß dem Stand der Technik erscheinen jedoch höchste Werkstoffhärte und Zähigkeit, geringste plastische Verformung bei extremen Beansspruchungen, hoher Verschleißwiderstand, Anlaßbeständigkeit und gute Dauerstandseigenschaften eines Warmarbeitsstahles im Temperaturbereich von über 550°C nicht im gewünschten Ausmaß gleichzeitig durch legierungstechnische Maßnahmen erreichbar zu sein. Es sind also bei gegebenen thermischen und mechanischen Beanspruchungen eines Gegenstandes dessen chemische Zusammensetzung und Wärmebehandlung so auszuwählen, daß das Profil der dadurch erzielbaren Materialeigenschaften den Anforderungen möglichst nahe kommt, wobei oft kürzere Standzeiten des Gegenstandes oder Werkzeuges toleriert werden müssen.
Die Werkstoffwissenschaft ist seit langem mit dem Problem konfrontiert, die Langzeit-Gebrauchseigenschaften bei erhöhter Temperatur von Gegenständen aus Warmarbeitsstahl zu verbessern und eine Legierung zu finden, mit welcher bei thermischem Vergüten eine hohe Materialzähigkeit bei hoher Härte erreicht werden kann, so daß dadurch die Bruchgefahr auch bei schlagartiger Beanspruchung eines Teiles und die plastische Verformung sowie der Verschleiß minimiert werden. Dabei sind auch die Anlaßbeständigkeit und die Wärmeleitfähigkeit des Werkstoffes zu berücksichtigen.
Dem Fachmann ist bekannt, daß eine Anlaßbeständigkeit bzw. ein unverändertes Aufrechterhalten der mechanischen Eigenschaften eines thermisch vergüteten Stahlgegenstandes bei erhöhter Temperatur durch Sonderkarbide bewirkt wird, die bei Kohlenstoffkonzentrationen im Bereich von 0,5 Gew.-% und bei Chromgehalten von 3 bis 5 Gew.-% Cr der Legierung ausbildbar sind, wobei Molybdän-Wolfram und Vanadin-Gehalte deren Warmbeständigkeit weiter erhöhten. Die üblichen Warmarbeitsstähle besitzen im wesentlichen Gehalte in Gew.-% von 0,35 bis 0,665 C, 2,0 bis 7,0 Cr, 1,5 bis 8,0 Mo und/oder 1,5 bis 18,0 W sowie 0,4 bis 2,0 V, wobei Vanadin durch höhere Molybdän- oder insbesondere durch höhere Wolframkonzentrationen ersetzt werden kann.
Um eine hohe Härtbarkeit des Warmarbeitsstahles bei guter Anlaßbeständigkeit und Verschleißbeständigkeit auch bei einer Vergütung von Gegenständen mit großem Durchmesser zu erreichen, wird gemäß EP- 0249855 angeregt, eine Stahlzusammensetzung von im wesentlichen in Gew.-% C = 0,42 bis 0,5, Mn = 0,35 bis 0,6, Si = 0,8 bis 1,2, Cr = 5,8 bis 6,2, Mo = 1,85 bis 1,95, V = 0,7 bis 0,9 zu verwenden. Im Vergleich mit einem Stahl nach AISI Type H 13 werden bei der obigen Legierungszusammensetzung eine Verbesserung der Zähigkeit, Härte, Festigkeit und des Verschleißwiderstandes erreicht. Eine Vergütung auf eine Härte von über 58 HRC bewirkt jedoch eine Grobkornbildung des Gefüges und nachteilige Zähigkeitsverluste.
Um die mechanischen Hochtemperatureigenschaften, insbesondere bei zyklischer Belastung, zu verbessern, ist auch die Verwendung eines kobalthältigen pulvermetallurgisch hergestellten Warmarbeitsstahles (US- 6,015,446) vorgeschlagen worden.
Aus der AT 403 058 (EP-A-733719) ist bekannt, für Werkzeuge zur spanlosen Warmformgebung von Metallen und Legierungen einen Warmarbeitsstahl mit erhöhten Aluminiumgehalten zu verwenden. Dieser Stahl ist durchaus für höhere Arbeitstemperaturen geeignet, weist jedoch bei Härtewerten von über 58 HRC eine Tendenz zur Versprödung auf.
Als Werkstoff für Warmarbeitswerkzeuge, die eine Wärmeleitfähigkeit von über 35 W/m k aufweisen müssen, wird nach EP-0632139 eine Legierung bestehend im wesentlichen aus in Gew.-% C = 0,3 bis 0,5, Si < 0,9, Mn < 1,0, Cr= 2,0 bis 4,0, Mo =3,5 bis 7,0, 0,3 bis 1,5 V und/oder Ti und/oder Nb, Al = 0,005 bis 0,1 vorgeschlagen, um damit eine geringere Belastung der Werkzeugoberfläche und einen flacheren Temperaturgrandienten im Werkzeug zur Vermeidung von Thermoschock- und spannungsrissen zu erzielen.
Die EP- 0939140 offenbart einen Warmarbeitsstahl bestehend im wesentlichen aus in Gew.-% C = 0,25 bis 0,79, Cr = 1,10 bis 7,95, Mo = 0,56 bis 3,49, V= 0,26 bis 1,48, Fe = Rest. Zur Verbesserung der Eigenschaften des verformten Werkstoffes bei hohen Temperaturen sind bei obiger Legierung die Verunreinigungs- und Begieitelemente eingeschränkt. Mit dieser Maßnahme können nach einer Vergütung des Werkstoffes auf eine Härte kleiner als HRC = 56 hohe Werte für die Warmfestigkeit, die Warmzähigkeit und den Warmverschteißwiderstand erreicht werden, allerdings wurde eine starke Streung der jeweiligen mechanischen Eigenschaften bei hoher Temperatur bei einer Vergütung auf eine Härte des Gegenstandes von größer als 58 HRC festgestellt.
Ein pulvermetallurgisch hergestellter Warmarbeitsstahl, der durch einen Gehalt an Karbiden vom Typ MC von 1,5 bis 2,5 Vol.-% gekennzeichnet ist, ist aus der WO 00/26427 bekannt geworden. Ober einer Werkstoffhärte von 58 bis 59 HRC, bei welcher zunehmend Werkzeuge für die Kaltarbeit vorzusehen sind, wirken sowohl höhere als auch niedrigere MC-Gehalte als 2,5 bis 1,5 Vol.-% nachteilig auf die Schlagbiegezähigkeit.
Weiter ist aus der EP 0 869 196 A2 ein Kaltarbeitstahlwerkzeug bekannt geworden, zu dessen Herstellung ein Stahl mit einem Zusammensetzungsbereich von (in Gew.-%) C = 0.5 bis 0.8, Si < 1.0, Mn = 0.25 bis 1.50, Cr = 4.0 bis 8.0, Mo = 1.0 bis 5.0, V = 0.2 bis 1.0, Niob = 0.2 bis 2.0, optional Nickel bis zu 2.5 und optional Wolfram bis 2.5, Rest Eisen und herstellungsbedingte Verunreinigungen, eingesetzt wird. Ausgehend vom Wissensstand und den sich daraus ergebenden technischen Lösungsansätzen der metallurgischen Fachwelt liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, die Mängel im gegebenen Stand der Technik zu beseitigen und einen Warmarbeitsstahlgegenstand zu schaffen, der bei hohen Materialhärten und dergleichen Festigkeitseigenschaften gleichzeitig Zähigkeitswerte auf einem wesentlich angehobenen Niveau sicherstellt und bei guter Wärmeleitfähigkeit eine verbesserte Verschleißbeständigkeit bei erhöhten Temperaturen und eine wirkungsvolle Verlängerung der Standzeit des Teiles bei verstärkten, gegebenenfalls stoßartigen Beanspruchungen erbringt.
Diese Aufgabe löst ein Warmarbeitsstahlgegenstand nach Anspruch 1. Die in Anspruch 1 angegebene Schlagbiegearbeit SBP wird gemäß STAHL-EISEN-Prüfblätter (SEP) 1314 ermittelt, die Feststellung der Kerbschlagarbeit hat nach DIN EN 10045 zu erfolgen. Die mit der Erfindung erzielten Vorteile sind im wesentlichen darin zu sehen, daß durch die Legierungstechnik bzw. durch eine jeweils ausgewogene Konzentration von Kohlenstoff und von den karbidbildenden Elementen im Stahl eine Mischkristallhärtung mit geringem Karbidanteil ermöglicht ist. Dabei kann entsprechend der leichteren Kohlenstofflöslichkeit eine Härtung auf Werte über 58 HRC von niedrigeren Austenitisierungstemperaturen, zum Beispiel von 1080 °C oder niedriger, erfolgen, was die Feinkörnigkeit des Werkstoffes fördert und vorteilhaft im Hinblick auf hohe Materialzähigkeit wirkt. Mit anderen Worten, es wurde gefunden, daß durch bestimmte Konzentrationen in engen Grenzen von Kohlenstoff und von den sonderkarbid- und monokarbidbildenden Elementen beim thermischen Vergüten eine gewünschte Mischkristallhärtbarkeit gefördert und eine Karbidhärtung bzw. eine härtesteigernde Ausscheidung von gröberen Karbiden auf Kosten der Matrixhärte weitgehend unterdrückt werden.
Es ist erfindungsgemäß wichtig, auf Grund der Wechselwirkungen der Elemente, besser dargestellt, der Aktivitäten der reagierenden Elemente, diese aufeinander abzustimmen. Ein Kohlenstoffgehalt von mindestens 0,451 Gew.-% ist wichtig, um die Mindestaktivität von Kohlenstoff für eine Verspannung des Gitters der Matrixkristalle und eine Karbidbildungstendenz bei den vorgesehenen Chrom-Molybdän und Vanadin- Konzentrationen sicherzustellen, wobei jedoch höhere Kohlenstoffgehalte der Legierung als 0,598 Gew.-% eine den Verschleißwiderstand zwar fördernde, jedoch die Härte und Zähigkeit des Gegenstandes nachteilig beeinflussende Wirkung haben. Der Chromgehalt ist synergetisch in den engen Grenzen zwischen 4,21 und 4,98 Gew,-% einzustellen. Höhere Cr- Konzentrationen als 4,98 Gew.-% können die Anlaßbeständigkeit des Warmarbeitsstahles zu tieferen Temperaturen verschieben, hingegen bewirken geringere Chromwerte als 4,21 Gew.-% eine verminderte Neigung zur Sonderkarbidbildung. Die durch ihre Gehalte bestimmte Akitivität von Molybdän und Vanadin gegenüber Kohlenstoff ist im Hinblick auf die Matrixhärtung bei der Vergütung von besonderer Bedeutung. Es wurde gefunden, daß Mo eine Art maskierende Wirkung für V besitzt und bei Gehalten von mindestens 2,81 Gew.-% eine VC-Monokarbidausscheidung und damit eine Matrixabreicherung verzögert. Andererseits ist bei Molybdängehalten über 3,29 Gew.-% die Affinität zu Kohlenstoff so groß, daß eine Lösung desselben bei einer Austenitisierung des Gegenstandes stark verzögert oder verringert werden kann. Für eine entsprechende Entwicklung der Sekundärhärte beim Anlassen des Warmarbeitsstahlgegenstandes ist ein Mindestgehalt von 0,41 Gew.-% V erforderlich, höhere Gehalte als 0,69 Gew.-% V steigern die Tendenz zur Monokarbidbildung, die auch hinsichtlich einer, wie gefunden wurde, Verminderung der Wärmeleitung des Stahles nachteilig wirken kann. Silizium in Konzentrationen zwischen 0,11 und 0,29 Gew.-% ist wichtig für eine effiziente Desoxidation des Flüssigstahles. Höhere Si-Gehalte als 0,29 Gew.-% verschlechtern die Materialzähigkeit bei den vorgesehenen Anwendungstemperaturen. Mangan ist zur Abbindung von Schwefel erforderlich. Bei Verwendung der modernen Entschwefelungsmethoden ist es möglich, die Mangangehalte mit mindestens 0,11 Gew.-% niedrig zu halten. Höhere Mangankonzentrationen als 0,39 Gew.-% können insbesondere mit weiteren korngrenzenaktiven Elementen die Warmzähigkeit des Stahles verschlechtern.
Aus obigen Ausführungen kann ersehen werden, daß eine erfindungsgemäße synergetische Wahl der jeweiligen Konzentrationen von Kohlenstoff, Silizium, Mangan, Chrom, Molybdän und Vanadin die Voraussetzungen darstellen, einen Warmarbeitsstahlgegenstand mit hoher Härte von 58 HRC und höher mit gleichzeitig überragender Zähigkeit durch thermisches Vergüten zu erstellen.
Mit Vorteil wird die Wahl der Gehalte an Kohlenstoff und Vanadin so getroffen, daß der Verhältniswert: Konzentration von V gebrochen durch diejenige von C gleich 0,82 bis 1,38 beträgt. Durch dieses Verhältnis in engen Grenzen wird bildungskinetisch das Monokarbid zu Gunsten des Matrixgehaltes zurückgedrängt und die Mischkristallhärtbarkeit bevorzugt.
Eine Härtesteigerung bei Erhöhung der Anlaßbeständigkeit, eine Verbesserung der Warmverschleißfestigkeit und Standzeit eines Warmarbeitsstahlgegenstandes können erreicht werden, wenn der Verhältniswert der Konzentrationen von Chrom+Molybdän+ Vanadin gebrochen durch den Kohlenstoffgehalt zwischen 15,2 und 18,4 beträgt.
Vollkommen überraschend, weil Molybdän und Wolfram hinsichtlich ihrer Neigung zur Karbidbildung als austauschbar gelten, wurde gefunden, daß Wolfram die Tendenz zur Primärkarbidbildung fördert und insbesondere Seigerungen und gegebenenfalls das Kornwachstum begünstigt, wobei ein Seigerungsabbau durch Glühung des Warmarbeitsstahles durch Wolfram wesentlich verringert ist. Erfindungsgemäß soll daher der Wolframgehalt des Warmarbeitsstahlgegenstandes geringer als 0,1 Gew.-% sein.
Der Warmarbeitsstahlgegenstand weist vorzugsweise einen Anteil an bei der Erstarrung in der Schmelze gebildeten Karbiden von kleiner als 0,45 Vol.-% auf. Einerseits erscheint dadurch eine Abreicherung der Mischkristalle bezüglich des Kohlenstoffes verhindert und eine weitere Härtesteigerung erreichbar zu sein, andererseits wird, wie gefunden wurde, eine Erhöhung der Wärmeleitfähigkeit des Warmarbeitsstahlwerkstoffes erreicht. Eine Verbesserung der Wärmeleitfähigkeit durch eine Verringerung des Karbidanteiles im Werkstoff ist wissenschaftlich noch nicht gesichert, könnte aber auf einer Grenzflächenkinetik und/oder auf den Eigenschaften der Karbide beruhen.
In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung sind eine Verringerung der Verunreinigung und/oder Begleitelemente vorteilhaft für verbesserte Gebrauchseigenschaften des Warmarbeitsstahlgegenstandes bei erhöhten Temperaturen vorzusehen. Die dies-bezüglich vorgesehenen Einzel- und Sammelkonzentrationen der Elemente sind im kennzeichnenden Teil des Anspmches 5 und des Anspruches 7 angegeben.
Es hat sich als vorteilhaft herausgestellt, den Stickstoffgehalt der Legierung mit 0,025 Gew.-% nach oben zu begrenzen, weil Stickstoff mit den karbidbildenden Elementen Cr. Mo und V stabile Nitride bildet, wodurch vergütungstechnische Nachteile entstehen können.
Ein Warmarbeitsstahlgegenstand mit besonders hohem Leistungsprofil kann erstellt werden, wenn bei einer Temperatur von 500°C ein oder beide Wert(e) der mechanischen Stahleigenschaften gleich oder größer ist (sind) als:
Schlagbiegearbeit: SBP 180 J
Kerbschlagarbeit in Längsrichtung: Charpy-U 14 J
und die Härte bei RT 59 HRC und höher beträgt.
Die entscheidenden Vorteile eines feinkörnigen Gefüges im Hinblick auf eine hohe Werkstoffzähigkeit bei gleichzeitig hohen Härtewerten können bei der erfindungsgemäß zusammengesetzten Legierung erhalten werden, wenn die Härtetemperatur für das thermische Vergüten zur Einstellung der mechanischen Eigenschaften geringer ist als 1080°C, insbesondere 1050°C, plus/minus 10°C beträgt.
Im folgenden wird die Erfindung anhand von Beispielen näher erläutert. In Tabelle 1 sind die chemischen Zusammensetzungen einiger in den Entwicklungsarbeiten untersuchten Werkstoffen angegeben.
Chemische Zusammensetzung gew %
Legierung C Si Mn Cr V Mo Co
A 0.39 0.23 0.32 4.27 0.52 2.90
B 0.52 0.25 0.25 4.45 0.68 3.21
C 0.43 0.28 0.24 4.48 0.58 4.36
D 0.40 0.28 0.24 4.37 0.80 4.39
E 0.48 0.30 0.26 4.48 0.56 3.10
F 0.52 0.17 0.16 4.38 0.54 4.57
G 0.53 0.29 0.26 4.51 0.84 4.56
1.2367 0.38 0.35 0.32 5.07 0.67 2.83
∼1.2885 0.38 0.28 0.37 2.95 0.67 2.83 2.9
Die in der Tabelle 1 mit Legierung B und E bezeichneten Werkstoffe weisen eine erfindungsgemäße Zusammensetzung auf, mit 1.2367 und 1.2885 sind Proben mit den Werkstoffnummern nach DIN-Stahl-Eisen-Liste gekennzeichnet, wobei letztere Probe hinsichtlich des Kohlenstoffgehaltes außerhalb der vorgeschriebenen Grenzen liegt.
Um die mechanischen Eigenschaften der Werkstoffe mit den unterschiedlichen Legierungszusammensetzungen vergleichend untersuchen zu können, wurde versucht, das jeweilige Probenmaterial auf eine Härte von 58 bis 59 HRC zu vergüten. Im einzelnen erfolgte dies durch in der Tabelle 2 angegebenen Maßnahmen, wobei als Abschreckmedium Öl verwendet wurde.
Stahl Härten Anlassen Erreichte Härte
Temperatur Zeit Temperatur Zeit Anzahl
A 1100°C 30min 560°C 60min 3x 56
B 1060°C 30min 560°C 60min 3x 59
C 1100°C 30min 530°C 60min 3x 59
D 1100°C 30min 560°C 60min 3x 56
E 1060°C 30min 560°C 60min 3x 58
F 1060°C 30min 550°C 60min 3x 58
G 1060°C 30min 550°C 60min 3x 59
1.2367 1100°C 30min 550°C/120min + 560°C/120min 56
∼1.2885 1100°C 30min 550°C/120min + 560°C/120min 56
Die Werkstoffe gemäß DIN-Werkstoffnummern 1.2367 und 1.2885 waren auch durch Sondermaßnahmen nicht auf eine Härte von über 56 HRC zu vergüten.
Die bei einer mechanischen Materialerprobung erhaltenen Werte der erfindungsgemäßen Legierung (B,E) und Vergleichswerkstoffe sind zahlenmäßig aus der Tabelle 3 ersichtlich.
Stahl / Härte Schlagbiegearbeit A [J] RT Kerbschlagarbeit (ISO-U) KU [J] RT Kerbschlagarbeit (ISO-U) KU [J] 500°C
A / 56HRc 147.8 9.6 -
B / 57HRc 175.0 11.3 15.8
C / 59HRc 84.8 6.8 -
D / 56HRc 133.5 8.3 -
E / 58HRc 185.0 11.8 16.3
F / 58HRc 80.8 8.0 -
G / 59HRc 91.0 6.9 -
1.2367/56HRc 116.8 11.5 16.8
∼1.2885 / 56HRc 17.8 5.3 12.3
Für eine anschauliche Gegenüberstellung wurden die bei der Erprobung erhaltenen Eigenschaftswerte grafisch als Balkendiagramm in Fig. 1, Fig, 2 und Fig. 3 dargestellt.
Gemäß Fig. 1 und Fig. 2 weist die Legierung A gegenüber den erfindungsgemäßen Legierungen abgesenkte Härte- sowie Schlagbiegezähigkeits- und Kerbschlagwerte auf, weil offenbar durch den niedrigen Kohlenstoffgehalt keine ausreichende Matrixfestigkeit erreicht wurde. Hingegen besitzt das Material der Legierung C eine hohe Härte, jedoch eine sehr geringe Zähigkeit, was auf einen niedrigen Kohlenstoffgehalt in Verbindung mit einer hohen Molybdänkonzentration, also auf eine Matrixabreicherung, hinweist. Gleiches gilt in geringerem Ausmaß für die Legierung D, wobei offenbar der erhöhte Vanadingehalt den hohen Molybdängehalt hinsichtlich der Zähigkeit maskiert, jedoch geringe Härteeffizienz zeigt. Bei einer durchaus guten Härteannahme bei der Vergütebehandlung zeigt der Werkstoff der Legierung F die volle Wirkung hoher Molybdängehalte im Hinblick auf ein Absinken der Zähigkeitseigenschaften, insbesondere der Schlagbiegezähigkeit. Gleiches gilt im wesentlichen auch für den Werktoff aus der Legierung G. Der Stahl mit der Werkstoff-Nr. 1. 2367 ist nur auf niedrige Härtewerte vergütbar und besitzt auf Grund des erhöhten Chromgehaltes eine geringe Anlaßbeständigkeit; bei einer durchaus hohen Kerbschlagarbeit ist jedoch eine vergleichsweise geringe Schlagbiegezähigkeit bei RT des Materiales gegeben. Für den eine verbesserte Anlaßbeständigkeit aufweisenden Werkstoff Nr. 1.2885 wurde ein äußerst niedriges Eigenschaftsniveau ermittelt.
Eine Gegenüberstellung der Kerbschlagzähigkeit ( ISO-U) bei 500°C der erfindungsgemäßen Werkstoffe aus Legierung B und E und Materialien mit der Werkstoff Nr. 1.2367 und 1.2885 zeigt Fig. 3. Die geringe Härte nach DIN Normwerkstoffen fördert die Zähigkeit; unerwartet niedrige KU-Werte wurden für den Stahl mit der Werkstoff Nr. 1.2885 ermittelt.
Dem Vergleich der Erprobungsergebnisse der Schlagbiegezähigkeit bei RT, der Kerbschlagarbeit ( ISO-U) bei RT und der Kerbschlagzähigkeit ( ISO-U) bei 500°C der untersuchten Werkstoffe ist entnehmbar, daß die erfindungsgemäß zusammengesetzten Materialien nach dem Vergüten eine hohe Härte von größer/gleich 58 HRC, ein überragend hohes Niveau der mechanischen Eigenschaften besitzen, wobei beim Vergüten vorteilhaft niedrige Härtetemperaturen anwendbar sind.

Claims (8)

  1. Warmarbeitsstahlgegenstand, insbesondere Werkzeug zur Umformung von Metallen und Legierungen bei erhöhten Temperaturen, welcher aus einer Legierung besteht einer Zusammensetzung in Gew.% von Kohlenstoff (C) 0,451 bis 0,598 Silizium (Si) 0,11 bis 0,29 Mangan (Mn) 0,11 bis 0,39 Chrom (Cr) 4,21 bis 4,98 Molybdan (Mo) 2,81 bis 3,29 Vanadin (V) 0,41 bis 0,69 optional Wolfram (W) geringer als 0,1 optional Stickstoff (N) bis 0,025 optional Nickel (Ni) bis maximal 0,15 optional Kobalt (Co) bis maximal 0,1 optional Kupfer (Cu) bis maximal 0,1
    wobei eine Summenkonzentration (Ni +Co + Cu) maximal 0,25 beträgt, Elsen (Fe)sowie unvermeidliche Verunreinigungen und Begleeitelement als Rest gebildet ist und im vergüteten Zustand eine Härte von größerigleich 58 HRC bei einer Schlagbiegearbeit SBP von größerigleich 170J sowie einer Kerbschlagarbeit in Längsrichtung Charpy-U von größerigleich 11 J des Werkstoffes aufweist.
  2. Warmarbeitsstahlgegenstand nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Verhältniswert : Konzentration von V gebrochen durch diejenige von C der Legierung gleich 0,82 bis 1,38 beträgt. VC = 0,82 bis 1,38
  3. Warmarbeitsstahlgegenstand nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Verhältniswert der Konzentrationen (Cr+Mo+V) gebrochen durch C der Legierung 15,2 bis 18,4 beträgt. Cr+Mo+VC = 15,2 bis 18,4
  4. Warmarbeitsstahlgegenstand nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Anteil an bei der Erstarrung in der Schmelze gebildeten Karbiden kleiner ist als 0,45 Vol.-%.
  5. Warmarbeitsstahlgegensand nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß ein oder mehrere der Verunreinigungs- oder Begleitelemente der Legierung Einzel- und/oder Summenkonzentrationen in Gew.-% aufweisen, die einen Maximalwert besitzen von Schwefel (S) = 0,005 Phosphor (P) = 0,007 (S+P) = 0,010 Aluminium (Al) = 0,02 Magnesium (Mg) = 0,001 Kalzium (Ca) = 0,001 (Al+Mg+Ca) = 0,02
  6. Warmarbeitsstahlgegenstand nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß bei einer Temperatur von 500°C ein oder beide Wert(e) der mechanischen Stahleigenschaften gleich oder größer ist(sind) als:
    Schlagbiegearbeit: SB 180 J
    Kerbschlagarbeit in Längsrichtung: Charpy-U 14 J
    und die Härte 59 HRC und höher beträgt.
  7. Warmarbeitsstahlgegenstand nach einem der Ansprache 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß ein oder mehrere der Verunreinigungs- oder Begleitelemente der Legierung Einzel -und/oder Summenkonzentrationen in Gew.-% aufweisen, die einen Maximalwert besitzen von Arsen (As) = 0,005 Wismuth (Bi) = 0,003 Zinn (Sn) = 0,005 Zink (Zn) = 0,002 Antimon (Sb) = 0,002 Bor (B) = 0,002 (As+Bi+Sn+Zn+Sb+B) = 0,009
  8. Warmarbeitsstahlgegenstand nach einem der Ansspmche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Härtetemperatur für das thermische Vergüten zur Einstellung der mechanischen Werkstoffeigenschaften geringer ist als 1080°C, insbesondere 1050°C, plus/minus 10°C beträgt.
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