ES2254638T3 - Articulo de acero para trabajos en caliente. - Google Patents
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Abstract
Artículo de acero para trabajos en caliente, sobre todo una herramienta, para la transformación de metales y aleaciones a temperaturas elevadas, compuesto por una aleación con la siguiente composición en porcentajes de peso, siendo la concentración total (Ni + Co + Cu) como máximo 0, 25 y el resto hierro (Fe) así como las inevitables impurezas y elementos accidentales, y cuyo material presenta en estado bonificado una dureza igual o superior a 58 HRC con una energía absorbida en ensayo de flexión por choque SBP igual o superior a 170 J, así como una energía absorbida en ensayo de tenacidad al choque en probeta longitudinal, según Charpy con entalla en U, igual o superior a 11 J.
Description
Artículo de acero para trabajos en caliente.
La presente invención se refiere a un artículo de
acero para trabajos en caliente, sobre todo, una herramienta para
la conformación de metales y aleaciones a temperaturas elevadas.
Para la fabricación de componentes, sobre todo de herramientas, que
están sometidas a altas cargas a temperaturas elevadas tales como,
por ejemplo, boquillas y matrices de extrusión, herramientas de
forja, punzones, mandriles y similares, se necesitan materiales
que, de acuerdo con las cargas a las que estarán sometidos,
presenten las propiedades mecánicas adecuadas a temperaturas que
pueden rondar, en su caso, los 550ºC o más, y que mantengan estas
propiedades durante un tiempo de servicio prolongado.
De acuerdo con el estado de la técnica, no parece
ser posible, sin embargo, conseguir que un acero para trabajos en
caliente presente en la medida deseada máxima dureza y tenacidad
del material, mínima deformación plástica por cargas extremas, alta
resistencia al desgaste, resistencia al revenido y buenas
propiedades bajo carga permanente, cuando dicho acero se calienta a
temperaturas superiores a 550ºC, adoptando aún simultáneamente
medidas de aleación. Es decir, si las cargas térmicas y mecánicas
para un artículo están predeterminadas, se tendrá que escoger la
composición química y el tratamiento térmico de tal manera que el
perfil de las propiedades de material, que se puede conseguir de
esta manera, cumpla con los requisitos en la medida de lo posible,
teniendo que tolerar a menudo la menor vida útil del artículo o de
la herramienta respectivamente.
Desde hace mucho tiempo, la ciencia de materiales
se ve confrontada con el problema de mejorar las propiedades de
uso prolongado a temperaturas elevadas de artículos de acero para
trabajos en caliente y de encontrar una aleación, con la que se
consigue una gran tenacidad y dureza del material durante el
tratamiento térmico de bonificado, con tal de minimizar el peligro
de rotura, incluso cuando una pieza está sometida a cargas bruscas,
así como la deformación plástica y el desgaste. En este contexto
también se ha de tener en cuenta la resistencia al revenido y la
conductividad térmica del material.
Un experto conoce que la resistencia al revenido
o el mantener invariable las propiedades mecánicas de un artículo
de acero bonificado a temperaturas elevadas se consigue mediante
carburos especiales, que pueden formarse en concentraciones de
carbono de aproximadamente 0,5% en peso y en contenidos de cromo de
3 a 5% en peso de la aleación, aumentando aún más los contenidos en
molibdeno-tungsteno y en vanadio su resistencia
térmica. Los aceros para trabajos en caliente convencionales
presentan substancialmente contenidos en porcentajes de peso de
0,35 a 0,665 de C, 2,0 a 7,0 de Cr, 1,5 a 8,0 de Mo y/o 1,5 a 18,0
de W así como 0,4 a 2,0 de V, pudiendo ser sustituido el vanadio
por una concentración más elevada de molibdeno o, sobre todo, por
una concentración más elevada de wolframio.
Para conseguir una alta capacidad de temple del
acero para trabajos en caliente junto con una buena resistencia al
revenido y al desgaste, incluso en el temple y revenido de
artículos de gran diámetro, se propone, según el documento
EP-0249855, la utilización de una composición de
acero que consiste esencialmente en porcentajes de peso a: C = 0,42
hasta 0,5; Mn = 0,35 hasta 0,6; Si 0,8 hasta 1,2; Cr = 5,8 hasta
6,2; Mo = 1,85 hasta 1,95; y V = 0,7 hasta 0,9. Comparado con un
acero AlSi del tipo H 13, mediante la composición de la aleación
arriba indicada se consigue mejorar la tenacidad, la dureza, la
solidez y la resistencia al desgaste. El bonificado a una dureza de
más de 58 HRC provoca, sin embargo, la formación de grano grueso
en la estructura y una pérdida de tenacidad desventajosa.
Para mejorar las propiedades mecánicas a
temperatura elevada, sobre todo en cargas cíclicas se ha propuesto
también la utilización de un acero para trabajos en caliente para
el cobalto obtenido por un método pulvimetalúrgico
(US-6.015.446).
Por el documento AT 403 058
(EP-A-733719) se conoce la
utilización de un acero para trabajos en caliente con
concentraciones elevadas de aluminio para fabricar herramientas
para la conformación en caliente sin arranque de viruta de metales
y aleaciones. Este acero está perfectamente adecuado para
temperaturas de trabajo más elevadas pero, si su dureza sobrepasa
los 58 HRC, se producirá una tendencia a la fragilidad.
Como material para herramientas para trabajos en
caliente, que tienen que presentar una conductibilidad de más de 35
W/m k, se propone, según el documento EP-0632139,
una aleación que constaba esencialmente en porcentajes de peso de:
C = 0,3 hasta 0,5; Si<0,9; Mn<1,0; Cr = 2,0 hasta 4,0; Mo =
3,5 hasta 7,0; 0,3 hasta 1,5 de V y/o Ti y/o Nb, Al = 0,005 hasta
0,1, para conseguir, de esta manera, que la superficie de la
herramienta esté sometida a menos cargas y que los gradientes de
temperatura de la herramienta estén más planos para evitar la
formación de grietas debido a choques térmicos y tensiones.
Por el documento EP-0939140 se da
a conocer un acero para trabajos en caliente compuesto
esencialmente en porcentajes de peso de: C = 0,25 hasta 0,79; Cr =
1,10 hasta 7,95; Mo = 0,56 hasta 3,49; V = 0,26 hasta 1,48 y el
resto Fe. Para mejorar las propiedades del material deformado a
altas temperaturas, en la aleación arriba indicada se han limitado
las impurezas y los elementos accidentales. Una vez bonificado el
material a una dureza inferior a
HRC = 56, mediante esta medida se pueden conseguir altos valores de termorresistencia, tenacidad en caliente y resistencia al desgaste en caliente, sin embargo, se ha detectado una gran variación en las respectivas propiedades mecánicas a temperatura elevada cuando el artículo es bonificado a una dureza de más de 58 HRC.
HRC = 56, mediante esta medida se pueden conseguir altos valores de termorresistencia, tenacidad en caliente y resistencia al desgaste en caliente, sin embargo, se ha detectado una gran variación en las respectivas propiedades mecánicas a temperatura elevada cuando el artículo es bonificado a una dureza de más de 58 HRC.
Un acero para trabajos en caliente obtenido por
un método pulvimetalúrgico, que está caracterizado por un contenido
en carburos del tipo MC de 1,5 hasta 2,5% en volumen, se ha dado a
conocer por el documento WO 00/26427. Por encima de una dureza del
material de 58 a 59 HRC, para las que se deben prever cada vez más
herramientas para trabajos en frío, tanto los contenidos de MC
superiores a 2,5% en volumen como los contenidos de MC inferiores a
1,5% en volumen tienen un efecto negativo sobre la tenacidad a la
flexión por choque.
Además, se ha dado a conocer por el documento EP
0 869 196 A2 una herramienta de acero para trabajos en frío para
cuya producción se utiliza un acero con la siguiente composición
(en porcentajes de peso): C = 0,5 hasta 0,8; Si < 1,0; Mn = 0,25
hasta 1,50; Cr = 4,0 hasta 8,0; Mo = 1,0 hasta 5,0; V = 0,2 hasta
1,0; niobio = 0,2 hasta 2,0, opcionalmente níquel hasta 2,5 y,
opcionalmente, wolframio hasta 2,5, el resto hierro e impurezas
debido a la fabricación. Partiendo del estado de la técnica y de
las posibles soluciones técnicas que se derivan del mismo en el
mundo metalúrgico, la presente invención tiene como objetivo
eliminar las deficiencias del actual estado de la técnica y dar a
conocer un artículo de acero para trabajos en caliente que,
presentando una gran dureza de material y propiedades de solidez
semejantes, garantice al mismo tiempo valores de tenacidad a un
nivel sustancialmente más elevado y que, ofreciendo una buena
conductividad térmica, mejore su resistencia al desgaste a
temperaturas elevadas y aumente de forma efectiva la duración de la
pieza, aún estando ésta sometida a cargas más fuertes y, en su
caso, a cargas bruscas.
Este problema se resuelve mediante un artículo de
acero para trabajos en caliente, de acuerdo con la reivindicación
1. La energía de flexión por impacto (SBP) indicada en la
reivindicación 1 se determinará mediante las especificaciones de
ensayo de acero SEP 1314
(Stahl-Eisen-Prüfblatt), la
tenacidad al choque en material entallado se determinará de acuerdo
con la norma DIN EN 10045. Las ventajas conseguidas mediante la
presente invención se han de ver substancialmente en el hecho de
que las técnicas de aleación o las concentraciones, equilibradas en
cada caso, de carbono y de elementos formadores de carburos,
facilitan un endurecimiento de la solución sólida con un reducido
contenido de carburo en el acero. En correspondencia con la mayor
solubilidad del carbono, en esta situación, se puede realizar un
temple obteniendo durezas de más de 58 HRC con temperaturas de
austenización más bajas, por ejemplo, de 1080ºC o menos, lo cual
fomenta la granulación fina del material y tiene efectos ventajosos
en cuanto a una alta tenacidad. Dicho de otro modo, se encontró que
gracias a determinadas concentraciones de carbono y de elementos
formadores de carburos especiales y monocarburos, dentro de unos
márgenes estrechos, se puede fomentar el endurecimiento de la
solución sólida deseado en el tratamiento térmico y suprimir
ampliamente el endurecimiento por precipitación de carburos más
gruesos que aumenta la dureza en detrimento de la dureza de la
matriz.
De acuerdo con la invención, es importante,
debido a la interacción de los elementos, o mejor dicho, de las
actividades de los elementos reactivos, coordinar los mismos entre
sí. Un contenido en carbono de, al menos, 0,451% en peso es
importante para garantizar una actividad mínima del carbono para
reforzar la estructura reticular de los cristales de la matriz y
para asegurar una tendencia a la formación de carburos en las
concentraciones previstas de cromo-molibdeno y de
vanadio, teniendo los contenidos en carbono que superan el 0,598%
en peso de la aleación ciertamente un efecto positivo para la
resistencia al desgaste, pero al mismo tiempo una influencia
desventajosa sobre la dureza y tenacidad del artículo. El contenido
en cromo ha de ser ajustado sinergéticamente dentro de los
estrechos márgenes de 4,21 hasta 4,98% en peso. Concentraciones de
cromo superiores al 4,98% en peso pueden desplazar la resistencia
al revenido del acero para trabajos en caliente a temperaturas más
bajas, mientras que valores de cromo inferiores al 4,21% en peso
reducirán la tendencia a la formación de carburos especiales. La
actividad del molibdeno y del vanadio frente al carbono, la cual
queda determinada por las cantidades contenidas de los mismos,
tiene una importancia especial para el bonificado en lo que se
refiere al endurecimiento de la matriz. Se ha encontrado que Mo
ejerce sobre V una especie de efecto enmascarador, retardando con
contenidos de al menos 2,81% en peso una precipitación de
monocarburos VC y, por lo tanto, un empobrecimiento de la matriz.
Si, por otro lado, el contenido en molibdeno supera el 3,29% en
peso, la afinidad al carbono será tan grande que la separación del
mismo se puede retardar o reducir mucho cuando se proceda a la
austenización del artículo. Para un desarrollo adecuado de la
dureza secundaria en el revenido del artículo de acero para
trabajos en caliente se requiere un contenido mínimo del 0,41% en
peso, contenidos en V superiores al 0,69% en peso aumentan la
tendencia a la formación de monocarburos que, tal como se halló,
también puede tener efectos desventajosos en lo que se refiere a la
reducción de la conductividad térmica del acero. El silicio en
concentraciones entre el 0,11 y 0,29% en peso es importante para la
desoxidación eficaz del acero líquido. Contenidos en Si superiores
al 0,29% en peso deterioran la tenacidad del material a las
temperaturas de servicio previstas. El manganeso es necesario para
ligar el azufre. Aplicando las técnicas de desulfuración modernas
es posible mantener bajo el contenido en manganeso con, por lo
menos, 0,11% en peso. Concentraciones de manganeso superiores al
0,39% en peso pueden deteriorar la tenacidad en caliente del acero,
sobre todo, en presencia de otros elementos que actúan en los
límites de grano.
De lo expuesto anteriormente se desprende que una
selección sinergética de las concentraciones de carbono, silicio,
manganeso, cromo, molibdeno y vanadio, de acuerdo con la invención,
constituye la condición previa para producir mediante un
tratamiento térmico un artículo de acero para trabajos en caliente
con gran dureza, de 58 HRC y más, que presente al mismo tiempo una
tenacidad excelente.
De forma ventajosa se eligen los contenidos de
carbono y de vanadio de tal manera, que la relación por cociente
entre las concentraciones de V y de C, es decir, la concentración
de V dividida por la de C, es de 0,82 hasta 1,38. Debido a esta
proporción de márgenes estrechos, el monocarburo pierde
protagonismo en la cinética de formación a favor del contenido de
la matriz y se da preferencia al endurecimiento de la solución
sólida.
Se podrá conseguir un aumento de la dureza al
tiempo que se aumentará la resistencia al revenido y se podrá
mejorar la resistencia al desgaste en caliente, así como la
duración de un artículo de acero para trabajos en caliente, si la
relación por cociente entre las concentraciones de cromo +
molibdeno + vanadio y el contenido en carbono oscila entre 15,2 y
18,4.
De forma totalmente sorprendente, dado que el
molibdeno y el wolframio se consideran intercambiables con respecto
a su tendencia a la formación de carburos, se halló que el
wolframio fomenta la tendencia a la formación primaria de carburos
y favorece, en especial, las segregaciones y, dado el caso, el
crecimiento de granos, reduciéndose considerablemente la reducción
de las segregaciones mediante el recocido del acero para trabajos
en caliente con wolframio. Por lo tanto, el contenido en wolframio
del artículo de acero para trabajos en caliente ha de ser, de
acuerdo con la invención, inferior a 0,1% en peso.
Un artículo de acero para trabajos en caliente
presenta, preferentemente, un porcentaje de carburos formados en la
colada durante la solidificación de menos del 0,45% en volumen. Por
esto parece, por un lado, que se ha impedido el empobrecimiento de
la solución sólida con respecto al carbono y que se puede
incrementar más la dureza y, por otro lado, se consigue, tal como
se descubrió, aumentar la conductividad térmica del material de
acero para trabajos en caliente. Una mejora de la conductividad
térmica mediante la reducción del porcentaje de carburo en el
material todavía no está asegurada científicamente, pero podría
tener su base en la cinética de superficie límite y/o en las
propiedades de los carburos.
Según otra realización de la invención, se ha de
prever de forma ventajosa una reducción de las impurezas y/o
elementos accidentales para conseguir propiedades de uso mejoradas
del artículo de acero para trabajos en caliente a temperaturas
elevadas. Las concentraciones individuales y totales de los
elementos dispuestas a tal efecto se indicarán en la parte
caracterizante de las reivindicaciones 5 y 7.
Ha resultado ser ventajoso disponer un tope para
el contenido de nitrógeno en la aleación a 0,025% en peso, porque
el nitrógeno forma nitruros estables con los elementos formadores
de carburo Cr, Mo y V, lo cual puede generar inconvenientes en el
proceso de bonificado.
Se podrá fabricar un artículo de acero para
trabajos en caliente con un perfil de prestaciones muy alto si a
una temperatura de 500ºC uno o ambos valores de las propiedades
mecánicas del acero son iguales o mayores que:
- Energía absorbida en ensayo de flexión por choque, según SBP, 180 J,
- Energía absorbida en ensayo de tenacidad al choque con probeta longitudinal, según Charpy (entalla en U), 14 J,
- y, si la dureza en RT es igual a 59 HRC o superior.
Mediante la composición de la aleación, de
acuerdo con la invención, se podrán mantener las ventajas
determinantes de una estructura de grano fino con respecto a una
alta tenacidad del material junto con altos valores de dureza si
el tratamiento térmico de bonificado para ajustar las propiedades
mecánicas, se realiza a una temperatura de temple inferior a
1080ºC, en especial, si la misma es de 1050ºC más/menos 10ºC.
A continuación, se explicará la invención con más
detalle por medio de ejemplos. En la tabla 1 se indican las
composiciones químicas de algunos de los materiales examinados en
los trabajos de desarrollo.
| Composición química en % de peso | |||||||
| Aleación | C | Si | Mn | Cr | V | Mo | Co |
| A | 0,39 | 0,23 | 0,32 | 4,27 | 0,52 | 2,90 | |
| B | 0,52 | 0,25 | 0,25 | 4,45 | 0,68 | 3,21 | |
| C | 0,43 | 0,28 | 0,24 | 4,48 | 0,58 | 4,36 | |
| D | 0,40 | 0,28 | 0,24 | 4,37 | 0,80 | 4,39 | |
| E | 0,48 | 0,30 | 0,26 | 4,48 | 0,56 | 3,10 | |
| F | 0,52 | 0,17 | 0,16 | 4,38 | 0,54 | 4,57 | |
| G | 0,53 | 0,29 | 0,26 | 4,51 | 0,84 | 4,56 | |
| 1.2367 | 0,38 | 0,35 | 0,32 | 5,07 | 0,67 | 2,83 | |
| \sim1.2885 | 0,38 | 0,28 | 0,37 | 2,95 | 0,67 | 2,83 | 2,9 |
Los materiales de aleación (B) y (E), según la
tabla 1, presentan una composición, de acuerdo con la invención,
las aleaciones 1.2367 y 1.2885 corresponden a muestras señaladas
con los números de material de la Lista DIN de hierros y aceros,
estando la última muestra fuera de los márgenes prescritos en lo
que se refiere al contenido en
carbono.
carbono.
A efectos de realizar un examen comparativo de
las propiedades mecánicas de los materiales, que presentan
composiciones de aleaciones diferentes, se intentó bonificar cada
material de muestra a una dureza de 58 a 59 HRC. En concreto, esto
se realizó mediante las medidas indicadas en la tabla 2, y
utilizando aceite como medio de enfriamiento rápido.
\vskip1.000000\baselineskip
| Acero | Templado | Revenido | Dureza conseguida | |||
| Temperatura | Tiempo | Temperatura | Tiempo | nº de veces | ||
| A | 1100ºC | 30 min | 560ºC | 60 min | 3x | 56 |
| B | 1060ºC | 30 min | 560ºC | 60 min | 3x | 59 |
| C | 1100ºC | 30 min | 530ºC | 60 min | 3x | 59 |
| D | 1100ºC | 30 min | 560ºC | 60 min | 3x | 56 |
| E | 1060ºC | 30 min | 560ºC | 60 min | 3x | 58 |
| F | 1060ºC | 30 min | 550ºC | 60 min | 3x | 58 |
| G | 1060ºC | 30 min | 550ºC | 60 min | 3x | 59 |
| 1.2367 | 1100ºC | 30 min | 550ºC/120 min + 560ºC/120 min | 56 | ||
| \sim1.2885 | 1100ºC | 30 min | 550ºC/120 min + 560ºC/120 min | 56 |
\vskip1.000000\baselineskip
Los materiales, según número de material DIN
1.2367 y 1.2885, tampoco se dejaron bonificar a una dureza de más
de 56 HRC mediante medidas especiales.
Los valores que se han obtenido en un ensayo
mecánico de materiales para la aleación (B, E), según la invención,
y para los materiales de comparación están indicados de forma
numérica en la tabla 3.
\vskip1.000000\baselineskip
| Acero/Dureza | Tenacidad a la flexión | Energía absorbida por choque | Energía absorbida por choque |
| por choque A [J] RT | (ISO-U) KU [J] RT | (ISO-U) KU [J] 500ºC | |
| A/56HRc | 147,8 | 9,6 | - |
| B/57HRc | 175,0 | 11,3 | 15,8 |
| C/59HRc | 84,8 | 6,8 | - |
| D/56HRc | 133,5 | 8,3 | - |
| E/58HRc | 185,0 | 11,8 | 16,3 |
| F/58HRc | 80,8 | 8,0 | - |
| G/59HRc | 91,0 | 6,9 | - |
| 1.2367/56HRc | 116,8 | 11,5 | 16,8 |
| \sim1.2885/56HRc | 17,8 | 5,3 | 12,3 |
\vskip1.000000\baselineskip
A título de comparación ilustrativa, en las
figuras 1, 2 y 3 se muestran gráficamente los valores obtenidos
durante el ensayo como un diagrama de barras.
Según las figuras 1 y 2, la aleación (A) presenta
en comparación con las aleaciones, según la invención, valores
inferiores de dureza, tenacidad a la flexión por choque y tenacidad
al choque, dado que el reducido contenido en carbono no deja
alcanzar manifiestamente una resistencia suficiente de la matriz.
Por el contrario, el material con la aleación (C) posee una gran
dureza, pero muy poca tenacidad, lo que indica que el contenido en
carbono es bajo, al tiempo que la concentración en molibdeno es
alta, es decir, que se produce un empobrecimiento de la matriz. Lo
mismo se puede decir, aunque en una medida inferior, de la aleación
(D), en la que un elevado contenido de vanadio parece enmascarar el
alto contenido de molibdeno en lo que se refiere a la tenacidad,
pero que es poco eficaz en cuanto a la dureza. En el material de
aleación (F), que ha respondido bien al tratamiento térmico,
adquiriendo una buena dureza, se manifiesta de lleno el efecto de
los altos contenidos de molibdeno con respecto a un descenso de las
propiedades de tenacidad, sobre todo de la tenacidad a la flexión
por choque. Lo mismo se puede decir también, esencialmente, del
material de aleación (G). El acero con el número de material 1.2367
sólo se deja bonificar a bajos valores de dureza y presenta, debido
a su elevado contenido de cromo, poca resistencia al revenido;
siendo la energía absorbida en el ensayo de tenacidad al choque en
material entallado bastante alta, el material, sin embargo,
presenta, en comparación, una tenacidad a la flexión por choques en
RT reducida. En el material nº 1.2885, que presenta una resistencia
al revenido mejorada, se ha detectado un nivel de propiedades muy
bajo.
Una comparación de la tenacidad al choque
(ISO-U) a 500ºC de los materiales de aleación (B) y
(E), según la invención, y los materiales con los números 1.2367 y
1.2885 se muestra en la figura 3. La poca dureza, de acuerdo con
los materiales según DIN, fomenta la tenacidad; los valores KU
detectados para el acero con el número de material 1.2885 fueron
inesperadamente bajos.
Comparando los resultados obtenidos en los
ensayos de flexión por choque en RT, de la energía de rotura
(ISO-U) en RT y de tenacidad al choque
(ISO-U) a 500ºC, que se han realizado con los
materiales, se desprende que los materiales compuestos, según la
invención, una vez bonificados, poseen una gran dureza igual o
superior a 58 HRC y un nivel de propiedades mecánicas
destacadamente alto, pudiéndose aplicar temperaturas de temple
ventajosamente bajas en el tratamiento térmico.
Claims (8)
1. Artículo de acero para trabajos en caliente,
sobre todo una herramienta, para la transformación de metales y
aleaciones a temperaturas elevadas, compuesto por una aleación con
la siguiente composición en porcentajes de peso,
siendo la concentración total (Ni +
Co + Cu) como máximo 0,25 y el resto hierro (Fe) así como las
inevitables impurezas y elementos accidentales, y cuyo material
presenta en estado bonificado una dureza igual o superior a 58 HRC
con una energía absorbida en ensayo de flexión por choque SBP igual
o superior a 170 J, así como una energía absorbida en ensayo de
tenacidad al choque en probeta longitudinal, según Charpy con
entalla en U, igual o superior a 11
J.
2. Artículo de acero para trabajos en caliente,
según la reivindicación 1, caracterizado porque en la
aleación la relación por cociente entre la concentración de V y la
de C es de 0,82 hasta 1,38.
V/C = 0,82
\hskip0.3cmhasta
\hskip0.3cm1,38
3. Artículo de acero para trabajos en caliente,
según las reivindicaciones 1 ó 2, caracterizado porque en la
aleación la relación por cociente entre las concentraciones
(Cr+Mo+V) y la de C es 15,2 hasta 18,4.
\frac{Cr+Mo+V}{C} = 15,2
\hskip0.3cmhasta
\hskip0.3cm18,4
4. Artículo de acero para trabajos en caliente,
según una de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizado
porque el porcentaje de carburos formados durante la solidificación
de la colada es inferior al 0,45% en volumen.
5. Artículo de acero para trabajos en caliente,
según una de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado
porque un elemento o elementos accidentales o impurezas de la
aleación presentan concentraciones individuales y/o concentraciones
totales en porcentaje de peso, cuyo valor máximo es:
6. Artículo de acero para trabajos en caliente,
según una de las reivindicaciones 1 a 5, caracterizado
porque a una temperatura de 500ºC un valor o ambos valores de las
propiedades mecánicas del acero son iguales o superiores a:
- Energía absorbida en ensayo por flexión de choque: SB 180 J
- Energía absorbida en ensayo de tenacidad al choque en probeta longitudinal: Charpy con entalla en U 14 J
- y porque la dureza es 59 HRC o superior.
7. Artículo de acero para trabajos en caliente,
según una de las reivindicaciones 1 a 6, caracterizado
porque un elemento o elementos accidentales o impurezas de la
aleación presentan concentraciones individuales y/o concentraciones
totales en porcentajes de peso, cuyo valor máximo es:
8. Artículo de acero para trabajos en caliente,
según una de las reivindicaciones 1 a 7, caracterizado
porque el tratamiento térmico para ajustar las propiedades
mecánicas del material se realiza a una temperatura de temple
inferior a 1080ºC, en especial, a una temperatura de 1050ºC
más/menos 10ºC.
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