EP1114199B1 - Acier pour la fabrication d'une piece pour roulement - Google Patents

Acier pour la fabrication d'une piece pour roulement Download PDF

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EP1114199B1
EP1114199B1 EP99932960A EP99932960A EP1114199B1 EP 1114199 B1 EP1114199 B1 EP 1114199B1 EP 99932960 A EP99932960 A EP 99932960A EP 99932960 A EP99932960 A EP 99932960A EP 1114199 B1 EP1114199 B1 EP 1114199B1
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EP
European Patent Office
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index
inclusions
type
steel
bearings
Prior art date
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Application number
EP99932960A
Other languages
German (de)
English (en)
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EP1114199A1 (fr
Inventor
Gilles Baudry
Jacques Bellus
Daniel Girodin
Gilles Dudragne
Gérard JACOB
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NTN SNR Roulements SA
Ascometal SA
Valti SA pour la Fabrication de Tubes Roulements
Original Assignee
Ascometal SA
Valti SA pour la Fabrication de Tubes Roulements
Societe Nouvelle de Roulements SNR SA
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Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=9529185&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=EP1114199(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Ascometal SA, Valti SA pour la Fabrication de Tubes Roulements, Societe Nouvelle de Roulements SNR SA filed Critical Ascometal SA
Publication of EP1114199A1 publication Critical patent/EP1114199A1/fr
Application granted granted Critical
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    • F16C2204/66—High carbon steel, i.e. carbon content above 0.8 wt%, e.g. through-hardenable steel

Definitions

  • the invention relates to a bearing steel and to a bearing capable of work at high loading levels.
  • Ball or roller bearings are well known. They are, in general, made of 100Cr6 type bearing steel parts containing from 0.6 to 1.5% carbon, 1.3 to 1.6% chromium, 0.3 to 1% manganese and less than 0.4% silicon, the remainder being impurities resulting from the production.
  • a bearing steel containing 0.6 to 0.78% C, 0.5 to 2% Cr, 0.4 to 1.15% Mn and 1 to 2% of Si From document JP 09 302443 we know a bearing steel containing 0.7-0.8% C, 0.75-1% Si, 0.4-2% Mn, and 0.4-0.95% Cr.
  • Document JP 09 302444 discloses a bearing steel containing 0.8 at 0.95% C, 0.75-1% Si, 0.4-2% Mn and 0.2% 0.4% Cr.
  • the steel is subjected to significant Hertz stresses which, due to the rotation of the bearing, generate rolling fatigue phenomena. These fatigue phenomena of bearing lead to the destruction of the bearing after a time depending on the loading conditions of the bearing.
  • the bearings are dimensioned in such a way that the maximum stress of Hertz remains below a value depending on the fatigue strength of the steel used and of the desired minimum life. Furthermore, the deformations of the bearings generated by the efforts they support, increase the phenomena of fatigue deterioration.
  • the bearings are dimensioned so as to limit the deformations to low values. These two conditions lead to limiting the possibilities of lightening the bearings. Indeed, for a given application, the lighter the bearings, the more the specific efforts that they have to endure is important. These limits on sizing bearings have drawbacks, especially when it is desirable reduce the size or weight of the mechanisms in which they are incorporated. This is particularly the case for vehicle wheels, when you want to improve the handling of road by reducing the weight of unsprung masses.
  • the object of the present invention is to remedy this drawback by proposing a bearing steel whose resistance to fatigue is improved compared to that of known rolling steels, and thus allow the use of bearings lighter than those used today.
  • a steel which has a good aptitude for casting and hot transformation as well as cold, and which only requires heat treatments during manufacture or ultimately relatively standard are provided.
  • the invention relates to a steel for the manufacture of a part for bearings, as defined in claim 1.
  • the chemical composition is such that, separately, or better still, simultaneously, on the one hand: 0.8% ⁇ Mn ⁇ 1.2% 0.8% ⁇ If ⁇ 1.7% And on the other hand : 0.9% ⁇ C ⁇ 1.1% 1.3% ⁇ Cr ⁇ 1.6%
  • the silicon content must be greater than 1.2%.
  • the invention also relates to a method for manufacturing a part. for a bearing according to claim 7.
  • the invention also relates to a seamless tube and a part for steel bearing according to the invention. having a structure consisting of martensite, residual carbides and 5% to 30% residual austenite.
  • Such a bearing made up of parts according to the invention has for working conditions corresponding to a maximum constraint of Hertz of up to 4.5 GPa and deformation of up to 150 ⁇ m, a L10 lifespan at least 4 times longer than that obtained with 100Cr6 steel used under the same loading conditions.
  • This steel is cast, and possibly rolled to make a semi-finished product. which can be a billet or a tube round.
  • the semi-finished product is then shaped by hot plastic deformation to obtain a product blank, for example, by hot rolling to obtain a wire rod, a round or a seamless tube.
  • the product blank is then subjected to a heat treatment of globulation consisting of one or more heaters at a temperature included 750 ° C and 850 ° C followed by cooling with a maximum speed of 10 ° C / hour up to 650 ° C, in order to obtain a hardness structure of less than 270 HV and comprising a fine dispersion of carbides.
  • This heat treatment is necessary to give steel good formability by cold plastic deformation and good machinability, process used to manufacture, for example, by cold rolling, by cold drawing or by drawing, a product.
  • This product is used to make blanks for parts, for example, ball blanks, roller or bearing rings.
  • the manufacture of blanks for parts which is done by cold forming or hot or by drawing or by machining sections cut from the product, ends with a heat treatment consisting of quenching and tempering. We thus obtains a bearing part.
  • the austenitization temperature before quenching above 800 ° C, is adjusted so as to obtain after quenching a structure consisting of martensite, 5% to 30% of residual austenite and a homogeneous distribution of residual carbides.
  • the rate of residual austenite including the presence is essential to obtain good resistance to indentation depends of the value of the point Ms (temperature at the start of martensitic transformation) which itself depends on both the composition of the steel and the conditions austenitizing.
  • the income is effected by heating above 100 ° C to stabilize the structure, but less than 400 ° C and preferably below 250 ° C so as not to destabilize the residual austenite.
  • the steel thus obtained has, at an equal hardness of 62 HRC, a resistance to fatigue significantly improved compared to 100Cr6 steel with the same cleanliness inclusive than the steel according to the invention.
  • This fatigue resistance is well implemented evidence using compression fatigue tests on compression pads 7 mm in diameter, with 4 facets 3 mm wide, and 12 cm high mm. These pads are subjected to periodic compression forces varying the stress between 2450 MPa and 50 MPa, and we determine the number of cycles at the end from which the stud is broken. Fatigue tests, by their nature statistics, the tests are repeated several times.
  • Inclusive cleanliness was, in both cases, in accordance with the invention.
  • the measured lifetimes can be compared to lifetime results used in accordance with the state of the art to size the bearings for each particular application.
  • these results are only valid for loading rates leading to maximum Hertz stresses below 3.5 GPa, and at deformations less than 50 ⁇ m.
  • the lifetime evaluated a priori, according to the prior art would have been greater than 80 h, which would have been considered sufficient.
  • the tests presented above show that these predictions would have been wrong for 100Cr6 steel according to the prior art, so that they are valid for the steel according to the invention.
  • cylindrical rollers for gearbox relatively not very rigid, because of weak thickness (3.2 mm) made on the one hand of steel according to the invention, on the other hand 100Cr6 steel, with a radial load of 3000 daN leading to a stress Hertz maximum calculated without taking into account the deformations (i.e. under estimated) of 3.8 Gpa, and at a deformation of 55 ⁇ m.
  • the steel according to the invention had a hardness of 61.5 HRC and a residual austenite rate of between 12% and 14%, 100Cr6 had a hardness of 62 HRC and a residual austenite rate between 5 and 8%. Inclusive cleanliness was, in both cases, consistent to the invention.
  • the bearings have been tested at 100 ° C with a rotation speed of 900 rpm.
  • the bearings in accordance with the invention had a service life of L10 greater than 150 hours, while the lifetime L10 of bearings in 100Cr6 was only between 25 and 60 hours.

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Description

L'invention est relative à un acier à roulement et à un roulement pouvant travailler à des niveaux de chargement élevés.
Les roulements à billes ou à rouleaux sont bien connus. Ils sont, en général, constitués de pièces en acier à roulement du type 100Cr6 contenant de 0,6 à 1,5 % de carbone, de 1,3 à 1,6 % de chrome, de 0,3 à 1 % de manganèse et moins de 0,4 % de silicium, le reste étant des impuretés résultant de l'élaboration. En particulier, par le document US 3,663,314 on connaít un acier à roulements contenant de 0,6 à 0,78% de C, de 0,5 à 2% de Cr, de 0,4 à 1,15% de Mn et de 1 à 2% de Si. Par le document JP 09 302443 on connaít un acier à roulement contenant de 0,7 à 0,8% de C, de 0,75 à 1% de Si, de 0,4 à 2% de Mn, et de 0,4 à 0,95% de Cr. Par le document JP 09 302444 on connaít un acier à roulement contenant de 0,8 à 0,95% de C, de 0,75 à 1% de Si, de 0,4 à 2% de Mn et de 0,2% à 0,4% de Cr. Dans les zones de contacte des différentes pièces, l'acier est soumis à des contraintes de Hertz importantes qui, du fait de la rotation du roulement, engendrent des phénomènes de fatigue de roulement. Ces phénomènes de fatigue de roulement conduisent à la destruction du roulement au bout d'un temps fonction des conditions de chargement du roulement. Afin d'assurer une durée de vie suffisante, on dimensionne les roulements de façon telle que la contrainte maximale de Hertz reste inférieure à une valeur fonction de la résistance à la fatigue de l'acier utilisé et de la durée de vie minimale souhaitée. Par ailleurs, les déformations des roulements engendrées par les efforts qu'ils supportent, accroissent les phénomènes de détérioration par fatigue. Pour limiter cet effet défavorable, les roulements sont dimensionnés de manière à limiter les déformations à des valeurs faibles. Ces deux conditions conduisent à limiter les possibilités d'alléger les roulements. En effet, pour une application donnée, plus les roulements sont légers, plus les efforts spécifiques qu'ils doivent supporter sont importants. Ces limites apportées au dimensionnement des roulements présentent des inconvénients, notamment lorsqu'il est souhaitable de réduire la dimension ou le poids des mécanismes auxquels ils sont incorporés. C'est le cas, notamment, des roues de véhicules, lorsqu'on veut améliorer la tenue de route en diminuant le poids des masses non suspendues.
Le but de la présente invention est de remédier à cet inconvénient en proposant un acier à roulement dont la tenue à la fatigue est améliorée par rapport à celle des aciers à roulement connus, et ainsi de permettre d'utiliser des roulements plus légers que ceux qui sont utilisés actuellement. De plus, on a recherché un acier qui présente une bonne aptitude à la coulée et à la transformation à chaud comme à froid, et qui ne nécessite que des traitements thermiques en cours de fabrication ou en final relativement standards.
A cet effet, l'invention a pour objet un acier pour la fabrication d'une pièce pour roulement, comme défini dans la revendication 1.
De préférence, la composition chimique est telle que, séparément, ou mieux encore, simultanément, d'une part : 0,8 % ≤ Mn ≤ 1,2% 0,8 % ≤ Si ≤ 1,7% et d'autre part : 0,9 % ≤ C ≤ 1,1 % 1,3 % ≤ Cr ≤ 1,6 %
De préférence également la teneur en silicium doit être supérieure à 1,2 %.
L'invention concerne également un procédé pour la fabrication d'une pièce pour roulement selon la revendication 7.
L'invention concerne aussi un tube sans soudure ainsi qu'une pièce pour roulement en acier selon l'invention ayant une structure constituée de martensite, de carbures résiduels et de 5 % à 30 % d'austénite résiduelle.
Un tel roulement constitué de pièces selon l'invention, a pour des conditions de travail correspondant à une contrainte maximale de Hertz pouvant atteindre 4,5 GPa et une déformation pouvant atteindre 150 µm, une durée de vie L10 au moins 4 fois supérieure à celle obtenue avec de l'acier 100Cr6 utilisé dans les mêmes conditions de chargement.
L'invention va maintenant être décrite plus en détails et illustrée par des exemples.
Pour fabriquer un roulement comportant des pièces de roulement telles que des bagues et des corps roulants ayant une bonne résistance à la fatigue, on utilise un acier dont la composition chimique comprend, en poids :
  • plus de 0,6 % et, de préférence plus de 0,9 % de carbone pour obtenir une dureté suffisante et un taux d'austénite résiduelle suffisant, mais moins de 1,5 % et, de préférence, moins de 1,1 % pour éviter la formation de ségrégations trop importantes et pour limiter la formation de carbures primaires,
  • plus de 0,75 %, et, de préférence, plus de 0,8 %, et mieux encore, plus de 1,2 % de silicium, de façon à augmenter la stabilité à chaud de l'austénite résiduelle (entre 170°C et 450 °C, environ, et de préférence au dessus de 300 °C) et la dureté, mais, moins de 2,5 %, et de préférence, moins de 1,7 %, car lorsque la teneur en silicium est trop élevée, l'acier devient trop fragile notamment pour pouvoir être mis en forme par déformation plastique,
  • plus de 0,4 % de manganèse, et de préférence, plus de 0,8 % pour pouvoir obtenir une structure trempée ayant une teneur en austénite résiduelle supérieure à 5 % et de préférence supérieure à 15 % ; la teneur en manganèse doit être telle que : Mn ≤ 0,75 + 0,55 x Si pour obtenir une bonne coulabilité sans laquelle il devient difficile d'obtenir un acier suffisamment propre pour qu'il ait une bonne résistance à la fatigue de roulement, et telle que : Mn ≤ 2,5 - 0,8 x Si pour permettre les opérations de parachèvement et la mise en forme par déformation plastique à froid ; il résulte de ces relations que la teneur en manganèse doit être inférieure à 1,5 %, et il est préférable qu'elle soit inférieure à 1,2 %,
  • de 0,2 %à 2 % de chrome, et , de préférence, de 1,3 % à 1,6 %, de façon, d'une part à obtenir une trempabilité suffisante, et, d'autre part, à former des semis de carbures globulaires de taille inférieure à 2 µm, uniformément répartis et en quantité suffisante,
  • moins de 0,5 % de nickel, élément résiduel qui n'est pas indispensable mais qui a un effet favorable sur la trempabilité,
  • moins de 0,2 % de molybdène, élément qui ralentit l'adoucissement au revenu,
  • entre 0 % et 0,05 % d'aluminium et moins de 0,04 % de soufre,
  • moins de 0,0009 % d'oxygène pour obtenir une propreté inclusionnaire suffisante, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
Par ailleurs, pour obtenir une bonne endurance, la propreté inclusionnaire de l'acier est telle que, mesurée par la méthode A de la norme ASTM E 45, les conditions suivantes sont satisfaites :
  • inclusions de type A, fines :   indice ≤ 2,5
  • inclusions de type A, épaisses :   indice ≤ 1,5
  • inclusions de type B, fines :   indice ≤ 1,5
  • inclusions de type B, épaisses :   indice ≤ 0,5
  • inclusions de type C, fines :   indice = 0
  • inclusions de type C, épaisses :   indice = 0
  • inclusions de type D, fines :   indice ≤ 0,5
  • inclusions de type D, épaisses :   indice ≤ 0,5
Les inclusions de type A étant essentiellement des sulfures,
Les inclusions de type B étant essentiellement des aluminates,
Les inclusions de type C étant essentiellement des silicates,
Les inclusions de type D étant des inclusions globulaires.
Cet acier est coulé, et, éventuellement, laminé pour fabriquer un demi-produit qui peut être une billette ou un rond à tube.
Le demi produit est alors mis en forme par déformation plastique à chaud pour obtenir une ébauche de produit, par exemple, par laminage à chaud pour obtenir un fil machine, un rond ou un tube sans soudure.
L'ébauche de produit est alors soumise à un traitement thermique de globulisation consistant en un ou plusieurs chauffages à une température comprise 750 °C et 850°C suivi de refroidissements dont la vitesse maximale est de 10 °C/heure jusqu'à 650 °C, afin d'obtenir une structure de dureté inférieure à 270 HV et comportant une fine dispersion de carbures. Ce traitement thermique est nécessaire pour conférer à l'acier une bonne aptitude à la mise en forme par déformation plastique à froid et une bonne usinabilité, procédé utilisé pour fabriquer, par exemple, par laminage à froid, par étirage à froid ou par tréfilage, un produit. Ce produit sert à fabriquer les ébauches de pièces, par exemple, les ébauches de billes, de rouleau ou de bagues de roulement.
La fabrication des ébauches de pièces, qui se fait par mise en forme à froid ou à chaud ou par tréfilage ou par usinage de tronçons découpés dans le produit, se termine par un traitement thermique constitué d'une trempe et d'un revenu. On obtient, ainsi, une pièce pour roulement. La température d'austénitisation avant trempe, supérieure à 800 °C, est ajustée de façon à obtenir après la trempe une structure constituée de martensite, de 5% à 30% d'austénite résiduelle et d'une répartition homogène de carbures résiduels. Le taux d'austénite résiduelle dont la présence est indispensable pour obtenir une bonne résistance à l'indentation dépend de la valeur du point Ms (température de début de transformation martensitique) qui dépend, elle même, à la fois de la composition de l'acier et des conditions d'austénitisation. L'homme du métier sait déterminer ces paramètres, par exemple à l'aide d'essais dilatométriques. Le revenu est effectué par chauffage au dessus de 100 °C afin de stabiliser la structure, mais inférieure à 400 °C et de préférence inférieure à 250 °C pour ne pas déstabiliser l'austénite résiduelle.
L'acier ainsi obtenu a, à dureté égale de 62 HRC, une résistance à la fatigue sensiblement améliorée par rapport à l'acier 100Cr6 ayant la même propreté inclusionnaire que l'acier selon l'invention. Cette tenue à la fatigue est bien mise en évidence à l'aide d'essais en fatigue de compression sur des plots de compression de 7 mm de diamètre, comportant 4 facettes de 3 mm de largeur, et hauts de 12 mm. Ces plots sont soumis à des efforts de compression périodiques faisant varier la contrainte entre 2450 MPa et 50 MPa, et on détermine le nombre de cycles au bout du quel le plot est rompu. Les essais de fatigue ayant, par nature un caractère statistique, on recommence les essais plusieurs fois.
Les compositions chimiques des aciers testés à titre de premier exemple étaient (« inv »=acier selon l'invention;« comp »=100Cr6 à titre de comparaison) :
C Si Mn Ni Cr Mo Al S O
inv. 1,011 1,53 1,00 0,16 1,44 0,030 0,039 0,03 2,7 ppm
comp. 1,012 0,23 0,33 0,33 1,43 0,027 0,036 0,011 3,8 ppm
Les propretés inclusionnaires étaient :
Figure 00080001
Les résultats ont été les suivants :
Acier selon l'invention
plot n°1 : Non rompu après 111 111 000 cycles
plot n°2 : Rompu à 41 111 000 cycles
plot n°3 : Non rompu après 111 111 000 cycles
plot n°4 : Rompu à 51 111 000 cycles
Acier 100Cr6 selon l'art antérieur
plot n°1 : Rompu à 16 630 000 cycles
plot n°2 : Rompu à 31 111 000 cycles
plot n°3 : Rompu à 20 788 000 cycles
plot n°4 : Rompu à 21 111 000 cycles
De ces résultats il est possible de déduire que la limite d'endurance de l'acier selon l'invention est supérieure de 17 % à celle de l'acier 100Cr6, soit un gain d'environ 400 MPa.
A titre de deuxième exemple, avec l'acier selon l'invention, on a fabriqué un roulement pour roue, comportant deux rangées de rouleaux coniques et on l'a testé avec une charge radiale Fr = 590 daN correspondant à une accélération de 0,6 G et une charge axiale Fa = 354 daN. Ces charges induisaient une déformation radiale de 0,14 mm (alors que les règles de conception actuelles n'admettent pas, pour cette application, des déformations supérieures à 0,04 mm), et une contrainte maximale de Hertz, calculée sans tenir compte des déformations, Po = 3,4 GPa. Les pièces du roulement ont subi une trempe étagée après austénitisation à 890 °C, puis revenues à 230°C de façon à obtenir une teneur en austénite résiduelle d'environ 17 %. Puis on a testé les roulements sur un banc d'essai de façon à mesurer la grandeur L10 correspondant à la durée d'essai conduisant à l'endommagement de 10 % des roulements. Le paramètre L10 est calculé selon la théorie statistique de WEIBULL sur un minimum de 8 roulements d'essai.
A titre de comparaison, on a réalisé des roulements identiques en acier 100Cr6, trempé après austénitisation à 835 °C et revenu à 170 °C, conformément à l'art antérieur. Ces roulements ont été testés dans les mêmes conditions que les précédents.
La propreté inclusionnaire était, dans les deux cas, conforme à l'invention.
Les résultats ont été les suivants :
Acier selon l'invention 100Cr6
% austénte résiduelle 17 % 19 % 16 % 6 %
L10 85 h 109 h 220 h 43 h
Ces résultats montrent l'accroissement très sensible de durée de vie résultant de la meilleur tenue à la fatigue de l'acier selon l'invention.
Par ailleurs, les durées de vie mesurées peuvent être comparées aux résultats durée de vie utilisés conformément à l'état de l'art pour dimensionner les roulements pour chaque application particulière. Pour le 100Cr6 classique, ces résultats ne sont valables que pour des taux de chargement conduisant à des contraintes maximales de Hertz inférieures à 3,5 GPa, et à des déformations inférieures à 50 µm. Dans cet exemple, la durée de vie évaluée a priori, conformément à l'art antérieur, aurait été supérieure à 80 h, ce qui aurait été considéré comme suffisant. Mais, les essais présentés ci-dessus, montrent que ces prévisions auraient été fausses pour l'acier 100Cr6 selon l'art antérieur, alors qu'elles sont valables pour l'acier selon l'invention.
A titre de troisième exemple, on a testé sur banc d'essai des roulements à rouleaux cylindriques pour boite de vitesse relativement peu rigides, car de faible épaisseur (3,2 mm) réalisés d'une part en acier selon l'invention, d'autre part en acier 100Cr6, avec une charge radiale de 3000 daN conduisant à une contrainte maximale de Hertz calculée sans tenir compte des déformations (c'est à dire sous estimée) de 3,8 Gpa, et à une déformation de 55 µm. L'acier selon l'invention avait une dureté de 61,5 HRC et un taux d'austénite résiduelle comprise entre 12 % et 14%, le 100Cr6 avait une dureté de 62 HRC et un taux d'austénite résiduelle compris entre 5 et 8 %. La propreté inclusionnaire était, dans les deux cas, conforme à l'invention. Les roulements ont été testé à 100 °C avec une vitesse de rotation de 900 tours/mn. Les roulements conformes à l'invention ont eu une durée de vie L10 supérieure à 150 heures, alors que la durée de vie L10 des roulements en 100Cr6 était comprise entre 25 et 60 heures seulement.

Claims (12)

  1. Acier pour la fabrication d'une pièce pour roulement caractérisé en ce que sa composition chimique comprend, en poids : 0,6 % ≤ C ≤ 1,5 % 0,4 % ≤ Mn ≤ 1,5 % 0,75 % ≤ Si ≤ 2,5 % 0,2 % ≤ Cr ≤ 2 % 0 % ≤ Ni ≤ 0,5 % 0 % ≤ Mo ≤ 0,2 % 0 % ≤ Al ≤ 0,05 % S ≤ 0,04 % O < 0,0009 % le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, la composition satisfaisant les relations : Mn ≤ 0,75 + 0,55 x Si Mn ≤ 2,5 - 0,8 x Si la propreté inclusionnaire de l'acier, mesurée selon la méthode A de la norme ASTM E 45 satisfaisant, en outre, les conditions suivantes :
    inclusions de type A, fines : indice ≤ 2,5
    inclusions de type A, épaisses : indice ≤ 1,5
    inclusions de type B, fines : indice ≤ 1,5
    inclusions de type B, épaisses : indice ≤ 0,5
    inclusions de type C, fines : indice = 0
    inclusions de type C, épaisses : indice = 0
    inclusions de type D, fines : indice ≤ 0,5
    inclusions de type D, épaisses : indice ≤ 0,5
    à l'exclusion des aciers contenant de 0,55 à 0,78% de C, de 0,5 à 2% de Cr, de 0,1 à 1,15% de Mn et de 1 à 2% de Si, le reste étant du fer et des impuretés résiduelles; à l'exclusion des aciers contenant de 0,7 à 0,8% de C, de 0,5 à 1% de Si, de 0,1 à 2% de Mn, de 0,4 à 0,95% de Cr, moins de 0,050% d'Al et moins de 0,0030% d'O, le reste étant du fer et des impuretés; et à l'exclusion des aciers contenant de 0,8 à 0,95% de C, de 0,5 à 1% de Si, de 0,1 à 2% de Mn de 0,15% à 0,4% de Cr, moins de 0,050% d'Al et moins de 0,0030% d'O, le reste étant du fer et des impuretés.
  2. Acier selon la revendication 1 caractérisé en ce que sa composition chimique est telle que : 0,8 % ≤ Mn ≤ 1,2 % 0,8 % ≤ Si ≤ 1,7 %
  3. Acier selon la revendication 1 ou 2 caractérisé en ce que sa composition chimique est telle que : Si ≥ 1,2 %
  4. Acier selon la revendication 1 caractérisé en ce que sa composition chimique est telle que : 0,9 % ≤ C ≤ 1,1 % 1,3 % ≤ Cr ≤ 1,6%
  5. Acier selon la revendication 4 caractérisé en ce que sa composition chimique est telle que : 0,8 % ≤ Mn ≤ 1,2 % 0,8 % ≤ Si ≤ 1,7 %
  6. Acier selon la revendication 4 ou 5 caractérisé en ce que sa composition chimique est telle que : Si ≥ 1,2 %
  7. Procédé pour la fabrication d'une pièce pour roulement caractérisé en ce que :
    on met en forme par déformation plastique à chaud un demi-produit en acier selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, afin d'obtenir une ébauche de produit, et, plus particulièrement, une ébauche de tube sans soudure,
    on effectue sur l'ébauche de produit un traitement de globulisation consistant en un ou plusieurs chauffages à une température comprise entre 750 °C et 850 °C suivi de refroidissements dont la vitesse maximale est de 10 °C/heure jusqu'à 650 °C, afin d'obtenir une structure de dureté inférieure à 270 HV et comportant une dispersion homogène de carbures globulaires fins, et, éventuellement, une mise en forme par déformation plastique à froid, par exemple, un laminage à froid ou un étirage à froid ou un tréfilage, de façon à obtenir un produit,
    on découpe dans le produit un tronçon qu'on met en forme par déformation plastique à froid ou à chaud, ou par usinage, afin d'obtenir une ébauche de pièce pour roulement,
    et on effectue sur l'ébauche de pièce un traitement thermique de trempe isotherme ou par refroidissement par exemple à l'huile après austénitisation entre 800 °C et 950 °C, et un traitement thermique de revenu entre 100 °C et 400 °C et de préférence en dessous de 250 °C, de façon à obtenir une pièce pour roulement ayant une structure dont la dureté est comprise entre 58 HRC et 67 HRC et qui est constituée d'une répartition homogène de carbures fins, de martensite et de 5 % à 30 % d'austénite résiduelle.
  8. Procédé selon la revendication 7 caractérisé en ce que le produit est un tube sans soudure.
  9. Tube sans soudure en acier selon l'une quelconque des revendications 1 à 6.
  10. Pièce pour roulement en acier selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 ayant une structure constituée d'une répartition homogène de carbures fins, de martensite et de 5 % à 30 % d'austénite résiduelle.
  11. Pièce pour roulement en acier selon la revendication 10, caractérisée en ce qu'elle est obtenue par le procédé selon la revendication 7.
  12. Roulement, caractérisé en ce qu'il est constitué de pièces selon la revendication 10 ou 11.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1614761A1 (fr) * 2003-04-16 2006-01-11 JFE Steel Corporation Matiere en acier possedant une excellente longevite a la fatigue due au roulement et son procede de production

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1321686B1 (fr) * 2001-12-05 2007-05-09 JTEKT Corporation Palier à roulement et procédé de fabrication de la bague extérieure utilisée dans un palier à roulement
JP3959608B2 (ja) 2001-12-05 2007-08-15 株式会社ジェイテクト 外輪が圧延機のバックアップロールとして用いられる転がり軸受および転がり軸受用外輪の製造方法
JPWO2003062657A1 (ja) * 2002-01-21 2005-05-26 日本精工株式会社 転がり軸受
US7435308B2 (en) 2005-05-27 2008-10-14 Nsk Ltd. Rolling bearing
JP4781847B2 (ja) * 2006-02-28 2011-09-28 Ｊｆｅスチール株式会社 転動疲労性の優れた鋼部材の製造方法
CN101903539A (zh) 2007-12-20 2010-12-01 Posco公司 轴承钢盘条、轴承钢盘条的制造方法、钢轴承的热处理方法、钢轴承及轴承钢的均热处理方法
CN115261569B (zh) * 2022-08-22 2023-10-31 大冶特殊钢有限公司 一种60Cr3钢球化退火方法

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3663314A (en) * 1970-10-14 1972-05-16 Kaizo Monma Bearing steel composition
FR2177214A5 (fr) * 1972-03-24 1973-11-02 Ugine Aciers
US4077812A (en) * 1975-03-25 1978-03-07 Ntn Toyo Bearing Co. Ltd. Method of working steel machine parts including machining during quench cooling
GB1512323A (en) * 1976-03-05 1978-06-01 Ceskoslovenska Akademie Ved Process for manufacture of annular products
JP2726440B2 (ja) * 1988-08-16 1998-03-11 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れ、かつ球状化焼鈍処理を簡略化または省略可能な軸受用鋼
JP3556968B2 (ja) * 1994-06-16 2004-08-25 新日本製鐵株式会社 高炭素系高寿命軸受鋼
JPH09302444A (ja) * 1996-05-14 1997-11-25 Kawasaki Steel Corp 軸受用鋼
JP3374006B2 (ja) * 1996-05-14 2003-02-04 川崎製鉄株式会社 軸受用鋼

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1614761A1 (fr) * 2003-04-16 2006-01-11 JFE Steel Corporation Matiere en acier possedant une excellente longevite a la fatigue due au roulement et son procede de production
EP1614761A4 (fr) * 2003-04-16 2007-02-28 Jfe Steel Corp Matiere en acier possedant une excellente longevite a la fatigue due au roulement et son procede de production
US7763124B2 (en) 2003-04-16 2010-07-27 Jfe Steel Corporation Steel material with excellent rolling fatigue life and method of producing the same

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