EP0731196A1 - Verfahren zum Spinnen, Verstrecken und Aufspulen eines synthetischen Fadens - Google Patents
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- EP0731196A1 EP0731196A1 EP96102184A EP96102184A EP0731196A1 EP 0731196 A1 EP0731196 A1 EP 0731196A1 EP 96102184 A EP96102184 A EP 96102184A EP 96102184 A EP96102184 A EP 96102184A EP 0731196 A1 EP0731196 A1 EP 0731196A1
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Definitions
- the invention relates to a method and a device for spinning, drawing and winding up a synthetic thread according to the preamble of claims 1 and 19, respectively.
- the advantage of this solution is that the textile technological properties are not adversely affected by the shrink-free treatment according to the invention.
- the thread can still have a high tendency to shrink, e.g. B. expressed as cooking shrinkage.
- the supplying plants which lead the thread into the shrinkage treatment zone or pull it off need not be heated. This is not only a significant simplification in terms of mechanical engineering, but also allows the process to be carried out more cheaply.
- the thread is only subjected to a thread tensile force which is lower than the tensile force required to stretch the already oriented thread.
- the heating surface temperature is preferably higher than 350 ° C, for threads made of polypropylene preferably higher than 200 ° C.
- this makes it possible to guide the thread in the spinning zone and / or the shrinking zone and / or the winding zone with very low thread tension without the risk of an unsteady thread run or a winder formation on the godet or any other process disruption.
- the embodiment according to claim 4 serves the purpose of guiding the thread at a precise predetermined distance from the heating surface. A distance of 0.5 to 3.5 mm is desirable.
- the embodiment according to claim 6 has the advantage that the thread tension is set very evenly and thus the shrinkage can be set very specifically.
- the drawn threads that are formed are very prone to shrinkage and present considerable difficulties when winding up.
- the method variant according to claim 8 can be used advantageously.
- a high quality polyester spool can be made from a thread that has a cooking shrinkage of more than 20% after unwinding.
- the shrink free treatment according to the invention is of particular importance for the polyamides.
- a particularly advantageous stretching method according to claim 12 is that the threads are drawn from the godet at a high speed of more than 3,500 m / min from the spinneret and are passed through a narrow heating tube. The drawing takes place in the heating tube as a result of the thread tensile force and heating of the thread.
- This method was previously not feasible for materials with a high tendency to shrink, in particular nylon and polypropylene, since the threads receive a high tendency to bobbin shrinkage with this type of drawing.
- the combination with the method according to the invention makes this stretching method possible for all types of material.
- the method according to claim 13 is particularly characterized in that the thread forms a precisely localized stretching point in the stretching zone and is completely stretchable despite the low thread tension. In order to form a precisely fixed stretching point, the method according to claim 14 must be further developed.
- the inventive device according to claim 19 is characterized in that the heating surface is very short despite the high yarn speeds, in particular between 300 and 1000 mm. A good uniform heat management can be achieved in the embodiment according to claim 20.
- the tube can be slotted for threading.
- the embodiment according to claim 21 allows simple operation, but in particular also the selection of the distance with which the Thread is led to the heating surface.
- this distance can be specified by the thread guide as a function of the thread material, the titer, the number of filaments, the thread speed and the set temperature of the heating surface.
- the embodiment according to claim 21 allows, in addition to a smooth thread running, in particular a stepped temperature control adapted to the method.
- the first stage is regulated, for example, in the temperature range between 450 and 550 ° C and the second stage in the temperature range between 400 and 500 ° C.
- temperatures are correspondingly lower, preferably around 100 ° C to 200 ° C.
- the narrow zone in the stretching zone works with a narrow tube, into which the thread coming from the spinneret is fed without the interposition of a godet.
- This machine-technically simple solution is only possible with this invention for all materials.
- no special measures are required here in order to reduce the tendency of the thread to shrink even in the drawing zone.
- This provides additional adjustment options for the draw zone in order to modify the other thread properties, in particular tensile strength and extensibility.
- highly oriented or fully oriented threads can be spun in a continuous process.
- shrink treatment ie the Reduce or eliminate the tendency to cold shrink to a harmless level without impairing the tendency to warm shrink, ie cooking shrinkage or hot air shrinkage.
- the tendency to heat shrink should not be adjusted to the requirements of winding, but to the requirements of the subsequent process steps. For example, with a sewing thread you want to have a certain tendency to shrink so that the seam can adapt to the shrinkage of the fabric. With a hosiery yarn, the leg shape is achieved by pulling the raw stocking onto a fit that it adapts to by heat treatment and shrinking. In other fabrics, the tightness is increased by shrinkage, e.g. B. in cord fabrics. In all these cases, according to this invention, the requirement of the shrink-free winding has no disruptive influence on the warm shrinking tendency to be achieved.
- FIGS. 1 and 3 Unless otherwise stated, the following description applies to FIGS. 1 and 3.
- a thread 1 is spun from a thermoplastic material.
- the thermoplastic material is fed to the extruder 3 through a filling device 2.
- the extruder 3 is driven by a motor 4.
- the motor 4 is controlled by a motor controller 49.
- the thermoplastic material is melted in the extruder 3.
- the deformation work (shear energy) introduced into the material by the extruder 3 serves for this purpose.
- a heater e.g. B. provided in the form of a resistance heater 5, which is controlled by a heating control 50.
- a pressure sensor 7 is provided for measuring the melt pressure for pressure-speed control of the extruder 3, the melt reaches a gear pump 9 which is driven by pump motor 44.
- the pump motor 44 is controlled by the pump controller 45 in such a way that the pump speed can be set sensitively.
- the pump 9 conveys the melt flow to the heated spin box 10, on the underside of which the spinneret 11 is located.
- the melt emerges from the spinneret 11 in the form of fine filament strands 12.
- the filament strands pass through a cooling shaft.
- an air flow 51 is directed transversely or radially onto the filament sheet 12 by blowing. This cools the filaments.
- the filament sheet is combined into a thread 1.
- the thread is withdrawn from the cooling shaft 15 and from the spinneret 11 through a take-off godet 54.
- the thread wraps around the take-off godet 54 several times.
- an overflow roller 55 is arranged which is crossed over to the godet 54.
- the overflow roller 55 is freely rotatable.
- the godet 54 is driven by a godet motor at a preset speed. This withdrawal speed is many times higher than the natural exit speed of the filaments 12 from the spinneret.
- the stretching is supported by the heating tube 20.
- the heating tube 20 has a length of z. B. 1,150 m.
- the godet 54 is followed by a second godet 16 with an overflow roller 17 before the thread 1 is wound up in a winder 30 to form a bobbin 33.
- the heating device 8 is an elongated rail, to which the thread is guided at a short distance. This heating rail is divided into several stages, two are shown, which can be heated independently of one another. Details will be discussed later.
- the thread 1 passes from the take-off godet 16 in FIG. 1 or FIG. 3 to the so-called “head thread guide” 25 and from there into the traversing triangle 26.
- the traversing device is not shown in FIG. 1. These are wings rotating in opposite directions, which guide the thread 1 back and forth over the length of the bobbin 33.
- the thread wraps around a contact roller (not shown) behind the traversing device.
- the contact roller lies on the surface of the coil 33. It is used to measure the surface speed of the coil 33.
- the coil 33 is formed on a sleeve 35.
- the sleeve 35 is clamped on a winding spindle 34.
- the winding spindle 34 is driven by the spindle motor and spindle control in such a way that the surface speed of the coil 33 remains constant. For this purpose, the speed of the freely rotatable contact roller is scanned as a controlled variable.
- the traversing device can also be a conventional reversing thread roller with a traversing thread guide which is guided back and forth in the reversing thread groove over the traversing area.
- the polypropylene thread is spun with a filament titer of 0.7 to 3 dtex and is drawn off from the spinneret 11 by godet 54 and at a speed higher than 3,500 and 4,500 m / min and thereby heated in a shock-like manner in the heating device 8 .
- the godet 16 has a circumferential speed which is not higher than that of the godet 54. So there is no stretching but a relaxation treatment.
- the heating device 8 is operated at very high temperatures, which are above the melting temperature, that is to say essentially above 220 ° C.
- the first heating zone 27 of the heating rail was heated to 330 ° C. and the second heating zone 28 to 150 ° C.
- a sufficient relaxation treatment could be achieved in this way between the godets 16 and 54 continued in the take-up zone.
- the temperatures of the first heating zone 27 are preferably somewhat higher than those of the second heating zone 28, preferably between 250 and 550 ° C.
- the temperature of the second heating zone 28 is preferably between 150 and 450 ° C.
- the thread tension between the godets 54 and 16 could be set to less than 0.1 cN / dtex taking into account the speed difference and the shrinkage forces. This area is particularly advantageous for triggering the cold shrink tendency or for its elimination. Due to the temperature control, in particular in the second heating zone 28, the warm shrinkage tendency could also be influenced in a targeted manner without the cold shrinkage tendency which is harmful to the winding being thereby adversely affected.
- a further godet 21 with overflow rollers 22 can be arranged in front of the godet 54.
- post-stretching takes place between these godets 21 and 54.
- the speed of the godet 54 is set higher than the speed of the godet 21.
- a tensile force is applied which leads to further plastic deformation of the thread bundle 1.
- a further heat treatment preferably also takes place between these godets.
- a heating device 24 is shown in FIG. 3. It has a heating surface 29 which faces the thread 1.
- the thread 1 is guided along this heating surface 29 without contact, but in close proximity with a distance of 0.5 to 5 mm.
- the surface temperature is set higher than the melting temperature of the polymer concerned.
- This post-stretching and the boil-like heating provided therein can influence the crystal structure in the sense of a higher long-term stability of the thread. This increases the effectiveness of the subsequent treatment between the godets 54 and 16 and the coil shrinkage and the tendency to coil shrinkage are further reduced.
- the method shown in FIG. 3 corresponds to that in FIG. 1.
- the method according to FIG. 1 or FIG. 3 soft as well as particularly shrink-sensitive hard coils could subsequently be wound, which showed no harmful coil shrinkage with damage or destruction of the coil even in the long-term behavior.
- Both processes are carried out in that the thread is drawn off the spinneret 11 at a very high speed of more than 3,500 m / min by means of the godet 54 in the case of FIG. 1 and by means of godet 21 in the case of FIG.
- the post-stretching can again be 10 to 30%.
- FIG. 3 can also be produced in a method according to FIG. 1 by replacing the heating tube 20 - as shown in FIG. 4 - by an elongated surface along which the thread without substantial contact is carried out, the surface temperature - as indicated for Figure 3 - is above the melting temperature of the polymer.
- the required stretching force is not applied to the guide body or thread guide 132 by air friction, as is the case with the heating tube 20, but by thread friction.
- FIG. 4 it is shown in FIG. 4 that the thread loops around a plurality (two are shown) of thread guides 132 arranged one behind the other when entering the drawing zone, so that the stretching point of the thread is localized due to the heating.
- the heat treatment between the godet 16 and the winding 30 is carried out in the process variant according to FIG. 4. Since the thread can be guided in the shrinkage treatment zone with a very low thread tension, the setting is possible that the thread tension is also suitable as a winding tension. 4 corresponds to that in FIGS. 1 and 3, reference is made in this respect to the description there.
- the thread 1 is drawn off the spinneret 11 directly without a godet by means of the winding 30.
- the take-off speed is above 5,000 m / min, preferably between 6,000 and 7,500 m / min.
- the thread 1 is stretched simultaneously with the spinning.
- the heat treatment takes place by means of the heating device 8, which is arranged immediately before the winding 30 at a point on the thread 1 at which the thread has already cooled.
- the threads which are very susceptible to shrinkage due to the spinning and stretching process, can be wound up without difficulty.
- FIG. 6 shows a modification of the method which does not differ from the method according to FIG. 4 with regard to the heat-shrinking treatment and is therefore referred to the description of FIG. 4.
- godets with overflow rollers can be replaced by two or more driven rollers arranged one behind the other, some of which the thread in the s sense and / or. z sense, i.e. wrapped in successive opposite directions.
- the molecular structure of the highly pre-oriented polypropylene thread also recovers in such a way that the residual shrinkage of the thread is reduced significantly.
- the shrink-free treatment ie the elimination of the tendency to shrink, simultaneously reduces the tendency to cold and shrink to warm. This applies in particular to the steam treatment processes according to the prior art.
- the invention i.e. a relaxation zone with shock-like heating of the thread, only the tendency to cold shrink can be selectively eliminated and preferably the tendency towards warm shrinkage can be specifically influenced.
- the godet 54 is not heated and that the godet 16 does not necessarily have to be heated. In contrast to conventional processes, in which all godets for pulling, stretching and relaxing the polypropylene thread are heated.
- one of the two godets 54 or 16 also e.g. can be heated at approx. 100 ° C in order to specifically reduce the tendency to heat shrink.
- the process according to the invention can be used successfully with the customary polymers, in particular polyethylene terephthalate, polytrimethylene terephthalate, polypropylene and polyamide (preferably PA6 or PA6.6, but also PA blends of different PA types).
- polyethylene terephthalate polytrimethylene terephthalate
- polypropylene polyamide
- Very good results are achieved with polypropylene with a narrow molecular weight distribution in the range of less than 3, in particular based on metallocene.
- spinning i.e. Spinning and stretching in a single operation and in the same zone, as shown in FIG. 1, are made possible, in particular using a heating tube.
- a favorable effect can also be achieved by subjecting the thread to an additional steam treatment.
- a superheated steam nozzle 23 is provided directly at the entrance of the heating device 8, through which superheated steam is blown onto the thread.
- This superheated steam condenses on the previously cold thread and then evaporates. The corresponding amount of heat is fed to the thread during the condensation.
- the subsequent evaporation prevents the thread from heating up very suddenly.
- This gentle treatment of the thread could be advantageous and in any case leads to a reduction in the heat shrinkage.
- the heat shrink can be adjusted with this treatment. Nevertheless, the subsequent shock-like heat treatment at high temperature leads to a reduction in cold shrinkage.
- the effect according to the invention - as far as can be seen so far - does not depend on the use of the superheated steam nozzle.
- the heating device 8 shown in FIGS. 2a to 2c consists of a rail 114 provided with two longitudinal grooves 112 made of a material which is heat-resistant and scale-resistant and can withstand temperatures in the range above 450 ° C. over longer periods of time without any noteworthy changes.
- the rail 114 consists of a substantially flat lower part 116, which represents the heating surface 117.
- Three walls 118, 120, 122 are connected to the lower part, between which the longitudinal grooves 112 lie.
- the lower part 116 can also be provided with two or more than three upstanding walls, between which there are correspondingly fewer or more grooves.
- the outer walls 118 and 120 can be connected to the lower part 116, for example by screwing.
- a heating element 124, 126 preferably in the form of a rod-shaped electrical resistor, which extends over the entire length of the rail 114 or can also be divided into several sections in terms of length in order to provide targeted heating To enable heating profiles.
- the heating elements 124, 126 are provided with plug contacts, not shown, for connection to a power source.
- the central wall 120 located between the outer walls 118, 122 and protruding vertically from the lower part 116 either consists of one piece with it or, like the outer walls 118, 120, is connected to the lower part 116.
- the rail 114 can consist of an extruded profile of similar cross-section, in which the lower part 116 and walls 118, 120, 122 are formed in one piece and which is provided in a known manner with recesses, bores, flexible flaps or the like for accommodating heating elements .
- the rails 118, 120, 122 there are recesses or bores 128 of substantially the same depth from one another at regular intervals A, namely the recesses 128 located in the central wall 122 with respect to the recesses 128 in the side walls 118 and 220 by a distance A offset.
- the recesses have a circular cylindrical shape.
- the recesses 128 are cut secantially from the longitudinal grooves 112, so that the walls 118, 120, 122 have a slot 133 on the longitudinal grooves 112, i. H. have a rectangular opening.
- the recesses are perpendicular to the base of the groove and correspond in depth to the height of the walls 118, 120, 122 receiving them. In certain circumstances, it may be advantageous to incline the recesses.
- each of the recesses 128 there is a thread guide 132, the cross-sectional shape of which corresponds to the cross-section of the recess in terms of size and shape and which, in order to adhere to narrow tolerances, is firmly but with play against the recess wall.
- the distance between the wall of the bores and the lateral surface of the thread guides, which can be seen from the drawing, is exaggerated only for reasons of clarity.
- each thread guide 132 protrudes into the longitudinal grooves 112 in such a way that thread guides 132 arranged successively on opposite sides of the grooves 112 over a parallel extent by a certain amount, for example 0.1 to 1 mm join the central plane running to the walls 118, 120, 122. Otherwise, the width of the slots 133 is in each case smaller than the largest cross-sectional dimension, ie: the diameter of the thread guides 132, so that they cannot slide out of the recesses 128.
- both the recesses 128 and the thread guides 132 are of circular cylindrical cross section. Other angular and rounded shapes, such as ellipses, rhombuses, triangles, etc. are conceivable.
- the embodiment has a correspondingly tight fit between recesses 128 and thread guides 132. Therefore, separate fastening means for securing the thread guides 132 against axial and radial displacements are unnecessary, which avoids a special effort that would result from the use of fastening means .
- the embodiment of FIG. 2 can also have game or transition fits. On the one hand, these fits are tight enough so that the thread guides lie immovably in their recesses.
- Sheet metal caps 152 are used for holding in the axial direction.
- the side walls 118, 120, 122 have retaining grooves 154 on their upper edge or a head 156 which is wider than the respective wall.
- the sheet metal caps 152 have a cup-shaped profile in cross section, so that they protrude into the holding grooves 154 in the case of the central wall 120 or encompass the wall head 156 in the case of the side walls 118, 120.
- the sheet metal caps are designed as elongated profiles, the length of which corresponds to the length of the heating rail. The thickness of the wall heads 156 or the position of the holding grooves 154 and the corresponding dimensioning of the sheet metal caps is such that the sheet metal caps fix the thread guides in the axial direction.
- the thread guides consist of the usual materials such as silicon, titanium, or aluminum oxides or of nitrided or hard-chromed steel, or the like.
- the thread guides 132 are preferably beveled conically at their ends facing away from the lower part 116, as shown at 134.
- the thread guides 132 placed one behind the other in opposite walls 118 and 120, or 120 and 122 each form a V-shaped groove 136 in the cross-sectional direction of the heating device 8, which enables a thread 138 to be stretched without special auxiliary measures or measures between the two to guide successive thread guides 132 in a movement substantially perpendicular with respect to the heating surface 112 and the lower part 116 between the thread guides 132.
- the thread 132 resting on the contact surfaces then forms a zigzag thread path.
- the heating device 8 can consist of two rail sections 114a and 114b one behind the other in the thread running direction. These are of different lengths, but otherwise have the same cross-sectional shape.
- the purpose of such a two-part arrangement can be to heat the heating device 8 differently in different length ranges in order to treat the thread 138 with a heat profile that meets its properties. This means that more than the two sections shown can also be used. It is particularly important that the angle that the two heating rails form each other, is set identically at each processing point of the spinning / stretching machine, so that threads of the same quality are produced on all processing points.
- a fastening rail 158 is used to fasten the two heating rails. This is a rail that has the length of the two heating rails.
- the mounting rail has a U-shaped cross section.
- the heating rails are fastened to the base of the fastening rail with spacers 160.
- the dimensioning of the spacers and their position relative to the heating rail determines the inclination of the heating rail with respect to the straight mounting rail 158.
- the two heating rails have opposite inclinations and form an obtuse angle with each other.
- the fastening rail 158 therefore serves on the one hand for the exact fastening of the two heating rails. Since the fastening rail 158 has a U-shaped profile, it also encompasses the two heating rails. Therefore, the mounting rail 158 also serves to equalize the temperature over the length and width of the heating rails.
- the mounting rail is surrounded with insulation.
- rod-shaped spacers 140 can be provided which bridge the longitudinal groove 112 on the groove base, ie the heating surface 117, and fix the thread course at a precise distance from the groove base.
- some or all of the thread guides 132 can be provided with a circumferential leading edge, e.g. B. a circumferential groove 142 (FIG. 2a), the height of which is coordinated with the height of the thread raceway predetermined by the guide bodies 140. In this way, the thread that is guided in the groove is guided through the side edges of the groove.
- the circumferential grooves have the same depth over the circumference, that is to say they are formed concentrically with the thread guides 132.
- the circumferential grooves with a depth that changes over the course of the circumference, e.g. B. in that the groove base is cut circular cylindrical but eccentric to the thread guides 132.
- twisting the thread guides allows fine adjustment of the contact between thread 138 and thread guides 132 and the zigzag thread path.
- the thread guides 132 could be twisted together and to the same extent, for example, via a linkage (not shown) connecting them.
- the heating device is housed in an insulating box (not shown), in which it is in a heat-insulating material, e.g. Glass fibers, is embedded.
- the insulating box can be provided with a flap, which makes it possible to open it in order to provide access to the heating device and to insert the thread.
- the insulating box, with its parts overlying the heating device 110 serves to axially fix the thread guides 132 in the rail 114.
- the insulating box is provided with slots which are aligned with the central plane and the bevels 134 of the thread guides 132 and make it possible for one to introduce treating thread 138 between the thread guides 132.
- the slots are provided on their side walls with wear-resistant insulating plates.
- the electrical contacts required for the heating elements 124, 126 may also be accommodated in the insulating box.
- the contact surfaces with which the thread guides touch the thread have a relatively large diameter.
- the zigzag line in which the thread is guided through the overlap U of the successive thread guides has a relatively small amplitude, with a relatively large distance A between two adjacent thread guides. It is thereby achieved that the wrap angle with which the thread wraps around the thread guides or the contact surfaces formed on them is also small in total.
- the heating rail has two grooves on its side facing away from the longitudinal groove 112, which are essentially below the thread guide grooves 112. Heating elements 124 and 126 are inserted into these grooves.
- the heating elements are clamped by a mounting plate 159, which extends over the entire length of the heating rail.
- the fastening plate also has grooves which surround the heating elements 124, 126. The heating elements 124, 126 can be easily replaced by loosening the mounting plate 159.
- the distance between the thread and the heating surface 117 is very small.
- the distance is between 0.5 and 5 mm.
- the upper value is preferably not more than 3.5 mm in order to achieve good heat transfer and an accurate, trouble-free temperature control.
- the lower limit is 0.5 mm. This results in a shock-like heating at the correspondingly high temperature of the heating rail of more than 350 ° C.
- the thread guides 132 can at least partially be omitted or removed if they have a negative influence. On the one hand, they contribute to a calming of the thread, but hardly to a heating of the thread due to running contact, and on the other hand, they have only a slight friction on the thread due to the low wrap.
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Abstract
Description
- Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Spinnen, Verstrecken und Aufspulen eines synthetischen Fadens nach dem Oberbegriff der Ansprüche 1 bzw. 19.
- Verfahren und Vorrichtung sind bekannt durch die US 4,123,492.
- Beim Spinnen, Verstrecken und Aufspulen eines synthetischen Fadens in einem einzigen, kontinuierlichen Arbeitsgang besteht das Problem, daß der Faden dazu neigt, auf der Spule zu schrumpfen, d.h.: sich zu verkürzen. Dadurch entsteht eine sehr hohe Fadenzugkraft in dem aufgewickelten Faden. Diese Fadenzugkraft kann zur Zerstörung der Spule führen. Das Problem ist besonders schwerwiegend beim Aufspulen von Nylon 6 und Nylon 6.6 (Polyamid)-Fäden sowie bei Polypropylen-Fäden. Es ist daher erforderlich, den Faden schon vor dem Aufwickeln einer Schrumpfbehandlung zu unterwerfen, um dadurch die Schrumpfneigung zu beseitigen. Das ist andererseits aus textiltechnologischen Gründen bei der Weiterverarbeitung nicht erwünscht.
- Es ist Aufgabe der Erfindung, zwar die übrige Schrumpfneigung, die insbesondere durch Wärme- oder Koch-Behandlung ausgelöst wird, so zu lassen bzw. so einzustellen, wie es für die Weiterverarbeitung erwünscht und günstig ist, gleichwohl aber unbeeinflußt von diesem Warmschrumpfverhalten aufspulen zu können.
- Die Lösung ergibt sich aus den Ansprüchen 1 und 19.
- Der Vorteil dieser Lösung besteht darin, daß die textiltechnologischen Eigenschaften durch die erfindungsgemäße Schrumpffrei-Behandlung nicht beeinträchtigt werden. Insbesondere kann der Faden nach dem Ablauf noch eine hohe Schrumpfneigung, z. B. ausgedrückt als Kochschrumpf, aufweisen. Die Lieferwerke, welche den Faden in die Schrumpfbehandlungszone führen bzw. daran abziehen, brauchen nicht beheizt zu sein. Dies ist nicht nur eine wesentliche maschinentechnische Vereinfachung sondern erlaubt auch eine günstigere Verfahrensführung. Bei der Wärmebehandlung wird der Faden nur einer Fadenzugkraft unterworfen, die niedriger als die zur Verstreckung des bereits orientierten Fadens erforderliche Zugkraft ist. Bei Fäden aus Polyamid, Polyester oder Polytrimethylenterephthalat ist die Heizoberflächentemperatur vorzugsweise höher als 350 °C, bei Fäden aus Polypropylen vorzugsweise höher als 200 °C.
- Insbesondere wird es dadurch möglich, den Faden in der Spinnzone und/oder der Schrumpfzone und/oder der Aufwickelzone mit sehr geringer Fadenzugkraft zu fuhren, ohne daß die Gefahr eines unruhigen Fadenlaufs oder einer Wicklerbildung an der Galette oder einer sonstigen Verfahrensstörung besteht.
- Die Ausführung nach Anspruch 4 dient dem Zweck, den Faden in einen präzisen vorgegebenen Abstand zu der Heizoberfläche zu führen. Ein Abstand von 0,5 bis 3,5 mm wird angestrebt.
- Es wurde bereits darauf hingewiesen, daß der Faden in der Schrumpf-Behandlungszone mit sehr geringer Fadenzugkraft geführt werden kann. Dies ermöglicht andererseits die verfahrenstechnische Vereinfachung nach Anspruch 5, wobei die Fadenzugkraft so eingestellt wird, daß sie gleichzeitig als Aufwickel-Zugkraft geeignet ist.
- Die Ausführung nach Anspruch 6 hat den Vorteil, daß die Fadenzugkraft sehr gleichmäßig eingestellt und damit der Schrumpf sehr gezielt eingestellt werden kann.
- Insbesondere bei dem Verfahren des Kurzspinnen sind die entstehenden verstreckten Fäden sehr schrumpfanfällig und bereiten beim Aufspulen erhebliche Schwierigkeiten. In diesem Fall läßt sich die Verfahrensvariante nach Anspruch 8 vorteilhaft anwenden.
- Das erfindungsgemäße Verfahren eignet sich für alle zum Einsatz kommende Polymere. Es kann eine Polyester-Spule hoher Qualität hergestellt werden aus einem Faden, der nach dem Abspulen noch einen Kochschrumpf von mehr als 20 % hat.
- Von besonderer Wichtigkeit ist die erfindungsgemäße Schrumpf-Freibehandlung für die Polyamide. Die augenblicklich durchgeführten Schrumpf-Freibehandlungen, insbesondere mit Dampf, führen zu einer globalen Reduzierung der Schrumpfneigung. Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren kann lediglich der Spulenschrumpf beseitigt werden, während die Schrumpfneigung bei Wärmezufuhr erhalten bleibt, bzw. durch sonstige Parameter der Verfahrensführung einstellbar bleibt.
- Dies gilt in gleicher Weise für Fäden aus Polypropylen, die nach konventionellen Verfahren bei dem Aufspulen große Schwierigkeiten bereiten.
- Ein besonders vorteilhaftes Verfahren zum Verstrecken gemäß Anspruch 12 besteht darin, daß die Fäden von einer Galette mit hoher Geschwindigkeit von mehr als 3.500 m/min von der Spinndüse abgezogen und dabei durch ein enges Heizrohr geführt werden. In dem Heizrohr erfolgt infolge der Fadenzugkraft und Erwärmung des Fadens die Verstreckung. Dieses Verfahren war bisher bei Materialien mit starker Schrumpfneigung, insbesondere Nylon und Polypropylen, nicht durchführbar, da die Fäden bei dieser Art der Verstreckung eine hohe Spulen-Schrumpfneigung erhalten. Durch die Kombination mit dem erfindungsgemäßen Verfahren wird dieses Verstreckverfahren für alle Materialtypen möglich.
- Das Verfahren gemäß Anspruch 13 zeichnet sich besonders dadurch aus, daß der Faden trotz geringer Fadenzugkraft in der Verstreckzone einen genau lokalisierten Streckpunkt ausbildet und vollständig verstreckbar wird. Zur Ausbildung eines genau fixierten Streckpunktes ist das Verfahren gemäß Anspruch 14 weiter auszubilden.
- Eine weitere vorteilhafte Verfahrensvariante ergibt sich nach Anspruch 16 für das Spinnen, bei dem der Faden gleichzeitig mit dem Spinnen verstreckt wird, wie aus EP 0 539 866 A2 (=Bag.1951) bekannt ist.
- Die erfindungsgemäße Vorrichtung nach Anspruch 19 zeichnet sich dadurch aus, daß die Heizoberfläche trotz der hohen Fadengeschwindigkeiten sehr kurz ist, insbesondere zwischen 300 und 1000 mm. Eine gute gleichmäßige Wärmeführung läßt sich erreichen bei der Ausgestaltung nach Anspruch 20. Das Rohr kann zum Fadenanlegen geschlitzt sein.
- Die Ausgestaltung nach Anspruch 21 erlaubt eine einfache Bedienung, insbesondere aber auch die Auswahl des Abstandes, mit welchem der Faden zu Heizoberfläche geführt wird. Dieser Abstand kann bei dieser Ausführungsform in Abhängigkeit von dem Fadenmaterial, dem Titer, der Filamentzahl, der Fadengeschwindigkeit, der eingestellten Temperatur der Heizoberfläche durch Fadenführer vorgegeben werden.
- Die Ausgestaltung nach Anspruch 21 erlaubt neben einem ruhigen Fadenlauf insbesondere eine dem Verfahren angepaßte gestufte Temperaturführung. Die erste Stufe wird beispielsweise im Temperaturbereich zwischen 450 und 550 °C und die zweite Stufe im Temperaturbereich zwischen 400 und 500 °C ausgeregelt.
- Dies gilt für alle Polyamide, Polyester sowie Polytrimethylenterephthalat (PTT). Bei Polypropylen sind die Temperaturen entsprechend niedriger, und zwar bevorzugt um 100° C bis 200° C.
- In einer verfahrenstechnisch besonders günstigen Kombination der Erfindung arbeitet man in der Verstreckzone mit einem den Fadenlauf umschließenden engen Rohr, in das der von der Spinndüse kommende Faden ohne Zwischenschaltung einer Galette geführt wird. Diese maschinentechnisch einfache Lösung wird erst durch diese Erfindung für alle Materialien möglich. Insbesondere sind - wie sich aus Anspruch 28 ergibt - hier keine besonderen Maßnahmen erforderlich, um die Schrumpfneigung des Fadens bereits in der Verstreckzone zu reduzieren. Man gewinnt dadurch für die Verstreckzone zusätzliche Einstellmöglichkeiten, um die sonstigen Fadeneigenschaften, insbesondere Zugfestigkeit und Dehnbarkeit, zu modifizieren. Es lassen sich insbesondere hochorientierte oder vollorientierte Fäden in einem kontinuierlichen Verfahren erspinnen.
- Aber auch bei der Schrumpf-Behandlung ergeben sich wichtige Vorteile. Mit der Erfindung läßt sich der sogenannte "Spulenschrumpf", d.h. die Kalt-Schrumpfneigung, auf ein unschädliches Maß reduzieren oder beseitigen, ohne daß dadurch die Warm-Schrumpfneigung, d.h. Kochschrumpf oder Heißluftschrumpf, beeinträchtigt wird. Die Warm-Schrumpfneigung sollte textiltechnologisch nicht auf die Erfordernisse des Aufspulens sondern auf die Erfordernisse der anschließenden Verfahrensstufen eingestellt werden. So will man z.B. bei einem Näh-Garn eine gewisse Schrumpf-Neigung haben, damit sich die Naht der Schrumpfung des Gewebes anpassen kann. Bei einem Strumpf-Garn erzielt man die Bein-Form, indem der Roh-Strumpf auf eine Paßform gezogen wird, der er sich durch Wärmebehandlung und Schrumpfung anpaßt. Bei anderen Geweben wird die Dichtigkeit durch Schrumpfung erhöht, z. B. bei Kord-Geweben. In allen diesen Fällen hat nach dieser Erfindung das Erfordernis der schrumpffreien Aufspulung keinen störenden Einfluß auf die zu erzielende Warm-Schrumpfneigung.
- Im folgenden werden Ausführungsbeispiele der Erfindung beschrieben.
- Fig. 1
- zeigt schematisch ein Spinnverfahren und die dazu erforderlichen Vorrichtungsteile;
- Fig. 2
- zeigt eine Ausführungsform einer Heizeinrichtung;
- Fig. 3
- zeigt ein modifiziertes Spinnverfahren und die dazu erforderlichen Vorrichtungsteile;
- Fig. 4
- zeigt ein modifiziertes Spinnverfahren und die dazu erforderlichen Vorrichtungsteile;
- Fig. 5
- zeigt ein modifiziertes Spinnverfahren und die dazu erforderlichen Vorrichtungsteile;
- Fig. 6
- zeigt ein modifiziertes Spinnverfahren und die dazu erforderlichen Vorrichtungsteile.
- Die nachfolgende Beschreibung gilt, soweit nichts anderes gesagt ist, für die Figuren 1 und 3.
- Ein Faden 1 wird aus einem thermoplastischen Material gesponnen. Das thermoplastische Material wird durch eine Fülleinrichtung 2 dem Extruder 3 aufgegeben. Der Extruder 3 ist durch einen Motor 4 angetrieben. Der Motor 4 wird durch eine Motorsteuerung 49 gesteuert. In dem Extruder 3 wird das thermoplastische Material aufgeschmolzen. Hierzu dient zum einen die Verformungsarbeit (Scherenergie), die durch den Extruder 3 in das Material eingebracht wird. Zusätzlich ist eine Heizeinrichtung, z. B. in Form einer Widerstandsheizung 5 vorgesehen, die durch eine Heizungssteuerung 50 angesteuert wird. Durch die Schmelzeleitung 6, in der ein Drucksensor 7 zur Messung des Schmelzedruckes für eine Druck-Drehzahlsteuerung des Extruders 3 vorgesehen ist, gelangt die Schmelze zu einer Zahnradpumpe 9, die durch Pumpenmotor 44 angetrieben wird. Der Pumpenmotor 44 wird durch die Pumpensteuerung 45 derart angesteuert, daß die Pumpendrehzahl feinfühlig einstellbar ist. Die Pumpe 9 fördert den Schmelzestrom zu dem beheizten Spinnkasten 10, an dessen Unterseite sich die Spinndüse 11 befindet. Aus der Spinndüse 11 tritt die Schmelze in Form von feinen Filamentsträngen 12 aus. Die Filamentstränge durchlaufen einen Kühlschacht. In dem Kühlschacht 15 wird durch Anblasen ein Luftstrom 51 quer oder radial auf die Filamentschar 12 gerichtet. Dadurch werden die Filamente gekühlt.
- Am Ende des Kühlschachtes 15 wird die Filamentschar zu einem Faden 1 zusammengefaßt.
- Der Faden wird aus dem Kühlschacht 15 und von der Spinndüse 11 durch eine Abzuggalette 54 abgezogen. Der Faden umschlingt die Abzuggalette 54 mehrfach. Dazu dient eine verschränkt zu der Galette 54 angeordnete Überlaufrolle 55. Die Überlaufrolle 55 ist frei drehbar. Die Galette 54 wird durch einen Galettenmotor mit einer voreinstellbaren Geschwindigkeit angetrieben. Diese Abzugsgeschwindigkeit ist um ein Vielfaches höher als die natürliche Austrittsgeschwindigkeit der Filamente 12 aus der Spinndüse. Dadurch wird der Faden einer sehr hohen Zugspannung unterworfen, die zur Verstreckung führt. Die Verstreckung wird unterstützt durch das Heizrohr 20. Das Heizrohr 20 hat eine Länge von z. B. 1,150 m. Es ist auf eine Temperatur erhitzt, die für Polyester und PTT bei 140° bis 180 °C, für Polypropylen bei 100° bis 150°C und für Polyamide bei 140° bis 220°C liegen. Im ersten Bereich dieses Heizrohres liegt der Streckpunkt des Fadens. Durch die Temperaturführung im weiteren Verlauf des Heizrohres werden die Fadeneingeschaften, wie Festigkeit, Koch- Schrumpf und Dehnung beeinflußt und eingestellt. Ein derartiges Heizrohr ist z.B. in der (Bag. 1571) = DE 38 08 854, beschrieben, ähnlich: DE 37 20 337 (Bag. 1584).
- Der Galette 54 folgt eine zweite Galette 16 mit Überlaufrolle 17, bevor der Faden 1 in einer Aufwicklung 30 zu einer Spule 33 aufgespult wird.
- Zwischen den Galetten 54 und 16 ist eine Heizeinrichtung 8 vorgesehen nach dieser Erfindung. Die Heizeinrichtung 8 ist eine langgestreckte Schiene, zu der der Faden mit geringem Abstand geführt wird. Diese Heizschiene ist in mehrere Stufen unterteilt, gezeigt sind zwei, die unabhängig voneinander beheizt werden können. Auf Einzelheiten wird später eingegangen.
- Von der Abzugsgalette 16 in Fig. 1 bzw. Fig. 3 gelangt der Faden 1 zu dem sogenannten "Kopffadenführer" 25 und von dort in das Changierdreieck 26. In Fig. 1 ist die Changiereinrichtung nicht dargestellt. Es handelt sich dabei um gegensinnig rotierende Flügel, die den Faden 1 über die Länge der Spule 33 hin- und herführen. Dabei umschlingt der Faden hinter der Changiereinrichtung eine Kontaktwalze (nicht dargestellt). Die Kontaktwalze liegt auf der Oberfläche der Spule 33 an. Sie dient zur Messung der Oberflächengeschwindigkeit der Spule 33. Die Spule 33 wird auf einer Hülse 35 gebildet. Die Hülse 35 ist auf einer Spulspindel 34 aufgespannt. Die Spulspindel 34 wird durch Spindelmotor und Spindelsteuerung derart angetrieben, daß die Oberflächengeschwindigkeit der Spule 33 konstant bleibt. Hierzu wird als Regelgröße die Drehzahl der frei drehbaren Kontaktwalze abgetastet.
- Es wird darauf hingewiesen, daß die Changiereinrichtung auch eine übliche Kehrgewindewalze mit einem in der Kehrgewindenut über den Changierbereich hin- und hergeführten Changierfadenführer sein kann.
- In dem Ausführungsbeispiel wird der Polypropylen-Faden mit einem Filament-Titer von 0,7 bis 3 dtex ersponnen und durch Galette 54 und mit einer Geschwindigkeit höher als 3.500 und 4.500 m/min von der Spinndüse 11 abgezogen und dabei in der Heizeinrichtung 8 schockartig erhitzt. Die Galette 16 hat eine Umfangsgeschwindigkeit, die nicht höher ist als diejenige der Galette 54. Es erfolgt also keine Verstreckung sondern eine Relaxierbehandlung. Bei dieser Ausführung wird die Heizeinrichtung 8 mit sehr hohen Temperaturen, die über der Schmelztemperatur liegen, also im wesentlichen über 220 °C betrieben. Die erste Heizzone 27 der Heizschiene war auf 330 °C und die zweite Heizzone 28 auf 150 °C aufgeheizt. Es konnte zwischen den Galetten 16 und 54 auf diese Weise eine ausreichende Relaxierbehandlung erzielt werden, die sich auch in der Aufwickelzone noch fortsetzte. Die Temperaturen der ersten Heizzone 27 liegen vorzugsweise etwas höher als die der zweiten Heizzone 28, und zwar bevorzugt zwischen 250 und 550 °C. Die Temperatur der zweiten Heizzone 28 liegt bevorzugt zwischen 150 und 450 °C. Die Fadenspannung zwischen den Galetten 54 und 16 konnte dabei unter Berücksichtigung der Geschwindigkeitsdifferenz und der Schrumpfkräfte auf weniger als 0,1 cN/dtex eingestellt werden. Dieser Bereich ist besonders vorteilhaft zur Auslösung der Kaltschrumpfneigung bzw. zu ihrer Beseitigung. Durch die Temperaturführung, insbesondere in der zweiten Heizzone 28, konnte dabei auch die Warm-Schrumpfneigung in gezielter Weise beeinflußt werden, ohne daß dadurch die für das Aufspulen schädliche Kalt-Schrumpfneigung nachteilig beeinflußt wurde. Es sei bemerkt, daß vor der Galette 54 eine weitere Galette 21 mit Überlaufrollen 22 angeordnet sein kann. Dies ist in Figur 3 dargestellt. In diesem Falle erfolgt zwischen diesen Galetten 21 und 54 eine Nachverstreckung. Dazu ist die Geschwindigkeit der Galette 54 höher eingestellt als die Geschwindigkeit der Galette 21. Es wird eine Zugkraft aufgebracht, die zur weiteren plastischen Verformung des Fadenbündels 1 führt. Vorzugsweise findet zwischen diesen Galetten auch eine weitere Wärmebehandlung statt. Hierzu ist in Figur 3 eine Heizeinrichtung 24 dargestellt. Sie weist eine Heizoberfläche 29 auf, die dem Faden 1 zugewandt ist. Der Faden 1 wird ohne Berührung, jedoch in enger Nachbarschaft mit einem Abstand von 0,5 bis 5 mm längs dieser Heizoberfläche 29 geführt. Dabei ist die Oberflächentemperatur höher eingestellt als die Schmelztemperatur des betroffenen Polymers. Durch diese Nachverstreckung und die darin vorgesehene schochartige Erhitzung läßt sich eine Beeinflussung der Kristallstruktur im Sinne einer höheren Langzeitstabilität des Fadens erhalten. Hierdurch wird die Wirksamkeit der anschließenden Behandlung zwischen den Galetten 54 und 16 gesteigert und der Spulenschrumpf und die Neigung zum Spulenschrumpf weiter reduziert.
- Es sei bemerkt, daß im übrigen das in Figur 3 dargestellte Verfahren demjenigen nach Figur 1 entspricht. Insoweit wird auf die dortige Beschreibung Bezug genommen. Bei Anwendung der Verfahren nach Figur 1 bzw. Figur 3 konnten anschließend weiche sowie auch besonders schrumpf-empfindliche harte Spulen gewickelt werden, die auch im Langzeit-Verhalten keinen schädlichen Spulenschrumpf mit Beschädigung oder Zerstörung der Spule zeigten. Beide Verfahren werden dadurch ausgeübt, daß der Faden mit sehr hoher Geschwindigkeit von mehr als 3.500 m/min mittels der Galette 54 im Falle von Figur 1 und mittels Galette 21 im Falle der Figur 3 von der Spinndüse 11 abgezogen wird. Im Falle der Figur 3 kann die Nachverstreckung noch einmal 10 bis 30 % betragen. Die in dem Verfahren nach Figur 3 vorgesehene Modifizierung der Kristallstruktur und Erhöhung der Längenstabilität kann auch bei einem Verfahren nach Figur 1 dadurch hergestellt werden, daß das Heizrohr 20 ersetzt wird - wie in Fig. 4 gezeigt - durch eine langgestreckte Oberfläche längs welcher der Faden ohne wesentlichen Kontakt geführt wird, wobei die Oberflächentemperatur - wie zu Figur 3 angegeben - oberhalb der Schmelztemperatur des Polymers liegt. Die erforderliche Streckkraft wird dabei nicht wie beim Heizrohr 20 durch Luftreibung sondern durch Fadenreibung am den Führungskörper bzw. Fadenführer 132 aufgebracht. Als weitere Modifikation ist in Fig. 4 dargestellt, daß der Faden bei Eintritt in die Verstreckzone mehrere (gezeigt sind zwei) unmittelbar hintereinander angeordnete Fadenführer 132 umschlingt, so daß aufgrund der Erwärmung sich der Streckpunkt des Fadens lokalisiert ausbildet.
- Im Gegensatz zu dem in Fig. 1 gezeigten Verfahren wird bei der Verfahrensvariante nach Fig. 4 die Wärmebehandlung zwischen den Galette 16 und der Aufwicklung 30 vorgenommen. Da der Faden in der Schrumpf-Behandlungszone mit sehr geringer Fadenzugkraft geführt werden kann, ist die Einstellung möglich, daß die Fadenzugkraft gleichzeitig als Aufwickel-Zugkraft geeignet ist. Da der Verfahrensablauf nach Fig. 4 im übrigen den in den Figuren 1 und 3 entspricht, wird insoweit auf die dortige Beschreibung Bezug genommen.
- Bei der Verfahrensvariante nach Fig. 5 wird der Faden 1 galettenlos direkt mittels der Aufwicklung 30 von der Spinndüse 11 abgezogen. Die Abzugsgeschwindigkeit liegt hierbei oberhalb 5.000 m/min, vorzugsweise zwischen 6.000 und 7.500 m/min. Der Faden 1 wird dabei mit dem Spinnen gleichzeitig verstreckt. Die Wärmebehandlung erfolgt mittels der Heizeinrichtung 8, die unmittelbar vor der Aufwicklung 30 an einer Stelle des Fadens 1 angeordnet ist, an der der Faden bereits erkaltet ist. Hierdurch können die aufgrund des Spinn- und Streckverfahrens sehr schrumpfanfälligen Fäden ohne Schwierigkeiten aufgespult werden. Hinsichtlich der nicht erwähnten Vorrichtungsteile wird auf die Beschreibung zu Fig. 1 und 3 verwiesen.
- Mit Fig. 6 ist eine Verfahrensmodifikation gezeigt, die sich hinsichtlich der Schrumpf-Warmbehandlung von dem Verfahren nach Fig. 4 nicht unterscheidet und somit auf die Beschreibung von Fig. 4 Bezug genommen wird. Nachdem das Filamentbündel 12 zu einem Faden 1 mittels dem Fadenführer 56 zusammengeführt ist, wird der Faden 1 zur Galette 21 geführt. Die Galette 21, die vom Faden 1 mehrfach umschlungen wird, zieht den Faden 1 aus der Spinndüse 11 ab und fördert den Faden in eine Verstreckzone. In der Verstreckzone ist die Heizeinrichtung 24 zwischen den Galette 21 und der Galette 54 angeordnet. Bei der Verstreckung wird der Faden 1 im wesentlichen ohne Berührung im dichten Abstand über die Heizoberfläche 29 ohne Kontakt geführt. Die Heizoberfläche 29 ist auf eine Temperatur höher als die Schmelztemperatur des Fadens 1 erhitzt. Die zur Verstreckung erforderliche Zugkraft wird zwischen der Galette 21 und 54 eingestellt.
- Es sei bemerkt, daß in allen Fällen die Galetten mit Überlaufrollen ersetzt werden können durch zwei oder mehr hintereinanderangeordnete, angetriebene Rollen, welche der Faden teilweise im s-Sinne und /bzw. z-Sinne, d.h. mit aufeinanderfolgend Gegenrichtung umschlingt.
- Es hat sich bei diesen Verfahren erwiesen, daß insbesondere durch die schockartige Wärmebehandlung mit hoher Temperatur gleichzeitig eine Erholung des Molekulargefüges des hoch-vororientierten Polypropylen-Fadens derart eintritt, daß der Restschrumpf des Fadens sehr wesentlich herabgesetzt wird. Bei üblichen Verfahren wird durch die Schrumpf-Frei-Behandlung, also die Beseitigung der Schrumpfneigung gleichzeitig die Kalt-Schrumpfneigung und die Warm-Schrumpfneigung reduziert. Das gilt insbesondere für die Dampfbehandlungsverfahren nach dem Stand der Technik. Durch die Erfindung, d.h. eine Relaxierzone mit schockartiger Erhitzung des Fadens, läßt sich selektiv nur die Kalt-Schrumpfneigung beseitigen und vorzugsweise die Warm-Schrumpfneigung gezielt beeinflussen.
- Es sei darauf hingewiesen, daß die Galette 54 unbeheizt ist und auch die Galette 16 nicht notwendig beheizt werden muß. Im Gegensatz zu üblichen Verfahren, bei denen sämtliche Galetten zum Abziehen, Verstrecken und Relaxieren des Polypropylen-Fadens beheizt sind.
- Hinzuzufügen ist, daß eine der beiden Galetten 54 oder 16 jedoch auch z.B. mit ca. 100 °C beheizt sein kann, um auch die Warm-Schrumpfneigung gezielt herabzusetzen.
- Das erfindungsgemäße Verfahren ist bei den üblichen Polymeren, also insbesondere Polyäthylenterephthalat, Polytrimethylenterephthalat, Polypropylen und Polyamid (bevorzugt PA6 oder PA6.6, aber auch PA-Blends verschiedener PA-Typen) mit Erfolg anwendbar. Beim Polypropylen mit einer engen Molekulargewichtsverteilung im Bereich kleiner als 3, insbesondere auf Metallocene-Basis hergestellte Typen werden sehr gute Ergebnisse erreicht. Gerade bei diesen Fäden wird das Spinnstrecken, d.h. Spinnen und Strecken in einem Arbeitsgang und derselben Zone, wie es in Fig. 1 gezeigt ist, erst ermöglicht, insbesondere unter Verwendung eines Heizrohres.
- Es sei hervorgehoben, daß eine günstige Wirkung auch dadurch erzielt werden kann, daß der Faden einer zusätzlichen Dampfbehandlung unterworfen wird. Hierzu ist unmittelbar am Eingang der Heizeinrichtung 8 eine Heißdampfdüse 23 vorgesehen, durch die Heißdampf auf den Faden geblasen wird. Dieser Heißdampf kondensiert an dem bis dahin kalten Faden sofort aus und verdunstet anschließend. Bei der Kondensation wird die entsprechende Wärmemenge dem Faden zugeführt. Andererseits verhindert die anschließende Verdunstung ein sehr plötzliches Aufheizen des Fadens. Diese schonende Behandlung des Fadens könnte vorteilhaft sein und führt in jedem Falle zu einer Reduzierung des Warmschrumpfes. Der Warmschrumpf kann mit dieser Behandlung eingestellt werden. Gleichwohl führt die nachfolgende schockartige Wärmebehandlung mit hoher Temperatur zur Reduzierung des Kaltschrumpfes. Der erfindungsgemäße Effekt hängt - soweit bisher ersichtlich - jedoch nicht von der Verwendung der Heißdampf-Düse ab.
- Die in den Figuren 2a bis 2c dargestellte Heizeinrichtung 8 besteht aus einer mit zwei Längsnuten 112 versehenen Schiene 114 aus einem Material, das wärmebeständig und zunderfest ist und Temperaturen im Bereich über 450°C über längere Zeiträume ohne nennenswerte Veränderungen erträgt. Die Schiene 114 besteht aus einem im wesentlichen flachen Unterteil 116, welches die Heizoberfläche 117 darstellt. Mit dem Unterteil sind drei Wände 118, 120, 122, verbunden, zwischen denen die Längsnuten 112 liegen. Der Unterteil 116 kann aber auch mit zwei oder mehr als drei aufwärtsragenden Wänden versehen sein, zwischen denen dann entsprechend weniger oder mehr Nuten liegen. Die äußeren Wände 118 und 120 können mit dem Unterteil 116 beispielsweise durch Verschraubung verbunden sein. Zwischen den Wänden 118 und 120 und dem Unterteil 116 befindet sich je ein Heizelement 124, 126, vorzugsweise in Form eines stabförmigen, elektrischen Widerstandes, welcher sich über die gesamte Länge der Schiene 114 erstreckt oder längenmäßig auch in mehrere Abschnitte unterteilt sein kann, um gezielte Heizprofile zu ermöglichen. Die Heizelemente 124, 126 sind mit nicht dargestellten Steckkontakten für die Verbindung mit einer Stromquelle versehen.
- Die zwischen den äußeren Wänden 118, 122 gelegene und vom Unterteil 116 senkrecht abstehende Mittelwand 120 besteht mit diesem entweder aus einem Stück oder ist wie auch die äußeren Wände 118, 120 mit dem Unterteil 116 verbunden.
- Alternativ kann die Schiene 114 aus einem stranggepreßten Profil ähnlichen Querschnitts bestehen, bei dem Unterteil 116 und Wände 118, 120, 122 einstückig ausgebildet sind und welches für die Aufnahme von Heizelementen in bekannter Weise mit Ausnehmungen, Bohrungen, umbiegbaren Lappen o. dgl. versehen ist.
- In die Schienen 118, 120, 122 sind in regelmäßigen Abständen A voneinander Ausnehmungen bzw. Bohrungen 128 mit im wesentlichen gleicher Tiefe eingelassen, und zwar sind die in der Mittelwand 122 gelegenen Ausnehmungen 128 bezüglich der Ausnehmungen 128 in den Seitenwänden 118 und 220 um einen Abstand A versetzt. Die Ausnehmungen haben kreiszylindrische Form. Die Ausnehmungen 128 werden jeweils von den Längsnuten 112 sekantial geschnitten, so daß die Wände 118, 120, 122 einen an den Längsnuten 112 gelegenen Schlitz 133, d. h. eine rechteckige Öffnung, aufweisen. In der dargestellten Ausführungsform stehen die Ausnehmungen senkrecht zum Nutengrund und entsprechen in ihrer Tiefe der Höhe der sie aufnehmenden Wände 118, 120, 122. Unter gewissen Umständen mag es vorteilhaft sein, die Ausnehmungen schräg zu stellen.
- In den Ausnehmungen 128 steckt jeweils ein Fadenführer 132, dessen Querschnittsform dem Querschnitt der Ausnehmung größen- und formmäßig entspricht und der zwecks Einhaltung enger Toleranzen fest, jedoch mit Spiel an der Ausnehmungswand anliegt. Der aus der Zeichnung erkenntliche Abstand zwischen der Wand der Bohrungen und der Mantelfläche der Fadenführer ist nur aus Gründen der Klarheit übertrieben dargestellt. Im Bereich des jeweiligen Schlitzes 130 ragt ein Teil eines jeden Fadenführers 132 in die Längsnuten 112 hinein, und zwar so, daß an gegenüberliegenden Seiten der Nuten 112 aufeinanderfolgend angeordnete Fadenführer 132 um ein bestimmtes Ausmaß, z.B. 0,1 bis 1 mm, über eine parallel zu den Wänden 118, 120, 122 verlaufende Mittelebene treten. Im übrigen ist die Breite der Schlitze 133 jeweils geringer als die größte Querschnittsabmessung, d. h.: als der Durchmesser der Fadenführer 132, so daß diese nicht aus den Ausnehmungen 128 herausgleiten können.
- In dem dargestellten Ausführungsbeispiel sind sowohl die Ausnehmungen 128 als auch die Fadenführer 132 von kreiszylindrischem Querschnitt. Andere eckige wie gerundete Formen, wie Ellipsen, Rhomben, Dreiecke, usw. sind denkbar. Die Ausführungsform besitzt eine in entsprechend eng liegenden Toleranzen gehaltene Passung zwischen Ausnehmungen 128 und Fadenführern 132. Daher erübrigen sich gesonderte Befestigungsmittel zum Absichern der Fadenführer 132 gegen Axial- und Radialverlagerungen, wodurch ein besonderer Aufwand, der sich aus der Benützung von Befestigungsmitteln ergäbe, vermieden wird. Das Ausführungsbeispiel nach Fig. 2 kann aber auch Spiel- oder Übergangspassungen haben. Diese Passungen sind einerseits eng genug, so daß die Fadenführer unbeweglich in ihren Ausnehmungen liegen. Andererseits sind die Passungen aber auch weit genug gewählt, daß die Fadenführer unschwer aus ihren Ausnehmungen herausgezogen und ausgewechselt oder fortgelassen werden können. Zum Festhalten in axialer Richtung dienen Blechkappen 152. Hierzu besitzen die Seitenwände 118, 120, 122 an ihrer Oberkante Haltenuten 154 bzw. einen Kopf 156, der breiter ist als die jeweilige Wand. Die Blechkappen 152 haben im Querschnitt ein topfförmiges Profil, so daß sie im Falle der Mittelwand 120 in die Haltenuten 154 hineinragen bzw. im Fall der Seitenwände 118, 120 den Wandungskopf 156 umgreifen. Im übrigen sind die Blechkappen als langgestreckte Profile ausgebildet, deren Länge der Länge der Heizschiene entspricht. Die Dicke der Wandungsköpfe 156 bzw. die Lage der Haltenuten 154 und die entsprechende Dimensionierung der Blechkappen ist so, daß die Blechkappen die Fadenführer in axialer Richtung festlegen.
- Die Fadenführer bestehen aus den hierfür üblichen Materialien wie Silizium-, Titan-, oder Aluminiumoxyden oder aus nitriertem oder hartverchromtem Stahl, o. dergl.
- Vorzugsweise sind die Fadenführer 132 in dem Bereich, in dem sie aus dem Ausnehmungsschlitz 133 vorstehen, an ihren vom Unterteil 116 abgewandten Enden konisch angeschrägt, wie bei 134 gezeigt. Dadurch bilden die in gegenüberliegenden Wänden 118 und 120, bzw. 120 und 122 hintereinandergelegenen Fadenführer 132 in der Querschnittsrichtung der Heizvorrichtung 8 jeweils eine V-förmige Rille 136, die es ermöglicht, einen Faden 138 in gestrecktem Zustand ohne besondere Hilfsmaßnahmen oder -vorkehrungen zwischen die aufeinanderfolgenden Fadenführer 132 in einer bezüglich der Heizfläche 112 und des Unterteils 116 im wesentlichen senkrechten Bewegung zwischen die Fadenführer 132 zu führen. Dort bildet der an den Kontaktflächen anliegende Faden 132 sodann eine zickzackförmige Fadenlaufbahn.
- An den Enden oder an mehreren anderen Stellen (so in den Fig. 2a und Fig.2c) der Heizschiene 114 mit im wesentlichen gleichen Abstand befindet sich jeweils ein die Nut 112 überbrückender Abstandshalter 140. Diese Fadenleitkörper weisen eine aufwärtsweisende Fadenführungsfläche auf, welche dazu dient, den Abstand zwischen dem Faden und dem Nutengrund zu wahren. Diese stabförmigen Abstandshalter 140 sind in Querbohrungen in den Wänden 118, 120, 122 verankert.
- Wie dargestellt kann die Heizvorrichtung 8 aus zwei in Fadenlaufrichtung hintereinanderliegenden Schienenabschnitten 114a und 114b bestehen. Diese sind von unterschiedlicher Länge, ansonsten aber gleicher Querschnittsform. Zweck einer solchen zweigeteilten Anordnung kann es sein, die Heizvorrichtung 8 in verschiedenen Längenbereichen unterschiedlich zu erwärmen, um den Faden 138 bei einem seinen Eigenschaften gerechtwerdenden Wärmeprofil zu behandeln. Das heißt: Es können auch mehr als die zwei dargestellten Abschnitte angewandt werden. Dabei ist es von besonderer Wichtigkeit, daß der Winkel, den die beiden Heizschienen zueinander bilden, an jeder Bearbeitungsstelle der Spinn-Streck-Maschine identisch eingestellt wird, damit auf allen Bearbeitungsstellen Fäden gleicher Qualität erzeugt werden. Zur Befestigung der beiden Heizschienen dient eine Befestigungsschiene 158. Dabei handelt es sich um eine Schiene, die die Länge der beiden Heizschienen hat. Die Befestigungsschiene hat einen U-förmigen Querschnitt. Die Heizschienen werden auf dem Grund der Befestigungsschiene mit Abstandshaltern 160 befestigt. Durch die Dimensionierung der Abstandshalter und ihre Position relativ zu der Heizschiene, wird die Neigung der Heizschiene im Bezug auf die geradgestreckte Befestigungsschiene 158 festgelegt. Dabei haben die beiden Heizschienen gegensätzliche Neigung und bilden miteinander einen stumpfen Winkel. Die Befestigungsschiene 158 dient also zum einen zur genauen Befestigung der beiden Heizschienen. Da die Befestigungsschiene 158 ein U-förmiges Profil hat, umgreift sie aber auch die beiden Heizschienen. Daher dient die Befestigungsschiene 158 auch der Temperaturvergleichmäßigung über die Länge und Breite der Heizschienen. Die Befestigungsschiene wird mit einer Isolierung umgeben.
- Es wurde bereits darauf hingewiesen, daß stabförmige Abstandshalter 140 vorgesehen sein können, die die Längsnut 112 am Nutengrund, d. h. der Heizoberfläche 117 überbrücken und den Fadenlauf in einem genauen Abstand zum Nutengrund festlegen. Alternativ oder zusätzlich können einige oder alle Fadenführer 132 mit einer umlaufenden Führungskante, z. B. einer Umfangsnut 142 (Fig.2a) versehen sein, deren Höhe vom Nutengrund mit der von den Führungskörpern 140 vorgegebenen Höhe der Fadenlaufbahn abgestimmt ist. Auf die Weise wird der Faden, der in der Nut geführt ist, durch die Seitenkanten der Nut geführt. Die Umfangsnuten haben über den Umfang gleiche Tiefe, sind also konzentrisch zu den Fadenführern 132 ausgebildet. Es ist jedoch auch möglich, die Umfangsnuten mit im Verlauf des Umfangs wechselnder Tiefe auszubilden, z. B. dadurch, daß der Nutengrund zwar kreiszylindrisch aber exzentrisch zu den Fadenführern 132 eingeschnitten wird. In diesem Falle ist durch Verdrehen der Fadenführer die Möglichkeit einer Feineinstellung der Berührung zwischen Faden 138 und Fadenführern 132 und des zickzackförmigen Fadenlaufes gegeben. Dazu ließen sich die Fadenführer 132 beispielsweise über ein sie verbindendes Gestänge (nicht dargestellt) gemeinsam und in gleichem Ausmaß verdrehen.
- Im übrigen ist die Heizvorrichtung in einem Isolierkasten (nicht gezeigt) untergebracht , in dem sie in einem wärmedämmenden Material, z.B. Glasfasern, eingebettet ist. Der Isolierkasten kann dabei mit einer Klappe versehen sein, der es ermöglicht, ihn zu öffnen, um Zugang zu der Heizvorrichtung zu bieten und den Faden einzulegen. Ferner dient der Isolierkasten mit seinen sich über die Heizvorrichtung 110 legenden Teile zum axialen Festlegen der Fadenführer 132 in der Schiene 114. Dabei ist der Isolierkasten mit Schlitzen versehen, die mit der Mittelebene und den Anschrägungen 134 der Fadenführer 132 fluchten und es ermöglichen, einen zu behandelnden Faden 138 zwischen die Fadenführer 132 einzubringen. Die Schlitze sind an ihren Seitenwänden mit verschleißfesten Isolierplatten versehen.
- Auch die für die Heizelemente 124, 126 erforderlichen elektrischen Kontakte sind gegebenenfalls in dem Isolierkasten untergebracht.
- Es ist aus allen Ausführungbeispielen ersichtlich, daß die Kontaktflächen, mit denen die Fadenführer den Faden berühren, einen verhältnismäßig großen Durchmesser haben. Im Gegensatz dazu besitzt die Zickzacklinie, in der der Faden durch die Überlappung U der aufeinanderfolgenden Fadenführer geführt ist, eine verhältnismäßig kleine Amplitude, bei verhältnismäßig großem Abstand A zwischen zwei benachbarten Fadenführern. Dadurch wird erreicht, daß der Umschlingungswinkel, mit welchem der Faden die Fadenführer bzw. die an ihnen gebildeten Kontaktflächen umschlingt, auch in der Summe klein ist.
- In dem Ausführungsbeispiel in Fig. 2b besitzt die Heizschiene auf ihrer von der Längsnut 112 abgewandten Seite zwei Nuten, die im wesentlichen unterhalb der Fadenführungsnuten 112 liegen. In diese Nuten sind Heizelemente 124 und 126 eingelegt. Die Heizelemente werden durch eine Befestigungsplatte 159, die sich über die gesamte Länge der Heizschiene erstreckt, festgeklemmt. Dazu besitzt auch die Befestigungsplatte Nuten, welche die Heizelemente 124, 126 umgreifen. Durch Lösen der Befestigungsplatte 159 können die Heizelemente 124, 126 leicht ausgetauscht werden.
- Der Abstand des Fadens zu der Heizoberfläche 117 ist sehr gering. Der Abstand liegt im Bereich zwischen 0,5 und 5 mm. Vorzugsweise beträgt der obere Wert nicht mehr als 3,5 mm um einen guten Wärmeübergang und eine genaue, störungsfreie Temperaturführung zu erzielen. Aus Gründen der Praktikabilität liegt der untere Grenzwert bei 0,5 mm. Dadurch erfolgt bei der entsprechend hohen Temperatur der Heizschiene von mehr als 350°C eine schockartige Erhitzung. Die Fadenführer 132 können zumindest teilweise auch fortgelassen oder entfernt werden, wenn sie einen negativen Einfluß haben. Sie tragen einerseits zu einer Beruhigung des Fadens, kaum aber zu einer Erwärmung des Fadens durch Laufkontakt bei und haben andererseits nur eine geringe Reibung auf den Faden infolge der geringen Umschlingung.
- Das Wesentliche ist jedoch die kontaktfreie Führung in dicher Nachbarschaft zu der hoch-erhitzten Heizoberfläche.
-
- 1
- Faden
- 2
- Fülleinrichtung
- 3
- Extruder
- 4
- Motor
- 5
- Widerstandsheizung
- 6
- Schmelzeleitung
- 7
- Drucksensor
- 8
- Heizeinrichtung
- 9
- Zahnradpumpe
- 10
- Spinnkopf, Spinnkasten
- 11
- Spinndüse
- 12
- Filamente, Filamentstrang
- 15
- Kühlschacht
- 16
- Galette
- 17
- Überlaufrolle
- 20
- Heizrohr
- 21
- Galette
- 22
- Überlaufrolle
- 23
- Dampfdüse
- 24
- Heizeinrichtung
- 25
- Kopffadenführer
- 26
- Changierdreieck
- 27
- erste Heizzone
- 28
- zweite Heizzone
- 29
- Heizoberfläche
- 30
- Aufwicklung
- 31
- Verstreck-Heizung
- 33
- Spule
- 34
- Spulspindel
- 35
- Spulhülse
- 44
- Pumpenmotor
- 45
- Pumpensteuerung
- 49
- Motorsteuerung
- 50
- Heizungssteuerung
- 51
- Luftstrom
- 54
- Galette
- 55
- Überlaufrolle
- 56
- Fadenführer
- 112
- Längsnut, Heiznut
- 114
- Schiene
- 116
- Unterteil
- 117
- Heizoberfläche
- 118
- Wand
- 120
- Trennwand
- 122
- Wand
- 124
- Heizelement
- 126
- Heizelement
- 128
- Ausnehmung
- 130
- Schlitz
- 132
- Fadenführer, Führungskörper
- 133
- Schlitz
- 134
- Anschrägung
- 136
- Rille
- 138
- Faden
- 140
- Fadenführer, Abstandhalter
- 142
- Umfangsnut
- 152
- Blechklappen
- 154
- Nut, Wandlungskopf
- 156
- Kopf
- 158
- Befestigungsschiene
- 159
- Befestigungsplatte
- 160
- Abstandshalter
Claims (30)
- Verfahren zum Spinnen, Verstrecken und Aufspulen eines synthetischen Fadens, bei dem der Faden (1) nach der Verstreckung und vor dem Aufspulen zur Verminderung der Schrumpfneigung einer Wärmebehandlung unterworfen wird,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Wärmebehandlung dadurch erfolgt, daß der Faden (1) in enger Nachbarschaft jedoch im wesentlichen ohne Berührung entlang einer langgestreckten Heizoberfläche (117) geführt wird,
daß
die Oberflächentemperatur der Heizoberfläche (117) höher ist als die Schmelztemperatur des Fadens (1),
vorzugsweise höher als 100 Kelvin oberhalb der Schmelztemperatur des Fadens (1), vorzugsweise zwischen 200 und 300 Kelvin oberhalb der Schmelztemperatur des Fadens (1),
und daß der Faden (1) dabei einer Fadenzugkraft unterworfen wird, die niedriger als die zur plastischen Verformung erforderliche Fadenzugkraft ist,
vorzugsweise nicht höher als 0,3 cN/dtex,
vorzugsweise im Bereich von 0,1-0,2 cN/dtex,
wobei der aufgespulte Faden (1) eine Warm-Schrumpfneigung (Kochschrumpf) von mehr als 3 % hat. - Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß
der aufgespulte Faden (1) eine Warmschrumpfneigung von 5 bis 12 % hat. - Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß
der aufgespulte Faden (1) eine Warmschrumpfneigung von mehr als 12 %, vorzugsweise mehr als 20 % hat und vorzugseise im Bereich zwischen 30 bis 40 % liegt. - Verfahren nach einem der Ansprüche 1, 2 oder 3,
dadurch gekennzeichnet, daß
daß der Faden (1) entlang der Heizoberfläche (117) durch einen oder mehrere kurze Führungskörper (132), die längs der Heizstrecke verteilt sind, geführt wird. - Verfahren nach Anspruch 1 oder 4,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Wärmebehandlung zwischen einer Galette (16) und der Aufwicklung (30) erfolgt. - Verfahren nach Anspruch 1 oder 4,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Wärmebehandlung zwischen zwei Galetten (16, 54) erfolgt. - Verfahren nach Anspruch 5 oder 6,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Galetten (16, 54) unbeheizt sind. - Verfahren nach Anspruch 1 oder 4
dadurch gekennzeichnet, daß
die Wärmebehandlung galettenlos zwischen Spinnkasten (10) und der Aufwicklung (30) erfolgt, wobei die Abzugsgeschwindigkeit oberhalb 5000 m/min liegt, vorzugsweise zwischen 6000 und 7500 m/min. - Verfahren nach einem der vorangegangenen Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß
daß der synthetische Faden (1) aus Polyester insbesondere Polyethylenterephthalat oder Polytrimethylenterephthalat besteht. - Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8,
dadurch gekennzeichnet, daß
daß der synthetische Faden (1) aus einem Polyamid (PA6 oder PA6.6 oder einem Blend verschiedener PA-Typen) besteht. - Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8,
dadurch gekennzeichnet, daß
daß der synthetische Faden (1) aus einem Polypropylen besteht. - Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 11,
dadurch gekennzeichnet, daß
der Faden (1) nach dem Austritt aus der Spinndüse (11) und dem Kühlen jedoch vor der Wärmebehandlung durch eine langgestreckte Heizzone in Form eines engen Heizrohres (20) oder einer engen Heiznut (112) berührungslos geführt und verstreckt wird. - Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 12,
dadurch gekennzeichnet, daß
der Faden (1) vor der Wärmebehandlung, die zur Verminderung der Schrumpfneigung dient, einer Verstreckung unterworfen wird, wobei der Faden (1) in dieser Verstreckzone in enger Nachbarschaft, jedoch im wesentlichen ohne Berührung entlang einer langgestreckten Heizoberfläche (29) geführt wird,
und wobei die Oberflächentemperatur der Heizoberfläche (29) höher ist als die Schmelztemperatur des Fadens vorzugsweise höher als 100 Kelvin oberhalb der Schmelztemperatur des Fadens, vorzugsweise zwqischen 200 und 300 Kelvin oberhalb der Schmelztemperatur des Fadens,
und wobei die Fadenzugkraft zu einer plastischen Verformung des Fadens (1) führt. - Verfahren nach Anspruch 13,
dadurch gekennzeichnet, daß
der Faden bei Eintritt in die Verstreckzone über Führungkörper (132) mit Teilumschlingung geführt wird. - Verfahren nach Anspruch 12,
dadurch gekennzeichnet, daß
der Faden (1) aus Polypropylen besteht und daß der Faden zunächst gemäß Anspruch 12 verstreckt wird und sodann eine Nachverstrekkung gemäß Anspruch 13 unterworfen wird. - Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 12,
dadurch gekennzeichnet, daß
der Faden (1) mit einer Geschwindigkeit von mehr als 5000 m/min von der Spinndüse (11) abgezogen und dadurch gleichzeitig mit dem Spinnen verstreckt wird, daß der Faden (1) vor dem Aufwickeln der Wärmebehandlung unterworfen wird an einer Stelle, an welcher der Faden verstreckt ist und daß der Faden dabei im wesentlichen der Fadenzugkraft unterworfen wird, mit welcher der Faden von der Spinndüse (11) abgezogen wird. - Verfahren nach Anspruch 16,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Wärmebehandlung zwischen zwei Galetten (21, 54) erfolgt, die der Faden (1) teilweise umschlingt. - Verfahren nach Anspruch 17,
dadurch gekennzeichnet, daß
der Faden (1) die Galette (21 oder 54) s-förmig umschlingt. - Spinn-, Streck- und Aufwickelmaschine zum Spinnen, Verstrecken und Aufwickeln eines synthetischen Fadens, bei welcher der Faden (1) mittels einer unbeheizten Galette (54) aus der Streckzone abgezogen und im Anschluß an die Galette (54) mittels einer Heizeinrichtung (8) vor dem Aufwickeln bei niedriger Fadenzugkraft erwärmt wird,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Heizeinrichtung (8) eine langgestreckte Heizoberfläche (117) mit Fadenführern (132), durch welche der Faden (1) weitestgehend berührungsfrei, jedoch in enger Nachbarschaft zu der Heizoberfläche 117) geführt wird,
und daß die Heizoberfläche (117) auf eine Temperatur höher als die Schmelztemperatur des Fadens (1) vorzugsweise höher 100 Kelvin oberhalb der Schmelztemperatur des Fadens, vorzugsweise zwischen 200 und 300 Kelvin oberhalb der Schmelztemperatur des Fadens eingeregelt wird. - Vorrichtung nach Anspruch 19,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Heizeinrichtung (8) durch ein von außen beheiztes, den Fadenlauf umschließendes Heizrohr (20) gebildet wird, in welchem der Faden (1) berührungsfrei geführt wird. - Vorrichtung nach Anspruche 19,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Heizeinrichtung (8) durch eine langgestreckte U-förmige oder V-förmige Schiene (114) gebildet wird, in deren Längsnut (112) der Faden (1) im wesentlichen kontaktfrei geführt wird. - Vorrichtung nach einem der Anspruch 19 oder 21,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Heizeinrichtung (8) aus mehreren langgestreckten U-förmigen oder V-förmigen Schienen (114a, 114b) gebildet wird. - Vorrichtung nach Anspruch 22,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Schienen (114a, 114b) einen stumpfen Winkel zwischen sich einschließen, und
daß im Bereich der benachbarten Enden der beiden Schienen (114a, 114b) Fadenführer (132) angeordnet sind, die dazu dienen, den Faden (1) in der Längsnut (112) beider Schienen im wesentlichen kontaktfrei zu führen. - Vorrichtung nach einem der Ansprüche 19 bis 22,
dadurch gekennzeichnet, daß
in der Verstreckzone eine Verstreck-Heizung (31) angeordnet ist, die durch ein von außen beheiztes, den Fadenlauf umschließendes Heizrohr (20) gebildet wird, in welchem der Faden (1) berührungsfrei geführt wird. - Vorrichtung nach Anspruch 24,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Verstreck-Heizung (31) eine langgestreckte Heizoberfläche (117) mit Fadenführern (132), durch welche der Faden weitgehend berührungsfrei, jedoch in enger Nachbarschaft zu der Heizoberfläche (117) geführt wird,
und daß die Heizoberfläche (117) auf eine Temperatur höher als die Schmelztemperatur des Fadens, vorzugsweise höher 100 Kelvin oberhalb der Schmelztemperatur des Fadens (1), vorzugsweise zwischen 200 und 300 Kelvin oberhalb der Schmelztemperatur des Fadens eingeregelt wird. - Vorrichtung nach Anspruch 25,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Verstreck-Heizung (31) unmittelbar im Fadeneintrittsbereich mehrere Fadenführer (132) aufweist, die der Faden teilumschlingt. - Vorrichtung nach einem der Ansprüche 19 bis 26,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Verstreckzone sich ohne Zwischenschaltung einer Abzugeinrichtung, Galette oder dergl. unmittelbar an die Spinnzone anschließt. - Vorrichtung nach einem der Ansprüche 19 bis 27,
dadurch gekennzeichnet, daß
der Faden (1) durch eine Abzugeinrichtung, Galette (21) oder dergl. aus der Spinnzone abgezogen und in die Streckzone gefördert wird, und daß die Abzugeinrichtung vorzugsweise unbeheizt ist. - Vorrichtung nach einem der Ansprüche 19 bis 22,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Verstreckzone bei Spinnen mit einer Geschwindigkeit von mehr als 5000 m/min in der Spinnzone liegt und daß die Heizeinrichtung (8) vor der Aufwicklung aber in der Spinnzone angeordnet ist. - Vorrichtung nach Anspruch 29,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Heizeinrichtung (8) zwischen zwei Galetten (16, 54)angeordnet ist.
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