EP0616132A1 - Radialgebläse, insbesondere für Gebläsebrenner - Google Patents

Radialgebläse, insbesondere für Gebläsebrenner Download PDF

Info

Publication number
EP0616132A1
EP0616132A1 EP94103308A EP94103308A EP0616132A1 EP 0616132 A1 EP0616132 A1 EP 0616132A1 EP 94103308 A EP94103308 A EP 94103308A EP 94103308 A EP94103308 A EP 94103308A EP 0616132 A1 EP0616132 A1 EP 0616132A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
impeller
housing
inlet nozzle
inlet
quadrant
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP94103308A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Peter Dipl.-Ing. Bruns
Hagen Dipl.-Ing. Heuer
Ernst Dipl.-Ing. Claussen
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Koerting Hannover GmbH
Original Assignee
Koerting Hannover GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Koerting Hannover GmbH filed Critical Koerting Hannover GmbH
Publication of EP0616132A1 publication Critical patent/EP0616132A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04DNON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00Details, component parts, or accessories
    • F04D29/40Casings; Connections of working fluid
    • F04D29/42Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
    • F04D29/4206Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps especially adapted for elastic fluid pumps
    • F04D29/4213Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps especially adapted for elastic fluid pumps suction ports
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23DBURNERS
    • F23D11/00Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space
    • F23D11/001Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space spraying nozzle combined with forced draft fan in one unit
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23LSUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L5/00Blast-producing apparatus before the fire
    • F23L5/02Arrangements of fans or blowers

Definitions

  • the invention relates to a radial fan, in particular for forced draft burners, with an impeller rotating in a spiral housing and an axial air inlet nozzle which projects into the spiral housing at a height such that it almost bridges the existing distance between the inlet-side housing wall and the impeller front side, beginning in the first Quadrant and ending in the 2nd quadrant, the inlet-side housing wall is drawn in so far that it is approximately flush with the edge of the inlet nozzle in this area.
  • forced draft burners are equipped with a centrifugal fan that conveys the air required for combustion.
  • This fan is required to have a steep blower characteristic so that no or only slight fluctuations in volume flow occur even with larger pressure fluctuations.
  • attention must also be paid to small structural dimensions and to a low-noise mode of operation.
  • Known radial fans have a fan characteristic curve as a burner fan, ie a pressure curve as a function of the volume flow conveyed, which corresponds approximately to characteristic curve 1 in FIG. 5.
  • Burners with a flat blower characteristic curve react to this with large fluctuations in the volume flow of the combustion air, which leads to unstable combustion conditions, which are expressed in flame pulsations.
  • a steep characteristic curve leads to perfect starting behavior in terms of combustion technology.
  • Such a characteristic is also advantageous in stationary operation.
  • the flow resistance may increase due to contamination of the fan, the boiler or the chimney, or the environmental conditions, e.g. B. by climatic influences.
  • the steep characteristic curve reacts to larger fluctuations with lower volumetric flow fluctuations, which leads to very stable combustion results. Thanks to these constant combustion conditions, it is then possible to operate the burner with a lower excess of air and thereby significantly improve the efficiency of the boiler system.
  • this object is achieved with a radial blower of the generic type mentioned at the outset, the inlet nozzle of which is offset eccentrically to the impeller axis in such a way that the end of the second quadrant begins and extends into the region of the housing tongue between the impeller and the drawn-in wall of the inlet nozzle Crescent-shaped side channel is formed, which leads from the diffuser-like spiral housing into the impeller interior.
  • the impeller axis is therefore offset relative to the center of the volute casing towards the area of the casing tongue in such a way that a minimal radial gap results between the impeller and casing tongue.
  • a minimum gap is required to avoid noise.
  • At least one radially extending recess is provided in the inlet-side housing wall as a further means for sealing the high-pressure side from the low-pressure side in the region of a central angle of approximately 10 ° -50 °.
  • a vortex is formed in this depression, which prevents, or at least severely restricts, an outflow of air from the high-pressure to the low-pressure area without it participating in the pressure increase.
  • the end of the side channel located in the vicinity of the housing tongue is designed as a guide surface in such a way that the recirculating air enters the impeller interior with as little loss as possible.
  • an air guiding device protrudes into the impeller interior, which consists of an inlet surface which is bent inward and extends over the entire width of the inlet nozzle and which then, divided into two guide plates, continues, the one guide plate still is bent further inward and extends essentially in the 3rd quadrant, and the other baffle is again bent further inward, and extends essentially in the 1st quadrant. Due to this design of the air guiding device, the intake air volume flow is directed into the main delivery area of the impeller, which lies in a central angle range between 90 ° and 270 °. That which essentially extends in the 1st quadrant
  • the baffle has the special task of guiding a cross-flow vortex that forms there in the interior of the impeller to the impeller hub.
  • the radial fan according to the invention is characterized by a very steep characteristic curve and a high pressure figure. In Fig. 5 this characteristic curve is marked with 2 and shown in comparison to the characteristic curve 1 of a conventional radial fan. Due to the steep characteristic curve, the requirements outlined at the beginning are best met.
  • the radial fan according to the invention is also characterized by small dimensions and a low-noise mode of operation.
  • FIG. 2 shows a fan burner with a radial fan 1 according to the invention in section.
  • an impeller 6 driven by a motor 2. Air is sucked in via an axial inlet nozzle 3 and, compressed in the blower, is pressed into a mixing tube 5 via a mixing tube channel 4.
  • the other burner components are otherwise not shown and will not be explained further below, since they are not important for the present invention.
  • the position of the impeller 6 is indicated by dashed lines. It is wrapped spirally by the housing wall 7, which results in a diffuser-like housing extension in the radial direction.
  • the housing spiral is approximately logarithmic.
  • the impeller axis 8 is not located in the center of the housing 9, but is shifted upwards relative to this so that a minimal radial gap results between the outer circumference of the impeller 6 and the housing tongue 10, but minimizing it , but only, there are limits to noise.
  • the housing inner wall falls - as shown - from this level in one gradually widening slope 14 to the level the remaining area of the inlet-side housing inner wall.
  • the remaining, non-falling part runs out, starting at the beginning of the bevel 14, in an arcuate manner in order to connect approximately tangentially to the inner wall 15 of the inlet nozzle 3 at a central angle of 180 °.
  • the center 16 of the inlet nozzle 3 is offset with respect to the impeller axis 8 and also with respect to the housing center 9 to the 1st or 2nd quadrant, that is to say to the low-pressure side. Because of this offset, a crescent-shaped side channel 17 is created on the high pressure side, which creates a connection between the diffuser-like housing extension on the high pressure side and the impeller interior 18.
  • the inner wall 15 of the inlet nozzle 3 represents the boundary wall for the side channel 17. This begins approximately at a central angle of 180 ° and ends in the area of the housing tongue 10.
  • the end of the side channel 17 is shaped in such a way that the air recirculating through the channel is in Direction of the impeller hub is deflected.
  • the end of the side channel is designed as an oblique flat surface 19, as can also be seen from the sectional view according to FIG. 3.
  • this is designed as a curved surface 20 which is adapted to the flow.
  • other shapes are also suitable, provided they allow the recirculating air to be deflected towards the impeller hub with as little loss as possible.
  • a type of labyrinth seal 21 is provided directly behind the side channel end. This is in the range of a central angle of about 10 ° to 50 °. The seal is recessed into the housing wall on the intake side.
  • the sheet metal 13 covering the upper region of the inlet nozzle 3 is adjoined by an inlet surface 22 which is curved toward the impeller. Baffles 23, 24 which are bent inward are attached to this.
  • the gap resulting from the inwardly curved inlet surface 22 and the guide plate 23 between these and the inner edge 11 of the inlet nozzle 3 is closed by means of correspondingly adapted edge plates 26 and 25.
  • the inlet surface 22 and the guide plate 23 have the task of directing the intake air volume flow into the main delivery area of the impeller 6, which is in the range between a central angle of 90 ° and 270 °. In the first quadrant, the delivery rate is relatively small. However, there is a pronounced cross-flow vortex in the upper impeller interior, which is conducted through the guide plate 24 to the impeller hub.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)

Abstract

Die Wärmeübertragungswirkungsgrade von Heizkesseln werden ständig verbessert. Die Verbesserung dieser Wirkungsgrade bedingt aber auch eine Erhöhung der Strömungswiderstände, so daß auch die Druckziffern von Gebläsen verbessert werden müssen. Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es daher, ein Radialgebläse, insbesondere für Gebläsebrenner, zu schaffen, das mit einer sehr steilen Kennlinie, d.h. mit einer Druckziffer größer 6 arbeitet. Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe mit einem Radialgebläse (1) gelöst, dessen Einlaufdüse (3) derart zur Laufradachse (8) versetzt ist, daß, etwa Ende des zweiten Quadranten beginnend und bis in den Bereich der Gehäusezunge (10) reichend, zwischen dem Laufrad (6) und der eingezogenen Wandung (15) der Einlaufdüse (3) ein sichelförmiger Seitenkanal (17) gebildet ist, der aus dem diffusorartigen Spiralgehäuse in den Laufradinnenraum (18) führt. <IMAGE>

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Radialgebläse, insbesondere für Gebläsebrenner, mit einem in einem Spiralgehäuse umlaufenden Laufrad und einer axialen Lufteinlaufdüse, die in einer Höhe in das Spiralgehäuse hineinragt, daß sie den vorhandenen Abstand zwischen einlaufseitiger Gehäusewand und Laufradstirnseite annähernd überbrückt, wobei, beginnend im 1. Quadranten und endend im 2. Quadranten, die einlaufseitige Gehäusewand so weit nach innen gezogen ist, daß sie in diesem Bereich etwa bündig mit dem Rand der Einlaufdüse abschließt.
  • Gebläsebrenner werden in den meisten Fällen mit einem Radialventilator ausgestattet, der die für die Verbrennung benötigte Luft fördert. An diesen Ventilator wird die Forderung gestellt, daß er über eine steile Gebläsekennlinie verfügt, damit auch bei größeren Druckschwankungen keine oder lediglich geringfügige Volumenstromschwankungen auftreten. Bei der Gebläsegestaltung ist ferner auf geringe bauliche Abmessungen und auf eine geräuscharme Betriebsweise zu achten.
  • Bekannte Radialgebläse haben als Brennergebläse eine Ventilatorkennlinie, d.h. einen Druckverlauf in Abhängigkeit vom geförderten Volumenstrom, die etwa der Kennlinie 1 in Fig. 5 entspricht. Hierbei galten Druckziffern im Bereich von ψ = 3 ... 4 durchaus als sehr gut anzusehende Werte. Da mit immer besser werdenden Wärmeübertragungswirkungsgraden bei Heizkesseln aber auch die Strömungswiderstände ansteigen, ist mit zunehmender Tendenz eine solche Kennlinie nicht mehr ausreichend. Besonders in der Startphase bis zum Erreichen des Beharrungszustandes kann es zu erheblichen Druckstößen kommen. Brenner mit einer flachen Gebläsekennlinie reagieren darauf mit starken Volumenstromschwankungen der Verbrennungsluft, was zu instabilen Verbrennungszuständen, die sich in Flammenpulsationen ausdrücken, führt. Eine steile Kennlinie führt hier zu einem verbrennungstechnisch einwandfreien Startverhalten. Aber auch im stationären Betrieb ist eine solche Charakteristik von Vorteil. Im Laufe der Betriebszeit kann durch Verschmutzung des Ventilators, des Kessels oder des Kamins der Strömungswiderstand zunehmen oder es können sich die Umgebungszustände, z. B. durch klimatische Einflüsse, ändern. Auch in diesen Fällen reagiert die steile Kennlinie auf größere Schwankungen mit geringeren Volumenstromschwankungen, was zu sehr stabilen Verbrennungsergebnissen führt. Dank dieser konstanten Verbrennungsverhältnisse ist es dann möglich, den Brenner mit einem geringeren Luftüberschuß zu betreiben und dadurch den Wirkungsgrad der Kesselanlage erheblich zu verbessern.
  • Die soeben beschriebenen Zusammenhänge sind schon seit langem bekannt, und es fehlt daher nicht an Versuchen und Lösungen zur Erhöhung der Druckziffer von Radialgebläsen. So ist es bekannt, die Einlaufdüse des Spiralgehäuses exzentrisch oder zentrisch zur Laufradachse zu verlagern und einen Teilbereich der Einlaufdüse abzudecken (DE-OS 2 027 936), Maßnahmen bezüglich der Ausbildung der Gehäusezunge (DE-PS 18 07 385) oder der Spiralkontur des Gehäuses (DE-PS 32 38 913) vorzunehmen. Bekannt ist es auch, den Raum zwischen der Einlaufdüse und der Spiralgehäuseaußenkontur in einem Zentriwinkelbereich von 0° - 120° mit einem in Umfangsrichtung verlaufenden Steg auszufüllen.
  • Mit den bekannten Lösungen können Druckziffern von ca. 5 realisiert werden. Jedoch kann ein derartiger Wert unter den oben aufgezeichneten Bedingungen und Anforderungen moderner Feuerungen immer noch nicht befriedigen.
  • Es ist daher Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Radialgebläse, insbesondere für Gebläsebrenner, zu schaffen, das mit einer sehr steilen Kennlinie, d.h. mit einer Druckziffer größer 6 arbeitet.
  • Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe mit einem Radialgebläse der eingangs genannten gattungsgemäßen Art gelöst, dessen Einlaufdüse derartig exzentrisch zur Laufradachse versetzt ist, daß etwa Ende des 2. Quadranten beginnend und bis in den Bereich der Gehäusezunge reichend, zwischen dem Laufrad und der eingezogenen Wandung der Einlaufdüse ein sichelförmiger Seitenkanal gebildet ist, der aus dem diffusorartigen Spiralgehäuse in den Laufradinnenraum führt.
  • Der Klarheit halber sei an dieser Stelle bemerkt, daß der Nullpunkt für die in Uhrzeigerrichtung erfolgende Zählung der Quadranten bzw. Zentriwinkel an der Gehäusezunge liegt.
  • Aufgrund der erfindungsgemäßen Lösung tritt zu dem von den Querstromventilatoren her bekannten Querstromeffekt ein weiterer Effekt hinzu, der sogenannte Seitenkanaleffekt. Der Querstromeffekt bewirkt, daß Luft im Bereich des 3. Quadranten durch das Schaufelgitter aus dem Laufrad austritt und im Bereich des 4. Quadranten wieder in das Laufrad eintritt. Ein Teil des vom Laufrad geförderten Volumens durchströmt also das Laufrad mehrfach. Eine Erhöhung des rezirkulierenden Volumens wird durch den die Gebläsedruckseite und den Laufradinnenraum verbindenden Seitenkanal erreicht, da aus dem Laufrad austretende Luft um die Laufradstirnseite herum wieder in das Radinnere gefördert wird. Durch diese zusätzliche Rezirkulation erfährt das Gebläse eine starke Selbstaufladung, die zu den angestrebten hohen Druckziffern führt.
  • Damit dieser Mechanismus effektiv funktioniert, ist eine sorgfältige Abdichtung der Hochdruck- gegenüber der Niederdruckseite des Gebläses erforderlich. Nach einem weiteren Merkmal der Erfindung ist daher die Laufradachse gegenüber dem Zentrum des Spiralgehäuses zum Bereich der Gehäusezunge hin derart versetzt, daß sich zwischen Laufrad und Gehäusezunge ein minimaler Radialspalt ergibt. Ein Mindestspalt ist zur Vermeidung von Geräuschen jedoch erforderlich.
  • In weiterer Ausgestaltung der Erfindung ist als weiteres Mittel zur Abdichtung der Hochdruck- gegenüber der Niederdruckseite im Bereich eines Zentriwinkels von etwa 10° - 50° mindestens eine radial verlaufende Vertiefung in der einlaufseitigen Gehäusewand vorgesehen. In dieser Vertiefung bildet sich ein Wirbel aus, der ein Abströmen der Luft aus dem Hochdruck- in den Niederdruckbereich, ohne daß diese an der Druckerhöhung teilnimmt, verhindert, zumindest aber stark einschränkt.
  • Es ist erfindungsgemäß vorteilhaft, wenn das in Nähe der Gehäusezunge befindliche Ende des Seitenkanals als Leitfläche derart ausgebildet ist, daß die rezirkulierende Luft möglichst verlustfrei in den Laufradinnenraum gelangt.
  • Eine weitere, vorteilhafte Ausgestaltung der Erfindung besteht darin, daß in den Laufradinnenraum eine Luftleiteinrichtung hineinragt, die aus einer laufradeinwärts gebogenen, sich über die gesamte Breite der Einlaufdüse erstreckenden Einlauffläche besteht, die dann, in zwei Leitbleche geteilt, weiterverläuft, wobei das eine Leitblech noch weiter einwärts gebogen ist und sich im wesentlichen in den 3. Quadranten erstreckt, und das andere Leitblech wiederum nochmals weiter einwärts gebogen ist, und sich im wesentlichen in den 1. Quadranten erstreckt. Aufgrund dieser Ausbildung der Luftleiteinrichtung wird der angesaugte Luftvolumenstrom in das Hauptfördergebiet des Laufrades gelenkt, das in einem Zentriwinkelbereich zwischen 90° und 270° liegt. Das sich im wesentlichen in den 1. Quadranten erstreckende Leitblech hat die spezielle Aufgabe, einen sich dort im Laufradinnenraum ausbildenden Querstromwirbel zur Laufradnabe hin zu leiten.
  • Das erfindungsgemäße Radialgebläse zeichnet sich durch eine sehr steile Kennlinie und eine hohe Druckziffer aus. In Fig. 5 ist diese Kennlinie mit 2 gekennzeichnet und im Vergleich zur Kennlinie 1 eines konventionellen Radialgebläses dargestellt. Aufgrund der steilen Kennlinie werden die eingangs umrissenen Anforderungen bestens erfüllt. Das erfindungsgemäße Radialgebläse zeichnet sich zudem durch geringe Abmessungen und eine geräuscharme Betriebsweise aus.
  • Die Erfindung wird nachstehend anhand eines Radialgebläses für einen Gebläsebrenner näher erläutert. In der dazugehörigen Zeichnung zeigt:
  • Fig. 1
    eine Draufsicht auf die einsaugseitige Gehäuseinnenwand,
    Fig. 2
    einen Schnitt A-A nach Fig. 1,
    Fig. 3
    einen Schnitt B-B nach Fig. 1 im Bereich des Seitenkanalauslaufs,
    Fig. 4a
    ein weiteres Ausführungsbeispiel für den Bereich des Seitenkanalauslaufs,
    Fig. 4b
    einen Schnitt nach Fig. 4a, und
    Fig. 5
    Druck-Volumenstrom-Kennlinien eines üblichen und eines erfindungsgemäßen Radialgebläses.
  • In Fig. 2 ist ein Gebläsebrenner mit einem erfindungsgemäßen Radialgebläse 1 im Schnitt dargestellt. Im Gehäuse des Gebläses rotiert ein von einem Motor 2 angetriebenes Laufrad 6. Über eine axiale Einlaufdüse 3 wird Luft angesaugt, die, im Gebläse verdichtet, über einen Mischrohrkanal 4 in ein Mischrohr 5 gedrückt wird. Die weiteren Brennerbauteile sind ansonsten nicht dargestellt und werden im folgenden auch nicht weiter erläutert, da sie für die vorliegende Erfindung nicht von Bedeutung sind.
  • In der Draufsicht auf die einsaugseitige Gehäuseinnenwand nach Fig. 1 ist die Lage des Laufrades 6 gestrichelt angedeutet. Es wird von der Gehäusewand 7 spiralförmig umschlungen, wodurch sich in radialer Richtung eine diffusorartige Gehäuseerweiterung ergibt. Die Spirale des Gehäuses ist annähernd logarithmisch. Wie aus Fig. 2 weiterhin zu ersehen ist, liegt die Laufradachse 8 nicht im Gehäusemittelpunkt 9, sondern sie ist gegenüber diesem so weit nach oben verschoben, daß sich zwischen dem Außenumfang des Laufrades 6 und der Gehäusezunge 10 ein minimaler Radialspalt ergibt, dessen Minimierung allerdings, aber auch nur, durch eine Geräuschbildung Grenzen gesetzt sind.
  • Aus Fig. 2 ist zu erkennen, daß die Lufteinlaufdüse 3 so weit in das Gehäuse eingezogen ist, daß ihr Innenrand 11 dicht an der Laufradstirnseite 12 liegt. Der obere Bereich der Einlaufdüse 3 ist in Höhe ihres Innenrandes 11 durch ein Blech 13 über die gesamte Breite abgedeckt. Desweiteren ist die einlaufseitige Gehäuseinnenwand - wie dargestellt - im 1. und 2. Quadranten im Bereich zwischen der Innenwandung 15 der Einlaufdüse 3 und der Gehäusewand 7 bis in Höhe des Innenrandes 11 der Einlaufdüse 3 nach innen gezogen, so daß die einlaufseitige Gehäuseinnenwand in dem durch Schraffur hervorgehobenen Bereich auf einem einheitlichen, gegenüber dem übrigen Bereich (nicht schraffiert) der Gehäuseinnenwand höheren Niveau liegt, nämlich auf dem des Innenrandes 1 der Einlaufdüse 3. Etwa bei einem Zentriwinkel von 130° fällt die Gehäuseinnenwand - wie dargestellt - von diesem Niveau in einer sich allmählich verbreiternden Schräge 14 auf das Niveau des übrigen Bereichs der einlaufseitigen Gehäuseinnenwand ab. Der verbleibende, nicht abfallende Teil läuft, beginnend am Anfang der Schräge 14, bogenförmig aus, um etwa bei einem Zentriwinkel von 180° annähernd tangential an die Innenwandung 15 der Einlaufdüse 3 anzuschließen.
  • Wie aus Fig. 1 hervorgeht, ist die Mitte 16 der Einlaufdüse 3 gegenüber der Laufradachse 8 und auch gegenüber dem Gehäusemittelpunkt 9 zum 1. bzw. 2. Quadranten, also zur Niederdruckseite hin versetzt. Aufgrund dieses Versatzes entsteht auf der Hochdruckseite ein sichelförmiger Seitenkanal 17, der eine Verbindung zwischen der diffusorartigen Gehäuseerweiterung auf der Hochdruckseite und dem Laufradinnenraum 18 schafft. Die Innenwandung 15 der Einlaufdüse 3 stellt dabei die Begrenzungswand für den Seitenkanal 17 dar. Dieser beginnt etwa bei einem Zentriwinkel von 180° und endet im Bereich der Gehäusezunge 10. Das Ende des Seitenkanals 17 ist so ausgeformt, daß die durch den Kanal rezirkulierende Luft in Richtung der Laufradnabe umgelenkt wird. Im dargestellten Ausführungbeispiel ist das Seitenkanalende als schräge ebene Fläche 19 ausgebildet, wie das auch aus der Schnittdarstellung nach Fig. 3 hervorgeht. In einem weiteren, in den Figuren 4a und 4b dargestellten Ausführungsbeispiel für das Seitenkanalende, ist dieser als der Strömung angepaßte gekrümmte Fläche 20 ausgeführt. Es sind natürlich auch andere Ausformungen geeignet, sofern sie eine möglichst verlustfreie Umlenkung der rezirkulierenden Luft zur Laufradnabe hin ermöglichen.
  • Als eine Maßnahme zur Abdichtung des hohen Druckniveaus am Diffusorende gegenüber dem Gehäusespiralanfang wurde bereits weiter oben der minimale Randspalt zwischen Laufradumfang und Gehäusezunge 10 beschrieben. Als weitere Maßnahme ist unmittelbar hinter dem Seitenkanalende eine Art Labyrinthdichtung 21 vorgesehen. Diese liegt im Bereich eines Zentriwinkels von etwa 10° bis 50°. Die Dichtung ist in Form einer Vertiefung in die einsaugseitige Gehäusewand eingelassen.
  • An das den oberen Bereich der Einlaufdüse 3 abdeckende Blech 13 schließt sich eine laufradeinwärts gebogene Einlauffläche 22 an. An dieser sind noch weiter einwärts gebogene Leitbleche 23, 24 befestigt. Der sich aufgrund der einwärts gebogenen Einlauffläche 22 und des Leitbleches 23 zwischen diesen und dem Innenrand 11 der Einlaufdüse 3 ergebende Spalt ist mittels entsprechend angepaßter Randbleche 26 und 25 verschlossen. Die Einlauffläche 22 und das Leitblech 23 haben die Aufgabe, den angesaugten Luftvolumenstrom in das Hauptfördergebiet des Laufrades 6 zu lenken, das im Bereich zwischen einem Zentriwinkel von 90° und 270° liegt. Im 1. Quadranten ist die Fördermenge relativ gering. Es befindet sich im oberen Laufradinnenraum jedoch ein ausgeprägter Querstromwirbel, der durch das Leitblech 24 zur Laufradnabe hin geleitet wird.
  • Mit dem im Ausführungsbeispiel beschriebenen Radialgebläse können Druckziffern deutlich über 6 erreicht werden.

Claims (5)

  1. Radialgebläse, insbesondere für Gebläsebrenner, mit einem in einem Spiralgehäuse umlaufenden Laufrad und einer axialen Lufteinlaufdüse, die in einer Höhe in das Spiralgehäuse hineinragt, daß sie den vorhandenen Abstand zwischen einlaufseitiger Gehäusewand und Laufradstirnseite annähernd überbrückt, wobei, beginnend im 1. Quadranten und endend im 2. Quadranten, die einlaufseitige Gehäusewand soweit nach innen gezogen ist, daß sie in diesem Bereich etwa bündig mit dem Rand der Einlaufdüse abschließt, dadurch gekennzeichnet, daß die Einlaufdüse (3) derartig zur Laufradachse (8) versetzt ist, daß, etwa Ende des 2. Quadranten beginnend und bis in den Bereich der Gehäusezunge (10) reichend, zwischen dem Laufrad (6) und der eingezogenen Wandung (15) der Einlaufdüse (3) ein sichelförmiger Seitenkanal (17) gebildet ist, der aus dem diffusorartigen Spiralgehäuse in den Laufradinnenraum (18) führt.
  2. Radialgebläse nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Laufradachse (8) gegenüber dem Gehäusemittelpunkt (9) derart zum Bereich der Gehäusezunge (10) hin verschoben ist, daß sich zwischen Laufrad (6) und Gehäusezunge (10) ein minimaler Radialspalt ergibt.
  3. Radialgebläse nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß im Bereich eines Zentriwinkels von etwa 10° - 50° mindestens eine radial verlaufende Vertiefung (21) in der einlaufseitigen Gehäusewand vorgesehen ist.
  4. Radialgebläse nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das in Nähe der Gehäusezunge (10) befindliche Ende des Seitenkanals (17) als Leitfläche (19, 20) derart ausgebildet ist, daß die rezirkulierende Luft möglichst verlustfrei in den Laufradinnenraum (18) gelangt.
  5. Radialgebläse nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß in den Laufradinnenraum (18) eine Luftleiteinrichtung hineinragt, die aus einer laufradeinwärts gebogenen, sich über die gesamte Breite der Einlaufdüse (3) erstreckende Einlauffläche (22) besteht, die dann geteilt in zwei Leitbleche (23, 24) weiterverläuft, wobei das Leitblech (23) noch weiter einwärts gebogen ist und sich im wesentlichen in den 3. Quadranten erstreckt, und das Leitblech (24) wiederum nochmals weiter einwärts gezogen ist, und sich im wesentlichen in den 1. Quadranten erstreckt.
EP94103308A 1993-03-17 1994-03-04 Radialgebläse, insbesondere für Gebläsebrenner Withdrawn EP0616132A1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE9303936U 1993-03-17
DE9303936U DE9303936U1 (de) 1993-03-17 1993-03-17 Radialgebläse, insbesondere für Gebläsebrenner

Publications (1)

Publication Number Publication Date
EP0616132A1 true EP0616132A1 (de) 1994-09-21

Family

ID=6890767

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP94103308A Withdrawn EP0616132A1 (de) 1993-03-17 1994-03-04 Radialgebläse, insbesondere für Gebläsebrenner

Country Status (2)

Country Link
EP (1) EP0616132A1 (de)
DE (1) DE9303936U1 (de)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0972990A1 (de) * 1998-07-17 2000-01-19 MAN B & W Diesel Aktiengesellschaft Brennersystem zur nahstöchiometrischen Verbrennung von flüssigem oder gasförmigen Brennstoff
EP1002958A2 (de) * 1998-11-20 2000-05-24 PUNKER GmbH &amp; CO. Radialgebläse
WO2008083787A1 (de) * 2006-12-28 2008-07-17 Punker Gmbh & Co. Radialgebläse und mit einem radialgebläse versehenes hochdruck-reinigungsgerät

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19501816B4 (de) * 1995-01-21 2004-11-18 Körting Hannover AG Radialgebläse, insbesondere für Gebläsebrenner
IT1288866B1 (it) * 1996-03-22 1998-09-25 F I M Fonderia Ind Meccanich E Bruciatore perfezionato per generatore di calore
FR2772437B1 (fr) * 1997-12-11 2000-02-25 Valeo Climatisation Groupe moto-ventilateur, notamment pour installation de chauffage-climatisation de vehicule automobile
DE19812561C5 (de) * 1998-03-21 2006-02-16 J. Eberspächer GmbH & Co. KG Mit Flüssigbrennstoff betriebenes Heizgerät, insbesondere für Kraftfahrzeuge

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1807385A1 (de) * 1968-11-07 1970-05-27 Punker Gmbh Appbau U Waermetec Radialventilator,insbesondere fuer OElbrenner
DE1808829A1 (de) * 1968-11-14 1970-06-04 Haase Dr Ing Dietrich Radialventilator
DE2027936A1 (de) * 1970-06-06 1971-12-16 Dr. Werner Rohrs KG, 8972 Sonthofen Ansaugführung für Radialgebläse
FR2164216A5 (de) * 1971-12-03 1973-07-27 Haase Dietrich
FR2212864A5 (de) * 1972-12-29 1974-07-26 Chauffage Automatique
WO1983002646A1 (en) * 1982-01-21 1983-08-04 Knut Olof Lennart Wallman An arrangement for radial fans
DE3238913A1 (de) * 1982-10-21 1984-04-26 Werner Dr. 8972 Sonthofen Röhrs Radialventilatorgehaeuse
DE3629132A1 (de) * 1986-08-27 1988-03-10 Buderus Heiztechnik Gmbh Geblaese fuer oel- und gasgeblaesebrenner

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1807385A1 (de) * 1968-11-07 1970-05-27 Punker Gmbh Appbau U Waermetec Radialventilator,insbesondere fuer OElbrenner
DE1808829A1 (de) * 1968-11-14 1970-06-04 Haase Dr Ing Dietrich Radialventilator
DE2027936A1 (de) * 1970-06-06 1971-12-16 Dr. Werner Rohrs KG, 8972 Sonthofen Ansaugführung für Radialgebläse
FR2164216A5 (de) * 1971-12-03 1973-07-27 Haase Dietrich
FR2212864A5 (de) * 1972-12-29 1974-07-26 Chauffage Automatique
WO1983002646A1 (en) * 1982-01-21 1983-08-04 Knut Olof Lennart Wallman An arrangement for radial fans
DE3238913A1 (de) * 1982-10-21 1984-04-26 Werner Dr. 8972 Sonthofen Röhrs Radialventilatorgehaeuse
DE3629132A1 (de) * 1986-08-27 1988-03-10 Buderus Heiztechnik Gmbh Geblaese fuer oel- und gasgeblaesebrenner

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0972990A1 (de) * 1998-07-17 2000-01-19 MAN B & W Diesel Aktiengesellschaft Brennersystem zur nahstöchiometrischen Verbrennung von flüssigem oder gasförmigen Brennstoff
EP1002958A2 (de) * 1998-11-20 2000-05-24 PUNKER GmbH &amp; CO. Radialgebläse
EP1002958A3 (de) * 1998-11-20 2004-09-29 PUNKER GmbH &amp; CO. Radialgebläse
WO2008083787A1 (de) * 2006-12-28 2008-07-17 Punker Gmbh & Co. Radialgebläse und mit einem radialgebläse versehenes hochdruck-reinigungsgerät
CN101652572B (zh) * 2006-12-28 2013-08-21 阿尔佛雷德·卡切尔有限责任两合公司 径流式风机以及配有一个径流式风机的高压清洁装置
US8813689B2 (en) 2006-12-28 2014-08-26 Punker Gmbh Radial fan and a high-pressure cleaning device having a radial fan

Also Published As

Publication number Publication date
DE9303936U1 (de) 1993-05-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2418389B1 (de) Flügelrad für einen ventilator
DE102010046870B4 (de) Seitenkanalgebläse, insbesondere Sekundärluftgebläse für eine Verbrennungskraftmaschine
DE19929978A1 (de) Lüfter mit Axialschaufeln
DE1628335A1 (de) Radialventilator mit axialer Ausstroemung
DE3238972C2 (de) Horizontal geteiltes Gehäuse einer Strömungsarbeitsmaschine für Gase oder Dämpfe
EP0589300B1 (de) Radialgebläse
EP0616132A1 (de) Radialgebläse, insbesondere für Gebläsebrenner
DE3822267C2 (de)
DE102006061756A1 (de) Radialgebläse und mit einem Radialgebläse versehenes Hochdruck-Reinigungsgerät
DE2441988A1 (de) Radialstroemungsgeblaese
DE2633480C3 (de)
DE10017808B4 (de) Gehäuse für ein Gebläse, insbesondere ein Radialgebläse
EP3303845B1 (de) Selbstansaugende pumpenaggregation
DE9016767U1 (de) Dunstabzugshaube
DE2160047B2 (de) Radialgebläse
DE2414610B2 (de) Querstromlüfter
DE1551757A1 (de) OEl- oder Gasbrenner
DE19525086C1 (de) Ansaugluftleitung für einen Verbrennungsmotor
DE2609987C2 (de) Brenner für flüssige oder gasförmige Brennstoffe
DE3033685A1 (de) Rohrgeblaese fuer klimaanlage
DE1503523A1 (de) Verbesserungen an Geblaesen
CH620500A5 (de)
CH604014A5 (en) Centrifugal fan pressure increasing element
EP1188930B2 (de) Gebläseanordnung, insbesondere Radialgebläseanordnung
DE1728607A1 (de) Geblaese fuer einen oel- oder gasbrenner

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT CH DE IT LI

17P Request for examination filed

Effective date: 19950308

17Q First examination report despatched

Effective date: 19960205

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE APPLICATION IS DEEMED TO BE WITHDRAWN

18D Application deemed to be withdrawn

Effective date: 19960618