EP0391025A1 - Doppelsiebformer - Google Patents

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EP0391025A1
EP0391025A1 EP90101039A EP90101039A EP0391025A1 EP 0391025 A1 EP0391025 A1 EP 0391025A1 EP 90101039 A EP90101039 A EP 90101039A EP 90101039 A EP90101039 A EP 90101039A EP 0391025 A1 EP0391025 A1 EP 0391025A1
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EP
European Patent Office
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forming
twin
wire
former according
twin wire
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EP90101039A
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English (en)
French (fr)
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EP0391025B1 (de
Inventor
Heinz Braun
Alfred Dr. Bubik
Herbert Holik
Rüdiger Dr. Kurtz
Heinz Steckenreuter
Helmut Stieb
Jürgen Zenz
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Voith Sulzer Papiermaschinen GmbH
Original Assignee
Sulzer Escher Wyss GmbH
Escher Wyss GmbH
Voith Sulzer Papiermaschinen GmbH
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Filing date
Publication date
Application filed by Sulzer Escher Wyss GmbH, Escher Wyss GmbH, Voith Sulzer Papiermaschinen GmbH filed Critical Sulzer Escher Wyss GmbH
Publication of EP0391025A1 publication Critical patent/EP0391025A1/de
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    • D—TEXTILES; PAPER
    • D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
    • D21F—PAPER-MAKING MACHINES; METHODS OF PRODUCING PAPER THEREON
    • D21F9/00—Complete machines for making continuous webs of paper
    • D21F9/003—Complete machines for making continuous webs of paper of the twin-wire type

Definitions

  • the invention relates to a twin-wire former with an upper wire and a lower wire, an open front forming roller arranged at the beginning of a forming zone, in particular at least one forming element arranged behind the forming roller and adjacent to the lower wire, a forming element arranged in the area of the forming roller, approximately from the beginning the forming zone outgoing guide element, a partial wrap of the forming roller through the twin wire and at least one drainage bar arranged above the top wire.
  • Such a twin wire former but with preliminary drainage, is known from DE-OS 31 23 132.
  • the front forming roller is arranged as an open forming roller above the top wire and throws water diagonally upwards, without, however, causing a driving effect for secondary jets that arise in the area of the drainage strips, since here the jets run almost parallel at essentially the same speed.
  • twin wire formers which work with an upper front forming roll and in the area of the upper wire, have drainage bars resting thereon, work with suction boxes which are arranged between the drainage bars in order to discharge the water laterally from the device.
  • the invention has for its object to provide a twin wire former of the type mentioned, in which a more gentle and better drainage can be achieved within the forming zone by a simpler and more compact structure such that the forming process without adversely affecting the retention of the fibers can be improved and in particular made more even.
  • the forming element as a stationary forming element has a flatter curvature than the front forming roller
  • the dewatering strips are forming strips which are effective for forming and as such rest on the upper sieve and in front of the place where the upper sieve and the lower sieve converge to form the twin sieve Suspension entry nozzle is arranged.
  • the water jet thrown off there is discharged without interference and without the need for a suction box along the water guiding element into the end region of the forming zone.
  • This water guiding element can be optimally, preferably relatively flatly curved, in order to adapt to the flow conditions, i.e. approximate the course of the sieve.
  • the thrown-off water jet has a propelling effect in that the optimal alignment and the optimal guidance of the thrown-off water jet as driving jet exert a driving effect on the secondary jets in the area of the drainage strips. This applies in particular if there is a loss of energy in the area of the molding strips for water drainage.
  • the formation is also improved in that the drainage strips, which act as forming strips, rest on the top wire and, in particular, are pressed against them, so that the double screen is deflected.
  • the forming strips are arranged in the rear half and in particular in the last third of the forming zone, it is avoided that the violent propellant jet strikes the forming strips just behind the forming roller.
  • An essential advantage for the invention is the fact that the non-pre-dewatered suspension is fed to the converging twin wire and is then dewatered in the loop area of the twin wire around the front forming roller and thus a very violent propellant jet is generated.
  • the stronger jet jet thus has an effect from the beginning in that it takes along the weak secondary jets, particularly when starting up. This means that the water accumulating in the area of the forming strips is always carried away without any problems.
  • the angle at which the twin wire wraps around the forming roller is preferably 5 o to 120 o and in particular approximately 20 o . This wrap affects the strength of the jet.
  • the driving jet thicknesses can be between 2 and 19 mm, depending on the web speed of 300 to 2000 m / min. The driving jet usually makes up approximately 40% of the amount that is dewatered in the top sieve alone.
  • two or three and in particular three forming strips are provided.
  • the forming blades may be oriented inclined towards the Siebverlaufes and take it to the screen an angle of 20 ° to 90 ° and in particular approximately 37 o a. This affects the transition of the secondary jets along the forming strips into the main driving jet.
  • the forming strips are preferably arranged at a distance of less than 200 mm in order to achieve the best effect.
  • the water guiding element as the inner contour of an upper trough can initially rise flat from the forming roller, then be arranged essentially horizontally and then descend again towards the end of the forming zone, this guiding element being largely flat on the whole, so that the water jets are applied as a film flow by centrifugal force.
  • vacuum boxes can also be provided.
  • the forming roller can also be designed as a suction roller so that the lower drainage pressure of the outer wire that occurs at high speeds can be compensated for by vacuum.
  • front and rear refer to the running direction of the sieves and in particular the double sieve.
  • a forming roll 10 is shown schematically on the left, specifically as a so-called open forming roll, in the circumferential surface of which chambers are formed.
  • a lower wire 12 is fed to a suspension feed nip 14, which is formed by the lower wire 12 fed around the forming roller 10 and the upper wire 18 fed by a deflecting roller 16, the two wires meeting at a point D and from there to a twin wire form.
  • a suspension feed nozzle 20 is assigned to this feed gap 14.
  • the twin wire wraps around the forming roller 10 at an angle alpha which is between 5 o and 120 o , in the example shown about 20 o .
  • the twin wire runs at the right end in the drawing around a rear forming roller 5.
  • This forming roller 5 can be designed as a suction roller, as a full roller and / or can be grooved in the circumferential direction.
  • the bottom wire 12 carrying the fiber layer leaves this forming roller 5 at a point E, so that the forming zone is formed between the points D and E.
  • Below the lower wire 12 there are two formation shoes 22 and 22 'with vacuum boxes in the area of the double guide of lower wire 12 and upper wire 18 in this embodiment. These formation shoes rest with webs 24 spaced apart from one another on the lower wire.
  • the sieve moves at a high speed. Since the suspension supplied by the nozzle 20 contains up to 99% water in addition to fibers and a filler, violent dewatering takes place in the wrapping area alpha to the effect that a propellant jet A is generated. This driving jet A is thrown off almost tangentially to the forming roller. Since the forming roll is designed as an open forming roll formed with circumferential chambers, a water jet A 'is also formed in the circumferential direction in order to simultaneously drain some of the water down from the suspension.
  • the size of the wrapping of the forming roller significantly influences the force and the amount of water of the jet A, whereby jet thicknesses of 2 to 19 mm can be generated, depending on the web speed of 300 to 2000 m / min.
  • the jet makes about -40% the amount that is drained in the top sieve alone.
  • the propellant jet A is directed as a main jet through a guide element 25 and 25 ', which here consists of two sections, and which covers the entire forming zone by increasing the distance from the forming roller 10 to the twin wire in the direction of the point E. That means in this exemplary embodiment, in which the twin wire in the forming zone also rises slightly, the guide element also initially rises and then falls towards the end again, whereby an essentially horizontal section can also be provided. From the drawing it can be seen that the curvature of the guide element is relatively flat.
  • the section 25 'of the guide element can be pivoted upwards over a rod 31 about a bearing axis 33 in order to make the area accessible for cleaning purposes in which the forming strips are located.
  • forming strips 26, 26 'and 26 ⁇ are located in the second half of the forming zone, starting approximately from the middle, but preferably in the last third, three forming strips 26, 26 'and 26 ⁇ , where only two or more strips can optionally be provided. These strips rest with their lower end, preferably outside the webs 24, on the top wire and thus on the twin wire. At the forming strips follow guide surfaces 27, 27 ', 27 ⁇ , which are arranged at the angle shown to the screen. This angle is in the range from 20 to 90 ° , but preferably in the range from 37 ° .
  • the propellant jet has so much kinetic energy that the secondary jets B, C and C 'in the region of the forming strips 26, 26' and 26 'are also included and then guided into a deflection trough 30.
  • the propellant jet cannot hit the strips directly, which in turn calms the flow conditions and therefore more gently and intensively drains leads in the area of the lasts.
  • the number of forming strips is equal to or greater than 2 and the distance is less than 200 mm, a very good effect can be achieved both with regard to the drainage and with regard to the formation of the fiber structure.
  • the water discharged through the top sieve is removed at a point where this is less disturbing and more space is available.
  • the forming strips B, C and C 'rest on the top wire are pressed onto the surface in such a way that the twin wire is deflected, either close to the forming shoe or between the webs 24 the formation shoes 22, 22 '.
  • the deflection is up to 10 mm, preferably 4 mm. For this, reference is made to FIG. 2.

Abstract

Doppelsiebformer mit einer Suspensionseingabeöffnung des Doppelsiebes im Bereich einer insbesondere offenen Formierwalze, mit mindestens einem unterhalb des Untersiebes (12) befindlichen stationären Formierelement (22; 22') und mit oberhalb des Obersiebes (18) im Abstand dazu und ausgehend von der Formierwalze (10) über die Formierzone (D-E) verlaufend ein Wasserleitelement (25; 25') vorgesehen ist und die Formierleisten im Bereich eines Formierelementes (22; 22') auf dem Obersieb (18) aufliegen.

Description

  • Die Erfindung bezieht sich auf einen Doppelsiebformer mit einem Obersieb und einem Untersieb, einer am Anfang einer Formierzone angeordneten, insbesondere offenen, vorderen Formierwalze, mindestens einem hinter der Formierwalze angeordneten, am Untersieb anliegenden Formierelement, einem im Bereich der Formierwalze angeordneten, in etwa vom Anfang der Formierzone ausgehenden Leitelement, einer Teilumschlingung der Formierwalze durch das Doppelsieb und mindestens einer oberhalb des Obersiebes angeordneten Entwässerungsleiste.
  • Ein derartiger Doppelsiebformer, jedoch mit Vorentwässerung, ist aus der DE-OS 31 23 132 bekannt. Die vordere Formierwalze ist als offene Formierwalze oberhalb des Obersiebes angeordnet und schleudert Wasser schräg nach oben ab, ohne allerdings eine Treibwirkung für Nebenstrahlen hervorzurufen, die im Bereich der Entwässerungsleisten entstehen, da hier die Strahlen mit im wesentlichen gleicher Geschwindigkeit nahezu parallel verlaufen. Am Untersieb liegt in Bewegungsrichtung des Doppelsiebes hinter der Formierwalze eine weitere Formierwalze, der gegenüber ohne Anlage am Obersieb die Entwässerungsleisten angeordnet sind.
  • Andere Doppelsiebformer, die mit einer oben liegenden vorderen Formierwalze arbeiten und im Bereich des Obersiebes, auf diesem aufliegend Entwässerungsleisten aufweisen, arbeiten mit Saugkästen, die zwischen den Entwässerungsleisten angeordnet sind, um das Wasser seitlich aus der Vorrichtung abzuführen.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen Doppelsiebformer der eingangs genannten Art zu schaffen, bei dem durch einen einfacheren und kompakteren Aufbau eine schonendere und bessere Entwässerung derart innerhalb der Formierzone erzielbar ist, daß ohne eine negative Beeinflussung der Retention der Fasern der Formiervorgang verbessert und insbesondere vergleichmäßigt werden kann.
  • Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß das Formierelement als stationäres Formierelement eine flachere Krümmung aufweist als die vordere Formierwalze, die Entwässerungsleisten formierwirksame Formierleisten sind und als solche auf dem Obersieb aufliegen und vor der Stelle, wo das Obersieb und das Untersieb zum Doppelsieb zusammenlaufen, eine Suspensionseintragsdüse angeordnet ist.
  • Durch diese Lösung wird im Anschluß an die Formierwalze der dort abgeschleuderte Wasserstrahl störungsfrei und ohne Erfordernis eines Saugkastens entlang dem Wasserleitelement in den Endbereich der Formierzone abgeleitet. Dabei kann dieses Wasserleitelement in Anpassung an die Strömungsverhältnisse optimal, vorzugsweise relativ flach gekrümmt, d.h. angenähert dem Siebverlauf, ausgerichtet sein. Der abgeschleuderte Wasserstrahl hat eine Treibwirkung dahingehend, daß durch die optimale Ausrichtung und die optimale Führung der abgeschleuderte Wasserstrahl als Treibstrahl eine Mitnahmewirkung für die Nebenstrahlen im Bereich der Entwässerungsleisten ausübt. Dies gilt insbesondere dann, wenn im Bereich der Formierleisten für die Wasserabführung ein Energieverlust auftritt. Durch das Abschleudern des Wassers im Bereich der vorderen Formierwalze bei Eingabe einer nicht vorentwässerten Suspension, durch das sich unmittelbar anschließende stationäre Formierelement im Bereich des Untersiebes und die sich dann anschließende Entwässerung im Bereich der Formierleisten erfolgt eine optimal gestaffelte Entwässerung dadurch, daß die Druckimpulse auf die Suspension zwischen den Sieben mit zunehmender Formation gesteigert werden können.
  • Durch die Möglichkeit des Weglassens der Saugkästen ist eine dichtere Staffelung der Formierleisten möglich. Dies bedeutet eine höhere Frequenz der Suspension und dies eine gleichmäßigere Formation.
  • Die Formierung wird auch verbessert dadurch, daß die als Formierleisten wirkenden Entwässerungsleisten auf dem Obersieb aufliegen und insbesondere drückend aufliegen, so daß eine Ablenkung des Doppelsiebes erfolgt.
  • Wenn entsprechend einer vorteilhaften Weiterbildung die Formierleisten in der hinteren Hälfte und insbesondere im letzten Drittel der Formierzone angeordnet sind, wird vermieden, daß kurz hinter der Formierwalze der heftige Treibstrahl auf die Formierleisten trifft.
  • Von wesentlichem Vorteil für die Erfindung ist die Tatsache, daß die nicht vorentwässerte Suspension dem zusammenlaufenden Doppelsieb zugeführt wird und dann im Umschlingungsbereich des Doppelsiebs um die vordere Formierwalze entwässert und somit ein sehr heftiger Treibstrahl erzeugt wird.
  • Wenn die Auftragsrichtung der Suspension aus der Auftragsdüse in etwa die Richtung des abgeschleuderten TReibstrahls ist, dann wirkt sich der somit stärkere Treibstrahl vom Anfang an dahingehend aus, die insbesondere beim Anfahren schwachen Nebenstrahlen mitzunehmen. Dies bedeutet, daß stets das im Bereich der Formierleisten anfallende Wasser problemlos mitgerissen wird.
  • Der Winkel, mit dem das Doppelsieb die Formierwalze umschlingt, beträgt vorzugsweise 5o bis 120o und insbesondere ca. 20o. Diese Umschlingung beeinflußt die Stärke des Treibstrahles. Die Treibstrahldicken können zwischen 2 bis 19 mm betragen, und zwar je nach der Bahngeschwindigkeit von 300 bis 2000 m/min. Dabei macht normalerweise der Treibstrahl ca. größer gleich 40 % der Menge aus, die allein im Obersieb entwässert wird.
  • Vorzugsweise sind zwei oder drei und insbesondere drei Formierleisten vorgesehen.
  • Die Formierleisten können in Richtung des Siebverlaufes geneigt ausgerichtet sein und nehmen dabei zum Sieb einen Winkel von 20 bis 90o und insbesondere ca. 37o ein. Dies beeinflußt den Übergang der Nebenstrahlen entlang der Formierleisten in den Haupt-Treibstrahl.
  • Vorzugsweise sind die Formierleisten in einem Abstand von weniger als 200 mm angeordnet, um so die beste Wirkung zu erzielen.
  • Das Wasserleitelement als Innenkontur einer Oberwanne kann ausgehend von der Formierwalze zunächst flach ansteigen, dann im wesentlichen horizontal und danach zum Ende der Formierzone wieder abfallend angeordnet sein, wobei dieses Leitelement im ganzen weitgehend flach gekrümmt ist, so daß die Wasserstrahlen durch Zentrifugalkraft als Filmströmung anliegen.
  • Neben einer schonenden Entwässerung wird insbesondere eine Verbesserung der Formation (Egoutteur-Effekt) erreicht, und zwar ohne die Retention, Nadellöcher und das L/Q-Verhältnis nachteilig zu beeinflussen.
  • Bei Siebgeschwindigkeiten unter 800 m/min. können zusätzlich Vakuumkästen vorgesehen sein.
  • Die Formierwalze kann zugleich auch als Saugwalze ausgebildet sein, damit der bei hohen Drehzahlen auftretende geringere Entwässerungsdruck des Außensiebes durch Vakuum kompensiert werden kann.
  • Die Begriffe "vorne" und "hinten" beziehen sich auf die Laufrichtung der Siebe und insbesondere des Doppelsiebs.
  • Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen ergeben sich aus den Unteransprüchen.
  • Die Erfindung wird nachfolgend anhand eines in den Zeichnungen rein schematisch dargestellten Ausführungsbeispiels näher erläutert. Es zeigt:
    • Fig. 1 eine schematische Darstellung eines Doppelsiebformers als Teil einer Papierherstellungsmaschine und
    • Fig. 2 eine Teilansicht von auf dem Obersieb drückend aufliegenden Formierleisten.
  • In Fig. 1 links ist schematisch eine Formierwalze 10 dargestellt, und zwar als sog. offene Formierwalze, in deren Umfangsfläche Kammern ausgebildet sind. Über diese Formierwalze wird ein Untersieb 12 einem Suspensions-Beschickungsspalt 14 zugeführt, der von dem um die Formierwalze 10 zugeführten Untersieb 12 und dem von einer Umlenkwalze 16 zugeführten Obersieb 18 gebildet wird, wobei beide Siebe an einer Stelle D zusammentreffen und von dort an ein Doppelsieb bilden. Diesem Beschickungsspalt 14 ist eine Suspensions-Beschickungsdüse 20 zugeordnet.
  • Das Doppelsieb umschlingt bei dem dargestellten Beispiel die Formierwalze 10 mit einem Winkel alpha, der zwischen 5o und 120o, im dargestellten Beispiel ca. 20o beträgt. Das Doppelsieb läuft am rechten Ende in der Zeichnung um eine hintere Formierwalze 5. Diese Formierwalze 5 kann als Saugwalze, als Vollwalze ausgeführt sein und/oder in Umfangsrichtung gerillt sein. Das die Faserschicht tragende Untersieb 12 verläßt diese Formierwalze 5 an einer Stelle E, so daß zwischen den Stellen D und E die Formierzone gebildet wird. Unterhalb des Untersiebs 12 befinden sich im Bereich der Doppelführung von Untersieb 12 und Obersieb 18 bei diesem Ausführungsbeispiel zwei Formationsschuhe 22 und 22′ mit Vakuumkästen. Diese Formationsschuhe liegen mit im Abstand zueinander angeordneten Stegen 24 am Untersieb an.
  • Normalerweise bewegt sich das Sieb mit einer hohen Geschwindigkeit. Da die von der Düse 20 aufgegebene Suspension neben Fasern und einem Füllstoff bis zu 99 % Wasser enthält, erfolgt im Umschlingungsbereich alpha eine heftige Entwässerung dahingehend, daß ein Treibstrahl A erzeugt wird. Dieser Treibstrahl A wird nahezu tangential zur Formierwalze abgeschleudert. Da die Formierwalze als mit Umfangskammern ausgebildete offene Formierwalze ausgebildet ist, wird auch ein Wasserstrahl A′ in Umfangsrichtung ausgebildet, um gleichzeitig einen Teil Wasser aus der Suspension nach unten abzuleiten.
  • Die Größe der Umschlingung der Formierwalze beeinflußt wesentlich die Kraft und die Wassermenge des Treibstrahls A, wobei Treibstrahldicken von 2 bis 19 mm erzeugt werden können, je nach der Bahngeschwindigkeit von 300 bis 2000 m/min.. Der Treibstrahl macht dabei ca. -40 % der Menge aus, die allein im Obersieb entwässert wird.
  • Geleitet wird der Treibstrahl A als Hauptstrahl durch ein hier aus zwei Sektionen bestehendes Leitelement 25 und 25′, welches die gesamte Formierzone erfaßt, indem der Abstand ausgehend von der Formierwalze 10 zum Doppelsieb in Richtung zum Punkt E zunimmt. Das heißt in diesem Ausführungsbeispiel, bei dem auch das Doppelsieb in der Formierzone leicht ansteigend verläuft, verläuft auch das Leitelement zunächst ansteigend und dann gegen Ende wieder abfallend, wobei auch ein im wesenltichen horizontaler Abschnitt vorgesehen werden kann. Aus der Zeichnung ist ersichtlich, daß der Krümmungsverlauf des Leitelementes relativ flach ist.
  • Die Sektion 25′ des Leitelementes ist über eine Stange 31 um eine Lagerachse 33 nach oben schwenkbar, um für Reinigungszwecke den Bereich zugänglich zu machen, in dem sich die Formierleisten befinden.
  • Bei der Darstellung in Fig. 1 befinden sich in der zweiten Hälfte der Formierzone, ausgehend etwa von der Mitte, vorzugsweise aber im letzten Drittel, drei Formierleisten 26, 26′ und 26˝, wobei auch gegebenenfalls nur zwei oder mehr Leisten vorgesehen sein können. Diese Leisten liegen mit ihrem unteren Ende, vorzugsweise außerhalb der Stege 24, auf dem Obersieb und somit auf dem Doppelsieb an. An die Formierleisten schließen sich Führungsflächen 27, 27′, 27˝ an, die im dargestellten Winkel zum Sieb angeordnet sind. Dieser Winkel liegt im Bereich von 20 bis 90o, vorzugsweise aber im Bereich von 37o.
  • Der Treibstrahl weist soviel kinetische Energie auf, daß die Nebenstrahlen B, C und C′ im Bereich der Formierleisten 26, 26′ und 26˝ miterfaßt und anschließend in eine Umlenkwanne 30 geführt werden.
  • Dadurch, daß die Formierleisten relativ weit zurückversetzt von der Formierwalze, beispielsweise ab dem Ende des ersten Drittels der Formierzone D-E angeordnet sind, kann der Treibstrahl nicht unmittelbar auf die Leisten prallen, was zu einer Beruhigung der Strömungsverhältnisse und somit zu einer schonenderen und intensiveren Entwässerung insbesondere im Bereich der Leisten führt.
  • Wenn die Anzahl der Formierleisten gleich oder größer als 2 ist und der Abstand kleiner als 200 mm, so kann eine sehr gute Wirkung sowohl hinsichtlich der Entwässerung als auch hinsichtlich der Formierung des Fasergefüges erzielt werden. Die Abführung des durch das Obersieb abgeführten Wassers erfolgt an einer Stelle, wo dies weniger störend ist und auch mehr Platz zur Verfügung steht.
  • Vorzugsweise liegen zur Verbesserung der Formierung des Fasergefüges und der Füllstoffe die Formierleisten B, C und C′ auf dem Obersieb auf und werden dabei so auf die Oberfläche gedrückt, daß eine Ablenkung des Doppelsiebes erfolgt, und zwar entweder dicht beim Formierschuh oder zwischen den Stegen 24 der Formierschuhe 22, 22′. Die Ablenkung beträgt bis zu 10 mm, vorzugsweise 4 mm. Hierzu wird auf Fig. 2 verwiesen.
  • Infolge der Umlenkung des Wassers an den Formierleisten entstehen Geschwindigkeitsverluste, so daß sich eine Geschwindigkeitsdifferenz gemäß Betrag und Richtung zwischen dem Hauptstrahl A und der Nebenstrahlen B, C und C′ ergibt. Der dadurch erzeugte Sog unterstützt die Entwässerung, ohne daß bei Siebgeschwindigkeiten über ca. 800 m/min. ein aufwendiges Vakuum angebracht werden müßte. Im Grunde genommen wird somit die kinetische Energie des Hauptstrahles A ausgenutzt, soweit sich eine Geschwindigkeitsdifferenz zwischen diesen und den Nebenstrahlen ergibt.
  • Es ist wesentlich zu beachten, daß im Formationsbereich der Papiermaschine gestaffelte Einwirkungen auf die Bahn angestrebt werden, derart, daß mit zunehmender Entwässerung die Größe der Druckimpulse zunimmt.

Claims (20)

1. Doppelsiebformer mit
- einem Obersieb (18) und einem Untersieb (12),
- einer am Anfang der Formierzone (D-E) angeordneten, insbesondere offenen, vorderen Formierwalze (10),
- mindestens einem hinter der Formierwalze (10) angeordneten, am Untersieb (12) anliegenden Formierelement (22; 22′),
- einem im Bereich der Formierwalze (109 angeordneten, in etwa vom Anfang der Formierzone (D-E) ausgehenden Wasserleitelement (25; 25′),
- einer Teilumschlingung der Formierwalze (10) durch das Doppelsieb und
- mindestens einer oberhalb des Obersiebes (18) angeordneten Entwässerungsleiste (26; 26′; 26˝),
dadurch gekennzeichnet, daß
- das Formierelement (22; 22′) als stationäres Formierelement eine flachere Krümmung aufweist als die vordere Formierwalze (10),
- die Entwässerungsleisten (26; 26′; 26˝) formierwirksame Formierleisten sind und als solche auf dem Obersieb aufliegen und
- vor der Stelle, wo daß Obersieb (18) und das Untersieb (12) zum Doppelsieb zusammenlaufen, eine Suspensionseintragsdüse (20) (für nicht vorentwässerte Suspension) angeordnet ist.
2. Doppelsiebformer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sich an die Formierleisten (26; 26′, 26˝) Führungsflächen (27; 27′; 27˝) anschließen, die im Abstand vor dem Wasserleitelement (25, 25′) enden.
3. Doppelsiebformer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das stationäre Formierelement (22; 22′) in an sich bekannter Weise als Formierschuh mit quer zum Siebverlauf angeordneten, beabstandeten Stegen (24; 24′) ausgebildet ist.
4. Doppelsiebformer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Formierleisten (26; 26′; 26˝) drückend auf dem Doppelsieb (12, 18) aufliegen.
5. Doppelsiebformer nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Formierleisten (26; 26′; 26˝) derart drückend auf dem Doppelsieb (12, 18) aufliegen, daß dieses eine Ablenkung erfährt.
6. Doppelsiebformer nach den Ansprüchen 1 und 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Formierleisten (26; 26′; 26˝) zwischen den Stegen (24; 24′) des Formierschuhs auf dem Obersieb aufliegen.
7. Doppelsiebformer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die vordere Formierwalze (10) unterhalb des Untersiebs (12) angeordnet ist.
8. Doppelsiebformer nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Umschlingung der Formierwalze (10) durch das Doppelsieb (12, 18) zu einer Vertikalen durch die Achse der Formierwalze (10) in der vorderen Hälfte der Formierwalze (10) vorgesehen ist.
9. Doppelsiebformer nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß am Ende der Formierzone (D-E) eine hintere Formierwalze (5) angeordnet ist, die ebenfalls unterhalb des Untersiebs (12) sich befindet.
10. Doppelsiebformer nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Ablenkung des Doppelsiebs aufgrund der drückenden Auflage der Formierleisten (26; 26′; 26˝) bis zu 10 mm und insbesondere 4 mm beträgt.
11. Doppelsiebformer nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Lage des Ablaufpunktes (D) des Doppelsiebes (12, 18) von der vorderen Formierwalze (10) für den Fall, daß die Formierwalze unterhalb des Untersiebes liegt, im oberen, vorderen Quadranten liegt, und zwar vorzugsweise in der Winkelsektion zwischen 310o und 360o.
12. Doppelsiebformer nach einem der Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß die Formierleisten (26; 26′; 26˝) in den beiden letzten Dritteln und insbesondere im letzten Drittel der Formierzone (D-E) angeordnet sind.
13. Doppelsiebformer nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß das Doppelsieb (12, 18) die Formierwalze (10) mit einem Winkel (α) von 5o bis 120o und insbesondere ca. 20o umschlingt.
14. Doppelsiebformer nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß zwei oder drei Formierleisten (26; 26′; 26˝) vorgesehen sind.
15. Doppelsiebformer nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Führungsflächen (27; 27′; 27˝) in Richtung des Siebverlaufs geneigt angeordnet sind und dabei einen Winkel von 20 bis 90o und insbesondere ca. 37o zum Sieb einnehmen.
16. Doppelsiebformer nach einem der Ansprüche 1 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß die Formierleisten (26; 26′; 26˝) entlang dem Doppelsieb in einem Abstand von weniger als 200 mm angeordnet sind.
17. Doppelsiebformer nach einem der Ansprüche 1 bis 16, dadurch gekennzeichnet, daß das Wasserleitelement (25; 25′) zunächst flach ansteigend, und dann im wesentlichen horizontal und dann wieder abfallend angeordnet ist.
18. Doppelsiebformer nach einem der Ansprüche 1 bis 17, dadurch gekennzeichnet, daß das Wasserleitelement (25; 25′) aus mehreren Sektionen besteht, die zur Änderung des Gesamtverlaufes der Leitfläche ortsveränderbar sind.
19. Doppelsiebformer nach einem der Ansprüche 1 bis 17, dadurch gekennzeichnet, daß ein Abschnitt des Wasserleitelementes (25; 25′), welches die Formierleisten (26; 26′; 26˝) überdeckt, wegschwenkbar ist.
20. Doppelsiebformer nach einem der Ansprüche 1 bis 19, dadurch gekennzeichnet, daß die Formierwalze (10) als Saugwalze ausgebildet ist.
EP90101039A 1989-04-04 1990-01-19 Doppelsiebformer Expired - Lifetime EP0391025B1 (de)

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