EP0366900A1 - Gesinterte, metallgebundene Carbide - Google Patents
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- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
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- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F9/00—Making metallic powder or suspensions thereof
- B22F9/16—Making metallic powder or suspensions thereof using chemical processes
- B22F9/18—Making metallic powder or suspensions thereof using chemical processes with reduction of metal compounds
- B22F9/20—Making metallic powder or suspensions thereof using chemical processes with reduction of metal compounds starting from solid metal compounds
- B22F9/22—Making metallic powder or suspensions thereof using chemical processes with reduction of metal compounds starting from solid metal compounds using gaseous reductors
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- C22C33/0285—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5% with Cr, Co, or Ni having a minimum content higher than 5%
Definitions
- the invention relates to carbide materials as the starting material for highly wear-resistant tools, for example high-speed steels, and machine parts.
- the material according to the invention has the advantage of very good mechanical properties because of the small carbide grains with a narrow size range and because of its high density.
- the second step, the reduction / carburization of the mixed oxides, is carried out with carburizing gases or gas mixtures or carbon. They are particularly good for this Rotary tube ovens or fluidized bed reactors that prevent caking. This step can also be carried out in a bed.
- the third step (pressing and sintering) is carried out using methods known per se, although considerably larger temperature intervals are permitted during sintering than with the powders known hitherto.
- the carbide size in the powder agglomerates is determined both by the manufacturing process of the mixed oxide powders and by grain growth during carburizing.
- the crystallite size of the mixed oxide powder increases with increasing temperature in the RSV. This crystallite size significantly influences the carbide grain size after carburization.
- the carburization itself takes place at such low temperatures that there is no grain growth.
- Carburizing gases, gas mixtures or carbon are used as reducing and carburizing agents. CH4 / H2 mixtures with a carbon activity ⁇ 1 are suitable. Carbon acts both as a direct reducing / carburizing agent and indirectly through the formation of CO with the mixed oxide.
- the reaction is carried out in a time-controlled manner leads, that is, the carbon content is adjusted over the carburizing time.
- the relationship between carburizing time and carbon content must be determined empirically for the respective carburizing type.
- a solution with a metal concentration of 150 g / l is prepared from stoichiometrically equivalent amounts of chromium nitrate, cobalt nitrate, iron nitrate, vanadyl sulfate, ammonium metatungstate and ammonium heptamolybdate with the addition of water.
- the solution thus prepared is sprayed into a hot reactor at 10 l / h (reaction temperature 800 ° C.).
- the aerosol evaporates extremely quickly, the salts decompose, producing very fine-crystalline, homogeneous mixed oxide particles (FIG. 1). Gases and particles are separated in a separator, the powder is subjected to a reduction / carburization.
- the reduction / carburization takes place, for example, in one Fluid bed system, in which caking of the powder during the implementation can be excluded.
- the reaction is carried out at 950 ° C, the reaction gas is a mixture of 99% H2 and 1% CH4.
- FIG. 4 shows the structure of a sintered part in a magnification of 2500 times.
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Abstract
Die Erfindung betrifft gesinterte, metallgebundene Carbide, verwendet als Werkstoffe für Schnellarbeitsstähle mit
- einer ersten Phase aus Hartstoffpartikeln wie Wolframcarbid und/oder Molybdäncarbid und/oder Chromcarbid und/oder Vanadiumcarbid und/oder Niobcarbid und/oder Tantalcarbid und/oder Mischcarbiden der genannten Metalle mit einer Korngröße zwischen 2 µ und 7 µ und
- einer zweiten Phase, bestehend aus einer Eisenbasislegierung, welche die Partikel der ersten Phase umhüllt und
- einer Dichte oberhalb von 99,9 % der theoretischen Dichte.
- einer ersten Phase aus Hartstoffpartikeln wie Wolframcarbid und/oder Molybdäncarbid und/oder Chromcarbid und/oder Vanadiumcarbid und/oder Niobcarbid und/oder Tantalcarbid und/oder Mischcarbiden der genannten Metalle mit einer Korngröße zwischen 2 µ und 7 µ und
- einer zweiten Phase, bestehend aus einer Eisenbasislegierung, welche die Partikel der ersten Phase umhüllt und
- einer Dichte oberhalb von 99,9 % der theoretischen Dichte.
Description
- Die Erfindung betrifft Carbidwerkstoffe als Ausgangsmaterial für hochverschleißbeständige Werkzeuge, beispielsweise Schnellarbeitsstähle, und Maschinenteile.
- Bekannt ist die Herstellung von Schnellstahlpulver durch Wasserverdüsen fertiglegierter Schmelzen. Wasserverdüste Schnellstahlpulver weisen typischerweise Partikelgrößen von 40 µ bis 200 µ auf, welche nur in einem sehr engen Temperaturintervall (∼ 4° C) ohne starkes Kornwachstum gesintert werden können. Vollständige Dichte kann nur durch anschliessendes Heißisostatpressen erreicht werden.
- Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen gesinterten Schnellstahlwerkstoff zu schaffen, welcher gute mechanische Eigenschaften aufweist, wobei die Sinterung in einem großen Temperaturintervall durchgeführt werden kann.
- Gelöst wird diese Aufgabe von einem Werkstoff mit den in Anspruch 1 genannten Merkmalen, Ausführungen der Erfindung, ein Legierungspulver und Herstellungsverfahren sind Gegenstände von Unteransprüchen.
- Der erfindungsgemäße Werkstoff hat den Vorteil sehr guter mechanischer Eigenschaften aufgrund der kleinen Carbidkörner mit engem Größenspektrum sowie aufgrund seiner hohen Dichte.
- Das erfindungsgemäße Pulver hat folgende Vorteile:
- Bei der Sinterung kann ein breites Temperaturintervall (> 30°C) benutzt werden, was aufwendige Temperaturüberwachung und Regelung überflüssig macht und die Fertigungssicherheit erhöht (geringer Fertigungsausschuß).
- Vollständige Dichte (> 99,9 %) ist ohne starkes Kornwachstum möglich.
- Bei der Herstellung können einige Schritte, beispielsweise das Herstellen der individuellen Metalle, das Aufschmelzen und Legieren, und das aufwendige Verdüsen der Metallschmelze eingespart werden.
- Die Karburierung kann bei niedrigeren Temperaturen durchgeführt werden. - Die günstigen Eigenschaften des Pulvers beruhen vor allem darauf, daß bereits im Legierungspulver, also vor der Sinterung kleine Carbidteilchen (< 3 µ) vorhanden sind, welche von der Binderphase umhüllt und benetzt werden. Die Struktur der Pulver ist nicht kompakt, sondern schwammig- oder korallenartig, woraus sich hohe Sinteraktivität ergibt.
- Die Herstellung des Werkstoffs erfolgt in drei Schritten:
- 1. Herstellung von Mischoxidpartikeln
- 2. Reduktion/Karburierung zu Legierungspulvern
- 3. Sinterung
- Der erste Schritt erfolgt bevorzugt mit einem Reaktionssprühverfahren (RSV), bei dem eine Metallsalzlösung der gewünschten Stöchiometrie in einem heißen Reaktor verdüst wird (T = 800° C bis 1200° C). Bei diesem Schritt bilden sich mikrokristalline Mischoxidpulver.
Der zweite Schritt, die Reduktion/Karburierung der Mischoxide wird mit karburierenden Gasen oder Gasmischungen oder Kohlenstoff durchgeführt. Dazu eignen sich besonders gut Drehrohröfen oder Wirbelschichtreaktoren, die ein Zusammenbacken verhindern. Dieser Schritt kann aber auch in einer Schüttung durchgeführt werden. - Der dritte Schritt (Pressen und Sintern) erfolgt mit an sich bekannten Verfahren, wobei jedoch wesentlich größere Temperaturintervalle beim Sintern zulässig sind als bei den bisher bekannten Pulvern.
- Die Erfindung wird anhand von Figuren näher erläutert.
- Es zeigt:
- Figur 1 Mischoxide aus dem RSV,
- Figur 2 und 3 Schnellstahlpulver,
- Figur 4 gesintertes Werkstoffteil (Gefüge).
- Die im ersten Schritt hergestellten Mischoxidpulver werden im zweiten Schritt einer Reduktion/Karburierung unterworfen. Die Mischoxidpulver selbst zeichnen sich durch homogene Verteilung der Komponenten aus. Die Agglomeratgröße (3 bis 40µ) ist sowohl beeinflußbar über die Konzentration der eingesetzten Lösung, die Zerstäubungs- oder Verdüsungstechnik als auch über die Reaktortemperatur. Die Agglomerate setzen sich aus Primärkristalliten mit einer Größenverteilung zwischen 0,3 und 3 µ zusammen.
- Die Homogenität und die feine Verteilung der einzelnen Komponenten bleibt bei der Karburierung erhalten. Aufgrund der schwamm- oder korallenartigen, also sehr oberflächenreichen und deswegen reaktiven Struktur des RSV-Mischoxids, kann die Reduktion/Karburierung bei Temperaturen zwischen 850° C und 1000° C durchgeführt werden. Im Gegensatz zu bekannten Verfahren für die Karburierung von Einzelmetallen, bei denen weit höhere Temperaturen die Regel sind (> 1200° C), bleibt die mikrokristalline Struktur des RSV-Pulvers dabei erhalten.
- Die Carbidgröße in den Pulveragglomeraten wird sowohl durch den Herstellungsprozess der Mischoxidpulver als auch durch Kornwachstum während des Karburierens bestimmt.
Die Kristallitgröße der Mischoxidpulver nimmt mit steigender Temperatur im RSV zu. Diese Kristallitgröße beeinflußt maßgeblich die Carbidkorngröße nach der Karburierung.
Die Karburierung selbst erfolgt bei so niedrigen Temperaturen, daß dabei kein Kornwachstum stattfindet.
Als Reduktions- und Karburierungsmittel werden karburierende Gase, Gasgemische oder Kohlenstoff eingesetzt. Geeignet sind CH₄/H₂-Mischungen mit einer Kohlenstoffaktivität < 1.
Kohlenstoff wirkt sowohl als direktes Reduktions-/Karburierungsmittel als auch indirekt über die Bildung von CO mit dem Mischoxid. Die Reaktion wird zeitkontrolliert durchge führt, das heißt der Kohlenstoffgehalt wird über die Karburierungszeit eingestellt. Der Zusammenhang zwischen Karburierungszeit und Kohlenstoffgehalt muß für die jeweilige Karburierungsart empirisch ermittelt werden. - Eine Lösung mit einer Metallkonzentration von 150 g/l wird aus stöchiometrisch äquivalenten Mengen Chromnitrat, Kobaltnitrat, Eisennitrat, Vanadylsulfat, Ammoniummetawolframat und Ammoniumheptamolybdat unter Zugabe von Wasser hergestellt. Die so hergestellte Lösung wird mit 10 1/h in einen heißen Reaktor verdüst (Reaktionstemperatur 800° C). Das Aerosol verdampft extrem rasch, es erfolgt Zersetzung der Salze, wobei sehr feinkristalline, homogene Mischoxidpartikel entstehen (Figur 1). Gase und Partikel werden in einem Separator getrennt, das Pulver wird einer Reduktion/Karburierung unterzogen.
- Die Reduktion/Karburierung erfolgt beispielsweise in einer Wirbelschichtanlage, in der ein Verbacken der Pulver während der Umsetzung ausgeschlossen werden kann. Die Reaktion wird bei 950° C durchgeführt, als Reaktionsgas dient eine Mischung aus 99 % H₂ und 1 % CH₄.
- Die genaue Einstellung des Kohlenstoffgehalts erfolgt zeitkontrolliert und beträgt für 5 kg-Chargen größenordnungsmäßig 40 Stunden. Die Figuren 2 und 3 zeigen karburiertes Pulver.
- Die so hergestellten Pulver lassen sich ohne Zugabe weiterer Preßhilfsmittel zu Grünlingen mit etwa 6,3 g/cm³ verdichten. Die Sinterung erfolgt im Vakuum, bei Temperaturen zwischen 1235° C und 1265° C. In diesem Intervall stellt sich vollständige Dichte ohne Kornwachstum ein (sonst nur möglich durch Sintern bis 97 % der theoretischen Dichte mit anschließendem Heißisostatpressen). Figur 4 zeigt in 2500-facher Vergrößerung das Gefüge eines gesinterten Teils.
Claims (10)
1. Gesinterte, metallgebundene Carbide, verwendet als Werkstoff für Schnellarbeitsstähle mit
- einer ersten Phase aus Hartstoffpartikeln wie Wolframcarbid und/oder Molybdäncarbid und/oder Chromcarbid und/oder Vanadiumcarbid und/oder Niobcarbid und/oder Tantalcarbid und/oder Mischcarbiden der genannten Metalle mit einer Korngrösse zwischen 2 µ und 7 µ und
- einer zweiten Phase, bestehend aus einer Eisenbasislegierung, welche die Partikel der ersten Phase umhüllt (Binderphase) und
- einer Dichte oberhalb von 99,9 % der theoretischen Dichte.
- einer ersten Phase aus Hartstoffpartikeln wie Wolframcarbid und/oder Molybdäncarbid und/oder Chromcarbid und/oder Vanadiumcarbid und/oder Niobcarbid und/oder Tantalcarbid und/oder Mischcarbiden der genannten Metalle mit einer Korngrösse zwischen 2 µ und 7 µ und
- einer zweiten Phase, bestehend aus einer Eisenbasislegierung, welche die Partikel der ersten Phase umhüllt (Binderphase) und
- einer Dichte oberhalb von 99,9 % der theoretischen Dichte.
2. Gesinterte, metallgebundene Carbide nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Binderphase als Hauptbestandteil Eisen und als Minderkomponente Kobalt ent hält, daß der Hartstoff aus Wolframcarbid und/oder Chromcarbid und/oder Molybdäncarbid und/oder Vanadiumcarbid und/oder den daraus gebildeten Mischcarbiden besteht und daß der Binderanteil zwischen 60 % und 95 % liegt.
3. Legierungspulver zur Herstellung eines Werkstoffs nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Pulver in Form eines innig vernetzten, schwamm- bis korallenartigen Agglomerats vorliegt, mit einer Partikelgrößenverteilung zwischen 3 µ und 40 µ.
4. Legierungspulver nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß das zulässige Sinterintervall mindestens 30° C beträgt, wobei sich vollständige Dichte (HIP-Qualität) mit einer Carbid-Korngröße von maximal 7 µ einstellt.
5. Verfahren zur Herstellung eines Werkstoffs nach wenigstens einem der vorliegenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß
a) Mischoxidpartikel (homogene Mikrokristallite) mit der dem Pulver zugrundeliegenden Metallzusammensetzung hergestellt werden
b) die Mischoxidpulver einer Reduktion/Karburierung unterworfen werden, wobei ein Legierungspulver entsteht und
c) daraus die Werkstoffe oder die fertigen Bauteile gesintert werden.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Mischoxidpartikel durch Verdüsen einer metallsalzhaltigen Lösung in einem heißen Reaktor hergestellt werden.
7. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Reduktion/Karburierung des Mischoxids mit karburierenden Gasen oder Gasmischungen oder Kohlenstoff durchgeführt wird.
8. Verfahren nach Anspruch 5 oder 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Reduktion/Karburierung in einer Wirbelschicht, einem Drehrohrofen oder einer Schüttung durchgeführt wird.
9. Verfahren nach Anspruch 5, 7 oder 8, gekennzeichnet durch eine Karburierungstemperatur von 850° C bis 1000° C.
10. Teile, wie Werkzeuge oder Maschinenteile, hergestellt aus einem der Werkstoffe der Ansprüche 1 oder 2.
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DE19883830112 DE3830112A1 (de) | 1988-09-05 | 1988-09-05 | Verfahren zur herstellung gesinterter, metallgebundener carbide fuer schnellarbeitsstaehle |
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EP0366900A1 true EP0366900A1 (de) | 1990-05-09 |
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EP89116290A Withdrawn EP0366900A1 (de) | 1988-09-05 | 1989-09-04 | Gesinterte, metallgebundene Carbide |
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- 1989-09-04 EP EP89116290A patent/EP0366900A1/de not_active Withdrawn
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DE3830112C2 (de) | 1990-06-07 |
DE3830112A1 (de) | 1990-03-15 |
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