EP0235769A2 - Walzgerüst - Google Patents

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EP0235769A2
EP0235769A2 EP87102865A EP87102865A EP0235769A2 EP 0235769 A2 EP0235769 A2 EP 0235769A2 EP 87102865 A EP87102865 A EP 87102865A EP 87102865 A EP87102865 A EP 87102865A EP 0235769 A2 EP0235769 A2 EP 0235769A2
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EP
European Patent Office
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work rolls
rolls
roll stand
stand according
annular
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EP0235769B1 (de
EP0235769A3 (en
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Hugo Dr. Feldmann
Gerd Beisemann
Tilmann Dr. Schultes
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SMS Siemag AG
Original Assignee
SMS Schloemann Siemag AG
Schloemann Siemag AG
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
    • B21B13/14—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls
    • B21B13/142—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls by axially shifting the rolls, e.g. rolls with tapered ends or with a curved contour for continuously-variable crown CVC
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • B21B27/02—Shape or construction of rolls
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2269/00—Roll bending or shifting
    • B21B2269/12—Axial shifting the rolls
    • B21B2269/14—Work rolls

Definitions

  • the invention relates to a roll stand with at least two support rolls and two work rolls arranged between and supported by them, in which the work rolls are axially displaceable and the length of the bales of these work rolls exceeds the bale of the rolls supporting them by at least the displacement distance of the work rolls, so that the work rolls are supported in all displacement phases by the full bale length of the rolls supporting them.
  • the work rolls When rolling strips, the work rolls, even if they are supported by rolls that engage behind them, are bent outwards under the influence of the rolling force. If, in order to compensate for or avoid deformation of the roll gap, the work rolls are cambered and / or the rolls are subjected to bending force, the roll gap can be brought to a predetermined profile over its essential length, but disadvantageously high bending forces have to be applied, and the supporting forces occurring over the length of the surface lines of the rolls have undesirably high extreme values. Stress peaks exerted on the rolling stock in the strip edge area result in the profile of the roll gap narrowing disadvantageously in the area of the strip edges toward the latter.
  • Another roll stand according to DE-PS 30 38 865 has axially displaceable rollers of special shape, the cross sections of which are convex in one length range and concave in another.
  • the diameters modified as a function of the bale length are compensated, the sum of the roller diameters decreasing in the center when the rollers are displaced in one direction, while increasing in the opposite direction when the rollers are displaced.
  • the shape of the roll gap can essentially be influenced directly by axially displacing the rolls essentially with regard to their parabolic component, but the distribution of forces along the surface lines also leads to an increase in tension in the area of the strip edges and thus to a decrease in the strip thickness in the edge region.
  • the invention is based on the task of creating work rolls, by using them with optimal axial adjustment, both the thickness drop in the band edge area and the usual stress maxima in the band edge area are avoided, so that the high stresses of the rolls in the band edge area are reduced and longer service lives of the same are achieved .
  • the required ring trough can be placed over the belt edge in such a way that the work roll is not pushed into the desired contour of the work gap even under load in this area, especially since the work roll is supported on the support or intermediate roll engaging behind it following bale end is secured beyond the width of the rolling stock.
  • This not only results in the desired avoidance of the drop in thickness of the rolling stock in the strip edge area, but also the forces occurring between the work roll and the roll supporting it do not have any extreme stress peaks, even if there is a slight relief in the region of the trough and less in the region of the adjacent bale section Increase.
  • FIG. 1 shows schematically a four-roll stand, in which support rolls 1 and 2 support work rolls 3 and 4, which enclose the rolling stock 5 between them.
  • the work rolls 3 and 4 each have a flat, annular depression 8 in an end region of their bales 6.
  • This ring trough 8 is placed over a strip edge of the rolling stock 5 such that the usual tendency to reduce the thickness of the rolling stock 5 in the strip edge region is compensated for.
  • the bottom of the ring troughs only steps back about 0.2 to at most 1.0 mm behind the continuous lines of the bales 6 of the work rolls 3, 4.
  • These depth limits are not necessarily binding; higher values will be provided for thicker rolling stock, but in particular also hot strip, while for smaller rolling stock thicknesses, in particular cold strip, depths between 0.2 and 0.4 mm are preferred.
  • the ring troughs are therefore relatively flat, and their flanks run quite flat at the specified width. This width can be between a tenth of the diameter of the work roll and the full diameter, and the distance from the free bale end can be between 0.1 times and 1 times the diameter of the work roll, but can also be chosen to be larger.
  • An exemplary embodiment of a work roll is shown in FIG.
  • the trough depth is approximately 1/6 mm with a width of the trough of almost 100 mm and a distance from the adjacent free bale end of approximately 300 mm.
  • FIG. 3 a four-roll stand is shown schematically, which largely corresponds to that of Fig. 1, the designations of which are also used here.
  • the bales 6 of the work rolls 3 and 4 supported by support rolls 1 and 2 also have annular grooves 8 here, which, in order to be recognized at all in the drawing, are exaggerated.
  • the work rolls 3 and 4 are shifted in opposite directions so that the annular groove 8 is in the region of mutually opposite strip edges of the rolling stock 5.
  • the work rolls 3 and 4 are apparently supported solely by the annular reinforcements 7; since in practice they have a very small height of about 0.2 to at most 1.2 mm, the bales 6 of the work rolls lie practically continuously on the bales of the support rolls 1, 2, and due to the elasticity of the rolls and the elastic Even in the area of the ring troughs 7, roll flattening usually only relieves, but does not lift off the bale of the support rolls.
  • FIG. 4 An exemplary embodiment of a work roll according to FIG. 3 is shown in FIG. 4, which diagrammatically represents the course of a surface line of one of the work rolls.
  • a representation with suppressed zero point was chosen as in FIG. 2.
  • a roller length of 1600 mm and a nominal diameter of the roller of 500 mm this results in a crown height of the ring-shaped reinforcement of approximately 1/6 mm, which is also approximately Corresponds to the trough depth of the ring trough.
  • the contour that grips the reinforcement and the ring recess has a length of almost 200 mm, and the distance of the contour from the free end of the bale is of the same order of magnitude.
  • the distribution of the supporting forces supporting the work rolls can also be seen in FIG. 6 for a predetermined bandwidth B. It rises from about 4.5 kN / mm flat at the end of the support to about 8 kN / mm approximately in the middle of the band, drops to about 3 kN / mm in the area of the ring troughs and reaches a maximum in the area of the annular reinforcement 7 , which corresponds approximately to the central load.
  • the influence of slight axial displacements is shown by branching the curve into a family of curves.
  • the ring troughs 8 are each provided with an approximately equally wide and flat reinforcement 7.
  • this reinforcement is provided on the side of the ring trough facing the near bale end; it improves the tension field as well as the central running of the rolled strip.
  • it can achieve special effects. For example, when rolling light metals with low deformation resistance, deviate from the specified size and / or be provided on the side of the ring trough 8 facing the actual long bale.
  • contours according to the invention can be applied to otherwise cylindrical work rolls.
  • the work rolls can also be cambered and / or have a so-called CVC cut, as well as intermediate rolls can optionally also be provided and the different roll profiles can be provided in any combination and can be applied to any of the rolls in any desired combination.

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  • Mechanical Engineering (AREA)
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  • Geometry (AREA)
  • Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
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Abstract

Ein Vier-, Fünf- oder Sechs-Walzen-Walzgerüst für Walzband (5) mit axial verschiebbaren Arbeitswalzen (3, 4) soll so weiter­gebildet werden, daß bei Vermeiden des Dickenabfalles an den Kanten des Walzbandes (5) hohe Spitzenwerte der Flächenpressung im Bandkantenbereich ebenso unterbunden werden, wie der aus diesen resultierende unerwünscht hohe Verschleiß.
Erreicht wird dieses, indem die Arbeitswalzen (3, 4) jeweils im Bereiche eines ihrer Ballenenden mit einer flachen Ringmulde (8) so ausgestattet werden, daß diese bei einer der Arbeits­walzen antriebs- und bei der anderen bedienungsseitig stehen und beim Walzen die Ringmulden (8) jeweils über eine der ein­ander gegenüberstehenden Kanten des Walzgutes (5) in axialer Richtung schiebbar sind. Unterstützt werden kann dieses durch Anordnung einer flachen ringförmigen Verstärkung (7) zwischen der Ringmulde (8) und dem dieser zugekehrten Ballenende der betreffenden Walze.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Walzgerüst mit mindestens zwei Stützwalzen sowie zwei zwischen diesen angeordneten und über diese abgestützten Arbeitswalzen, bei dem die Arbeitswalzen axial verschiebbar sind und die Länge der Ballen dieser Ar­beitswalzen die der Ballen der sie stützenden Walzen min­destens um den Verschiebeweg der Arbeitswalzen überschreitet, so daß die Arbeitswalzen in allen Verschiebungsphasen durch die volle Ballenlänge der sie stützenden Walzen abgestützt sind.
  • Beim Walzen von Bändern werden die Arbeitswalzen, auch wenn sie durch sie hintergreifende Walzen abgestützt sind, unter Einwirkung der Walzkraft nach außen durchgebogen. Werden, um eine Verformung des Walzspaltes zu kompensieren bzw. zu ver­meiden, Arbeitswalzen bombiert ausgeführt und/oder Walzen durch Biegekraft beansprucht, so läßt sich zwar der Walzspalt über seine wesentliche Länge auf ein vorgegebenes Profil bringen, es sind jedoch unvorteilhaft hohe Biegekräfte aufzu­bringen, und die über die Länge der Mantellinien der Walzen auftretenden Stützkräfte weisen unerwünscht hohe Extremwert auf. Im Bandkantenbereich auf das Walzgut ausgeübte Span­nungsspitzen führen dazu, daß das Profil des Walzspaltes sich im Bereiche der Bandkanten zu diesen hin nachteilig verengt.
  • Im Zuge der Bestrebungen, ein planes bzw. spannungsfreies Produkt auch unter Anwendung nur geringer Biegekräfte zu erreichen und den Austausch von Arbeitswalzen gegen solche mit geänderter, anderen Belastungen angepaßter Bombierung unnötig zu machen, wurden nach der DE-PS 22 60 256 axial ver­schiebliche Arbeitswalzen und/oder Zwischenwalzen so weit verschoben, daß das Ballenende einer der Walzen über einer der Bandkanten und ein Ballenende der entsprechenden gegen­überliegenden Walze über der gegenüberliegenden Bandkante stehen. Auch hierbei ergibt sich prinzipiell ein Abfall der Dicke des gewalzten Materiales im Kantengebiet, der sich jedoch durch geringes zusätzliches Verschieben der Walzen modifizieren läßt. Die hier auftretenden Flächenpressungen jedoch sind in erheblichem Maße asymmetrisch und weisen in Hinblick auf die Standzeit der Walzen unvorteilhaft hohe Extremwerte auf.
  • Ein weiteres Walzgerüst nach der DE-PS 30 38 865 weist axial gegeneinander verschiebbare Walzen besonderer Form auf, deren Querschnitte in einem Längenbereich konvex und in einem an­deren konkav verlaufen. In einer der möglichen Stellungen der Walzen kompensieren sich die in Abhängigkeit von der Ballen­länge modifizierten Durchmesser, wobei bei einer relativen Verschiebung der Walzen in einer Richtung die Summe der Wal­zendurchmesser mittig absinkt, während sie bei einer Ver­schiebung in der Gegenrichtung ansteigt. Hier läßt sich zwar die Form des Walzspaltes im wesentlichen durch axiale Ver­schiebung der Walzen im wesentlichen hinsichtlich ihrer pa­rabolischen Komponente direkt beeinflussen, die Kräftevertei­lung entlang der Mantellinien führt aber auch hier zu einem Spannungsanstieg im Bereiche der Bandkanten und damit zu einem Absinken der Banddicke im Kantenbereich.
  • Die Erfindung geht von der Aufgabe aus, Arbeitswalzen zu schaffen, durch deren Verwendung bei optimaler axialer Ein­stellung sowohl der Dickenabfall im Bandkantenbereich als auch die üblichen Spannungsmaxima im Bandkantenbereich ver­mieden werden, so daß die hohen Beanspruchungen der Walzen im Bandkantenbereich abgesenkt und höhere Standzeiten derselben erreicht werden.
  • Gelöst wird diese Aufgabe bei einem entsprechend der Gattung ausgeführten Walzgerüst durch die Merkmale des Patentanspru­ches. Insbesondere bei üblichen Walzvorgängen läßt sich die geforderte Ringmulde so über die Bandkante stellen, daß die Arbeitswalze auch unter Belastung in diesem Bereiche nicht in die gewünschte Kontur des Arbeitsspaltes hineingedrängt wird, zumal die Abstützung der Arbeitswalze an der sie hintergrei­fenden Stütz- bzw. Zwischenwalze durch das folgende Ballen­ende über die Breite des Walzgutes hinaus gesichert ist. Damit ergibt sich nicht nur die gewünschte Vermeidung des Dickenabfalles des Walzgutes im Bandkantenbereich, auch die zwischen der Arbeitswalze und der diese stützenden Walze auftretenden Kräfte weisen keine extremen Spannungsspitzen auf, wenn auch im Bereiche der Mulde eine geringfügige Ent­lastung und im Bereiche des benachbarten Ballenabschnitte ein geringer Anstieg festzustellen sind. Diese lokal auftretende Abweichungen weisen jedoch nur geringe Beträge auf, und durch Einhalten der vollen Kontaktlänge der stützenden Walze ergibt sich keine wesentliche Änderung der Lastverteilung, und insbesondere werden lokale hohe Spannungsspitzen ver­mieden, die einen ungünstigen Einfluß auf das Bandprofil haben könnten, und die den Walzenverschleiß unliebsam erhöhen und damit die Standzeit der Walzen nachteilig verkürzen. Unterstützt werden kann diese Wirkung durch den Ringmulden zweckmäßig zum äußeren Walzenende hin vorgelagerte ringför­mige Verstärkungen.
  • Zweckmäßige und vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen gekennzeichnet.
  • Im einzelnen sind die Merkmale der Erfindung anhand der fol­genden Beschreibung in Verbindung mit diese illustrierenden Zeichnungen erläutert. Es zeigen hierbei:
    • Figur 1 schematisch ein Vier-Walzen-Gerüst,
    • Figur 2 diagrammatisch mit unterdrücktem Nullpunkt den Ver­lauf einer Mantellinie einer Arbeitswalze der Fig. 1,
    • Figur 3 schematisch ein weiteres Vier-Walzen-Gerüst mit modifizierten Arbeitswalzen,
    • Figur 4 diagrammatisch mit unterdrücktem Nullpunkt den Ver­lauf einer Mantellinie einer der Arbeitswalzen der Fig. 3,
    • Figur 5 diagrammatisch das sich bei einer Walzenkontur nach Fig. 3 ergebende Walzbandprofil,
    • Figur 6 die sich zwischen einer Arbeitswalze der Fig. 3 und der ihr zugeordneten Stützwalze ergebenden, auf die Längeneinheiten bezogenen Stützkräfte, und
    • Figur 7 zum Vergleich eine entsprechend dargestellte Last­verteilung bei einem üblichen Gerüst mit Arbeits­walzen, deren Ballenenden auf Bandkanten eingestellt sind.
  • In der Figur 1 ist schematisch ein Vier-Walzen-Gerüst dar­gestellt, bei dem Stützwalzen 1 und 2 Arbeitswalzen 3 und 4 abstützen, die zwischen sich das Walzgut 5 einschließen. Um die erfindungsgemäße Kontur der Arbeitswalzen hervorzuheben ist diese übertrieben dargestellt: die Arbeitswalzen 3 und 4 weisen jeweils in einem Endbereich ihrer Ballen 6 eine fla­che, Ringmulde 8 auf. Diese Ringmulde 8 ist über jeweils eine Bandkante des Walzgutes 5 derart gestellt, daß die übliche Neigung zur Verrringerung der Dicke des Walzgutes 5 im Band­kantenbereich kompensiert ist. In der übertriebenen Darstel­lung der Fig. 1 ergibt sich sogar eine Verstärkung des Walz­gutes 5 im Bandkantenbereich.
  • Tatsächlich tritt der Boden der Ringmulden jeweils nur etwa 0,2 bis höchstens 1,0 mm hinter durchgehend gezeichnete Man­tellinien der Ballen 6 der Arbeitswalzen 3, 4 zurück. Diese angegebenen Grenzwerte der Tiefe sind nicht unbedingt bin­dend; höhere Werte wird man für stärkeres Walzgut, insbeson­dere aber auch Warmband, vorsehen, während bei geringeren Walzgutdicken, insbesondere Kaltband, Tiefen zwischen 0,2 und 0,4 mm bevorzugt werden. Die Ringmulden sind also relativ flach ausgebildet, und bei der angegebenen Breite verlaufen ihre Flanken recht flach. Diese Breite kann zwischen einem Zehntel des Durchmessers der Arbeitswalze und dem vollen Durchmesser liegen, und der Abstand vom freien Ballenende kann zwischen dem 0,1-fachen und dem einfachen des Durchmes­sers der Arbeitswalze liegen, aber auch größer gewählt wer­den. Ein Ausführungsbeispiel einer Arbeitswalze ist in Fig. 2 dargestellt, wobei zum Erfassen der Höhenunterschiede eine Darstellung mit unterdrücktem Nullpunkt gewählt wurde. Bei einer Walzenlänge von 1600 mm und einem Nenndurchmesser von 500 mm ergibt sich eine Muldentiefe von etwa 1/6 mm bei einer Breite der Mulde von knapp 100 mm und einem Abstand vom benachbarten freien Ballenende von etwa 300 mm.
  • Unter Belastung ergibt sich ein weitgehend linearisiertes Walzspaltprofil, wobei das Profil an den Bandkanten durch geringförmige zusätzliche axiale Verschiebungen der Walzen einstellbar ist. Damit aber ist der Dickenabfall im Bereich der Bandkanten praktisch völlig vermeidbar.
  • Eine Verbesserung der Abstützung des freien, über die Walz­gutkante hinausreichenden Ballenendes einer Arbeitswalze läßt sich noch erreichen, indem die durch die Ringmulde gegebene Kontur durch eine der Ringmulde zum freien Ballenende hin folgende ringförmige Verstärkung ergänzt wird. In Fig. 3 ist schematisch ein Vier-Walzen-Gerüst dargstellt, das weitgehend dem der Fig. 1 entspricht, deren Bezeichnungen auch hier verwendet werden. Die Ballen 6 der von Stützwalzen 1 und 2 abgestützten Arbeitswalzen 3 und 4 weisen auch hier Ringnute 8 auf, die, um in der Zeichnung überhaupt erkennbar zu wer­den, übertrieben stark dargestellt sind. Auch hier sind die Arbeitswalzen 3 und 4 gegenläufig so verschoben, daß die Ringnut 8 jeweils im Bereiche einander gegenüberliegender Bandkanten des Walzgutes 5 stehen. Nach der Figur erfolgt die Abstützung der Arbeitswalzen 3 und 4 scheinbar allein durch die ringförmigen Verstärkungen 7; da diese in der Praxis eine nur sehr geringe Höhe von etwa 0,2 bis höchstens 1,2 mm auf­weisen, liegen die Ballen 6 der Arbeitswalzen praktisch durchgehend auf den Ballen der Stützwalzen 1, 2 auf, und durch die Elastizität der Walzen sowie die elastische Walzen­abplattung erfolgt selbst im Gebiete der Ringmulden 7 meist nur eine Entlastung, nicht aber ein Abheben vom Ballen der Stützwalzen.
  • Für die Breite der ringförmigen Verstärkung ergeben sich Maße, die praktisch denen der Ringnut entsprechen.
  • Ein Ausführungsbeispiel einer Arbeitswalze nach Fig. 3 ist in Fig. 4 gezeigt, welche diagrammatisch den Verlauf einer Man­tellinie einer der Arbeitswalzen darstellt. Um die Höhendif­ferenzen deutlich aufzeigen zu können, ist wie in der Fig. 2 eine Darstellung mit unterdrücktem Nullpunkt gewählt worden. Bei einer Walzenlänge von 1600 mm und einem Nenndurchmesser der Walze von 500 mm ergeben sich damit eine Scheitelhöhe der ringförmigen Verstärkung von etwa 1/6 mm, die auch etwa der Muldentiefe der Ringmulde entspricht. Die die Verstärkung und die Ringmulde erfassende Kontur weist eine Länge von knapp 200 mm auf, und der Abstand der Kontur vom freien Ballenende liegt in der gleichen Größenordnung.
  • Unter Belastung ergibt sich auch hier, wie die Fig. 5 zeigt, ein weitgehend linearisiertes Walzspaltprofil, wobei das Profil an den Bandkanten, wie die Parameter zeigen, durch geringförmige zusätzliche Verschiebungen einstellbar ist, de­ren Wirkungen durch Verästelungen der Kurve aufgezeigt sind. Das Diagramm zeigt, daß ein Dickenabfall im Bereiche der Bandkanten praktisch völlig vermeidbar ist.
  • Die Verteilung der die Arbeitswalzen abstützenden Stützkräfte ist, ebenfalls für eine vorgegebene Bandbreite B, der Fig. 6 zu entnehmen. Sie steigt von etwa 4,5 kN/mm am Ende der Ab­stützung flach auf ca. 8 kN/mm etwa in der Bandmitte an, fällt im Bereiche der Ringmulden auf etwa 3 kN/mm ab und erreicht im Bereiche der ringförmigen Verstärkung 7 ein Maximum, das etwa der mittigen Beslastung entspricht. Auch hier ist durch eine Verästelung der Kurve in eine Kurvenschar der Einfluß geringfügiger axialer Verschiebungen aufgezeigt.
  • Bei der Verwendung üblicher, mit den Ballenenden über je eine Bandkante gestellter Arbeitswalzen ergibt sich eine wesent­lich ungünstigere Belastung; vom gegenüberliegenden Ende her steigt die Belastung fast linear an und erreicht im Bereiche der Bandkante bei einer vergleichbaren Reduktion je nach der gewählten geringen zusätzlichen Verschiebung Maxima, die 12 kN/mm erreichen können.
  • Es zeigt sich damit, daß gemäß der Erfindung eine symmetri­sche Lastverteilung erreicht wird, die übergroße Lastspitzen vermeidet und damit eine vorteilhaft lange Standzeit der Walzen sichert. Durch die Konstanz dieser Lastverteilung wirkt sich die axiale Verschiebung der Arbeitswalzen beim Einfahren der ringförmigen Mulden auf die Bandkanten nicht auf die Biegung der Arbeitswalzen aus, so daß gesteuerte Bie­gungen mittels einer zusätzlichen Biegevorrichtung problemlos vornehmbar sind und bei einer Veränderung der Einstellung des Bandkantenabfalles nicht nachzustellen sind, wie dies bei üblichen axial verschiebbaren, mit ihren Ballenenden auf Bandkanten einzustellenden Arbeitswalzen erforderlich ist.
  • Der sonst übliche Dickenabfall des Walzgutes im Bereiche der Bandkanten wird in Verbindung mit einer Normalisierung des Walzspaltes und einem Abbau von Maxima der auftretenden Pres­sungen durch die erfindungsgemäß vorgesehenen und eingestell­ten Ringmulden erreicht.
  • Eine weitere Linearisierung des Walzspaltes sowie der in ihm auftretenden Kräfte bzw. Pressungen läßt sich erreichen, wenn, wie in Fig. 3 und 4 dargestellt, den Ringmulden 8 benachbart jeweils eine etwa ebenso breite und flache Ver­stärkung 7 vorgesehen ist. Üblicherweise ist diese Verstär­kung, wie dargestellt, auf der dem nahen Ballenende zugekehr­ten Seite der Ringmulde vorgesehen; sie verbessert das Span­nungsfeld ebenso wie den zentrischen Lauf des Walzbandes. Zur Erreichung besonderer weiterer Effekte jedoch kann sie. bspw. beim Walzen von einen geringen Verformungswiderstand aufwei­senden Leichtmetallen, von der angegebenen Größe abweichen und /oder auf der dem eigentlichen, langen Ballen zugekehrten Seite der Ringmulde 8 vorgesehen sein.
  • Die erfindungsgemäßen Konturen können auf sonst zylindrische Arbeitswalzen aufgebracht sein. Die Arbeitswalzen können aber auch zusätzlich bombiert sein und/oder einen sogenannten CVC-Schliff aufweisen, wie auch gegebenenfalls zusätzlich Zwischenwalzen vorgesehen sein können und die unterschiedli­chen Walzenprofilierungen in beliebiger Kombination vorge­sehen sein und in gegebenenfalls beliebiger Kombination auf beliebige der Walzen verteilt aufgebracht sein können.
  • In allen diesen Fällen wird auf relativ einfache, problemlose Weise der unerwünschte Dickenabfall in den Bandkantenberei­chen ebenso vermieden wie unvorteilhafte Belastungsmaxima der zwischen den Walzen auftretenden Pressungen unterbunden werden.

Claims (10)

1. Walzgerüst mit mindestens zwei Stützwalzen sowie zwei zwischen diesen angeordneten und über diese abgestützten Arbeitswalzen, bei dem die Arbeitswalzen axial verschieb­bar sind und die Länge der Arbeitswalzenballen die der Ballen der die stützenden Walzen mindestens um den Ver­schiebeweg der Arbeitswalzen überschreitet, so daß die Arbeitswalzen in allen Verschiebungsphasen durch die volle Ballenlänge der sie stützende Walze abgestützt sind,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Arbeitswalzen (3, 4) jeweils in einem der End­bereiche ihrer Ballen (6) eine flache Ringmulde (8) auf­weisen,
daß die Ringmulde eine Tiefe von 0,2 bis 1,0 mm, eine Breite zwischen 0,1 D und 1 D sowie einen Abstand von mindestens 0,1 D vom Ballenende aufweist, wobei D der Durchmesser der Arbeitswalzen (3, 4) ist,
und daß eine der Arbeitswalzen ihre Ringmulde antriebs­seitig und die andere ihre Ringmulde bedienungsseitig aufweisen.
2. Walzgerüst nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß jeweils neben der flachen Ringmulde (8) eine flache ringförmige Verstärkung (7) vorgesehen ist, deren Breite vorzugsweise zwischen 0,15 D und 1 D und deren Stärke vorzugsweise 0,2 bis 1,2 mm betragen.
3. Walzgerüst nach Anspruch 2,
dadurch gekennzeichnet,
daß die ringförmige Verstärkung (7) zwischen der Ringmul­de (8) und dem dieser benachbarten Ballenende vorgesehen ist.
4. Walzgerüst nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet,
daß seine beiden Arbeitswalzen (3, 4) mit gleichen Bal­len- und/oder Konturformen und/oder Abmessungen ausge­führt sind.
5. Walzgerüst nach einem der Ansprüche 1 oder 4,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Ballen (6) der Arbeitswalzen (3, 4) außerhalb ihrer durch die Ringmulde (8) sowie gegebenenfalls ring­förmige Verstärkung (7) gegebenen Kontur zylindrisch ausgeführt sind.
6. Walzgerüst nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Ballen (6) der Arbeitswalzen (3, 4) außerhalb ihrer durch die Ringmulde (8) sowie gegebenenfalls ring­förmige Verstärkung (7) gegebenen Kontur bombiert aus­geführt sind.
7. Walzgerüst nach einem der Ansprüche 1 bis 6,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Ballen (6) der Arbeitswalzen (3, 4) außerhalb ihrerdurch die Ringmulde (8) sowie gegebenenfalls ring­förmige Verstärkung (7) gegebenen Kontur einen Durchmes­serverlauf aufweisen, der entsprechend der DE-PS 30 38 865 über einen Längenbereich ein konvex und über einen weiteren Längenbereich ein konkav gestaltetes Profil ergibt, und bei dem die Summe der Durchmesser beider Arbeitswalzen bei einander diagonal gegenüberstehenden konvex und konkav ausgeführten Profilbereichen in aus­schließlich einer Verschiebestellung über die Bundlänge der Walzen konstant ist.
8. Walzgerüst nach Anspruch 7,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Konturen (7, 8) jeweils innerhalb des konvexen Bereiches des Durchmesserverlaufes der Arbeitswalzen (3, 4) vorgesehen sind.
9. Walzgerüst nach einem der Ansprüche 1 bis 7,
dadurch gekennzeichnet,
daß zusätzlich mindestens die Stützwalzen (1, 2) und/­oder Zwischenwalzen axial verschiebbar ausgebildet sind und, gegebenenfalls zusätzlich zu einer Bombierung, einen Durchmesserverlauf ensprechend Anspruch 7 oder 8 aufwei­sen.
10. Walzgerüst nach einem der Anpsrüche 1 bis 9,
dadurch gekennzeichnet,
daß mindestens den Einbaustücken eines der Walzenpaare Biegevorrichtungen zugeordnet sind.
EP87102865A 1986-03-03 1987-02-27 Walzgerüst Expired - Lifetime EP0235769B1 (de)

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AT87102865T ATE89200T1 (de) 1986-03-03 1987-02-27 Walzgeruest.

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DE19863606857 DE3606857A1 (de) 1986-03-03 1986-03-03 Walzgeruest
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DE19863609916 DE3609916A1 (de) 1986-03-24 1986-03-24 Walzgeruest

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Publication Number Publication Date
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EP0235769B1 EP0235769B1 (de) 1993-05-12

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Application Number Title Priority Date Filing Date
EP87102865A Expired - Lifetime EP0235769B1 (de) 1986-03-03 1987-02-27 Walzgerüst

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