EP0201069A1 - Verfahren zum kontinuierlichen Giessen metallischer Produkte - Google Patents
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- B22D11/114—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means
- B22D11/115—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means by using magnetic fields
Definitions
- the invention relates to a process for the continuous casting of metallic products which are free from certain surface defects.
- a large part of the defects occurring on the surfaces of continuously cast products consist of cracks in the primarily solidifying crust, the cause of which is to be found in a hindrance to the natural shrinkage during cooling.
- Co-determining factors are too much friction between the crust and the forming wall, as well as the static pressure of the metal acting on the crust, as is typical when casting in both open and closed molds.
- the crust can tear open in all directions in which the shrinkage is impeded, unless the ductility of the material at the correspondingly high temperatures would be sufficient to prevent such cracks from occurring. In most cases, however, this is not to be expected.
- a possible vulnerability is mitwandernde by the cooling surface that accompanies the layer to which voiistär 'ended solidification, namely in in most cases adequately secured so that the melt does not actually break through. Nevertheless, surface flaws in the manner of cracks lead to scrap material because it is not feasible to eliminate the flaws by chiselling and grinding for obvious reasons.
- CH patent 604 970 discloses a method in which the melt spreads out on a mold wall, i.e. Cooling wall controlled by the application of electromagnetic forces.
- this measure serves exclusively the aim of preventing the penetration of melt into the gap between the stationary side walls and the mold wall when casting metallic strip material.
- the object of the invention is to avoid the formation of surface defects in the manner of cracks or scars of cracks refilled with melt during the continuous casting of metallic products, and also to increase the operational reliability of such systems and their productivity.
- the method according to the invention is characterized in that the boundary line between the melt and the cooling surface, across the casting direction and in the plane of the cooling surface, is given a configuration which deviates from the natural course.
- the boundary line should include at least a slope to the vertical of the pouring direction.
- Other preferred forms of the boundary line are zigzag or waves.
- the mold 1 mainly consists of a copper tube 2 with the cooling surface 3 and a water jacket 4 surrounding it.
- the pouring level is 5, the boundary line of the wetting of the cooling surface 3 by the metal is 6, which is equivalent to the beginning of the solidification front 7 , designated.
- the melt 9 fed through a pouring tube 8 to the mold solidifies in contact with the cooling surface 3. Where there is no such contact, the formation of a crust 10 is at least delayed.
- An electrical conductor 11 which is guided around the mold 1 in a suitable manner generates an alternating electromagnetic field which keeps the melt 9 away from the cooling surface 3 in predetermined areas.
- 3 and 4 show a device with a circumferential cooling surface 20 in the form of a belt 22 driven and guided by a pair of rollers 21 a, 21 b to produce a very thin layer 23.
- the melt 24 solidifies practically immediately when the cooling surface is touched to a thin product. This process implies a momentary shrinkage of the layer 23, the forces of which, in view of the friction between the layer and the cooling surface 20, normally lead to longitudinal cracks.
- the exemplary embodiment furthermore shows a funnel 25, which is used for feeding and for uniform distribution of the melt 24 over the width of the belt 22, the walls 26, 27, 28 of which ensure the limitation of the wetting of the cooling surface 20.
- the boundary line 29, identical to the wall facing away from the pouring direction, is preferably arranged obliquely to the vertical of the pouring direction. This alone can completely rule out the risk of longitudinal cracks in most cases because the shrinkage of the nascent layer is at an angle to the boundary line 29.
- the boundary line may have a shape along the line 30, the same or similar to that illustrated in FIGS. 6a, 6b.
- the funnel 31 has arrow-shaped walls 32, 33, 34, 35 to limit the wetting of the cooling surface 36 by the melt 37. It is clear from this that the shrinkability of the material is significantly improved if the boundary line is longer than the width of the layer measured perpendicular to the casting direction.
- an electrical conductor 38 for generating an alternating electromagnetic field can also be arranged in a suitable manner here.
- Means for regulating the current strength and / or frequency are provided to control the repulsive force.
- the electrical conductor 38 can be arranged so as to be adjustable with respect to the melt and the cooling surface.
- boundary lines 40, 41 which are useful both for casting thin layers and for conventional casting in open continuous molds to avoid longitudinal cracks. It is irrelevant whether the boundary line is formed by appropriately shaped electrical conductors (11 in FIGS. 1 and 2, 38 in FIGS. 3 to 5) or by the contour of the walls themselves (29.30 in FIGS. 4, 34 in FIG. 5 ) is determined. Both means are equally suitable for influencing the wetting of the cooling surface by the metal in the sense of the invention.
- the cooling surface 42 is to be understood as a flat surface or as a development of the cooling surface of a polygonal or round continuous mold. However, it is only important when casting on a circumferential cooling surface that the walls 43, 44 facing the casting direction are designed as negatives to the opposite wall. This ensures that the solidification distances s, s, and thus the solidification times of each length section remain the same and that a layer of the same thickness is created.
- the solidification paths s, s can possibly have an extension of only a few millimeters, especially when very thin layers are cast with extremely short solidification times, for example when producing a material with an amorphous structure.
Landscapes
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Abstract
Description
- Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum kontinuierlichen Giessen metallischer Produkte, die frei sind von bestimmten Oberflächenfehlern.
- Ein grosser Teil der auf Oberflächen kontinuierlich gegossener Produkte auftretenden Fehler besteht aus Rissen in der primär erstarrenden Kruste, deren Ursache in einer Behinderung der natürlichen Schrumpfung bei der Abkühlung zu suchen ist. Mitbestimmende Faktoren sind dabei eine zu hohe Reibung zwischen der Kruste und der formgebenden Wand, sowie der auf die Kruste wirkende statische Druck des Metalls, wie es typisch ist beim Giessen sowohl in offene, als auch in geschlossene Formen. Ein Aufreissen der Kruste kann in allen Richtungen stattfinden, in denen die Schrumpfung behindert ist, es sei denn, dass die Dehnbarkeit des Materials bei den entsprechend hohen Temperaturen genügend wäre, um solche Risse gar nicht entstehen zu lassen. Dies ist aber in den meisten Fällen nicht zu erwarten.
- Beim konventionellen Stranggiessen mit offenen Durchlaufkokillen ist die Gefahr des Auftretens von quer zur Giessrichtung verlaufenden Rissen in der Kruste verhältnismässig gering, weil vorbeugende Massnahmen getroffen werden können. Dazu gehören die Anwendung eines geeigneten Gleitmittels auf der formgebenden Wand in Kombination mit einer Hin-und Herbewegung der Kokille oder einem schrittweisen Ausziehen des Stranges aus der stationären Kokille. Eine besondere Art der Kokillenbewegung besteht darin, dass ihr in Giessrichtung ein Vorlauf gegenüber dem Strangabzug vermittelt wird. Dadurch können bereits entstandene Querrisse geheilt werden. Die gleiche- Wirkung hat eine jeweilige, kleine Rückwärtsbewegung des Stranges zwischen zwei schrittweisen Ausziehbewegungen im Falle der stationären Kokille.
- Einer Rissbildung in der Kruste längs zur. Giessrichtung des Stranges infolge des ständig zunehmenden statischen Druckes in dessen Inneren versucht man mit mehr oder weniger Erfolg durch die Verwendung von leicht konischen Kokillen beizukommen. Da aber die verschiedenen Metalle und Metalllegierungen unterschiedliche Schrumpfmasse haben und ausserdem die Schrumpfung je nach Giesstemperatur und Giessgeschwindigkeit sehr unterschiedlich sein kann, ist es nahezu unmöglich, die optimale Konizität der Kokille zu bestimmen. Ein Strang mit zu geringem Schrumpfmass im Vergleich zur Konizität der Kokille würde in dieser stecken bleiben und im schlimmsten Fall sogar abreissen. Beim Stranggiessen von Brammen mit grossen Breitseiten beispielsweise spielt die Reibung zwischen der Kruste und den formgebenden Wänden eine übergeordnete Rolle. Die Kruste kann sich unter der Einwirkung des statischen Druckes wegen ihrer Flexibilität zwar ausbauchen und dadurch den Kontakt mit der Kokille meistens über deren ganzen Länge erhalten, aber gerade deswegen steigt die Reibung, welche der natürlichen Schrumpfung entgegensteht, an. Im Gegensatz dazu sind Krusten bei Strängen von rundem, ovalem oder solchen mit polygonalem Querschnitt mit grossen Eckenradien, gezwungen, sich zu dehnen, um den Kontakt mit der Kokille zu finden. Dies führt wiederum zur Entstehung von Längsrissen.
- Bei einem Aufreissen der Kruste, solange sich diese innerhalb der Kokille befindet, wird der Riss oft wieder mit nachfliessender Schmelze gefüllt, die unter Umständen bis zur Kokillenwand vordringen kann und dort erstarrt. Dieser Vorgang hinterlässt aber eine Narbe an der Strangoberfläche, welche mittels geeigneter Massnahmen, z.B. Schleifen, Meisseln etc. entfernt werden muss. Am häufigsten bleibt aber der Riss offen, was je nach dessen Tiefe und Ausbreitung mit den genannten Massnahmen nicht immer korrigierbar ist. Der betreffende Strangabschnitt muss dann verschrottet werden. Ein Riss in der Kruste, ob geheilt oder offen, bedeutet aber immer eine Schwachstelle. Wenn diese aus der Kokille austritt und demzufolge eine äussere Abstützung fehlt, passiert sehr oft ein Durchbruch von Schmelze durch diese Schwachstelle, mit einem Abbruch des Giessens und kostspieligen Instandsetzungsarbeiten als Folgen davon.
- Beim Giessen von dünnen Schichten auf umlaufenden, gekühlten Walzen und Bändern oder dergleichen, wie es aus dem Stande der Technik in ausreichendem Masse bekannt ist, bestehen bezüglich Oberflächenfehler gleichbedeutende Probleme wie beim voranstehend erwähnten konventinellen Stranggiessen. Der statische Druck des Metalls auf die erstarrende Kruste ist hier zwar meistens von untergeordneter Bedeutung. Umsomehr spielt die geforderte Breitenausdehnung an dünne Schichten eine dominierende Rolle. Der Absolute Wert der Schrumpfung (Schrumpfmass) hängt selbstverständlich davon ab, wie breit das gegossene Produkt sein soll. Dennoch, und gerade weil das Einbringen eines Gleitmittels zwischen erstarrender Kruste und der Kühlfläche zwar nicht ausgeschlossen werden kann, aber technisch sehr aufwendig ist, besteht hier keine Gewähr für eine freie Schrumpfung der Schicht quer zur Giessrichtung. Eine allfällige Schwachstelle ist durch die mitwandernde Kühlfläche, welche die Schicht bis zu deren voiistär'digen Erstarrung begleitet, zwar in den meisten Fällen ausreichend abgesichert, sodass ein eigentliches Durchbrechen von Schmelze hier kaum auftritt. Trotzdem führen Oberflächenfehler in der Art von Rissen zu Auschussmaterial, weil an eine Beseitigung der Fehler mittels Meisseln und Schleifen aus einleuchtenden Gründen nicht zu denken ist.
- Mit der CH-Patentschrift 604 970 ist ein Verfahren bekannt geworden, bei dem die Ausbreitung der Schmelze an einer Formwand, d.h. Kühlwand, durch die Anwendung elektromagnetischer Kräfte gesteuert wird. Diese Massnahme dient aber ausschliesslich dem Ziel, beim Giessen von metallischem Bandmaterial ein Eindringen von Schmelze in den Spalt zwischen den stationären Seitenwänden und der Formwand zu vermeiden.
- Allen bekannten, kontinuierlichen Giessverfahren, ob konventioneller Art mittels Durchlaufkokillen oder durch Giessen von dünnen Schichten auf umlaufende Kühlflächen haben die Eigenschaft, dass die Benetzung der Kühlfläche durch das Metall dort eine natürliche, von der Schwerkraft bestimmte Begrenzungslinie quer zur Giessrichtung aufweist, wo mechanische Begrenzungselemente fehlen. Dabei ist die Begrenzungslinie identisch mit dem Beginn der sich in Giessrichtung erstreckenden Erstarrungsfront. Insbesondere beim Giessen in Durchlaufkokillen kann die Kühlwirkung der einzelenen Kühlflächen -auch wenn die Begrenzungslinie optimal verläuft -sehr unterschiedlich sein, sobald die Anliegeverhältnisse der Kruste an den Kühlflächen nicht gleichmässig sind. Es wird in diesem Zusammenhang speziell auf horizontale oder - schrägliegende, sowie auf vertikale Kokillen, bei denen die Fluchtung der Kühlflächen zum Kaliber der nachfolgenden Stützrollen nicht stimmt, hingewiesen. In Kenntnis dieser Zusammenhänge wird beim Betrieb bestehender und bei der Konstruktion neuer Anlagen jedes Risiko, fehlerhaftes Material zu produzieren, dadurch umgangen, dass deren inhärente Kapazität nicht voll ausgenützt wird.
- Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, beim kontinuierlichen Giessen metallischer Produkte die Entstehung von Oberflächenfehlern in der Art von Rissen, oder Narben von mit Schmelze wiederaufgefüllten Rissen, zu vermeiden, und darüber hinaus die Betriebssicherheit solcher Anlagen und deren Produktivität zu erhöhen.
- Das erfindungsgemässe Verfahren zeichnet sich dadurch aus, dass der Begrenzungslinie zwischen Schmelze und Kühlfläche quer zur Giessrichtung und in der Ebene der Kühlfläche eine, vom natürlichen Verlauf abweichende Konfiguration vermittelt wird. Die Begrenzungslinie soll zumindest eine Schräge zur Senkrechten der Giessrichtung einschiiessen. Weitere bevorzugte Formen der Begrenzungslinie sind Zick-zack oder Wellen. Die bei der Erstarrung entstehenden Spannungen in der Kruste haben nun nicht mehr eine ausgeprägte, quer zur Giessrichtung verlaufende Richtung, was normalerweise zu Längsrissen führt. Der Schrumpfungsvorgang spielt sich vielmehr auf einer längeren als der der Senkrechten zur Giessrichtung entsprechenden Strecke ab, so dass eine Dehnung der Kruste über das zulässige Mass hinaus vermieden wird.
- Das erfindungsgemässe Verfahren ist nachfolgend anhand von mehreren in der Zeichnung - schematisch dargestellten Ausführungsbeispielen von Vorrichtungen zu dessen Durchführung erläutert. Es zeigen:
- Fig. 1, ein Längsschnitt durch eine Durchlaufkokille nach einem ersten Ausführungsbeispiel.
- Fig. 2, die Durchlaufkokille nach Fig. 1 im Schnitt entlang der Linie 11-11.
- Fig. 3, ein Längsschnitt durch eine Vorrichtung mit umlaufender Kühlfläche nach einem zweiten Ausführungsbeispiel.
- Fig. 4, die Vorrichtung nach Fig. 3 in Draufsicht.
- Fig. 5, eine Draufsicht einer Vorrichtung ähnlich Fig. 4 als weiteres Ausführungsbeispiel.
- Fig. 6 a + b,Bevorzugte Formen der Begrenzungslinie.
- Mit der in Fig. 1 und 2 dargestellten Vorrichtung wird in einer konventionellen, offenen Durchlaufkokille ein Strang von kreisrundem Querschnitt erzeugt. Die Kokille 1 besteht zur Hauptsache aus einem Kupferrohr 2 mit der Kühlfläche 3 und einem dieses umschliessenden' Wassermantel 4. Der Giessspiegel ist mit 5, die Begrenzungslinie der Benetzung der Kühlfläche 3 durch das Metall mit 6, was gleichbedeutend ist mit dem Beginn der Erstarrungsfront 7, bezeichnet. Die durch ein Giessrohr 8 der Kokille zugeführte Schmelze 9 erstarrt im Kontakt mit der Kühlfläche 3. Wo kein solcher Kontakt vorhanden ist, wird die Bildung einer Kruste 10 zumindest verzögert. Ein in geeigneter Weise um die Kokille 1 herumgeführter elektrischer Leiter 11 erzeugt ein elektromagnetisches Wechselfeld, welches die Schmelze 9 in vorbestimmten Bereichen von der Kühlfläche 3 fernhält. Da die Abstosskraft des Magnetfeldes -in Richtung der Pfeile 12 wirkend-einigermassen konstant ist, der statische Druck der Schmelze mit dem Abstand h vom Giessspiegel aber zunimmt, nähern sich die durch die Linien 13 dargestellten Schmelzenfronten sukzessive der Kühlfläche 3, bis zur eigentlichen Berührung. Der Beginn der Krustenbildung erfolgt also nicht wie bis anhin auf einer senkrecht zur Giessrichtung verlaufenden Ebene, sondern entlang einer abweichenden, gesteuerten Begrenzungslinie 6, deren höchste und tiefste Punkte innerhalb einer, dem Abstand h etwa entsprechenden Breite liegen. Die Kruste erhält dadurch in den frühzeitig erstarrten Bereichen eine ausreichende Festigkeit und in den später erstarrten Bereichen eine plastische Verformbarkeit, die das Risiko für die Entstehung von Rissen parallel zur Giessrichtung praktisch ausschliessen. Ausserdem wird die Totalzeit des Kontaktes der Kruste mit der Kühlfläche verlängert, was ein schnelleres Wachstum der Krustendicke zur Folge hat und damit höhere Giessleistungen erlaubt.
- Die Fig. 3 und 4 zeigen eine Vorrichtung mit einer umlaufenden Kühlfläche 20 in Form eines, von einem Walzenpaar 21 a, 21 b angetriebenen und geführten Bandes 22 zur Herstellung einer sehr dünnen Schicht 23. Die Schmelze 24 erstarrt praktisch sofort bei der Berührung der Kühlfläche zu einem Produkt geringer Dicke. Dieser Vorgang impliziert eine momentane Schrumpfung der Schicht 23, deren Kräfte in Anbetracht der Reibung zwischen der Schicht und der Kühlfläche 20 normalerweise zu Längsrissen führt. Das Ausführungsbeispiel zeigt des weiteren einen Trichter 25, der zur Zuführung und zur gleichmässigen Verteilung der Schmelze 24 über die Breite des Bandes 22 dient, wobei dessen Wände 26, 27, 28, die Begrenzung der Benetzung der Kühlfläche 20 gewährleisten. Die Begrenzungslinie 29, identisch mit der der Giessrichtung abgekehrten Wand, ist vorzugsweise schräg zur Senkrechten der Giessrichtung angeordnet. Allein dadurch kann das Risiko der Entstehung von 'Längsrissen in den meisten Fällen völlig ausgeschlossen werden,weil die Schrumpfung der in Entstehung begriffenen Schicht in einem Winkel zur Begrenzungslinie 29 verläuft. Selbstverständlich kann die Begrenzungslinie eine Form nach der Linie 30 haben, gleich oder ähnlich wie in den Fig. 6a, 6b verdeutlicht.
- In Anlehnung an das voranstehend beschriebene Ausführungsbeispiel wird gemäss Fig. 5 eine Anordnung vorgeschlagen, bei welcher der Trichter 31 pfeilförmig gestaltete Wände 32,33,34,35 zur Begrenzung der Benetzung der Kühlfläche 36 durch die Schmelze 37 aufweist. Es wird daraus klar ersichtlich, dass die Schrumpf fähigkeit des Materials wesentlich verbessert wird, wenn die Begrenzungslinie länger ist als die senkrecht zur Giessrichtung gemessene Breite der Schicht.
- Zur Bestimmung der Begrenzungslinie kann, analog zum Ausführungsbeispiel nach Fig. 1 und 2, auch hier ein elektrischer Leiter 38 zur Erzeugung eines elektromagnetischen Wechselfeldes in geeigneter Weise angeordnet werden. Zur Steuerung der Abstosskraft sind Mittel zur Regulierung von Stromstärke und/oder Frequenz vorgesehen. Ebenso kann der elektrische Leiter 38, zur Erreichung des gleichen Ziels, in Bezug auf die Schmelze und die Kühlfläche einstellbar angeordnet sein.
- Die Fig. 6a und 6b schliesslich zeigen weitere, bevorzugte Begrenzungslinien 40, 41, die sowohl beim Giessen von dünnen Schichten als auch beim konventionellen Giessen in offene Durchlaufkokillen zur Vermeidung von Längsrissen zweckmässig sind. Es ist dabei unerheblich, ob die Begrenzungslinie durch entsprechend geformte elektrische Leiter (11 in Fig. 1 und 2, 38 in Fig. 3 bis 5) oder durch die Kontur der Wände selbst (29,30 in Fig 4, 34 in Fig. 5) bestimmt wird. Beide Mittel sind in gleicher Weise tauglich, die Benetzung der Kühlfläche durch das Metall im Sinne der Erfindung zu beeinflussen.
- Die Kühlfläche 42 ist als ebene Fläche oder als Abwicklung der Kühlfläche einer polygonalen oder runden Durchlaufkokille zu verstehen. Allerdings ist es nur beim Giessen auf einer umlaufenden Kühlfläche von Bedeutung, dass die der Giessrichtung zugewandten Wände 43,44 als Negative zur gegenüberliegenden Wand ausgestaltet sind. Damit wird sichergestellt, dass die Erstarrungsstrecken s, s, und damit die Erstarrungszeiten jedes Längenabschnittes gleich bleiben und eine Schicht von gleicher Dicke ensteht. Die Erstarrungsstrecken s, s, können unter Umständen eine Ausdehnung von nur wenigen Millimetern haben, besonders dann, wenn sehr dünne Schichten mit extrem kurzen Durcherstarrungszeiten gegossen werden, zum Beispiel bei der Erzeugung eines Materials mit amorpher Struktur.
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CH2005/85 | 1985-05-10 |
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DE (1) | DE3662495D1 (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2609656A1 (fr) * | 1987-01-15 | 1988-07-22 | Cegedur | Procede de reglage au niveau de la ligne de contact de la surface libre du metal avec la lingotiere dans une coulee verticale de produits de section quelconque |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4039959C1 (de) * | 1990-12-14 | 1992-01-23 | Wieland-Werke Ag, 7900 Ulm, De |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE911425C (de) * | 1950-09-05 | 1954-05-13 | E H Siegfried Junghans Dr Ing | Giessverfahren, insbesondere Stranggiess-Verfahren und -Anlage |
DE1095999B (de) * | 1953-07-30 | 1960-12-29 | Boehler & Co Ag Geb | Verfahren zum kontinuierlichen Giessen, insbesondere von schwer schmelzbaren Metallen |
FR2391014A1 (fr) * | 1977-05-18 | 1978-12-15 | Siderurgie Fse Inst Rech | Procede de coulee continue centrifuge electromagnetique de barres metalliques non circulaires |
LU83988A1 (fr) * | 1982-03-09 | 1983-11-17 | Arbed | Lingotieres de coulee continue |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA692141A (en) * | 1964-08-04 | Herrmann Erhard | Continuous casting of plates and strips from non-ferrous metals | |
DE1028300B (de) * | 1956-11-12 | 1958-04-17 | Olsson Erik Allan | Kokille zum kontinuierlichen Giessen |
JPS5232824A (en) * | 1975-09-09 | 1977-03-12 | Nippon Steel Corp | Method of casting metal melts |
JPS52134817A (en) * | 1976-05-07 | 1977-11-11 | Nippon Steel Corp | Casting method of molten metal |
US4330025A (en) * | 1980-09-11 | 1982-05-18 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Nozzle in a strip casting apparatus |
-
1985
- 1985-05-10 CH CH2005/85A patent/CH667226A5/de not_active IP Right Cessation
-
1986
- 1986-05-03 DE DE8686106102T patent/DE3662495D1/de not_active Expired
- 1986-05-03 AT AT86106102T patent/ATE41616T1/de not_active IP Right Cessation
- 1986-05-03 EP EP86106102A patent/EP0201069B1/de not_active Expired
- 1986-05-09 JP JP61105039A patent/JPS61259858A/ja active Pending
-
1989
- 1989-02-02 US US07/306,256 patent/US4936372A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE911425C (de) * | 1950-09-05 | 1954-05-13 | E H Siegfried Junghans Dr Ing | Giessverfahren, insbesondere Stranggiess-Verfahren und -Anlage |
DE1095999B (de) * | 1953-07-30 | 1960-12-29 | Boehler & Co Ag Geb | Verfahren zum kontinuierlichen Giessen, insbesondere von schwer schmelzbaren Metallen |
FR2391014A1 (fr) * | 1977-05-18 | 1978-12-15 | Siderurgie Fse Inst Rech | Procede de coulee continue centrifuge electromagnetique de barres metalliques non circulaires |
LU83988A1 (fr) * | 1982-03-09 | 1983-11-17 | Arbed | Lingotieres de coulee continue |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2609656A1 (fr) * | 1987-01-15 | 1988-07-22 | Cegedur | Procede de reglage au niveau de la ligne de contact de la surface libre du metal avec la lingotiere dans une coulee verticale de produits de section quelconque |
EP0277889A1 (de) * | 1987-01-15 | 1988-08-10 | Pechiney Rhenalu | Verfahren zur Steuerung des Pegels der Kontaktlinie der freien Metalloberfläche mit der Stranggiesskokille in einen vertikalen Strangguss |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0201069B1 (de) | 1989-03-22 |
ATE41616T1 (de) | 1989-04-15 |
CH667226A5 (de) | 1988-09-30 |
JPS61259858A (ja) | 1986-11-18 |
DE3662495D1 (en) | 1989-04-27 |
US4936372A (en) | 1990-06-26 |
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