EP0028349B1 - Hydrostatische Zahnradmaschine - Google Patents

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EP0028349B1
EP0028349B1 EP80106401A EP80106401A EP0028349B1 EP 0028349 B1 EP0028349 B1 EP 0028349B1 EP 80106401 A EP80106401 A EP 80106401A EP 80106401 A EP80106401 A EP 80106401A EP 0028349 B1 EP0028349 B1 EP 0028349B1
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EP
European Patent Office
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gear
tooth
radius
range
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Application number
EP80106401A
Other languages
English (en)
French (fr)
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EP0028349A1 (de
Inventor
Bodo Dr.-Ing. Stich
Horst Fischer
Helmut Dipl.-Ing. Schulz
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Bosch Rexroth AG
Original Assignee
Mannesmann Rexroth AG
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Publication date
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2/00—Rotary-piston machines or pumps
    • F04C2/08—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
    • F04C2/082—Details specially related to intermeshing engagement type machines or pumps
    • F04C2/084—Toothed wheels
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T74/00—Machine element or mechanism
    • Y10T74/19—Gearing
    • Y10T74/1954—Eccentric driving shaft and axle
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T74/00—Machine element or mechanism
    • Y10T74/19—Gearing
    • Y10T74/19949—Teeth
    • Y10T74/19963—Spur
    • Y10T74/19972—Spur form

Definitions

  • the invention relates to a hydrostatic gear machine with an internally toothed ring gear and an inner toothed wheel surrounded by and meshing with the ring gear, the tooth flanks of one of the toothed wheels viewed from the side being at least partially formed as circular arcs, the shape of the effective tooth flanks of the other wheel is determined by the rolling on the teeth of the first wheel and the odd number of teeth in the producing ring gear is in the range from 11 to 17 or in the producing inner wheel the even number of teeth is in the range 8 to 14, the tooth height is approximately equal to the tooth thickness is on the rolling cylinder, the tooth flank radii merge tangentially into one another and into the top or bottom circle of the gear wheel and the tooth flank, seen in cross-section, is largely convex or concave or approximately equally curved concave-convex.
  • a gear machine of the aforementioned type is known from DE-A-2 758 376.
  • Special gears of the aforementioned type are predominantly manufactured in two stages today, namely pre-profiling with a gear tool having relatively large dimensional deviations in the first stage and improving the shape and surface quality of the gearing produced by shape grinding in the second stage. If the degree of overlap of the toothing of the two meshing gears is relatively large, then the center distances of the two gears must be very precise in order to avoid interference with teeth and mechanically caused noises due to manufacturing-related dimensions. To reduce the degree of coverage, the tooth tip area is often shortened, but this results in an additional, harmful dead volume.
  • the present invention has for its object to provide a tooth profile that has optimal conditions in terms of delivery capacity, flow rate pulsation, tooth mesh frequency, noise behavior, space requirements and dead volume and enables economical, easily reproducible and easily verifiable production.
  • This object is achieved according to the invention by the features in the characterizing part of claim 1 or 5.
  • the tooth flank consists of at least three circular arcs that merge into one another.
  • a tooth profile can be obtained for the counter wheel, which is also made up of at least three circular arcs with very good approximation and can therefore also be produced relatively easily.
  • a gear machine with a correspondingly designed gear fulfills in particular the requirements for small flow fluctuations, the smallest possible dead volume, the greatest possible delivery capacity, the smallest possible space requirement and small leakage quantities by arranging a filler piece on a relatively large central angle, so that as many tooth heads as possible face the filler piece directly.
  • an internal gear 3 with ten teeth 4 is rotatably mounted about an axis 5.
  • the teeth 2 and 4 mesh with each other in the manner shown.
  • the teeth 2 and 4 are designed as shown in FIGS. 3 and 2 on a larger scale.
  • the ring gear 1 is the generating wheel. From the diameter of the pitch circle 6, the width or thickness swH (measured in each case on the circumference of the pitch circle 6) for each tooth and thus also the tooth height hH results from the predetermined number of teeth the tooth thickness is the same.
  • the ratio of the tip circle radius raH to the radius of the pitch circle 6 is approximately 0.9.
  • the pressure angle b at the pitch point C is 35 ° if the axes 5 and 8 of the two wheels 3 or 1 and the pitch point C lie in a line, and the ratio of the tip circle radius raH to the flank radius r2H in the area of the pitch circle 0.7.
  • the tooth flank radii merge tangentially into one another and into the top or bottom circle.
  • the ratio of the tip circle radius raH to one of the two other flank radii r1H and r3H and to the tooth height hH is 35, 20 and 3.75.
  • the ratio of the flank radius r2H to one of the two other flank radii r1H and r3H is 50 and 30, respectively, and the ratio of the two flank radii r3H and r1H is 1.7.
  • the flank shape of the ring gear 2 is convexly curved as seen from the side.
  • the toothing of the internal gear 3, which has ten teeth and whose pitch circle is designated by 9, is produced by the teeth 2 of the toothing of the ring gear 1, as follows:
  • the ratio of the tip circle radius raR to one of the four flank radii rlR, r2R, r3R and r4R is 20 or 0.1 or 35 or 0.1.
  • the ratio of the pitch circle radii of the ring gear 1 and the inner wheel 3 is 1.3.
  • the tooth height hR is approximately equal to the tooth thickness swR measured on the pitch circle of the inner wheel.
  • flanks of the teeth 4 of the inner wheel 3 When viewed from the side, the flanks of the teeth 4 of the inner wheel 3 also form three or four arcs that merge into one another and tangentially into the top or bottom circle. In cross-section, the flank of the tooth 4 can be both concave (if it is determined by three radii) and, in approximately equal parts, convex-concave (if it is determined by four radii).
  • flanks of the teeth 2 of the ring gear 1 and / or of the teeth 4 of the internal gear 3 are radially displaced towards the center by a few 1/100 mm.
  • Advantageous diameters of the pitch circle for the ring gear are between 35 mm to 200 mm.
  • a filler 7 is provided in a known manner in the free space between the ring gear 1 and the inner gear 3.
  • the center of the ring gear 1 is designated 8.
  • a gear rotor can also be formed.
  • the number of teeth of the generating internal gear is 10 and the ratio of the tip circle radius raR to the three flank radii r1 R, r2R and r3R is 20, 0.1 and 35, respectively.
  • the ratio of the flank radius r2R to one of the two remaining flank radii r1R and r3R is 200 and 325 respectively for the internal gear and the ratio of the two flank radii r3R and ri R is 0.6.
  • the shape of the flanks of the internal gear is either concave in the main part or approximately concave-convex in equal parts.
  • the tip circle radius raR to the pitch circle radius raR to the pitch circle radius rwR is 1.175.
  • the counter flank on the ring gear generated with such an internal gear is also, with very good approximation, a circular arc flank consisting of three circular arcs with different radii. The flank runs predominantly. Part convex.
  • the tip circle radius raH relates to the three flank radii r1 H, r2H and r3H as 35, 0.7 and 20.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Rotary Pumps (AREA)
  • Gears, Cams (AREA)

Description

  • Die Erfindung bezieht sich auf eine hydrostatische Zahnradmaschine mit einem innenverzahnten Hohlrad und einem vom Hohlrad umgebenen und mit diesem kämmenden außenverzahnten Innenzahnrad, wobei die Zahnflanken eines der Zahnräder von der Seite gesehen mindestens teilweise als Kreisbögen ausgebildet sind, wobei die Form der wirksamen Zahnflanken des anderen Rades durch das Abwälzen an den Zähnen des ersten Rades bestimmt ist und wobei beim erzeugenden Hohlrad die ungerade Zahl der Zähne im Bereich von 11 bis 17 oder beim erzeugenden Innenrad die gerade Anzahl der Zähne im Bereich von 8 bis 14 liegt, die Zahnhöhe etwa gleich der Zahndicke auf dem Wälzzylinder ist, die Zahnflankenradien tangential ineinander und in den Kopf- bzw. Fußkreis des Zahnrades übergehen und die Zahnflanke im Querschnitt gesehen im überwiegenden Teil konvex oder konkav oder zu etwa gleichen Teilen konkav-konvex .gekrümmt ist.
  • Eine Zahnradmaschine der vorgenannten Art ist durch die DE-A-2 758 376 bekannt.
  • Bei bekannten Zahnradmaschinen ist deren aufwendige und teure Fertigung und die Notwendigkeit der Einhaltung eines genauen Achsabstandes zwischen den beiden Zahnrädern von Nachteil. Bei der Herstellung einer solchen Zahnradmaschine wird im allgemeinen von einem Zahnprofil in Form einer Trochoide, einer Zykloide oder eines Kreisbogens bei einem der Zahnräder ausgegangen. Das Profil der Zähne des Gegenrades ist meist nur empirisch zu bestimmen, wodurch die Konstruktion und der Bau von Werkzeugen für die Herstellung eines die notwendige hohe Qualität aufweisenden Gegenrades erschwert, wenn nicht gar unmöglich ist. Insbesondere ist die Entwicklung von Werkzeugen für das Wälzverfahren problematisch, da nur mit größeren Maßabweichungen oder nur mit einem wirtschaftlich kaum vertretbaren Aufwand gearbeitet werden kann. Sonderverzahnungen der vorgenannten Art werden heute überwiegend in zwei Stufen hergestellt, nämlich das Vorprofilieren mit einem verhältnismäßig große Maßabweichungen aufweisenden Verzahnwerkzeug in der ersten Stufe und das Verbessern der Form- und Oberflächenqualität der hergestellten Verzahnung durch Formschleifen in der zweiten Stufe. Wenn der Überdeckungsgrad der Verzahnung der beiden miteinander kämmenden Zahnräder verhältnismäßig groß ist, so müssen die Achsabstände der beiden Zahnräder sehr genau sein, um Zahneingriffsstörungen und mechanisch verursachte Geräusche infolge fertigungsbedingter Abmaße zu vermeiden. Zur Verkleinerung des Überdeckungsgrades wird häufig der Zahnkopfbereich verkürzt, wodurch sich jedoch ein zusätzliches, schädliches Totvolumen ergibt.
  • Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Zahnprofil zu schaffen, das optimale Verhältnisse in bezug auf Förderleistung, Förderstrompulsation, Zahneingriffsfrequenz, Geräuschverhalten, Platzbedarf und Totvolumen aufweist und eine wirtschaftliche, gut reproduzierbare und gut überprüfbare Fertigung ermöglicht. Diese Aufgabe wird durch die Merkmale im Kennzeichnungsteil des Anspruches 1 oder 5 erfindungsgemäß gelöst. Den Anforderungen an den Betrieb hydrostatischer Zahnradmaschinen und auch der Forderung nach deren wirtschaftlicher Fertigung wird eine eine Kreisbogenflanke aufweisende Verzahnung an einem Zahnrad, insbesondere an einem innenverzahnten Zahnrad, am ehesten gerecht. Die Zahnflanke besteht aus mindestens drei ineinander übergehenden Kreisbögen. Durch Variation der Verzahnungparameter, insbesondere Flankenradien, Eingriffswinkel, Zahnhöhe, ZahndLcke und Zähnezahl, des erzeugenden Rades kann für das Gegenrad ein Zahnprofil erhalten werden, das mit sehr guter Annäherung ebenfalls aus mindestens drei Kreisbögen zusammengesetzt ist und damit ebenfalls verhältnismäßig einfach hergestellt werden kann. Eine entsprechend ausgebildete Zahnräder aufweisende Zahnradmaschine erfüllt insbesondere die Forderungen nach geringen Förderstromschwankungen, geringstmöglichem Totvolumen, größtmöglicher Förderleistung, geringstmöglichem Platzbedarf und geringen Leckmengen durch Anordnung eines Füllstückes auf einem verhältnismäßig großen Zentriwinkel, so daß möglichst viele Zahnköpfe dem Füllstück unmittelbar gegenüberliegen. Zugleich ergibt sich ein Überdeckungsgrad, der kleiner als zwei, insbesondere kleiner als 1,5 ist, wodurch sich funktions- und fertigungsbedingte Abweichungen der Achsen der Zahnräder von dem vorgegebenen Maß weniger nachteilig auswirken.
  • In der Zeichnung ist eine Zahnradpumpe als Ausführungsbeispiel des Gegenstandes der Erfindung schematisch dargestellt. Es zeigen
    • Figur 1 eine Seitenansicht,
    • Figuren 2 und 3 jeweils einen Ausschnitt aus Fig. 1 in größerem Maßstab.
  • In einem ortsfesten Hohlrad 1 mit dreizehn Zähnen 2 ist ein Innenzahnrad 3 mit zehn Zähnen 4 um eine Achse 5 drehbar gelagert. Die Zähne 2 und 4 kämmen in der dargestellten Weise miteinander. Die Zähne 2 und 4 sind wie in den Fig. 3 und 2 im größeren Maßstab dargestellt ausgebildet.
  • Beim vorliegenden Ausführungsbeispiel ist das Hohlrad 1 das erzeugende Rad. Aus dem Durchmesser des Wälzkreises 6 ergibt sich bei der vorbestimmten Anzahl der Zähne die Breite oder Dicke swH (jeweils auf dem Umfang des Wälzkreises 6 gemessen) jeden Zahnes und damit auch die Zahnhöhe hH, welche der Zahndicke gleich ist. Das Verhältnis des Kopfkreisradius raH zum Radius des Wälzkreises 6 beträgt etwa 0,9.
  • Der Eingriffswinkel b im Wälzpunkt C beträgt 35°, wenn die Achsen 5 und 8 der beiden Räder 3 bzw. 1 und der Wälzpunkt C in einer Linie liegen, und das Verhältnis des Kopfkreisradius raH zu dem Flankenradius r2H im Bereich des Wälzkreises 0,7. Die Zahnflankenradien gehen tangential ineinander und in den Kopf- oder Fußkreis über.
  • Das Verhältnis des Kopfkreisradius raH zu einem der beiden anderen Flänkradien r1H ünd r3H und zur Zahnhöhe hH beträgt 35 bzw. 20 bzw. 3,75. Das Verhältnis des Flankenradius r2H zu einem der beiden übrigen Flankenradien r1H und r3H beträgt 50 bzw. 30 und das Verhältnis der beiden Flankenradien r3H und r1H beträgt 1,7. Die Flankenform des Hohlrades 2 ist von der Seite gesehen im überwiegenden Teil konvex gekrümmt.
  • Die von den Zähnen 2 der Verzahnung des Hohlrades 1 erzeugte Verzahnung des Innenzahnrades 3, das zehn Zähne aufweist und dessen Wälzkreis mit 9 bezeichnet ist, ergibt sich dann wie folgt :
  • Das Verhältnis des Kopfkreisradius raR zu einem der vier Flankenradien rlR, r2R, r3R und r4R beträgt 20 bzw. 0,1 bzw. 35 bzw. 0,1. Das Verhältnis der Wälzkreisradien des Hohlrades 1 und des Innenrades 3 beträgt 1,3. Beim Innenrad ist die Zahnhöhe hR etwa gleich der Zahndicke swR auf dem Wälzkreis des Innenrades gemessen.
  • Die Flanken der Zähne 4 des Innenrades 3 bilden von der Seite gesehen mit sehr guter Annäherung ebenfalls drei oder vier ineinander und in den Kopf- oder Fußkreis tangential übergehende Kreisbögen. Die Flanke des Zahnes 4 kann im Querschnitt gesehen sowohl konkav (wenn sie durch drei Radien bestimmt ist) als auch zu etwa gleichen Teilen konvex-konkav verlaufen (wenn sie durch vier Radien bestimmt ist).
  • Zur Erzeugung eines für die Funktion der Pumpe notwendigen Kopf- und Flankenspiels werden die Flanken der Zähne 2 des Hohlrades 1 und/oder der Zähne 4 des Innenzahnrades 3 in Richtung zur Mitte um wenige 1/100 mm radial verschoben.
  • Vorteilhafte Durchmesser des Wälzkreises liegen für das Hohlrad zwischen 35 mm bis 200 mm.
  • In dem freien Raum zwischen dem Hohlrad 1 und dem Innenrad 3 ist in bekannter Weise ein Füllstück 7 vorgesehen. Die Mitte des Hohlrades 1 ist mit 8 bezeichnet.
  • Günstige Bereiche vorstehend aufgeführter Verhältnisse sind in den Ansprüchen angegeben.
  • In gleicher Weise wie die vorbeschriebene Zahnradpumpe kann auch ein Zahnradrriotor ausgebildet sein.
  • In der Zeichnung sind noch folgende Größen angegeben :
    • rwH und rwR Radien der Wälzkreise des Hohlrades 1 bzw. des Innenzähnrades 3,
    • rfH und rfR Radien der Fußkreise der Zähne des Hohlrades 1 bzw. des Innenzahnrades 3,
    • aH und aR Zentriwinkel der Dicke swH und swR der Zähne des Hohlrades 1 und des Innenzahnrades 3.
  • Wenn das Innenzahnrad das erzeugende Rad ist, ergeben sich folgende Änderungen gegenüber dem vorbeschriebenen Ausführungsbeispiel. Die Zähnezahl des erzeugenden Innenzahnrades beträgt 10 und das Verhältnis des Kopfkreisradius raR zu den drei Flankenradien r1 R, r2R und r3R beträgt 20 bzw. 0,1 bzw. 35.
  • Das Verhältnis des Flankenradius r2R zu einem der beiden übrigen Flankenradien r1R und r3R beträgt beim Innenzahnrad 200 bzw. 325 und das Verhältnis der beiden Flankenradien r3R und ri R beträgt 0,6. Die Flankenform des erzeugenden Innenzahnrades ist entweder im überwiegenden Teil konkav oder etwa zu gleichen Teilen konkav-konvex gekrümmt.
  • Beim Innenzahnrad verhält sich der Kopfkreisradius raR zum Wälzkreisradius raR zum Wälzkreisradius rwR wie 1,175. Die mit einem solchen Innenzahnrad erzeugte Gegenflanke auf dem Hohlrad ist mit sehr guter Näherung ebenfalls eine Kreisbogenflanke, die aus drei Kreisbögen mit unterschiedlichen Radien besteht. Die Flanke verläuft im überwiegenden. Teil konvex. Beim erzeugten Hohlrad verhält sich dann der Kopfkreisradius raH zu den drei Flankenradien r1 H, r2H und r3H wie 35 bzw. 0,7 bzw. 20.
  • Vorstehend sind bevorzugte Ausführungsbeispiele beschrieben. Bereiche, innerhalb der sich einzelne Größen ändern können, sind in den Ansprüchen aufgeführt.

Claims (8)

1. Hydrostatische Zahnradmaschine mit einem innenverzahnten Hohlrad (1) und einem vom Hohlrad umgebenen und mit diesem kämmenden außenverzahnten Innenzahnrad (3), wobei die Zahnflanken eines der Zahnräder von der Seite gesehen mindestens teilweise als Kreisbögen ausgebildet sind, wobei die Form der wirksamen Zahnflanken des anderen Rades durch das Abwälzen an den Zähnen des ersten Rades bestimmt ist und wobei beim erzeugenden Hohlrad die ungerade Zahl der Zähne im Bereich von 11 bis 17 liegt, die Zahnhöhe (hH) etwa gleich der Zahndicke (SwH) auf dem Wälzzylinder ist, die Zahnflankenradien tangential ineinander und in den Kopf- bzw. den Fußkreis des Zahnrades übergehen und die Zahnflanke im Querschnitt gesehen im überwiegenden Teil konvex gekrümmt ist, gekennzeichnet, durch folgende Merkmale des erzeugenden Hohlrades,
a) Der Eingriffswinkel im Wälzpunkt liegt im Bereich von 30° bis 40°,
b) Das Verhältnis des Kopfkreisradius (raH) zu den drei Radien (rIH, r2H, r3H) der Zahnflanke liegt im Bereich von 30 bis 40 bzw. 0,55 bis 0,9 bzw. 15 bis 25.
2. Zahnradmaschine nach Anspruch 1, bei der das Verhältnis des Kopfkreisradius (raH) zum Wälzkreisradius (rwH) des Hohlrades etwa 0,9 beträgt, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis des zweiten Flankenradius (r2H) zum ersten (r1H) und dritten (r3H) Flankenradius im Bereich zwischen 40 bis 60 bzw. 25 bis 35 und des dritten Flankenradius zum ersten Flankenradius im Bereich zwischen 1,5 und 2 liegt und daß das Verhältnis des Kopfkreisradius zur Zahnhöhe im Bereich zwischen 3,5 und 4 liegt.
3. Zahnradmaschine nach Anspruch 1 oder 2 bei deren Innenrad die Differenz der Zähne des erzeugenden Rades zu den Zähnen des erzeugten Rades 3 bis 5 beträgt, das Verhältnis der Wälzkreisradien (rwH) bzw. rwR des erzeugenden Rades und des erzeugten Rades im Bereich zwischen 1,2 und 1,4 liegt, die Zahnhöhe (hR) etwa gleich der Zahndicke auf dem Wälzzylinder ist und die Zahnflankenradien tangential ineinander und in den Kopf- bzw. den Fußkreis des Zahnrades übergehen, dadurch gekennzeichnet, daß beim erzeugten Innenzahnrad das Verhältnis des Kopfkreisradius zu einem der drei Flankenradien (r1 R, r2R, r3R) im Bereich zwischen 15 und 25 bzw. 0,075 und 0,125 bzw. 30 und 40 liegt.
4. Zahnradmaschine nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis des Kopfkreisradius zu einem solchen vierten Flankenradius (r4R) im Bereich zwischen 0,075 und 0,125 liegt.
5. Hydrostatische Zahnradmaschine mit einem innenverzahnten Hohlrad (1) und einem vom Hohlrad umgebenen und mit diesem kämmenden, außenverzahnten Innenzahnrad (3), wobei die Zahnflanken eines der Zahnrader von der Seite gesehen mindestens teilweise als Kreisbögen ausgebildet sind, wobei die Form der wirksamen Zahnflanken des anderen Rades durch das Abwälzen an den Zähnen des ersten Rades bestimmt ist und wobei beim erzeugenden Innenzahnrad die gerade Anzahl der Zähne im Bereich von 8 bis 14 liegt, die Zahnhöhe (hR) etwa gleich der Zahndicke (SwR) auf dem wälzzylinder ist, die Zahnflankenradien tangential ineinander und in den Kopf- bzw. den Fußkreis des Zahnrades übergehen und die Zahnflanke im Querschnitt gesehen entweder im überwiegenden Teil konkav oder etwa zu gleichen Teilen konkav-konvex gekrümmt ist, gekennzeichnet, durch folgende Merkmale des erzeugenden Innenzahnrades
a) der Eingriffswinkel im Wälzpunkt liegt im Bereich von 30° bis 40°,
b) das Verhältnis des Kopfkreisradius (raR) zu den drei Radien (rl R, r2R, r3R) der Zahnflanke liegt im Bereich von 15 bis 25 bzw. 0,09 bis 0,125 bzw. 30 bis 40.
6. Zahnradmaschine nach Anspruch 5, bei der das Verhältnis des Kopfkreisradius (raR) zum Wälzkreisradius (rwR) des Innenrades im Bereich zwischen 1,1 bis 1,25 liegt, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis des zweiten Flankenradius (r2R) zum ersten (r1 R) und dritten (r3R) Flankenradius im Bereich zwischen 150 bis 250 bzw. 275 bis 375 und des dritten Flankenradius zum ersten Flankenradius im Bereich zwischen 0,4 und 0,8 liegt und daß das Verhältnis des Kopfkreisradius zur (raR) Zahnhöhe im Bereich zwischen 3,5 und 4 liegt.
7. Zahnradmaschine nach Anspruch 5 oder 6, bei deren erzeugtem Hohlrad die Differenz der Zähne des erzeugenden Rades zu den Zähnen des erzeugten Rades 3 bis 5 beträgt, das Verhältnis der Wälzkreisradien des erzeugenden Rades und des erzeugten Rades im Bereich zwischen 0,7 und 0,85 liegt, die Zahnhöhe (hH) etwa gleich der Zahndicke auf dem Wälzzylinder ist und die Zahnflankenradien tangential ineinander und in den Kopf- bzw. den Fußkreis des Zahnrades übergehen, dadurch gekennzeichnet, daß beim erzeugten Hohlrad das Verhältnis des Kopfkreisradius (raH) zu einem der drei Flankenradien (r1 H, r2H, r3H) im Bereich zwischen 30 bis 40 bzw. 0,55 bis 0,9 bzw. 15 bis 25 liegt.
8. Zahnradmaschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Zahnflanken gegenüber ihrer spielfreien Lage um wenige 1/100 mm in Richtung zum Fuß des jeweiligen Zahnes verschoben sind.
EP80106401A 1979-10-31 1980-10-21 Hydrostatische Zahnradmaschine Expired EP0028349B1 (de)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT80106401T ATE4137T1 (de) 1979-10-31 1980-10-21 Hydrostatische zahnradmaschine.

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE2943948 1979-10-31
DE19792943948 DE2943948A1 (de) 1979-10-31 1979-10-31 Hydrostatische zahnradmaschine

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Publication Number Publication Date
EP0028349A1 EP0028349A1 (de) 1981-05-13
EP0028349B1 true EP0028349B1 (de) 1983-07-13

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Application Number Title Priority Date Filing Date
EP80106401A Expired EP0028349B1 (de) 1979-10-31 1980-10-21 Hydrostatische Zahnradmaschine

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US (1) US4386892A (de)
EP (1) EP0028349B1 (de)
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AT (1) ATE4137T1 (de)
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