DK172817B1

DK172817B1 - Fremgangsmåde til afsvovling af røggas ved vådmetoden

Info

Publication number: DK172817B1
Application number: DK198500753A
Authority: DK
Inventors: Hiroshi Kuroda; Tsukasa Nishimura; Osamu Kanda; Shigeru Nozawa; Tadaaki Mizoguchi
Original assignee: Babcock Hitachi Kk
Priority date: 1984-02-20
Filing date: 1985-02-19
Publication date: 1999-08-02
Also published as: DE3588075T2; KR850006326A; EP0162536A1; NO172215C; CN85104366A; NO172215B; FI850681A0; KR920005913B1; FI850681L; ATE132770T1; JPS60172335A; DK172959B1; NO850656L; EP0162536B1; DK75385A; CN1007963B; DE3588075D1; JPH0536085B2; DK75385D0; DK109495A

Description

* i DK 172817 B1

Den foreliggende opfindelse angår en fremgangsmåde til afsvovling af røggas ved vådmetoden, som er egnet til absorbering og fjernelse af svovloxider, i det følgende betegnet S0X.

5 Ved de hidtil i praksis anvendte apparater til afsvovling af røggas ved vådmetoden anvendes sædvanligvis et calciumholdigt absorptionsmiddel, idet der udtages gips som et biprodukt. Den kendte teknik omfatter således apparater til afsvovling ved kalkstens/gips-processen 10 eller kalk/gips-processen, hvor der anvendes kalksten, brændt kalk eller læsket kalk som absorptionsmiddel, I fig. 11 på tegningen vises et konventionelt apparat til afsvovling af røggas, hvor der anvendes calciumcarbonat som absorptionsmiddel og udtages gips som biprodukt.

15 Røggas 1 fra en kedel eller lignende føres til et støvfjernelsestårn 2, hvor den bliver afkølet, befriet for støv og delvis afsvovlet. Den herved fremkomne gas føres derpå til et absorptionstårn 3, hvor den bliver bragt i kontakt med en cirkulerende opslæmning, hvorefter 20 den bliver befriet for tåge i en tågefjerner 4, hvorpå den udtages fra absorptionstårnet. Som absorptionsmiddelopslæmning anvendes en calciumcarbonatopslæmning 20, der ved hjælp af en pumpe 21 føres til en til absorptionstårnet hørende cirkulationstank 5, hvorfra den 25 derpå med en til absorptionstårnet hørende cirkulationspumpe 7 føres til en forstøvningsdyse anbragt inde i absorptionstårnet, hvorfra suspensionen indsprøjtes i tårnet, hvor den bliver bragt i kontakt med røggassen, således at den absorberer og fjerner den deri 30 indeholdte 50x, hvorefter den bliver returneret til cirkulationstanken og genanvendt ved recirkulation. En del af opslæmningen i cirkulationstanken 5 føres med en til absorptionstårnet hørende aflastningspumpe 8 til en til støvfjernelsestårnet hørende cirkulationstank 6, 35 hvorefter den bringes i kontakt med røggassen inde i 2 DK 172817 B1 støvfjernelsestårnet. Herved fjernes S0X i røggassen, samtidig med at der tilvejebringes en reduktion af mængden af uomsat calciumcarbonat i opslæmningen.

Den herved fremkomne opslæmning føres derpå til et 5 biproduktudviklingssystem omfattende en til et oxidationstårn 12 hørende tank 10, hvor uomsat calciumcarbonat omdannes til calciumsulfit ved tilsætning af svovlsyre, idet pH-værdien af opslæmningen endvidere indstilles til en til oxidation egnet værdi. Den pH-i 10 justerende opslæmning føres derpå med en fødepumpe 11 til oxidationstårnet 12, hvor calciumsulfit oxideres til gips med luft, hvorefter suspensionen via et rør 13 føres til en tykner 14, hvor den koncentreres. Den fremkomne gipsopslæmning afvandes i en centrifugalseparator 17 til 15 udvinding af gips i pulverform 18. Det i tykneren 14 og i centrifugalseparatoren 17 udskilte vand recirkuleres til fornyet anvendelse.

Et sådant kendt anlæg omfatter således separat udformede absorptions- og støvfjernelsestårne, og endvidere kræves 20 et apparat til neutralisation af uomsat calciumcarbonat i den fra absorptionssystemet udtagne opslæmning omfattende bl.a. tank, pumpe osv. til svovlsyre. Desuden kræves et apparat til oxidation af calciumsulfit. Et sådant kendt anlæg har altså en kompliceret opbygning, der medfører 25 store pladskrav. Desuden kræves faciliteter til behandling af uomsat eller ureaktivt calciumcarbonat, og driften af anlægget kræver fortsat tilføring af svovlsyre.

I.d

Det er formålet med en foreliggende opfindelse at 30 tilvejebringe en fremgangsmåde til afsvovling af røggas, hvorved man reducerer det procentiske overskud af calciumcarbonat og samtidig forøger cirkulationshastig- 3 DK 172817 B1 heden ved reduktion af pH-værdien for opslæmningen i støvfjernelseszonens cirkulationsteknik.

Dette opnås med fremgangsmåden ifølge opfindelsen, der er af den i indledningen til krav 1 angivne art, er 5 ejendommelig ved det i den kendetegnende del af krav 1 angivne.

I det følgende illustreres opfindelsen nærmere under henvisning til tegningen, hvor fig. 1 viser en udførelsesform for et apparat ifølge 10 opfindelsen, fig. 2 viser et diagram, der illustrerer relationen mellem pH-værdien af opslæmningen i den til støvfjernelseszonen hørende cirkulationstank og det procentiske overskud af calciumcarbonat, 15 fig. 3 viser et diagram, der illustrerer relationen mellem pH-værdien af opslæmningen i den til støvfjernelseszonen hørende cirkulationstank og oxidationshastigheden, fig. 4 viser et diagram, der illustrerer relationen 20 mellem mængden af luft og oxidationshastigheden, fig. 5, 6, 7 og 8 viser forskellige udførelsesformer for apparater til udøvelse af fremgangsmåden ifølge opfindelsen, fig. 9 og 10 viser en del af den til støvfjernelseszonen 25 førende cirkulationstank med omrører og lufttilførselsrør, set henholdsvis fra siden og i snit, og fig. 11 som nævnt viser et konventionelt apparat til afsvovling af røggas ved vådmetoden.

DK 172817 B1 4 |

Det i fig. 1 viste apparat omfatter et lodret anbragt, cylindrisk tårn 50 indeholdende en støvfjernelseszone 34 i tårnets nedre del og en absorptionszone 35 i tårnets øvre del. En cirkulationstank 36 til støvfjernelseszonen 5 er anbragt nederst i tårnet, og denne cirkulationstank 36 er forsynet med en ornrører 32. Apparatet omfatter ' endvidere et lufttilførselsrør 30 med flere åbninger til indføring af luft i en retning mod overfladen af væsken i 1 cirkulationstanken 36, en perforeret mellembund 31 til 10 oxidation anbragt over lufttilførselsrøret 30, en pumpe ] 37 og indsprøjtningsdyser 22 til indpumpning og .1 indsprøjtning af den i cirkulationstanken 36 indeholdte ti absorptionsvæske i støvfjernelseszonen 34, en åbning 45 til indføring af røggas 1 anbragt ved støvfjernelseszonen 15 34, et rør 39A til overføring af en del af den i en cirkulationstank 38 indeholdte absorptionsvæske til den til støvfjernelseszonen hørende cirkulationstank 36, indsprøjtningsdyser 22 til absorptionsvæske anbragt i absorptionszonen 35, en væskeopsamler 33 til opsamling af I 20 absorptionsvæske anbragt under indsprøjtningsdyserne 22, en cirkulationstank 38 til absorptionsvæske, som opsamles på væskeopsamleren 33 og tilbagecirkuleres igennem et rør ^ 40, en pumpe 39 til overføring af absorptionsvæske fra . tanken 38 til indsprøjtningsdyserne 22 i absorptionszonen 25 35, en omrører 43 anbragt i cirkulationstanken 38,

S

organer til tilførsel af et absorptionsmiddel (CaCC^) til cirkulationstanken 38, et afløb 46 for røggassen anbragt - i den øverste del af tårnet, en tågefjerner 4 anbragt mellem indsprøjtuingsdyserne 22 i absorptionszonen 35 og t 30 afløbet 46 samt et rør 13 til udtagning af en gipsholdig væske fra cirkulationstanken 36 via pumpen 37.

Røggas 1 fra en kedel eller lignende føres til støvfjernelseszonen 34 gennem åbningen 45 forneden i absorptionstårnet, hvor røggassen renses for støv, 35 afkøles og afsvovles delvis. Den herved fremkomne gas •l-taxa flpj 5 DK 172817 B1 stiger op gennem absorptionsvæskeopsamleren 33 samt en diffusionsplade 49, hvorefter den træder ind i absorptionszonen 35 i absorptionstårnet, hvor den i røggassen indeholdte S0X absorberes og fjernes med en 5 opslæmning indeholdende et calciumholdigt absorptionsmiddel (CaCC^, Ca(0H)2 eller CaO). Den i denne gas indeholdte tåge fjernes med tågefjerneren 4, hvorefter den udtages gennem åbningen øverst i absorptionstårnet. Opslæmningen af absorptionsmidlet 10 (ΟβΟΟβ etc.) føres til tanken 38, hvor opslæmningen omrøres med omrøreren 43, hvorefter opslæmningen med cirkulationspumpen 39 føres til absorptionszonen 35, hvor den absorberer SOx indeholdt i røggassen, hvorefter den opsamles på væskeopsamleren 33, returneres til 15 absorptionszonens cirkulationstank 5 og recirkuleres til fornyet anvendelse. Væskeopsamleren kan være udformet som beholdere med U-formet tværsnit anbragt i siksak i flere trin som beskrevet i japansk patentansøgning nr. 58-126363/1983. Væskeopsamleren kan omfatte en række 20 tragtformede vandopsamlere. En del af opslæmningen udtages via et rør 39A til støvfjernelseszonens cirkulationstank 36 i en mængde svarende til den nytilsatte mængde absorptionsmiddel-opslæmning. Den til cirkulationspumpen 36 førte opslæmning omrøres med en 25 omrører 32, hvorefter den via pumpen 37 sendes til støvfjernelseszonen 34, hvor den bringes i kontakt med røggassen, hvorved det i opslæmningen indeholdte uomsatte calciumcarbonat forbruges. Gennem lufttilførselsrøret 30 anbragt øverst i cirkulationstanken 36 indføres luft i en 30 retning mod overfladen af den i tanken indeholdte væske.

Desuden er der anbragt en perforeret mellembund 31 til oxidation over lufttilførselsrøret 30, hvor den gennem støvfjernelseszonen cirkulerende væske, som har absorberet S02 i tårnet og derfor udviser en reduceret 35 pH-værdi, bringes i effektiv kontakt med luft, således at den ved SC^-absorption dannede calciumsulfit oxideres til 6 DK 172817 B1 ! gips. Den fremkomne gipsholdige opslæmning udtages med cirkulationspumpen 37, hvorefter den føres til en tykner og en centrifugalseparator, hvor gips opkoncentreres og ’ udskilles, hvorpå man til sidst udtager gips i form af et 5 pulver indeholdende 10% eller mindre vand. Som oxidationsmellembund 31 kan man anvende en vilkårlig konstruktion, der sikrer effektiv kontakt mellem calciumsulfit (opslæmning) og luft, f.eks.. fremstillet af metalnet, fyldmateriale eller lignende. Dette materiale 10 kan beså af eller være overtrukket med metaller, der fungerer som oxidationskatalysatorer.

Til udvinding af gips med god kvalitet er det nødvendigt at reducere koncentrationen af uomsat calciumcarbonat i den opslæmning, der overføres fra cirkulationstanken 36 15 til tykneren, og det er ligeledes nødvendigt at foretage en fuldstændig oxidation af calciumsulfitten i tanken 36.

Det har vist sig, at det til opnåelse af disse mål er nødvendigt at foretage et passende valg af pH-værdi for opslæmningen i cirkulationstanken 36, af tankens 20 kapacitet samt af mængden af luft tilført til oxidation.

Fig. 2 viser relationen mellem pH-værdien af opslæmningen i støvfjernelses2onens cirkulationstank og det Ί procentiske overskud af calciumcarbonat. I fig. 2 henviser A til et tilfælde, hvor opholdstiden for 25 opslæmningen i støvfjernelseszonens cirkulationstank er relativt kort, medens B henviser til tilfælde, hvor tiden t er længere. Desuden bestemtes det procentiske overskud af j calciumcarbonat ud fra forholdet mellem koncentrationen af calciumcarbonat (mol/liter) og den totale 30 calciumkoncentration (mol/liter), bestemt ved analyse af opslæmningen. Det fremgår af denne figur, at det procentiske calciumcarbonatoverskud kan reduceres, når pH-værdien reduceres. Det procentiske overskud kan

M

:! 7 DK 172817 B1 endvidere reduceres, når der arbejdes med en tank med større kapacitet.

Fig. 3 viser relationen mellem pH-værdien af opslæmningen i støvfjernelseszonens cirkulationstank, som indgår i et 5 apparat af den i fig. 1 viste type, samt oxidationshastigheden. I dette tilfælde tilførtes oxidationsluft i en mængde på 2 gange den teoretisk krævede, idet der som oxidationsmellembund anvendtes ét enkelt trin. Det fremgår af denne figur, at der 10 tilvejebringes højere oxidationshastighed, når opslæmningens ρΗ-værdi reduceres, idet der dog ikke er stor forskel ved pH-værdier under 5.

I fig. 4 vises relationen mellem mængden af oxidationsluft og oxidationshastigheden, målt under 15 anvendelse af det i fig. 1 viste apparat, idet pH-værdien for opslæmningen i støvfjernelseszonens cirkulationstank var 5,5. Man ser, at oxidationshastigheden følges med stigende lufttilførsel, idet der tilvejebringes en betydelig effektivitetsforøgelse, når luftmængden forøges 20 til op til to gange det teoretisk krævede.

Det fremgår af disse data, at det er muligt at reducere det procentiske overskud af calciumcarbonat og samtidig forøge cirkulationshastigheden ved reduktion af pH-værdien for opslæmningen i støvfjernelseszonens 25 cirkulationstank, f.eks. ved at holde pH-værdien på en lav værdi. Hvis pH-værdien for denne opslæmning imidlertid reduceres for meget, vil afsvovlingseffektiviteten i støvfjernelseszonen imidlertid forringes til det uacceptable, således at afsvovlingsbelastningen i 30 absorptionszonen stiger, hvilket kræver forøgede mængder cirkulationsvæske i absorptionszonen. Ved oxidation af calciumsulfit dannes ofte frit calciumsulfit, og derfor stiger variationen af pH-værdien for opslæmningen i 8 DK 172817 B1 t t i cirkulationstanken, således at der er forøget fare for : materialeafsætningsproblemer. Selv hvis pH-værdien for " opslæmningen i støvfjernelseszonens cirkulationstank ; indstilles på en værdi større end 5,5, tilvejebringes der 5 imidlertid ikke nogen stor effektivitet på grund af det store procentiske overskud af calciumcarbonat - og hvis pH-værdien af opslæmningen indstilles på en værdi lavere end 4,0, vil der heller ikke tilvejebringes nogen stor effektivitet på grund af for lav oxidationshastighed.

10 pH-værdien for opslæmningen i støvfjernelseszonen skal således ligge i intervallet fra 5,5 til 4,0. Hvad angår mængden af oxidationsluft, arbejdes med en tilført luftmængde på ca. to gange eller mere af den teoretisk krævede for at tilvejebringe en hensigtsmæssig 15 oxidationshastighed.

Hvis røggasmængden og/eller SC^-koncentrationen aftager, medens mængden af cirkulationsvæske i absorptionszonen fastholdes på en forud fastlagt værdi, vil afsvovlingseffektiviteten imidlertid være tilbøjelig til -- 20 at stige ud over den ønskede værdi. Når mængden af røggas ^ og/eller SOg-koncentrationen aftager, formindskes den absolutte mængde af fjernet S02, således at den til j oxidationen krævede luftmængde mindskes. Under sådanne j omstændigheder spildes energi til drift af 25 cirkulationspumpen og indblæsning af oxidationsluft. Man kan således mindske energiforbruget ved at reducere mængden af cirkulerende væsker i absorptionszonen og/eller støvfjernelseszonen afhængigt af røggasmængden og S02-koncentrationen, dvs. afhængigt af belastningen, 30 samt ved at reducere mængden af oxidationsluft.

j; Reduktionen af mængden af de cirkulerende væsker kan gennemføres ved standsning af visse pumper eller ved variation af pumpemotorernes rotationshastighed.

m 9 DK 172817 B1

Tilsvarende metoder kan anvendes til regulering af mængden af tilført oxidationsluft.

I den i fig. 1 viste udførelses form er oxidationslufttilførselsrøret 30 arrangeret således, at der blæses 5 luft ind mod væskeoverfladen i cirkulationstanken under hensyntagen til materialeudskillelsesproblemerne. Som vist i fig. 5 kan man imidlertid også arbejde med et lufttilførselsrør 30, som er neddyppet i den i tanken indeholdte væske, således at man indblæser luft i denne.

10 Da den cirkulerende væske ved denne metode bringes i kontakt med luft inde i tanken, kan oxidationshastigheden forøges, således at man kan nedbringe mængden af oxidationsluft. Som vist i fig. 6 kan såvel lufttilførselsrøret 30 som oxidationsmellembunden 31 15 begge være beliggende i cirkulationstankens væske. Ved denne konstruktion danner oxidationsmellembunden 31 hindringer for den i væsken indførte opadstigende luft, således at der kan tilvejebringes en tilstrækkelig lang tid mellem luft og cirkulationsvæske. Også i dette 20 tilfælde kan der tilvejebringes en forøget effektivitet, når oxidationsmellembunden er udformet med flere trin.

Lufttilførselsrøret til støvfjernelseszonens cirkulationstank kan være forsynet med en række åbninger 30 som vist i fig. 1, men som vist i fig. 9 og 10 kan man også 25 anvende lufttilførselsdyser 30A - 30G anbragt ud for omrørere 32A - 32D. Dyserne 30Λ - 30G er fortrinsvis anbragt således, at de er rettet mod bladene på omrørerne 32A - 32D, således at den tilførte luft kan kollidere med bladene og således blive fint opdelt og dispergeret i 30 væsken. Under anvendelse af denne udførelsesform tilvejebringes på én gang omrøring af opslæmningen og findeling og dispergering af den tilførte luft, således at oxidationen af calciumsulfit foregår ensartet og med høj effektivitet. Den i fig. 9 viste omrører 32E anbragt 10 DK 172817 B1 under lufttilførselsdysen 30E forhindrer omrøreren 32A i 1 at danne større luftbobler.

i i

Omrørerne 32A - 32D kan være anbragt i radial retning i cirkulationstanken 36, dvs. i en retning ind mod dennes 5 centrum, som vist i disse figurer, men omrørerne kan også være skråtstillet, således at den ved omrøringen dannede strømning er en hvirvelstrømning. En forøget gas/væske-kontaktvirkning kan endvidere tilvejebringes ved anbringelse af et lufttilførselsrør på omrørerakslerne, 10 idet luft indføres langs akselen bag ved omrørernes roterende blade. Det har vist sig, at blade af propeltypen er mere fordelagtige end blade af skovltypen.

De i fig. 1, 5 og 6 viste udførelsesformer omfatter apparater, hvor absorptionszonens cirkulationstank 38 er 15 anbragt separat uden for absorptionstårnet. Som vist i : fig. 7 kan man imidlertid også opdele tårnets nedre del i to dele ved hjælp af en opdelingsvæg 42, således at støvfjernelseszonens cirkulationstank 36 og absorptionszonens cirkulationstank 38 begge findes i et og samme 20 tårn, således at der fås et særligt kompakt apparat - foruden den ovenfor omtalte effektivitet. Nedløbsrøret for opslæmningen er i denne figur betegnet 41.

: I de hidtil omtalte udførelsesformer fjernes det i røggassen indeholdte støv blot ved hjælp af en 25 absorptionsmiddelholdig opslæmning. Disse systemer betegnes "støvblandingssystemer". Man kan imidlertid også anvende et "støvseparationssystem" som vist i fig. 8. Det 7 i fig. 8 viste apparat omfatter: et lodret anbragt, cylindrisk tårn 50 med en støvfjernelseszone 34 og en 30 absorptionszone 35 lokaliseret i henholdsvis tårnets nedre og øvre del samt en til støvfjernelseszonen hørende i cirkulationstank 36, lokaliseret ved tårnets bund, et rør 51 til tilførsel af vand til cirkulationstanken 36, en pumpe 37 og en eller flere dyser 22 til overføring af m <«*

M

11 DK 172817 B1 vand fra cirkulationstanken 36 og indsprøjtning af dette i støvfjernelseszonen 34, til en åbning 45 til indføring af røggas i støvfjernelseszonen 34, en eller flere dyser 22 til indsprøjtning af absorptionsvæske i absorp-5 tionszonen 35, en væskeopsamler 33 til opsamling af absorptionsvæske anbragt under sidstnævnte dyser, en tågeudskiller 4A anbragt under væskeopsamleren 33, en til absorptionszonen hørende cirkulationstank 38, som kan optage den af væskeopsamleren 33 opsamlede 10 absorptionsvæske, en pumpe 39 til overføring af absorptionsvæske fra cirkulationstanken 38 til dysen/dyserne 20, en omrører 32 anbragt i cirkulationstanken 38, et organ til indføring af luft på overfladen af eller ind i væsken i absorptionszonens 15 cirkulationstank 38, et rør 52 til indføring af absorptionsmiddelopslæmning i cirkulationstanken 38, en udgangsåbning 46 for røggas anbragt øverst i tårnet samt organer til udtagning af en gipsholdig opslæmning fra absorptionszonens cirkulationstank 38.

20 Som vist på tegningen er væskecirkulationssystemerne for støvfjernelseszonen 34 og absorptionszonen 35 adskilt med en skillevæg 42, idet der i støvfjernelseszonen 34 anvendes vand til afkøling og fjernelse af støv, medens der anvendes absorptionsopslæmning i absorptionszonen 35, 25 idet der samtidig tilføres luft foroven i cirkulationstanken 38. Tåge (eller støv) i den færdigbehandlede røggas opfanges med en tågeudskiller 4A.

Skillevæggen 42 i det i fig. 8 viste apparat kan erstattes med en vandret væg, således at tanken opdeles i 30 en øvre og en nedre del. Den øverste del er forsynet med et lufttilførselsrør og et rør til fjernelse af gipsholdig væske, idet pH-værdien for væsken i den øverste tank indstilles på en lavere værdi, medens den lavere tank er forsynet med rør til tilførsel af 12 DK 172817 B1 absorptionsmiddelopslæmning samt et rør til overføring af absorptionsmiddelopslæmningen til absorptionszonen, idet pH-værdien for væsken i den lavere tank indstilles på en højere værdi. Ved denne udførelsesform kan der 5 tilvejebringes stor effektivitet i henseende til absorption af SOx samt oxidation af calciumsulfit.

EKSEMPEL

Der blev gennemført forsøg med behandling af røggas under anvendelse af det i fig. 1 viste apparat til afsvovling 10 af røggas ved vådmetoden.

Forsøgsbetingelserne var følgende:

Gasmængde: 3.000 Nm3/h, SC^-koncentration: 1.000 ppm, procentisk afsvovling: mindst 90®, støvkoncentration ved gasindgang: 200 mg/Nm3, støvkoncentration ved gasafgang: højst 15 mg/Nm3.

Forsøgsresultaterne var følgende:

Gasmængde: 3.000 Nm3/h, S02-koncentration: 1.000 ppm, procentisk afsvovling: 98*, støvkoncentration ved gasindgang: 2000 mg/Nm3, støvkoncentration ved gasafgang: 7 mg/Nm3, procentisk calciumcarbonatoverskud: 0,01%, mængde anvendt svovlsyre: 0 kg/h, renhed af gips: 96,3%.

Den her omhandlede fremgangsmåde udviser en række fordele, bl.a. kan man spare en tank til tilførsel af 15 absorptionsvæske til oxidationstårnet samt udstyr til oxidationen, således at man kan arbejde i et særdeles kompakt apparat. Da der ikke kræves udstyr til calciumcarbonat og svovlsyre og således ikke kræves en luftkompressor til indblæsning af luft i oxidations-20 tårnet, idet man blot kan anvende blæser, reduceres det si DK 172817 Bl 13 elektriske kraftforbrug. Da støvfjernelseszonen, absorptionszonen og cirkulationstanken til støvfjernelseszonen er indeholdt i et enkelt tårn, optræder et mindre tryktab end ved de kendte apparater, hvor gassen 5 skal føres fra det ene tårn til det andet gennem rør. Da røggassen først føres til absorptionszonen, hvor den passerer gennem væskeopsamler og diffusionsplade, efter at den er blevet afkølet i støvfjernelseszonen, stilles der ikke særlige krav til varmebestandighed af det til 10 konstruktion af væskeopsamleren og diffusionspladen anvendte materiale, der derfor kan være et billigt materiale.

Claims

14 DK 172817 B1

1. Fremgangsmåde til afsvovling af røggas, hvilken fremgangsmåde omfatter at man bringer røggassen i kontakt 5 med et absorberingsslam, i hvilket svovloxidet i røggassen absorberes; cirkulering af absorberingsslammet, hvis mængde er i proportion med mængden eller svovloxidindholdet i røggassen, som skal absorberes i absorberingsslammet; indblæsning af luft i 10 absorberingsslammet; blanding af absorberingsslammet; og fjernelse af en del af det gipsindeholdende absorberingsslam, kendetegnet ved at absorberingsslammets pH reguleres til 4,0-5,5 og luftmængden reguleres i det 15 mindste dobbelt sammenlignet med den mængde, som teoretisk behøves til oxidering af svovloxidforbindelsen.

2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at den desuden omfatter regulering af luftmængden, som skal indblæses i 20 absorberingsslammet i forhold til mængden af absorberet røggas eller svovloxidindholdet i absorberingssiammet.