DK174369B1 - Fremgangsmåde til afsvovling af røggas - Google Patents

Description

DK 174369 B1

Den foreliggende opfindelse angår en fremgangsmåde til afsvovling af røggas, hvilken fremgangsmåde er af den art, der er angivet i krav 1's indledning. Fremgangsmåden omfatter en afsvovlingsproces af vådtypen for røggas ved fjernelse af svovloxider (SO*) indeholdt i røggasser med kalksten 5 (CaC03), brændt kalk (CaO) og læsket kalk (Ca(OH)2) som absorptionsmid del og samtidig udvinding af gips (CaS04.2H20) som biprodukt.

Røggas-afsvovlingsprocesser af vådtypen er blevet rettet mod en fremgangsmåde til overføring af svovloxider SO* (sædvanligvis S02 eller SO3) 10 indeholdt i røggasser i gips, som er kemisk stabilt og anvendeligt, med Ca-CO3, CaO eller Ca(OH)2, som råmateriale, som forekommer i naturen i rigelig mængde, og som er billigt tilgængeligt, for at gøre røggasser uskadelige.

Konventionelle røggasafsvovlingsprocesser omfatter et køletrin, et absorpti-15 onstrin, et koncentreringstrin og et røggasopvarmningstrin. Navnlig indføres røggas først i køletrinnet, hvor den delvis afsvovles og samtidigt afkøles og befries for støv, hvorpå den sendes til absorptionstrinnet, hvor den bringes i kontakt med en opslæmning indeholdende kalksten og kalk (hvilken opslæmning i det følgende benævnes absorberopslæmning eller kalkstensop-20 slæmning) og afsvovles dermed og sendes til røggasopvarmningstrinnet, hvor den opvarmes og udsendes. Opslæmningen indeholdende kalksten og kalk absorberer svovloxider i absorptionstrinnet og danner som biprodukt calciumsulfit (CaS03) og calciumhydrogensulfit (Ca(HS03)2), men da opslæmningen delvis indeholder uomsat CaC03 og læsket kalk (Ca(OH)2), recirkule-25 res den til køletrinnet, hvor indholdet af CaC03l etc. reduceres. Endvidere oxideres en del af CaS03 og Ca(HS03)2 som biprodukter i absorptionstrinnet og køletrinnet til dannelse af gips.

Den i køletrinnet anvendte opslæmning sendes til koncentrationstrinnet. Deri 30 fraskilt vand genbruges, medens koncentrerede faste stoffer (CaS03, Ca(HS03)2 og CaSO-*) bortkastes i en dam ved siden af. Endvidere kan det resulterende vand efter udfældning af de faste stoffer ofte genanvendes.

2 DK 174369 B1

Ved ovennævnte konventionelle processer består biprodukterne imidlertid af en blanding af CaS03 og CaC03- Selv om de udvindes, indeholder de en stor mængde biprodukter, således at det er umuligt på effektiv måde at anvende dem. Endvidere er det således, at selv i koncentrationstrinnet har par-5 tikler partikeldiametre så små som flere pm, og de har også en dårligere evne til bundfældning, da CaSC>3 og Ca(HS03)2 forefindes i stor mængde. Hvad angår koncentrationsapparaturet må det derfor have en sådan kapacitet, at bundfældningstanken uundgåeligt bliver enormt stor. Som nævnt i det foregående har man mødt adskillige problemer. I tilfælde, hvor en opslæmning af 10 calciumforbindelser anvendes som adsorptionsmiddel, bliver calciumsulfit og calciumsulfat som biprodukter hovedårsagen til scaling (afsætninger og udfældninger i anlægget). Derfor kræver scalingsproblemet uundgåeligt en modforanstaltning.

15 Fra et sådant synspunkt har det været ønsket at tilvejebringe en pålidelig fremgangsmåde, ved hvilken gips kan udvindes som et anvendeligt biprodukt; mængden af anvendt vand deri er lille; effluentbehandlingen kan udføres i et lukket system; og scaling undgås. I dette tilfælde har man ud fra et proceseffektivitetssynspunkt endvidere ønsket en proces, der gør brug af et 20 apparat, der er så minimalt som muligt.

Den foreliggende opfindelse har til formål at anvise en fremgangsmåde til afsvovling af røggas ved samtidig fremstilling af gips, hvor pH værdien ved gipsdannelsen på simpel og enkel vis kan indstilles som ønsket uden tilsæt-25 ning af udefra kommende kemikalier.

Den foreliggende opfindelse kan med fordel anvendes i kombination med ansøgerens øvrige opfindelser, der er patentansøgt i henholdsvis DK patentansøgning nr. 3402/84 og nr. 1290/91, som begge har samme løbedag som 30 den foreliggende ansøgning.

3 DK 174369 B1

Ifølge opfindelsen tilvejebringes en fremgangsmåde til afsvovling af røggas omfattende et køletrin til afkøling af og støvfjernelse fra en røggas indeholdende svovloxider (SO*), 5 et absorptionstrin, hvor røggassen afkølet i køletrinnet bringes i kontakt med en kalkstensopslæmning for at absorbere og fjerne SO* i gassen, et oxidationstrin, hvor den resulterende opslæmning indeholdende calcium-sulfit og/eller calciumhydrogensulfit ved kontakt med en oxygenholdig gas 10 oxideres til dannelse af en gipsopslæmning, fra hvilken gips fraskilles, hvilken fremgangsmåde er ejendommelig ved, at man i oxidationstrinnet bringer den fremkomne opslæmning i kontakt med en delstrøm af den afkølede og for støv frigjorte røggas eller med en blanding af en delstrøm af røg-15 gassen og luft til oxidering af calciumsulfit og/eller calciumhydrogensulfit i opslæmningen, idet opslæmningens pH indstilles ved at kontrollere den delstrøm af røggas eller røggas og luft, der skal bringes i kontakt med opslæmningen.

20 Fortrinsvis indstilles opslæmningens pH-værdi i oxidationstrinnet til at ligge inden for området 4 til 5.

I en udførelsesform for fremgangsmåden ifølge opfindelsen er det muligt at anbringe en opslæmningskøler i cirkulationssystemet i absorptionstårnet eller 25 i cirkulationssystemet i køletårnet for at udvinde vand fra røggassen eller in-hibere vandfordampning ind i røggassen for således at formindske vandmængden i ovennævnte processer.

Fortrinsvis anvendes, foruden ovennævnte reaktor, en ejektor, en reaktor 30 udstyret med en bobledannende rotor eller en reaktor yderligere udstyret med en mekanisme til koncentrering af gips som middel til at bringe røggassen i kontakt med opslæmningen.

4 DK 174369 B1 På tegningen viser fig, 1-1 et strømningsdiagram for en udførelsesform af hele fremgangsmåden til afsvovling af røggas under anvendelse af kalksten-kalk som absorptions-5 middel, fig. 2 viser et diagram, der viser forholdet mellem kedelrøggastemperaturen og den molære fugtighed under forskellige betingelser, 10 fig. 3 viser et strømningsdiagram for effluentbehandlingen i det tilfælde, hvor der ikke er nogen afgangsregulering i henseende til Cl (chlor) på ionform i effluentet, fig. 4 viser forfra et tværsnit af en opvarmer, der eksempelvis kan benyttes til 15 genopvarmning af den gas, der er behandlet ifølge opfindelsen, fig. 5 viser et sidetværsnit af ovennævnte opvarmer, fig. 6 viser et tværsnit forfra af en anden udførelsesform af opvarmeren til 20 gasgenopvarmning, hvori der anvendes varme rør, fig. 7 viser i delvis tværsnit en udførelsesform for det oxidationstårn, der anvendes i fremgangsmåden ifølge opfindelsen, 25 fig. 8 viser et tværsnit af ovennævnte oxidationstårn set langs IX-IX på fig. 8, fig. 9 viser et deltværsnit af detaljer af en rotor til dannelse af fine bobler anvendt i oxidationstårnet i fig. 6, 30 fig. 10 viser en nødvendig blæsetank knyttet til oxidationstårnet, 5 DK 174369 B1 fig. 11 viser skematisk en metode til indstilling af koncentrationen af gipsopslæmningen opnået i faststof-væske-separatoren i processen ifølge opfindelsen, 5 fig. 12 viser et strømningsdiagram over det tilfælde, hvor en ejektor anvendes, når pH-indstillingen og oxidationen af opslæmningen udføres under anvendelse af afgangsgassen fra køletårnet i støvseparationssystemet ifølge den foreliggende opfindelse, 10 fig. 13 viser et strømningsdiagram over det tilfælde, hvor en reaktor udstyret med en forstøver anvendes i stedet for ejektoren på fig. 12, fig. 14 viser skematisk gipsudvindingsprocessen i de tilfælde, hvor der anvendes en væskecyklon som koncentrator i fremgangsmåden ifølge opfindel-15 sen, fig. 15 viser skematisk et tværsnit af en centrifugalseparator anvendt i fremgangsmåden ifølge opfindelsen, 20 fig. 16 viser i tværsnit ovennævnte separator set i retning af pilene langs snittet XX-XX på fig. 15.

I det følgende beskrives først under henvisning til fig. 1-1 en fremgangsmåde til afsvovling af røggas, i hvilken fremgangsmåde indgår en udførelsesform 25 for fremgangsmåden ifølge opfindelsen.

Under henvisning til denne figur føres en svovloxidholdig røggas 1 gennem en gasvarmer 3 ind i et køletårn 5, hvori støv og sure gasser i røggassen fjernes og afkøles, og derpå føres videre ind i et absorptionstårn 7, hvori gas-30 sen bringes i kontakt med et absorptionsmiddel (kalksten, kalk, etc.) tilført fra en absorberopslæmningstank 9, og svovloxider i røggassen reagerer med absorptionsmidlet og fjernes i form af calciumsulfit. Den resulterende rensede gas 11 føres ind i gasvarmeren 3, hvori den genopvarmes ved varmeveksling 6 DK 174369 B1 med røggas med høj temperatur 1 og sendes ud i atmosfæren uden dannelse af hvid rør. På den anden side tilføres absorberopslæmningen fra tanken 9 gennem en ventil 13 til en absorberopslæmningscirkulationsledning 15. Absorberopslæmningen bringes i kontakt med røggassen i absorptionstårnet 5 7, hvori SO2 i røggassen fjernes i form af CaS03 eller Ca(HSC>3)2 efter føl gende ligninger:

CaC03 + S02 + 1/2 H20 -» CaS03. 1/2 H20 + C02 (1)

CaS03.1/2 H20 + S02 + 1/2 H20 — Ca(HS03)2 (2) 10

Opslæmningen indeholdende calciumsulfit dannet i absorptionstårnet 7 og uomsat absorptionsmiddel føres gennem ledninger 17 og 21, en ventil 23 og en ledning 14 ind i en pH-indstillende tank 25, hvori pH for opslæmningen indstilles til den værdi, der er krævet til den efterfølgende oxidation, med 15 svovlsyre tilført fra en ledning 18, og derpå føres den til et oxidationstårn 29, hvori Ca(HS03)2 i opslæmningen oxideres med luft tilført gennem en ledning 31 til dannelse af gips (CaS04.2H20) efter følgende ligninger:

Ca(HS03) + 1/202 + 2H20 -» CaS04.2H20 + H2S03 (3) 20 CaS03.1/2H20 + 1/202 + 3/2H20 -* CaS04.2H20 (4)

Oxidationsreaktionen udtrykt ved ovennævnte ligninger foregår, når oxygen i luft opløses i opslæmningen og kommer i kontakt med CaS03 deri. På den anden side varierer opløseligheden af CaS03 i høj grad med pH for opslæm-25 ningen, og jo lavere pH er, des højere er opløseligheden. Opløseligheden af oxygen i opslæmningen er imidlertid ca. 6 ppm ved normale temperaturer og normale tryk, og selv om pH nedsættes i betragtelig grad, påvirkes oxidationshastigheden ikke så meget, og modsætningsvis mistes svovlsyre. Det foretrækkes således, at pH for opslæmningen i oxidationstrinnet er 5 eller 30 derunder, mere foretrukkent ca. 4,5 til 3,5. I oxidationstårnet dannes der imidlertid ofte S206" (dithionsyre), som er hovedårsagen til COD (kemisk oxygen-forbrug) i det afsvovlede effluent, og hvis pH på oxidationstidspunktet er for lavt, forøges mængden af dannet syre. I et sådant tilfælde er det muligt at 7 DK 174369 B1 kontrollere pH i pH-indstillingstrinnet, så man opnår et pH på 5 til 6 ved afgangen fra oxidationstårnet. Den teoretiske mængde oxygen tilført til oxidationen kan beregnes ud fra mængden af CaSC>3 ved indgangen til oxidationstårnet. Endvidere forøges oxidationshastigheden i oxidationstårnet ved for-5 øgelse af mængden af tilført luft, men partikeldiameteren for det som biprodukt dannede gips påvirkes af oxidationshastigheden, og hvis oxidationshastigheden er højere, bliver partikeldiameteren mindre. Med henblik på kvaliteten af biproduktet er det derfor fore-trukkent at indføre luft i en mængde i området 1,5 til 3 gange den teoretiske mængde.

10

Ifølge opfindelsen gennemføres pH-indstillingen og oxidationen af opslæmningen under anvendelse af røggassen. En reaktor 202 kan anvendes til oxidationen i stedet for oxidationstårnet 29. Navnlig fjernes en del af røggassen efter fjernelse af støv og afkøling ved hjælp af en blæser 201. Denne del 15 sammen med den opslæmning 17, der udtages fra absorptionstårnet 7 ved dets udgang og passeres gennem en ventil 19, føres ind i reaktoren 202, hvor der effektueres en god kontakt dermed. Som følge deraf reagerer uomsat CaC03 i opslæmningen fra udgangen af absorptionstårnet 7 med SO2 i røggassen under dannelse af calciumsulfit, som derpå sammen med calci-20 umsulfit dannet i absorptionstårnet 7 oxideres af oxygen i røggassen til dannelse af gips. I dette tilfælde, hvor SO3 er indeholdt i røggassen, udføres pH-indstillingen af opslæmningen på samme tid, Hvad angår reaktor 202 anvendes foretrukkent en ejektor, der har en god effektivitet for gas-væskekontakt eller en reaktor udstyret med et bobledannende apparat, såsom en forstøver.

25 Den opslæmning, der forlader reaktoren 202, føres derpå gennem en ventil 30 ind i en koncentrator 45.

Når man anvender et oxidationstårn 29, blandes opslæmningen, der indeholder calciumsulfit, med luft under omrøring, og i dette tilfælde kan der fore-30 komme besvær, såsom manglende evne til luftgennemførsel gennem ledning 31, f.eks. på grund af tilpropning af lufttilførselsledningen. I et sådant tilfælde udtages opslæmningen i oxidationstårnet og føres gennem en ledning 33 og en ventil 35 ind i en nødstrømningstank 37, hvor luft blæses gennem en led- 8 DK 174369 B1 ning 39 til undgåelse af, at opslæmningen sætter sig og koagulerer. Den resulterende opslæmning sendes igen tilbage til oxidationstårnet gennem en pumpe 41. Nødstrømningstanken 37 kan også anvendes som tank til tilbageholdelse af opslæmningen af absorptionssystemet og gips-5 udvindingssystemet.

Den opslæmning, der forlader oxidationstårnet 29 eller reaktoren 202, hvilken sidstnævnte indgår i en udførelsesform for opfindelsen føres derpå gennem en ventil 43 eller en ventil 30 ind i en koncentrator 45, hvor den skilles i en 10 koncentreret opslæmning og et filtrat. Dette filtrat sendes via en ledning 47 og en ventil 50 tilbage til kalkstensopslæmningstanken 9 og anvendes deri til fortynding af kalksten. Dette filtrat kan også anvendes som fødevand til afkølingstrinnet eller som vaskevand til forskellige dele af anlægget.

15 På den anden side føres den koncentrerede opslæmning fra koncentratoren 45 gennem en koncentrationsindstillende tank 91 og en ledning 51 til en centrifugalseparator 53, hvor der sker faststof-væske-separation. Gips fraskilt i centrifugalseparatoren 53 udtages gennem en ledning 55, og filtratet returneres gennem en ledning 56, en tank 57 og en pumpe 59 ind i koncentratoren 20 45, og en del af filtratet sendes tilbage gennem en ventil 48 og en ledning 61 til absorptionstårnet 7, hvori gipspartiklerne i filtratet anvendes som podekrystaller til undgåelse af gipsscaling i absorptionstårnet.

Den mængde af filtratet i centrifugalseparatoren 53, der skal returneres til 25 absorptionssystemet, er foretrukkent i en sådan mængde, at gipskoncentrationen i den i absorptionssystemet opnåede opslæmning er 5 vægt-% eller højere, således at effektiviteten af podekrystallerne kan komme til udtryk, og den mængde af filtratet, der endelig returneres, bestemmes baseret på relationen deraf med en mængde, i hvilken Ca$C>3 og Ca(HSC>3)2 oxideres i ab-30 sorptionssystemet af 02 i røggassen.

For at undgå gipsscaling i absorptionssystemet (absorptionsopslæmningstanken 9 til absorptionstårnet og dertil hørende rørnet) kan man 9 DK 174369 B1 returnere opslæmningen ved udgangen af oxidationstårnet eller den koncentrerede opslæmning ved udgangen af koncentratoren til absorptionssystemet, imidlertid er størstedelen af gipspartikleme indeholdt i disse opslæmninger krystalpartikler, som er fuldt udvoksede, og som derfor ikke er særligt 5 effektive som podekrystaller. I modsætning dertil er de gipspartikler, der er indeholdt i effluentet fra centrifugalseparatoren, for det meste sådanne, som har passeret gennem filterklædet (eller metalgazen), som har små partikeldiametre, og som indeholder en stor mængde uudvoksede fine krystaller (kerner). De er derfor særligt effektive som podekrystaller.

10

Fig. 2 viser relationen mellem røggastemperaturen og fugtigheden i et afsvovlingsanlæg af vådtypen. Røggas under betingelser som angivet ved punkt A underkastes varmefjemelse med en gas-gas-varmer og indtager et stadium, som vist ved punkt B ved indgangen af køletårnet. Derefter afkøles 15 og fugtes røggassen langs en adiabatisk kølelinie i køletrinnet, idet den når en mætningstemperatur (punkt C) ved udgangen af absorptionstårnet. I gas-gas-varmeren opvarmes gassen sædvanligvis til en temperatur på grænsen for dannelse af hvid røg eller derover (betingelser ved punkt D ved indgangen til skorstenen) og udstødes gennem en skorsten. I fig. 2 betegner E at-20 mosfæriske betingelser; F betegner en fugtkurve ved en relativ fugt på 100%, og G betegner det område, hvor der dannes hvid røg. Fugtforskellen i gassen ved punkt B og punkt C ganget med gasmængden svarer til mængden af vand fordampet i køletrinnet, og denne mængde kommer op på en værdi så stor som ca. 70 til 100 t/time i tilfælde af røggasbehandlende afsvovlingsan-25 læg i 1000 MW klassen. I den foreliggende opfindelse som illustreret på fig.

1-1 afkøles opslæmningerne fra de opslæmningscirkulerende systemer fra køletårnet og/eller absorptionstårnet indirekte med en køler 203 eller en køler 204, og de bringes i kontakt med røggassen, hvorved det er muligt at inhib-ere dannelse af vand på dampform og også kondensere den mættede damp 30 i røggassen for derved at udnytte det således udvundne vand og yderligere reducere vandforbruget.

10 DK 174369 B1

Ifølge støvseparationssystemet, dvs. et system med cirkulerende vand i køletårnet uden cirkulering af den CaC03-holdige opslæmning deri, til fjernelse af støv og sure gasser i røggassen, udtages en endelig mængde opslæmning fra køletårnet 5 til et sted uden for systemet, og den behandles i et effluent-5 behandlingsanlæg 4 som vist på fig. 1-1 til undgåelse af korrosion og slid af materialerne i køletårnet på grund af koncentration af sure materialer og støv i køletårnet.

Fig. 3 viser et eksempel på flow sheets for et sådant efflu-10 entbehandlingsanlæg. En flokkulant 182 sættes til effluentet 180 fra køletrinnet, og det resulterende effluent passeres successivt igennem en fortykker til fjernelse af ss (svævende faste stoffer) 181 (ss-fjemelsestrin), en tank til udfældning med alkali 183, en tungmetal-fjernelsesfortykker 185 (disse midler hører til trinnene til fjernelse af ss, fluor og tunge metaller), en pH-indstillings-15 tank 187, en COD-komponentadsorberende tank 189 (disse midler hører til COD-fjernelsestrinnet) og en pH-indstillende tank 191 til successiv fjernelse af ss, tungmetaller og COD-komponent. Desuden repræsenterer 184 på denne figur en tank til slam (flyveaske); 186 en slamtank og 188 regenereret vand.

20 I tilfælde, hvor dette afsvovlingsanlæg installeres pålandjorden, er det imidlertid nødvendigt at fjerne chlorid (Cl') i effluentet på grund af bestemmelserne vedrørende udledning af effluenter.

25 Effluentet (afsaltet vand) befriet for chlorioner kan genanvendes i processen, f.eks. som kølevand til køietrinnet, medens den koncentrerede opløsning f.eks. kan inddampes til tørhed under anvendelse af kedelrøggas som varmekilde eller sprøjtes ind i en ledning for kedelrøggas efterfulgt af returnering af røggassen indeholdende de resulterende faste stoffer, der opnås ved ind-30 dampning til tørhed, til forsiden af en medstrøms elektrostatisk udfælder, hvorved afsvovlingsprocessen arbejder som et fuldstændigt lukket system.

11 DK 174369 B1

Et hovedstof blandt de COD-komponent-dannende stoffer i effluentet er dithionsyre S2O6" dannet ud fra en del H2S03-ion indeholdt i den absorberende opløsning i nærværelse af Mn, Fe, etc. Til behandling af SO2O6" kan der blandt andet anvendes en fremgangsmåde omfattende tilsætning af en 5 stærk syre, såsom svovlsyre, til indblæst vand til indstilling af pH til 1,5 eller derunder, opvarmning til en temperatur på 60 °C eller derover. Endvidere kan der anvendes en anden proces, hvori SaCV-ioner bindes til en svagt basisk ionbytterharpiks efterfulgt af desorbering deraf ved et pH på 10 eller derover, tilsætning af en stærk syre som beskrevet i det foregående til indstilling af pH 10 på 1,5 eller derunder og dekomponering deraf ved opvarmning. Ved ovennævnte processer kan S206_-ioner indeholdt i de cirkulerende opslæmninger i absorptionstårnet eller køletårnet eller i effluentet fjernes til undgåelse af reduktion af SCVabsorberbarheden for de cirkulerende opslæmninger og endvidere for at undgå en sekundær miljøforurening. Desuden kan røggas-15 sen indeholdende SO2 dannet ved dekomponering af S206_ i effluentbe-handlingsanlægget 4 og 49 returneres til fødelinien for røggassen 1 for at rense denne gas.

Ved støvseparationssystemet er det muligt at opnå gips i høj kvalitet som 20 biprodukt, men på den anden side, da faste stoffer, såsom støv, tungmetaller, etc. føres ud ved ovennævnte effluentbehandling i køletrinnet, kan en del af den koncentrerede gipsopslæmning blive blandet med en opslæmning opnået ved tilsætning af CaCCb og Ca(OH)2til effluentet fra køletårnet til udvinding af et biprodukt, der er nyttigt som gips. Dette er beskrevet nærmere i 25 DK patentansøgning nr. 3402/84 ved afsvovlingsproceduren.

I det følgende beskrives det anvendte udstyr.

Hvad angår opvarmeren 3 i fig. 1-1 anvendes der, skønt en gas-gas varme-30 veksler er anvendelig, fortrinsvis en varmeveksler af typen med indirekte opvarmning, som det er vist i fig. 4, fig. 5 og fig. 6.

12 DK 174369 B1

De i fig. 4 viste opvarmere, der i fig. 5 er vist set fra siden, omfatter et hus 61, en skilleplade 63, der inddeler rummet i huset parallelt med gasstrømningsretningerne 1 og 11 og en række varmerør 65, der passerer gennem skillepladen 63. Varmerørene 65 indeholder et kondenserbart varmemedium.

5 Skillepladen 63 og varmerørene 65 er fastgjort til hinanden, således at der ikke er noget gab mellem dem. Lavtemperaturgas 11 føres efter afsvovling gennem den øvre passage, der er dannet af ovennævnte skilleplade 63, mens ubehandlet højtemperaturgas 1 føres gennem den nedre passage.

Denne ubehandlede højtemperaturgas 1 tilfører varme til varmerørene 65 og 10 mediet i varmerørene 65 fordampes ved hjælp af denne varme, bevæger sig opad som følge af trykforskellen i rørene, kondenserer i den øvre del af rørene og afgiver den resulterende kondensationsvarme til lavtemperaturgassen 11.

15 Fig. 6 viser en anden udførelsesform af varmerør anvendt i en gasvarmer 3, hvori varmerørene er anbragt separat med de med den højere temperatur på den ene side og de med den lavere temperatur på den anden side. På denne figur er varmerørene på den højere temperaturdel 161 forbundet via et øvre hoved 163 anbragt over rørene og et forbindingsrør (rør for opadstigende 20 damp) 165 til et øvre hoved 169 anbragt over varmerørene ved den lavere temperaturside 167, anbragt over hovedet 163. På den anden side er et lavere hoved 171 under varmerørene 167 forbundet via et forbindelsesrør (rør for nedad gående væske) 173 til et lavere hoved 175 under varmerørene påhøj-temperatursiden 161. Hovedet 169 er fyldt med et fyldstof 166 indpakket i et 25 trådnet for at fremme dampkondensationen. Varmerørene på den højere temperaturside 161 og de på den lavere temperaturside 167 er anbragt separat i en gang, gennem hvilken højtemperaturgassen passerer, og en gang, gennem hvilken lavtemperaturgassen passerer. Kondenserbar væske, såsom vand, findes i varmerørene på højtemperatursiden 161, medens man 30 holder et bestemt niveau som vist på figuren. Denne væske opvarmes og fordampes med højtemperaturgassen, der passerer gennem ydersiden af rørene. Den resulterende damp passerer gennem et forbindelsesrør 165 og bevæger sig til varmerørene på lavtemperatursiden 167, hvori dampen afkøles 13 DK 174369 B1 og kondenseres af den gas med lavere temperatur, der passerer gennem ydersiden af rørene, til udvirkning af varmeveksling. Det resulterende kondensat samles i hovedet 171 og sendes derpå tilbage via væskefaldrøret 173 til det lavere hoved 175 under varmerørene på højtemperatursiden 161. Me-5 dens den i det foregående beskrevne fordampning og kondensation gentages, udføres varmeveksling mellem den gas, der strømmer gennem ledningen på højtemperatursiden, og den, der strømmer på lavtemperatursiden. Desuden udgør et varmerør 177 på lavtemperatursiden et gasudskillende rør, fra hvilket en ikke-kondenserbar gas fjernes via det øvre hoved 169 gen-10 nem en ventil 179.

Da ledningen på højtemperatursiden er anbragt separat i ovennævnte varmerør af separationstypen, bliver varmeoverførsel over lang afstand mulig. Endvidere er det unødvendigt at tilvejebringe et kompliceret rørsystem, så-15 ledes at ledninger indeholdende varmerør kan være nabostillet til hinanden, hvorved det er muligt at reducere tryktab på grund af rørene. Da rørene på højtemperatursiden og lavtemperatursiden endvidere er adskilt og anbragt uafhængigt på hver sin side, er det let at vælge materialer og former til de respektive rør. Deres vedligeholdelse bliver også let.

20 På fig. 4, 5 og 6 kan anvendelse af varmerør med ribber yderligere forbedre varmeoverførselseffektiviteten uden fare for tilpropning på grund af støv.

Ved de udførelsesformer, der er gengivet i ovennævnte figurer, under an-25 vendelse af varmerør, er der, da de to typer gasstrømme er fuldstændig adskilt, hverken gaslækage som observeret i en konventionel varmeveksler af Ljungstroem-typen eller reduktion i afsvovlingsgraden. Det er således muligt at få den rene udstødningsgas til at passere gennem varmeveksleren uden at blive forurenet med støv indeholdt i røggassen til undgåelse af genforuren-30 ing af udstødningsgassen. Da endvidere varmevekslingsprocenten er meget høj i varmerør, er det muligt at gøre hele varmeveksleren mindre. Når varmerørene desuden er anbragt spredt, er det også muligt at forhindre adhæsion af støv og lignende indeholdt i røggassen. Det er således muligt at redu- 14 DK 174369 B1 cere tryktab og driftsomkostninger for afsvovlingsanlægget. Den rensede gas, der forlader absorptionstårnet 7, genopvarmes i varmeren 3, der gør brug af spildvarme, uden at gøre brug af nogen ydre varmekilde, såsom brændstof, og det er muligt at undgå hvid rør i skorstensudtaget. Endvidere 5 er det muligt at undgå korrosion i skorstenen og at gøre det let for gassen at diffunderes fra skorstenene.

Ved fremgangsmåder der ikke er ifølge den foreliggende opfindelse og hvor opslæmningen passerer en pH kontroltank 25 og et oxidationstårn 29 kan 10 oxidationstårnet 29 f.eks. være som vist på fig. 8 og 9. Bunddelen af oxidationstårnet 29 er udstyret med forstøvere 69, der hver har en konisk rotor 67, og rotoraksen for rotoren 67 er forbundet til en motor 73 gennem et træk og et bånd 71 uden for tårnet. Lige under rotoren 67 for de pågældende forstøvere 69 er der anbragt et ringhoved eller en ringsamlekasse, der har dy-15 ser 31A åbne mod rotoren, og komprimeret luft tilføres gennem en lufttilførselsledning 31 ind i dyserne 31A. En ledning til fraførsel af oxideret gipsopslæmning 34 findes på sidevæggen af den nedre del af tårnet. På den anden side er den øvre del af tårnet udstyret med en fødelinie for råmaterialeopslæmning 32, der strækker sig fra pH-kontroltanken 25, og ved top-20 delen af tårnet findes der en gasfraførselsledning 75. Ledningen 33 er en dræningsledning. 77 og 78 indikerer mandehuller, og 79 er en ventil for gasudledning fra topdelen af tårnet.

I oxidationstårnet, der har den i det foregående anførte konstruktion, føres 25 opslæmningen indeholdende CaSC>3 og Ca(HS03)2 via en ledning 32 i den øvre del af tårnet, medens komprimeres luft indføres gennem dyserne 31A ved den nedre del af tårnet. Luften danner fine luftbobler rundt om rotorerne 67 på grund af disses rotationskraft, hvorefter boblerne trænger op inde i tårnet, medens de dispergeres ensartet og bringes i kontakt med opslæmnin-30 gen til oxidation af CaSC>3 og Ca{HS03)2 indeholdt deri til dannelsen af gips (CaS04.2H20).

15 DK 174369 B1

Ved ovennævnte drift er det, skønt trykket inde i tårnet kan være atmosfærisk tryk, ønskeligt at forøge trykket inde i tårnet op til ca. 1,5 atm. eller højere (foretrukkent ca. 2 atm) for at fremme oxidationsreaktionen. Endvidere er det også ønskeligt at sørge for, at mængden af komprimeret luft tilført via lednin-5 gen 31 er ca. 1,5 gange eller mere den teoretiske luftmængde påkrævet for at oxidere CaSOa og Ca(HSC»3)2. Udstødningsgas fra oxidationstårnet udtages fra topdelen af tårnet via en ledning 75 og en ventil 79 til absorptionstårnet, medens opslæmningen indeholdende gips udtages gennem ledningen 34 i den nedre del af tårnet og yderligere via en ventil 43 sendes til en fast-10 stof-væskeseparator 45. Når opslæmningen udtages gennem ledningen 34, indstilles ventilen 43 således, at væskeniveauet for opslæmningen i oxidationstårnet kan holdes konstant.

Ved at udforme rotoren 67 i forstøveren 69 konisk dispergeres luftbobler 15 ensartet af centrifugalkraften i den radiale retning i tårnet ved hjælp af opslæmningen, der strømmer langs overfladen af rotoren som vist ved de stiplede linier i fig. 9, hvilke linier hver er forsynet med en pil, til effektuering af god gas-væskekontakt. Da endedelen af rotoren endvidere er dækket med luftbobler, reduceres dens modstand, og dens rotationskraft reduceres også.

20 Da endvidere rotoren 67 ikke har noget hul, bliver dens struktur enkel, og ikke desto mindre er dens ydelse fremragende. Formen af rotorerne 67 kan desuden være elliptisk konisk, omvendt konisk, etc. foruden den koniske form, der er vist på figuren (f.eks. med en vinkel på 90° med lodret).

25 Detaljerne for nød-nedblæsningstangen 37, der er forbundet til oxidationstårnet 29 i det omhandlede anlæg, er vist på fig. 10. Idet der henvises til denne figur er der ved den øvre del af tanken 37 anbragt hovedrør 39A, 39B, der hver er forbundet til et moderrør 39, og fra de pågældende hovedrør er der en række forgreninger af lodrette rør 81 til opslæmningsagitering, således at 30 deres ender er adskilt fra bunden af beholderen med et lille mellemrum. Komprimeret luft sendes gennem rør 39, 39A, 39B og lodrette rør 81 og sprøjtes fra enderne af rørene 81 mod bunddelen af tanken 37. Som det fluidum, der skal udsprøjtes, kan luft erstattes med selve opslæmningen. Op- 16 DK 174369 B1 slæmningen omrøres kraftigt inde i tanken ved at blæse sådan luft eller selve opslæmningen ind i opslæmningen. Selv hvis opslæmningen flyder tilbage i de lodrette rør 81. er dens modstand meget lille, og når lufttilførslen standses, sætter de faste stoffer, der er indeholdt i opslæmningen, sig naturligt på 5 ydersiden af rørene. Derfor forekommer der ingen tilpropning.

Selv når mængden af tilført luft eller trykket af den tilførte opslæmning ikke forøges, er det muligt at udføre en meget effektiv agitation eller omrøring. Da det endvidere ikke er nødvendigt for rørene at være udstyret med små huller 10 eller dyser, har apparatet en enkel konstruktion og er derfor økonomisk.

Hvis opslæmningstemperaturen forøges ved oxidationsreaktionen for calciumsulfit inde i oxidationstårnet 23, således at der opstår korrosionsproblemer for de respektive udstyr og rør, så er det muligt at inhibere temperaturfor-15 øgeisen ved at tilsætte vand gennem ledningen 83 (fig. 1-1) ind i oxidationstårnet 29 til forøgelse af vandindholdet i opslæmningen (f.eks. til 92 til 94 vægt-%). Hvad angår det supplerende vand tilført gennem ledningen 83 er det muligt at indføre filtratvandet fra centrifugalseparatoren 53 via en gren fra ledningen 61 og en ventil 85.

20

Fremgangsmåden ifølge den foreliggende opfindelse kan udøves i forbindelse med en fremgangsmåde til afsvovling af røggas, hvor der som gipskoncentreringsbeholder (faststof-væske-separator) 45 til adskillelse af gips fra den gipsholdige opslæmning foretrukkent anvendes en fortykker af laktypen 25 eller en væskecyclon. Med henblik på centrifugalseparatoren 53 anbragt under faststof-væske-separatoren 45 er det ønsket, hvis det tilsigtes at opnå en god kvalitetsgips som biprodukt, i alvorlig og nøjagtig grad at detektere og kontrollere koncentrationen og mængden af opslæmning, der føres til centrifugalseparatoren 53, som er anbragt efter faststof-væske-separatoren 45 30 (f.eks. til et område på 15 ti! 25 vægt-%).

17 DK 174369 B1

Fig. 11 illustrerer en fremgangsmåde til kontrol af mængden og koncentrationen af opslæmningen i det tilfælde, hvor en fortykker 87 er anvendt som fast-stof-væske-separator 45.

5 Gipsopslæmningen koncentreres ved udfældning i fortykkeren 87, og samtidigt udtages den koncentrerede opslæmning via en kontrolventil 89 til en tank 91 for koncentreret opslæmning. I dette tilfælde er det som for den fremgangsmåde, hvor man udtager opslæmningen til opslæmningstanken 91, ønskeligt at anvende et system, hvori niveauet af opslæmningen i opslæm-10 ningstanken 91 detekteres med en niveautransmitter 93 og signaler åben eller lukket transmitteres til ovennævnte reguleringsventil 89 af en monitorkontakt 95. Varigheden af åbningen eller lukningen af kontrolventilen 89 kan eventuelt indstilles ved hjælp af en timer anbragt i et pulseringskredsløb 97, som modtager signalerne fra niveautransmitteren 93 og monitorkontakten 95.

15 Navnlig svarer pulseringskredsløbet 97 til et kredsløb til udførelse af aflåsningen af kontrolventilen 89, etc. Varigheden af åbningen eller lukningen af kontrolventilen 89 kan således eventuelt kontrolleres ved indstilling af timeren. Ud over pulseringskredsløbet 97 er der tilsluttet en niveauregulator 99, som tillader eventuelt at ændre åbnings- eller lukningskontrollen af ventilen 20 89 enten til automatisk kontrol eller til manuel kontrol. Navnlig når kontrolor ganet 99 indstilles til automatisk kontrol er det muligt automatisk at åbne eller lukke kontrolventilen 89 under gentagelse af "åben" eller "lukket" med signaler gennem niveaukontrollen 99 og over pulseringskredsløbet 97, der aktue-res af de signaler, der transmitteres fra monitorkontakten 95 og niveau-25 transmitteren 93.

På den anden side detekteres opslæmningskoncentrationen med en koncentrationsdetektor 101 neddyppet i opslæmningstanken 91. Koncentrationssignalet fra denne detektor 101 går ind i en opslæmningskoncentrationsregula-30 tor 103, og denne regulator 103 kontrollerer åbningen eller lukningen af en regulator 105 for fortyndingsvand anbragt i passagen for tilføring af fortyndingsvand til opslæmningstanken 91. Dvs. mængden af fortyndingsvand for- 18 DK 174369 B1 øges eller nedsættes ved regulering af åbnings- eller lukningsgraden af kontrolventilen 105.

Ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen (fig. 1-1), hvor opslæmningen fra 5 absorptionstårnet 7 underkastes oxidationsbehandling til opnåelse af gips uden at passere opslæmningen gennem den pH-indstillede tank 25 og oxidationstårnet 29 anvendes en proces, hvori en del af røggassen ved udgangen fra køletårnet 5, befriet for støv og sure gasser, suges med en blæser 201 efterfulgt af kontakt deraf med opslæmningen i en reaktor 202 til neutrali-10 sering af uomsat CaC(>3 med SOx i røggassen og også oxidation af calciumsulfit dannet deri og i absorptionstårnet 7 med oxygen i røggassen. Ifølge dette system neutraliseres overskud af CaC03, som har været krævet til forøgelse af den procentiske fjernelse af SO2, med SO2 i røggassen, og da endvidere røggassen sendes tilbage gennem en ledning 206 til absorptions-15 tårnet 7, er det unødvendigt at neutralisere overskud af CaCC>3 med svovlsyre i pH-indstillingstanken 25, hvorved mængden af svovlsyre reduceres betydeligt. I det tilfælde, hvor oxygenkoncentrationen i røggassen er lav, kan luft endvidere delvis blandes med røggassen for at forøge gaskoncentrationen for derved at gøre oxidationshastigheden passende.

20

Udførelsesformer anvendt i det tilfælde, hvor pH-indstillingen og oxidationen af en opslæmning indeholdende CaS03, Ca(HSC>3)2 fra absorptionstårnet 7 foretages med røggassen ved udgangen af køletårnet 5 er vist på fig. 12 og 13. Fig. 12 viser et tilfælde, hvor en ejektor anvendes som reaktoren 202 (fig.

25 1-1), og fig. 13 viser et tilfælde, hvor en reaktor med en forstøver, der danner bobler, på tilsvarende måde anvendes som reaktoren 202.

Der henvises nu til fig. 12, hvor røggassen 1 fra f.eks. en kedel føres gennem et indgangsrør 220 ind i køletårnet 5, hvor den befries for støv og afkøles og 30 dernæst befries for flyvetåge med en tågeeliminator 2, hvorpå den føres ind i absorptionstårnet 7, hvor svovloxider i røggassen 1 absorberes og fjernes af en absorptionopslæmning 225. En renset gas 224 udledes gennem toprøret 223 i absorptionstårnet 7. I absorperen absorberes svovloxider under dan- 19 DK 174369 B1 nelse af sulfitter i absorptionstårnet 7 og i dettes opslæmningscirkulationstank 226, og en del af sulfitterne oxideres med oxygen i røggassen til dannelse af gips. En del af absorptionsmidlet forbliver uomsat i opslæmningen.

Denne opslæmnings tryk forøges ved hjælp af en pumpe 227 og føres gen-5 nem en ledning 228 ind i en ejektor 231. Den i ejektoren 231 indførte opslæmning indsuges af gassen 230, når denne passerer ejektoren efter støv-fjernelse i køletårnet. På dette tidspunkt reagerer uomsat absorptionsmiddel i reaktionsopslæmningen med SO2 i gassen under dannelse af sulfitter, som oxideres sammen med de sulfitter, der er dannet i oxidationstrinnet med O2 i 10 gassen, til dannelse af sulfat, Da oxiderbarheden på dette tidspunkt er meget bedre end luftoxidation ved hjælp af en forstøver i absorptionstårnet, kan den i røggassen indeholdte oxygenmængde være tilstrækkelig. I det tilfælde, hvor oxygenkoncentrationen i røggassen er lav, eller i det tilfælde, hvor det er nødvendigt yderligere at forøge oxidationshastigheden, kan luft imidlertid 15 blæses ind gennem en ledning 229 i en del af røggassen for at forøge oxidationshastigheden. På figuren betegner henvisningstallet 221 en cirkulationspumpe for opslæmningen fra køletårnet og 239 repræsenterer en demister anbragt ved udgangen af absorptionstårnet 7.

20 Den i ejektoren 231 oxiderede opslæmning indeholdende det resulterende dannede sulfat sendes gennem en ledning 233 ind i en fortykker 234, hvor opslæmningen koncentreres, og den resulterende koncentrerede opslæmning sendes gennem et indføringsrør 236 til en dehydratisator 53 (såsom en centrifugalseparator), hvor den dehydratiseres og udvindes i form af sulfat-25 partikler (gips) 237.

Ovennævnte fortykker 234 har foretrukkent en struktur, hvori faststof-væske-separation og gas-væske-separation udføres på samme tid. Hvis den fraskilte gas i fortykkeren 234 sendes tilbage gennem en ledning 232 til absorption-30 stårnet 7, er det muligt at forenkle systemet uden behov for nogen særlig behandling. Filtratvandet i fortykkeren 234 udtages gennem en ledning 235 og recirkuleres ind i det oprindelige apparat, hvor det genanvendes.

20 DK 174369 B1

Ifølge den udførelsesform, der er vist på fig. 12, udføres dannelsen af sulfitter fra absorptionsopslæmningen og pH-indstillingen for opslæmningen og også oxidation til sulfat i ejektoren 231 med S02 og 02 indeholdt i røggassen, da 5 en tank til pH-indstilling med svovlsyre og et oxidationstårn med en forstøver er unødvendigt, hvorved det bliver muligt at reducere installationen og forenkle udstyret. Endvidere er det muligt at underkaste den omsatte og oxiderede opslæmning i ejektoren for faststof-væske-separation for derved at udvinde gips med god kvalitet som biprodukt. Endvidere er det muligt at under-10 kaste gassen fra ejektoren gas-væske-separation i fortykkeren 234 og sende den tilbage til absorptionstårnet 7 for derved at overflødiggøre et særligt gasbehandlingsapparat og dermed rationalisere hele systemet.

Fig. 13 viser et eksempel, hvori en reaktor af forstøvertypen med en rotor af 15 paraplytypen anvendes i stedet for ejektoren 231 i udførelsesformen ifølge fig. 12. I fig. 13 udtages opslæmningen fra absorptionstårnet 7 indeholdende uomsat absorptionsmiddel gennem en ledning 238 i en mængde svarende til den mængde svovloxider, der er absorberet, og føres derpå til en reaktor 240. 1 dette tilfælde kan ledningen 238 være udstyret med en kontrolventil, 20 hvis åbningsgrad indstilles svarende til den detekterede værdi for S02 absorberet i absorptionstrinnet. På den anden side ledes en del af røggassen efter støvfjernelse og afkøling i køletårnet og påfølgende indføring i absorptionstårnet gennem en ledning 241 og en blæser 242 ind i reaktoren 240. I denne reaktor 240 reagerer S02 i gassen med uomsat absorptionsmiddel i 25 reaktionsopslæmningen til dannelse af sulfitter, som sammen med sulfitter dannet i absorptionstrinnet oxideres med 02 indeholdt i røggassen under dannelse af gips. Reaktoren 240 er således konstrueret, at gassen kan absorberes under en rotor 244 af paraplytypen, således at faststof-væske-separation og gas-væske-separation kan udføres samtidigt, hvorved man 30 opnår gas-væske-kontakt. Ved en sådan struktur er det muligt at returnere den fraskilte gas gennem en ledning 243 til absorptionstårnet 7. Det er derfor muligt at forenkle systemet uden behov for særlig gasbehandling. Desuden kan filtratvandet cirkuleres gennem en ledning 235 til absorptionstrinnet og 21 DK 174369 B1 genanvendes der. Når 02-koncentrationen i røggassen er tav, eller når det er nødvendigt yderligere at forøge oxidationshastigheden, kan luft blæses ind i røggassen gennem en ledning 229.

5 Ved ovennævnte udførelsesform er det, da absorberopløsningen underkastes reaktion og oxidation med SO2 og O2 indeholdt i røggassen efter afkøling og støvfjernelse, for at effektuere pH-indstilling for opløsningen indeholdende sulfitter dannet deri og oxidation af disse til sulfat, muligt ikke blot at reducere antallet af kemikalier til anvendelse, men også at forenkle apparatu-10 ret. Endvidere kan opslæmningen, der er omsat og oxideret i reaktoren 240, underkastes faststof-væske-separation i en fortykkerdel ved bunden af reaktoren eller i en separat anbragt fortykker til udvinding af gips med god kvalitet som biprodukt. Endvidere kan gassen efter omsætning i reaktoren 240 underkastes gas-væske-separation og sendes tilbage til absorptionstårnet 7 for 15 derved at rationalisere hele systemet uden at kræve noget særligt gasbehandlingsanlæg. Da absorberopslæmningen i absorptionstårnet 7 endvidere ikke er fuldstændig omsat og oxideret, idet kun en del af den udtagne opslæmning er omsat og oxideret i en mængde svarende til mængden af SO2 absorberet i absorptionstårnet, er det muligt yderligere at forbedre an-20 læggets effektivitet.

I støvseparationssystemet ifølge en udførelsesform for opfindelsen er køletårnet 5 og absorptionstårnet 7 sædvanligvis konstrueret separat og forbundet med en forbindingsledning 2 (se fig. 12 og 13), og yderligere er der an-25 bragt en tågeeliminator i ledningen. Hvis det imidlertid ønskes at gøre anlægget kompakt, er det muligt at anvende en konstruktion omfattende et enkelt tårn udstyret med begge disse funktioner.

En fremgangsmåde til oxidation af calciumsulfit dannet inden i et opslæm-30 ningscirkulerende system i køletårnet uden brug af oxidationstårnet 29 eller kompressoren 22 og fraskillelse af gips ved anvendelse af en væskecyklon, efter støvblandingssystemet, vil blive vist under henvisning til fig. 14. Mellem køletårnet 5 og opslæmningstanken 24 cirkuleres en kalkstensholdig op- 22 DK 174369 B1 slæmning ved hjælp af en pumpe 111 gennem en cirkuleringsledning 27 med hvilken tårnet 5 er forbundet til tanken 24. Da SO2 indeholdt i røggassen absorberes i opslæmningen, nedsættes pH for opslæmningen til tilvejebringelse af tilstande, under hvilke der er tilbøjelighed til dannelse af gips. Således oxi-5 deres i opslæmningen dannet calciumsulfit med oxygen indeholdt i opslæmningen under dannelse af gips. En del af den cirkulerende opslæmning indeholdende gips udtages gennem en ledning 113 og føres til en væskecyklon 45A, hvor gips fraskiJIes. I dette tilfælde er størrelsen af den som absorberingsmiddel anvendte kalksten f.eks. 325 mesh med 100%'s passage (44 pm 10 eller mindre), størrelsen af calciumsulfit er mindre end for kalksten, og størrelsen af gips er større end for kalksten. Derfor kontrolleres betingelserne i væskecyklonen 45A således, at der sker en sigtning ved ca. 50 pm. Strømningskontrollen for opslæmningen indeholdende gips i ledning 113 udføres på tilsvarende måde i forhold til ændringen i den mængde røggas, der skal 15 behandles, ved at kontrollere en strømningskontrolventil 115 anbragt ved indgangen til cyklonen 45A. Efter gipsfraskillelsen returneres moderluden, som indeholder kalksten og calciumsulfit, gennem et overstrømningsrør 117 til tanken 24. Den af cyklonen 45A fraskilte gipsopslæmning udtages gennem et understrømningsrør 119 og opbevares i opslæmningstanken 121. Når 20 mængden af gipsopslæmning i tanken 121 har nået en bestemt mængde, sendes gipsopslæmningen til centrifugalseparatoren 53, hvor opslæmningen dehydratiseres til udvinding af gips, der har et overfladevandindhold på 10% eller mindre. Denne gips 127 transporteres på et transportbånd 123 og opbevares separat. Afgangsvandet fra centrifugalseparatoren 53 opbevares i tan-25 ken 57 for afgangsvand og sendes tilbage til tankene 24 og 121 gennem en afgangsvandledning 125 til kontrol af koncentrationerne af den cirkulerende opslæmning til køletårnet og af gipsopslæmningen. Ved at gentage et sådant kredsløb dannes gips.

30 Koncentrationen af den gipsopslæmning, der føres til centrifugalseparatoren 53, kan med fordel indstilles til at ligge i området 15 ti! 25 vægt-% til tilvejebringelse af stabil drift af centrifugalseparatoren og konstant gipskvalitet.

23 DK 174369 B1

Fig. 15 og 16 viser foretrukne udførelsesformer for centrifugalseparatoren 53 som anvendt kan anvendes til separering af det fremstillede gips. På disse figurer er centrifugalseparatoren 53 udstyret med et overløbsrør 129, et udtagningsrør for vand 131 og en udtagningskanal for vand 133 forbundet til 5 disse rør. Lige under centrifugalseparatoren 53 er der anbragt en tragtformet beholder til afgangsvand 135 som modtagetallerken for modtagelse af afgangsvand på tidspunktet for tilførsel af væske såvel som for tidspunktet for dehydratisering, og en tragtformet beholder 137 som modtagetallerken for modtagelse af dehydratiseret materiale ved tidspunktet for fuldendelse af 10 dehydratiseringen. Disse tragtformede beholdere er forbundet med en forbindelsesdel 139. Beholderne 135 og 137 er udformet således, at de kan tilpasses deres respektive operationer, mere konkret være i stand til at blive bevæget frem og tilbage over en sektion 141, idet udgangen 143 for afgangsvandsbeholderen 135 bevæges frem og tilbage over den oplukkelige 15 del af afgangsvandkanalen 133. Denne oplukkelige del af kanalen 133, der tillader frem- og tilbagegående bevægelse af udgangen 143 for af- gangsvandbeholderen 135, er forsynet med bælge 145A, 145B, som er fastgjort ved hjælp af armaturer 147, så de ikke forstyrrer virkningen af udgangen 143, til undgåelse af damplækage.

20

Ved denne konstruktion har kanalen 133 ingen åbningsdel, men er altid lukket trods den frem- og tilbagegående bevægelse af vandbeholderen 135 og beholderen 137. Derfor forekommer der ingen damplækage ved afgang af overstrømningsvand og vand fra dehydratisering, og på tidspunktet for 25 væskefødningen. På denne måde undgås fugtlækage rundt om centrifugalseparatoren, og ufuldstændig aktivering af elektriske instrumenter på grund af vedhæng af støv samt stilstand kan undgås. Endvidere undgås befugtning af dehydratiseret materiale (gips) på grund af drypning derpå af kondenseret damp.

30

En del af dehydratiseringsvandet fra centrifugalseparatoren 53 passerer gennem en slange 149, der er fastgjort til en slangefastgører 151 i ledningen 131 for afgangsvandet, og sprøjtes fra en dyse 153 anbragt ved bunddelen af 24 DK 174369 B1 vandbeholderen 135 til bortvaskning af rester adhæreret til bunddelen. De-hydratiseringsvandet fra centrifugal separatoren føres kontinuerligt til driften.

Derfor udføres også kontinuerlig vask af beholderen 135.

Claims (7)

1. Fremgangsmåde til afsvovling af røggas omfattende: 5 et køletrin til afkøling af og støvfjemelse fra en røggas, der indeholder svovloxider (SOx), et absorptionstrin, hvor man bringer den i køletrinnet afkølede røggas i kon-10 takt med en kalkstensopslæmning for at absorbere og fjerne SOx i gassen, et oxidationstrin hvor den resulterende opslæmning indeholdende calciumsulfit og/eller calciumhydrogensulfit ved kontakt med en oxygenholdig gas oxideres til dannelse af en gipsopslæmning, fra hvilken gips fraskilles, 15 kendetegnet ved, at man i oxidationstrinnet bringer den fremkomne opslæmning i kontakt med en delstrøm af den afkølede og for støv frigjorte røggas eller med en blanding af en delstrøm af røggassen og luft til oxidering af calciumsulfit og/eller calciumhydrogensulfit i opslæmningen, idet opslæm-20 ningens pH indstilles ved at kontrollere den delstrøm af røggas eller røggas og luft, der skal bringes i kontakt med opslæmningen.

2. Fremgangsmåde til afsvovling af røggas ifølge krav 1,kendetegnet ved, at opslæmningens pH-værdi i oxidationstrinnet indstilles, således at den 25 ligger i området 4 til 5.

3. Fremgangsmåde til afsvovling af røggas ifølge krav 1 eller 2, k ende-tegnet ved, at en ejektor (231), anvendes som middel til at bringe røggassen i kontakt med opslæmningen. 30

4. Fremgangsmåde til afsvovling af røggas ifølge krav 1 eller 2, k ende-tegnet ved, at en reaktor (240) eventuelt yderligere udstyret med en mekanisme (53) til koncentrering af gips anvendes som middel til at bringe DK 174369 B1 kanisme (53) til koncentrering af gips anvendes som middel til at bringe røggassen i kontakt med opslæmningen.

5. Fremgangsmåde til afsvovling af røggas ifølge ethvert af de foregående 5 krav, kendetegnet ved, at køletrinnet og absorptionstrinnet udføres i et enkelt tårn.

6. Fremgangsmåde til afsvovling af røggas ifølge ethvert af de foregående krav, kendetegnet ved, at den rene gas, der udstødes fra absorptions- 10 trinnet, underkastes varmeveksling med den meget varme røggas, der føres til køletrinnet, med et varmevekslerorgan udstyret med varmerør, til genopvarmning.

7. Fremgangsmåde til afsvovling af røggas ifølge ethvert af de foregående 15 krav, kendetegnet ved, at et opslæmningsafkølingsorgan forefindes i opslæmningscirkuleringssystemet i absorptionstrinnet og/eller i køletrinnets opslæmningscirkuleringssystem.