DK160599B - Fremgangsmaade og apparat til rensning af roeggas samt genvinding af varme herfra - Google Patents
Fremgangsmaade og apparat til rensning af roeggas samt genvinding af varme herfra Download PDFInfo
- Publication number
- DK160599B DK160599B DK265686A DK265686A DK160599B DK 160599 B DK160599 B DK 160599B DK 265686 A DK265686 A DK 265686A DK 265686 A DK265686 A DK 265686A DK 160599 B DK160599 B DK 160599B
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- liquid
- vessel
- flue gas
- reactor
- water
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 21
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 title claims description 5
- 238000011084 recovery Methods 0.000 title description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 51
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 claims description 51
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 42
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 42
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 35
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims description 20
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims description 14
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims description 14
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims description 14
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 11
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 8
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 6
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 4
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 claims description 4
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims description 4
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims 6
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims 6
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims 2
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 claims 2
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 claims 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 claims 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 claims 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 10
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 9
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 8
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 6
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 5
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 5
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 3
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 description 3
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 3
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 244000007645 Citrus mitis Species 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 239000002803 fossil fuel Substances 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000003472 neutralizing effect Effects 0.000 description 2
- 239000011505 plaster Substances 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 239000010865 sewage Substances 0.000 description 2
- 235000019687 Lamb Nutrition 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N Sulfurous acid Chemical compound OS(O)=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004063 acid-resistant material Substances 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000010216 calcium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 239000013505 freshwater Substances 0.000 description 1
- 239000003517 fume Substances 0.000 description 1
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010808 liquid waste Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000020477 pH reduction Effects 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 229910052573 porcelain Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J15/00—Arrangements of devices for treating smoke or fumes
- F23J15/02—Arrangements of devices for treating smoke or fumes of purifiers, e.g. for removing noxious material
- F23J15/04—Arrangements of devices for treating smoke or fumes of purifiers, e.g. for removing noxious material using washing fluids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S261/00—Gas and liquid contact apparatus
- Y10S261/09—Furnace gas scrubbers
Description
DK 160599 B
5 Opfindelsen angår en fremgangsmåde til rensning og afsvovling af røggas fra forbrænding af svovlholdige brændstoffer, samt genvinding af varme herfra, hvor røggassen ledes fra en kedel gennem en varmeveksler, samt et anlæg til brug ved udøvelse af fremgangsmåden.
10
Ved forbrænding af fossile brændsler, såsom kul og olie, i kedelanlæg fås en røggas, der efter de gældende miljøbestemmelser skal overholde fastsatte normer, for at kunne ledes ud i atmosfæren. Røggassen indeholder desuden en del varmeenergi, 15 selv fra kedelanlæg med economiser, hvori fødevandet opvarmes af røggassen, inden det tilføres kedelanlægget. Af økonomiske grunde ønsker man derfor at genvinde så stor en mængde af varmeenergien fra røggassen som muligt.
20 Det er kendt at rense røgen og genvinde en del af den i røggassen værende termiske energi, idet man leder røggassen fra economiseren til en røggas-luftvarmeveksler, hvori man opvarmer den forbrændingsluft, der skal tilføres kedlens forbrændingskammer .
25
Efter varmeveksleren kan man anbringe en røgvasker, hvori man med en skrubbervæske, f.eks. kalkvand, fjerner syre og partikler fra røgen. Røggassen kan herefter ledes til skorsten og ud i atmosfæren.
30
Disse kendte anlæg har flere ulemper. Man nedkøler røgen meget ved at anvende en røggas-luftvarmeveksler efter economiseren, og får røggastemperaturen ned under syredugpunktet, således at syren fortættes og sætter sig i varmeveksleren. Derfor må den- 35 ne være fremstillet af syrefast materiale, f.eks. syrefast stål eller glas, hvorved man får en meget kostbar varmeveksler. Røggassen fra fossile brændstoffer indeholder som 2
DK 160599 B
regel en mindre mængde kalkforbindelser, således at partiklerne i røggassen bliver kalkholdige, hvorved de i forbindelse med syren danner en gipsmasse, der hurtigt tilstopper varmeveksleren. Varmeveksleren skal derfor hyppigt renses, hvilket 5 er vanskeligt. Kendte systemer anvender kraftig skylning med vand for at rense varmeveksleren, men herved opnår man syre-holdigt vand, som må neutraliseres, inden det kan bortledes. I skylleperioderne, der er ret hyppige, kan varmeveksleren ikke udnyttes, hvorfor man enten må lede røgen uden om varme-10 veksleren, og således miste noget af varmegenvindingen, eller man må skifte mellem to varmevekslere, hvilket øger omkostningerne væsentligt ved anlægget.
Det er kendt at anvende forskellige neutraliseringsmidler som 15 base, f.eks. kalk, natriumhydroxid, ammoniak m.m. til at holde skrubbervæsken neutal. Såvel ammoniak som natriumhydroxid er let anvendelige baser, der ikke kræver særlig store anlægsinvesteringer, men har den ulempe, at saltkoncentrationen bliver så stor, at det er nødvendigt at udlede en del af basen 20 og spæde den op med vand. Herved flyttes luftforsuringsproblemet til at blive et afløbsproblem med indhold af salte og tungmetaller. Driftsmæssigt er ammoniak og især natriumhydroxid et forholdsvis dyrt neutraliseringsmiddel.
25 Fra dansk patentskrift nr. 114.640 kendes et røggasrensningsanlæg med røgvaskning med basisk skrubbervæske, der på dråbeform blandes med røggassen i en behandlingskanal. For at sikre, at gassen ikke slipper urenset ud i atmosfæren, gennembruses den lodrette behandlingskanal kontinuerligt og 30 modstrøms med vand. Anlægget har således kontinuerlig vandtilførsel og det frasedimenterede affald må omfatte en slammasse, der indeholder en væsentlig vandmængde. Man får altså et affaldsproblem, der kræver beholdere til opbevaring af vandigt, aggressivt affald, der efterfølgende må bortskaffes, 35 hvilket er problematisk på grund af vandindholdet.
Formålet med opfindelsen er at angive en fremgangsmåde og et
3 DK 160599 B
anlæg, der Ikke er behæftet med de nævnte ulemper, og hvor alt rejectet sendes tilbage til processen, så der overhovedet ingen afledning af flydende affald til kloak skal foretages. Væskekredsløbet er lukket - bortset fra skorstenstabet - og 5 alt hvad der fraskrubbes røggassen og al den tilsatte kalk, bliver til et i alt væsentligt tørt, skovlbart restprodukt, der tit kan deponeres.
Dette opnås ved at gå frem som angivet i krav 1' s kende-10 tegnende del, f.eks. under anvendelse af et anlæg som angivet i krav 5's kendetegnende del.
Det er almindelig kendt at anvende kalk som neutraliseringsmiddel på forskellige måder, enten som en tør proces, 15 en tør/våd proces eller en våd proces. Tørprocessen har den ulempe, at kalkforbruget er ret stort og progressivt stigende med øget reduktion af røggassens indhold af syre, hvortil kommer en større mængde reject, der skal deponeres. Tør/vådprocessen reducerer kalkforbruget og rejectet i forhold til 20 tørprocessen, men medfører rensningsproblemet mellem den tørre og den våde zone på grund af de uundgåelige gipsdannelser. Vådprocessens forbrug af kalk er lineært forbundet med den syremængde, der ønskes fjernet, hvorfor kalkforbrug og reject er mindre end ved de to andre processer. Vanskelighederne ved 25 vådprocessen er, at uopløste kalkpartikler medfører dannelse af gipskrystaller i anlægget, som derfor ret hyppigt må renses.
Ved opfindelsen undgår man de kendte problemer, og man får på 30 én gang renset røggassen effektivt, nedsat kalkforbruget og reduceret rejectet til et absolut minimum.
Fremgangsmåderne ifølge krav 2-4 angiver fordelagtige reguleringsmetoder, hvorved hele processen kan fuldautomatiseres, 35 f.eks. ved hjælp af midler som angivet i krav 6-9.
Ved at udforme anlægget ifølge opfindelsen som angivet i krav
, DK 160599 B
4 6’s kendetegnende del, får man filtreret både slam/væske-blandingen og kalkvandet, inden det indføres i reaktoren. Man får også en god blanding af kalkvandet med vand/s lamvæsker, fordi der opstår turbulent strømning i nedløbsrøret, så blan-5 dingen sker, inden væskerne når ind i reaktorrummet, hvori der er lavere strømningshastighed og dermed laminar strømning. Vendeskærmen sikrer, at vandhastigheden i reaktoren umiddelbart efter skærmen er næsten ens i hele reaktorens tværsnit, bortset fra området langs væggen.
10
Endelig medfører mellemrummet mellem reaktorvæggen og skærmen, at slammet kan passere ned langs reaktorens indervæg, forbi skærmen og ned i bundkeglen under skærmen. Man får hermed lettere frasorteret de lettere og/eller mindre partikler end 15 ved de kendte hurtigreaktorer, hvilket har stor betydning, fordi røggas-væskeprocessen fører mange partikler (sand, koks, m.v.) med i den tilførte vand/slamvæske, og dette medfører, at der dannes mange små partikler (krystaller) i reaktoren.
20 Opfindelsen forklares herefter nærmere under henvisning til tegningen, der er et principdiagram visende fremgangsmåden og anlægget.
Efter at røgen R har forladt kedlen (ikke vist på tegningen), 25 ledes røggassen gennem en economiser (ikke vist på tegningen), hvor den nedkøles til ca. 80°C, hvilket er over syredugpunktet for røggassen, og herefter ledes røggassen eventuelt gennem et filter, hvor hovedparten af partiklerne i røggassen fjernes. Røggassen føres af røgsugeren RS og videre til skrubbertårn(e) 30 ST med skrubberelementer 79. Røggassen trykkes lodret ned gennem tårnet og passerer derefter vandret gennem et bundfældningskar 75 og ledes til skorstenen S.
Røgen vaskes i skrubbertårnet ved hjælp af brusere 78, skrub-35 berelementer 79 og dråbefangere 86. Når røggassen herefter forlader bundfældningskarret 75 er den nedkølet til 45-50°C. SO2, og faststofindhold er reduceret med 85-90°C i forhold til 5
DK 160599 B
mængderne ved udgangen fra filteret.
Efter at røggassen har passeret skrubbersystemet, er den blevet helt eller delvist mættet med vanddamp, hvorfor røggas-5 sugeren skal kunne levere det ekstra tryk der skal til, for at føre røggassen gennem skorstenen, eller man kan tilsætte ca.
5% varm røggas, som tages efter kedlen ved hjælp af en røggassuger 87.
10 Vandet til brusesystemet tages fra bundfældningskarret 75 og trykkes ved hjælp af en pumpe 76 til dyser eller brusere 78 i skrubbertårnet/tårnene ST og løber tilbage til bundfældningskarret 75.
15 Der vil ved processen være et vandforbrug på ca. 0,01 1/kg indfyret kul, hvorfor der tilføres frisk vand gennem en ventil 84, der styres af en væskestandskontrol 82.
De faste partikler i skrubbervandet vil på grund af den lave 20 strømningshastighed i bundfældningskarret 75 synke til bunds og ende i den omvendte pyramide i nederste del af karret. På grund af karrets form vil vandet i pyramiden være stillestående, således at der vil finde en fortykkelse sted af faststoffet i brusevandet. Ved pyramidens spidse bund er til-25 sluttet en pumpe 36, der fører vand og slam op i en hurtigreaktors 30 nedløbsrør 32. Indløbet til hurtigreaktorens 30 lodrette nedløbsrør 32 er forsynet med en si 31, så skaller og lignende faste stoffer fra bundfældningskarret 75 frafiltre-res, så man undgår sammenpakning i reaktoren og eventuel til-30 stopning af slamafløbet gennem udstrømningsventilen 35. Sien kan på enkel måde kontrolleres visuelt og skiftes under drift efter behov. Vand og slam løber ned gennem nedløbsrøret 32. Nederst og centralt i hurtigreaktoren 30 rammer vand/slam-strålen en konkav vendeskærm 33, som vender vandstrømmen opad.
35 På grund af den stadig aftagende vandhastighed op gennem hurtigreaktoren 30, vil der ske en opbygning af partikler, der efterhånden bliver så tunge, at de synker ned gennem vandet og
DK 160599 B
5 forbi vendeskærmen 33 og ned i hurtigreaktorens 30 spidse bund. I strømningsretningen har hurtigreaktoren 30 voksende tværsnitsdimension, så man får en stadig aftagende vandhastighed. Hurtigreaktoren er udformet som en kegle med spidsen 5 nedad. Vendeskærmen 33 er anbragt i nærheden af den spidse bund og udformet således, at den udfylder en forholdsvis stor del af tværsnitsarealet, men ikke mere, end at partikler m.v. kan synke ned mellem vendeskærmen og reaktorvæggen og opsamles i bundkeglen.
10
Vand/slam fra bundfældningskarret 75 er, på grund af, at vandet i brusesystemet har absorberet SO2 og dannet H2S03' surt med en pH-værdi på ca. 6. Svovlsyrlingen neutraliseres med Ca(0H)2 ved hjælp af et kalkdoseringssystem, som forklares 15 nærmere herefter.
Fra en silo 22 doseres Ca(0H)2 til blandekarrene 1 og 2, hvor det blandes med vand tilledt via ventilerne 13 og 14 under stadig omrøring af f.eks. mekaniske omrørere 3 og 4, til man 20 får en ca. 10% opslæmning, afhængig af svovlindholdet i brændslet.
Fra et af blandekarrene 1 eller 2 føres Ca(OH^-opslæmningen af en fælles pumpe 17 gennem en ringledning RL tilbage til 25 karret 1 eller 2.
Ringledningen RL er forsynet med en afgrening, der gennem en doseringspumpe 18 tilsætter CaiOH^-opslæmningen til vandet i hurtigreaktoren 30. Doseringspumpen 18 styres af en pH føler 30 19 i reaktoren 30, således at pH-værdien i hurtigreaktoren 30 holdes på ca. 9,0.
Når karret 1 er tømt, omstyrer en svømmer 7 systemet til kar 2, idet magnetventilerne 10 og 12 åbnes, og 9 eller 11 lukkes.
35 Derefter fyldes kar 1 med CaiOH^, ved at et spjæld 20 omstyres til kar 1. En snegl 21 fører Ca(0H)2 til kar 1. Magnetventilen 13 tilsætter vand til kar 1. Når kar 1 er fyldt,
7 DK 160599 B
stopper en svømmer 5 vandtilsætningen ved at lukke ventil 13.
På tilsvarende måde manøvreres kar 2 under fyldning af svømmere 6 og 8.
5 Mængden af Ca(0H)2, der tilsættes, bestemmes af en omdrejningstæller på sneglens 21 aksel.
Efter de kemiske reaktioner skulle vandet, når det forlader hurtigreaktoren 30 gennem overløbet, og løber over i hurtig-10 reaktorens ringkammer RK, ikke indeholde noget Ca(0H)2· Erfaringen viser imidlertid, at der stadig er små mængder Ca(0H)2 tilbage, som kan give væsentlige gener under driften.
For at undgå disse gener, er der mellem hurtigreaktoren 30 og 15 skrubbersystemet indbygget et system med et eller flere opsamlingskar 40, for at fjerne de sidste rester af uopløst Ca(0H)2.
Vandet fra ringkammer RK på hurtigreaktoren 30 løber gennem en 20 ledning 39 til opsamlingskarrene 40.
Fra bundfældningskarrets 75 rengasafgang til skorsten, tages en del af rengassen ved hjælp af trykblæser 45 og presses gennem vandet i opsamlingskarrene 40 ved hjælp af tilgangs-25 kanalen 42, og efter at have været igennem vandet i opsamlingskarrene 40, forlader rengassen karrene gennem afgangskanalen 42 til skorstenen S. Strømningsretningen af rengassen, der har et meget stort C02 indhold, er vist med pile. Vandet fra ringkammeret RK på hurtigreaktoren 30 har en pH-værdi på 30 ca. 9,5 og vil sammen med rengassens C02 reagere med det Ca(0H)2, der er til rest i vandet og danne CaCOg. Da CaCOg er meget tungt opløseligt, vil det synke til bunden i opsamlingskarrene 40, hvorefter det kan aftappes gennem ventilerne 66.
35 Vandet fra opsamlingskarrene løber over i et kar 47. Dette kar er forsynet med en pH føler, der styrer et røgspjæld 46 for tilledning af rengas til karrene 40, således at pH-værdien
8 DK 160599 B
holdes på 7,0. For at holde vandstanden konstant i opsamlingskarrene 40, er der i kar 47 monteret en svømmer 49. Når svømmer 49 er i øverste stilling, lukker en ventil 51, og en ventil 50 åbner. Når svømmeren 49 er i nederste stilling, åbner 5 ventil 51, og ventil 50 lukker.
Fra kar 47 løber vandet ned i bundfældningskarret 75. Mængden der løber ned i bundfældningskarret 75 reguleres af en pH føler 80, ved at en ventil 81 åbner, når pH-værdien i bund-10 fældningskarret 75 er under 6,0. Både rent vand gennem ventilen 84 og vand fra karret 47 gennem ventilen 81, ledes ind i karret 75 via et tragtorgan 83.
Slammet der bundfælder sig i hurtigreaktoren 30 og opsam-15 lingskarrene 40 føres ved hjælp af en pumpe 61 til en decan-tercentrifuge 60. En slamventil 65 på hurtigreaktoren 30 og en slamventil 66 på opsamlingskarrene 40 åbner/lukker skiftevis.
I decantercentrifugen 60 adskilles slammet fra vandet, og 20 slammet føres til en container 63 i skovlbar konsistens, medens rejectet løber ned i et kar 62 og føres tilbage til anlægget .
Der er således overhovedet intet afløb til kloak, og vand-25 forbruget er begrænset til de små mængder, der går bort med slam og røggas.
Varmeenergien i skrubbervæsken, der optager restvarme fra røggassen, kan genvindes ved at lade skrubbervæsken cirkulere 30 gennem en vand/luft-varmeveksler, f.eks. en kaloriefære, der opvarmer forbrændingsluften, inden denne blæses ind i kedelanlægget. I stedet for en kaloriefære kan man udtage den termiske energi fra skrubbervæsken ved hjælp af et varme-pumpea’nlæg.
35
For at anlægget skal få lang levetid og driftssikkerhed, er bundfældningskarret 75, skrubberorganet ST, samt de øvrige 9
DK 160599 B
dele, der kommer i kontakt med skrubbervæsken, f.eks. dyserne 78, skrubberelementerne 79 m.v. udført i eller beklædt med glas, porcelæn eller andet syre- og basebestandigt materiale.
På disse materialer opbygges der desuden sædvanligvis ikke 5 gipskrystaller.
Opstart af anlæg og kemiske reaktioner;
Ved opstart af anlæg fyldes hurtigreaktor 30, opsamlingskar 40 10 og bundfældningskar 75 med vand til normal vandstand.
Anlægget starter derefter med undtagelse af kalkdoseringspumpe 18 og rengasventilator 45.
15 Røggassen R ledes herefter gennem skrubbertårnet ST og elementer 79. Efterhånden som pH-værdien falder under 6,0 i bundfældningskarret 75, tilsættes Na2 C03 i hurtigreaktorens ringkammer 30, og der tilsættes så meget, at man opnår en koncentration CNA = 0,1 - 1,5 mol/1.
20
Man går derefter over til normal drift med start af kalkdoseringspumpe 18 og ventilator 45.
Under opstart er de kemiske reaktioner følgende: 25 i skrubber: SO^ + S02 + H20 ----------- 2HS03” og: HS03~ ” + 1/202 -* S04~ + H+ 30 1 hurtigreaktor; C03~ “ + 2HS03” -► 2S°3~ ~ + C02 + H20 35 5 10
DK 160599 B
Ved normaldrift: i skrubber: SOg + SOg + HgO -► 2HSOg og: HS03~ + l/202 -► S04“ + H+ i hurtigreaktor: 10 CaS03,l/2H20
Ca(OH)2 + 2HS03~ -► S04 + _ + 3/2H20 15 CaSO.
4
og: Ca(OH)2 + S04" “ -► _ + 20H
\ 20 CaC03
i opsamlingskar: Ca(OH)2 + C02 -- - + HgO
J
25 Ud over de nævnte reaktioner foregår der utvivlsomt andre reaktioner. De foranstående må dog anses for de væsentlige.
30
Claims (9)
1. Fremgangsmåde til rensning af røggas samt genvinding af varme herfra, hvor røggassen fra en kedel ledes gennem en 5 varmeveksler for vand, en såkaldt economiser og herefter vaskes med en skrubbervæske, inden den ledes til en skorsten, eventuelt via midler, der frafiltrerer væskedråber, og hvor den opsamlede termiske energi i skrubbervæsken genbruges, og hvor røggassen på sin vej gennem economiseren kun afkøles så 10 meget, at den stadig har en temperatur over syredugpunktet, når den møder skrubbervæsken og at skrubbervæsken holdes i det væsentlige på neutral pH-værdi ved tilsætning af base på væskeform, kendetegnet ved, at tilsætningsbasen fremstilles ved anvendelse af kalk gennem en dobbelt alkalisk 15 proces mellem kalken og skrubbervæsken i en hurtigreaktor, hvori pH-værdien holdes på 8,5 - 10,5, fortrinsvis på ca. 9,5, og hvorefter tilsætningsbasen, inden den tilledes skrubbervæsken, behandles ved tilsætning af rengas, udtaget efter at røggassen har passeret skrubbervæsken, hvorved tilsætnings-20 basens pH-værdi reduceres i det væsentlige til neutral værdi, under samtidig udfældning af eventuel restmængde af uopløst calciumhydroxid.
2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, 25 at tilsætningsbasens pH-værdi er 6,9 - 7,6, når den tilsættes skrubbervæsken.
3. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at mængden af rengas, der tilsættes tilsætningsbasen, styres 30 ud fra måling af pH-værdien af tilsætningsbasen, umiddelbart før denne tilledes skrubbervæsken.
4. Fremgangsmåde ifølge krav 2, kendetegnet ved, at mængden af tilsætningsbase der tilledes skrubbervæsken, 35 styres ud fra måling af pH-værdien af skrubbervæsken.
5. Anlæg til rensning af røggas fra en kedel, samt genvinding 12 DK 160599 B af varme herfra, hvor røggassen ledes fra kedlen gennem en varmeveksler for vand, en såkaldt economiser eller tilsvarende varmeveksler, og herefter vaskes med en skrubbervæske, der tages fra et bundfældningskar (75) og ledes tilbage hertil, 5 samt midler til at genbruge den i skrubbervæsken opsamlede termiske energi, idet røggassen (R) føres gennem economiseren på en sådan måde, at den stadig har en temperatur over syre-dugpunktet, når den møder skrubbervæsken i et skrubberorgan (ST), og at skrubbervæskens pH-værdi måles med et måleorgan 10 (80), og at der ud fra måleorganets måling tilsættes en flydende tilsætningsbase fra et kar (47), så skrubbervæsken holdes i det væsentlige neutral, kendetegnet ved, at karret (47) er forbundet til en hurtigreaktor (30), hvilken hurtigreaktor tilføres bundfældet slam og væske fra bundfæld-15 ningskarret (75), idet slam og væske ledes ned gennem et i det væsentlige lodret nedløbsrør (32) sammen med en kalk-vand opslæmning fra et blandekar (1,2), og at et rengasudtag (45) tilleder rengas, udtaget fra skorstenen (S) via ledninger til tilsætningsbasen, der mellemlagres mellem hurtigreaktoren (30) 20 og karret (47) i ét eller flere opsamlingskar (40), hvorefter rengassen returneres til skorstenen.
6. Anlæg ifølge krav 5, kendetegnet ved, at der foran nedløbsrøret (32) er anbragt en si (31), at der nederst 25. hurtigreaktoren (30) er anbragt en konkav skærm (33), der rammes af vand/slam-stråler og vender strømmen opad, hvorhos kalkvand tilsættes vand/slam-strålen gennem sien (31) ved hjælp af en doseringspumpe (18), der er styret af en pH-føler (19) i hurtigreaktoren (30) på en sådan måde, at pH-værdien i 30 hurtigreaktoren holdes på ca. 9,0.
7. Anlæg ifølge krav 5, kendetegnet ved, at karret (47), hvori tilsætningsbasen opsamles, inden den tilsættes skrubbervæsken, omfatter et måleorgan (48) for måling af pH- 35 værdi, hvilket måleorgan styrer et reguleringsorgan (46) for den rengasmængde, der tilsættes opsamlingskarret (40). 13 DK 160599 B
8. Anlæg ifølge krav 5 eller 7, kendetegnet ved, at der i bundfældningskarret (75) er et apparat til måling af pH-værdi og ud fra måleresultatet styrer tilledningen af tilsætningsbasen . 5
9. Anlæg ifølge et hvilket som helst af kravene 5-8, kendetegnet ved, at bundfaldet fra opsamlingskar-ret/karrene (40) og fra hurtigreaktoren (30) tilledes en centrifuge (60), fortrinsvis en dekantercentrifuge, og at den 10 fracentrifugerede væske returneres til anlægget, f.eks. til hurtigreaktoren (30), og det fracentrifugerede i det væsentlige tørre slam føres til en opsamlingsbeholder (63). 15 ¥
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DK265686A DK160599C (da) | 1986-06-04 | 1986-06-04 | Fremgangsmaade og apparat til rensning af roeggas samt genvinding af varme herfra |
| DE8787903865T DE3761274D1 (de) | 1986-06-04 | 1987-06-03 | Vorrichtung und verfahren zur reinigung von rauchgas sowie waermegewinnung daraus. |
| PCT/DK1987/000067 WO1987007701A1 (en) | 1986-06-04 | 1987-06-03 | Method and apparatus for the cleaning of flue gas and the recovery of heat from same |
| AU75805/87A AU7580587A (en) | 1986-06-04 | 1987-06-03 | Method and apparatus for the cleaning of flue gas and the recovery of heat from same |
| US07/148,510 US4860670A (en) | 1986-06-04 | 1987-06-03 | Method and apparatus for the cleaning of flue gas and the recovery of heat from same |
| JP62503686A JPS63503477A (ja) | 1986-06-04 | 1987-06-03 | 煙道ガスを洗浄し且つそれより熱を回収する方法及び装置 |
| EP87903865A EP0268655B1 (en) | 1986-06-04 | 1987-06-03 | Method and apparatus for the cleaning of flue gas and the recovery of heat from same |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DK265686A DK160599C (da) | 1986-06-04 | 1986-06-04 | Fremgangsmaade og apparat til rensning af roeggas samt genvinding af varme herfra |
| DK265686 | 1986-06-04 |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DK265686D0 DK265686D0 (da) | 1986-06-04 |
| DK265686A DK265686A (da) | 1987-12-05 |
| DK160599B true DK160599B (da) | 1991-04-02 |
| DK160599C DK160599C (da) | 1991-09-02 |
Family
ID=8114279
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DK265686A DK160599C (da) | 1986-06-04 | 1986-06-04 | Fremgangsmaade og apparat til rensning af roeggas samt genvinding af varme herfra |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4860670A (da) |
| EP (1) | EP0268655B1 (da) |
| JP (1) | JPS63503477A (da) |
| AU (1) | AU7580587A (da) |
| DK (1) | DK160599C (da) |
| WO (1) | WO1987007701A1 (da) |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2678047B1 (fr) * | 1991-06-18 | 1993-10-15 | Equip Technic | Dispositif de traitement des fumees chaudes et polluees, notamment acides, provenant de la combustion du fuel dans une chaudiere industrielle ou de chauffage urbain. |
| US5309850A (en) * | 1992-11-18 | 1994-05-10 | The Babcock & Wilcox Company | Incineration of hazardous wastes using closed cycle combustion ash vitrification |
| DE4406772C2 (de) * | 1994-03-02 | 1997-07-24 | Gea Luftkuehler Happel Gmbh | Verfahren zur Kühlung von schadstoffbeladenem heißem Rohgas und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
| DK0765454T3 (da) * | 1995-10-06 | 1999-04-19 | Consorzio Nazionale Imballaggi | Fjernelse af syregasser og partikler ved høj temperatur i affaldsforbrændingsprocesser |
| US6688318B1 (en) | 1996-10-16 | 2004-02-10 | Steve L. Clark | Process for cleaning hydrocarbons from soils |
| US5906806A (en) * | 1996-10-16 | 1999-05-25 | Clark; Steve L. | Reduced emission combustion process with resource conservation and recovery options "ZEROS" zero-emission energy recycling oxidation system |
| US6137026A (en) * | 1997-05-28 | 2000-10-24 | Clark; Steve L. | Zeros bio-dynamics a zero-emission non-thermal process for cleaning hydrocarbon from soils zeros bio-dynamics |
| US7338563B2 (en) * | 1996-10-16 | 2008-03-04 | Clark Steve L | Process for cleaning hydrocarbons from soils |
| US5770167A (en) * | 1996-12-05 | 1998-06-23 | Yen; Chin-Ching | Waste gas treating apparatus |
| PT102498A (pt) * | 2000-07-25 | 2002-01-30 | Jose Manuel Oliveira Rodrigues | Central de depuracao, lavagem e tratamento de fumos, cinzas e outros detritos poluentes para a atmosfera e solo |
| FI120162B (fi) * | 2005-02-17 | 2009-07-15 | Foster Wheeler Energia Oy | Leijupetikattilalaitos ja menetelmä rikkipitoisen polttoaineen polttamiseksi leijupetikattilalaitoksessa |
| US7833296B2 (en) * | 2006-10-02 | 2010-11-16 | Clark Steve L | Reduced-emission gasification and oxidation of hydrocarbon materials for power generation |
| US8038744B2 (en) * | 2006-10-02 | 2011-10-18 | Clark Steve L | Reduced-emission gasification and oxidation of hydrocarbon materials for hydrogen and oxygen extraction |
| WO2008137815A1 (en) * | 2007-05-04 | 2008-11-13 | Clark Steve L | Reduced-emission gasification and oxidation of hydrocarbon materials for liquid fuel production |
| CN101275813B (zh) * | 2007-12-20 | 2010-05-12 | 金川集团有限公司 | 一种冶炼烟气烟囱内酸泥的处理方法 |
| US20100064952A1 (en) * | 2008-09-03 | 2010-03-18 | Lawrence George Brown | Method and Means for Using Commom Dusts as Fuel for and Engine |
| AU2017238018A1 (en) * | 2016-03-21 | 2018-11-08 | Novomer, Inc. | Acrylic acid, and methods of producing thereof |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3386798A (en) * | 1964-11-30 | 1968-06-04 | American Standard Inc | Method of removing sulfur compounds and precovering heat from combustion gases |
| US3438722A (en) * | 1967-05-15 | 1969-04-15 | North American Rockwell | Removal of sulfur oxides from flue gas |
| US3897540A (en) * | 1973-03-07 | 1975-07-29 | American Air Filter Co | Method of controlling reaction conditions in a sulfur dioxide scrubber |
| GB1454073A (en) * | 1974-02-21 | 1976-10-27 | Bischoff Gasreinigung | Plant for cleaning the waste gases from a refuse burning plant |
| FI66124C (fi) * | 1979-06-15 | 1984-09-10 | Tapio Ritvanen | Foerfarande och anordning foer behandling av gasformiga foerbraenningsprodukter |
| DK155780C (da) * | 1980-12-23 | 1989-10-02 | Roedsgaard Jes Mathias Nordlie | Fremgangsmaade til rensning af roeggasser fra varmeanlaeg samt et anlaeg til udoevelse af fremgangsmaaden |
| US4410500A (en) * | 1982-05-10 | 1983-10-18 | Fmc Corporation | Sodium-limestone double alkali flue gas desulfurization method |
| DE3227187C1 (de) * | 1982-07-21 | 1988-12-01 | Gottfried Bischoff Bau kompl. Gasreinigungs- und Wasserrückkühlanlagen GmbH & Co KG, 4300 Essen | Waschturm fuer eine Anlage zur Entschwefelung von Rauchgas |
| CA1225441A (en) * | 1984-01-23 | 1987-08-11 | Edward S. Fox | Plasma pyrolysis waste destruction |
| IT1183737B (it) * | 1984-02-15 | 1987-10-22 | Silvano Cappi | Abbattitore di fumi per gruppi bruciatore-caldaia a combustibile gassoso o liquido |
| US4718357A (en) * | 1987-01-08 | 1988-01-12 | Wang Chi Chen | Multi-function automatic garbage furnace |
-
1986
- 1986-06-04 DK DK265686A patent/DK160599C/da not_active IP Right Cessation
-
1987
- 1987-06-03 AU AU75805/87A patent/AU7580587A/en not_active Abandoned
- 1987-06-03 US US07/148,510 patent/US4860670A/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-06-03 WO PCT/DK1987/000067 patent/WO1987007701A1/en active IP Right Grant
- 1987-06-03 EP EP87903865A patent/EP0268655B1/en not_active Expired
- 1987-06-03 JP JP62503686A patent/JPS63503477A/ja active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO1987007701A1 (en) | 1987-12-17 |
| DK265686D0 (da) | 1986-06-04 |
| EP0268655B1 (en) | 1989-12-27 |
| DK160599C (da) | 1991-09-02 |
| DK265686A (da) | 1987-12-05 |
| EP0268655A1 (en) | 1988-06-01 |
| JPS63503477A (ja) | 1988-12-15 |
| US4860670A (en) | 1989-08-29 |
| AU7580587A (en) | 1988-01-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DK160599B (da) | Fremgangsmaade og apparat til rensning af roeggas samt genvinding af varme herfra | |
| DK174385B1 (da) | Fremgangsmåde til afsvovling af røggas | |
| KR100382444B1 (ko) | 연도기체세정장치 | |
| US4312646A (en) | Gas scrubbing tower | |
| US4487784A (en) | Limestone-gypsum flue gas desulfurization process | |
| SE438787B (sv) | Forfarande for rening av avgaser fran industriugnar samt slamavskiljare for genomforande av forfarandet | |
| JPS61178022A (ja) | Ｓｏ↓２とｓｏ↓３とダストの同時処理方法 | |
| CN107954560A (zh) | 蒸汽再压缩蒸发浓缩联合烟道喷雾技术处理废水的工艺 | |
| NO167183B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av et utleveringssystem hvor kjernematerialet beskyttes av et matriks-belegg. | |
| CN102489136A (zh) | 烟气脱硫废水回收处理方法及装置 | |
| RU2149679C1 (ru) | Способ мокрой очистки и устройство для удаления оксидов серы из продуктов сгорания | |
| CN105148716A (zh) | 一种燃煤锅炉的烟气脱硫塔 | |
| CN104226102B (zh) | 一种铝电解烟气水平喷雾脱硫装置和方法 | |
| NO124714B (da) | ||
| CN205886585U (zh) | 一种脱硫除尘系统 | |
| CN204134449U (zh) | 一种除雾霾净尾气处理装置及其系统 | |
| CN201558666U (zh) | 一种燃油炉烟气脱硫设备 | |
| US3640053A (en) | Apparatus for cleansing flue gases | |
| US3608281A (en) | Apparatus for cleansing flue gases | |
| JP3659805B2 (ja) | 湿式排煙脱硫装置のスラリ濃度管理方法 | |
| CN205832932U (zh) | 一种工业脱硫除尘系统 | |
| DK168588B1 (da) | Gasvasketårn omfattende et eller flere vasketrin og et slamområde til rensning af gasser | |
| CN213132299U (zh) | 焚烧炉尾气处理装置的引风机叶片防腐蚀结构 | |
| JP2845540B2 (ja) | 生石灰消和装置 | |
| CN210303107U (zh) | 碳化硅电阻炉废气收集处理系统 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PBP | Patent lapsed |