JPS61178022A - Ｓｏ↓２とｓｏ↓３とダストの同時処理方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、Ｓ０３と８０３とダストを含む排ガスを処理
する乾式集じん装置と湿式石灰石骨法排煙脱硫装置とを
組み合せて、ＳＯ２とＳＯＳとダストとを同時に処理す
る方法に関する。

（従来の技術） 現在、排煙脱硫の主流をなしているものにＯａ　ＯＯＢ
や０ａ（ＯＨ）１　　を吸収剤として排煙脱硫を行すい
、亜硫酸カルシウムや硫酸カルシウム（石膏）として回
収するいわゆる湿式石灰法の排煙脱硫装置がめシ、例え
ば、特開１１＠５７−６３１１７号などの他、多くの刊
行物に詳述されている通りである。

ここで、第２図によって現在、工業的に広く採用されて
いる湿式石灰法による排煙脱硫装置を説明する。

石炭焚きボイラの如き排煙を脱硝装置、エアヒーター、
乾式集しん装置で処理した後、乾式集じん装置を通過し
たダストや８０３やＳＯ□を含んだ排煙１は吸収塔本体
２に導かれる。吸収塔本体２の下部にはＣａ化合物を懸
濁したスラリーを受けるタンク３が設けてあり、攪拌機
４にてスラリーを攪拌して固形物の沈殿を防止する。

Ｃａ化合物を懸濁したスラリーは吸収塔循環ポンプ５に
よって塔頂に送られ、塔内に散布され、排煙と接触しな
がら流下し、再びタンク３に戻る。スラリーと接触して
ＳＯ，を除去された排煙はミストエリミネータ−６を通
って、浄化ガス７として排出される。一方、タンク３へ
はＳＯ！吸収量に見合ってＯａ　Ｃ０３やＣａ（０１１
）１のスラリーをライン８よシ供給すると共に、吸収剤
が８０２を吸収して生成した亜硫酸カルシウムを含むス
ラリーをライン９から酸化塔１０へ導く。

酸化塔１０では底部に設けた気泡発生器１１がら空気１
２を吹き込み、ライン１５から硫酸を供給して、亜硫酸
カルシウムを酸化して石膏にすると共に、未反応のＯａ
　ＯＯ３やＣａ（ＯＨ）１を石膏に転化する。酸化塔１
０から出た石膏スラリーはライン１４を通ってシックナ
ー１５に導かれ、濃縮石骨スラリーはライン１６、タン
ク１７、ポンプ１８、遠心分離器１９へ送られ、石膏２
０を得ると共にｐ過液はタンク２１へ導かれ、ポンプ２
２及びライン２５ｔｋ、由してシックナー１５へ導かれ
る。一方、シックナー１５の上置液はライン２４からタ
ンク２５へ導かれ、ポンプ２６から、排煙脱硫装置内の
例えば吸収剤のｖ！４整用に使用されると同時に一部は
、排水される。

第２図に依れば排煙１に含まれる乾式系じん装置を通過
したダストが吸収液中に捕集され、石膏２０に同伴する
と石膏の品質が低下する。

そこで排ガス中の乾式系じん装置を通過したダストをあ
らかじめ除去する為、吸収塔の前流側に冷却除しん梧を
設置する方法も広く実用化されている所であり、例えば
特公昭５２−１０８３８号や時分ｌｉ９５１．−１２０
２６号に開示されている。

（上記従来法の欠点」 これらの従来法の欠点は、副生石膏中にダストが混入す
るのを防止する為、冷却除しん塔を設置する必要があっ
たことであり、さもなければダストの混入した低品位の
石膏を回収していたことである。そして第２図でも明ら
かなように酸化、石膏の沈殿濃縮、上置液の回収と各々
の操作工程が個別に必要であシ、工程が複雑である−こ
とでちシ、これは換言すれば、経済的に劣ったものであ
る。更に最も１喪な点は湿式排ガス処理の最大の欠点で
ある排水処理が不可欠であったことである。

排ガス中のダストやｕｃｔ、　　Ｈｙ　などの不純物が
吸収液中に捕集され、石膏とは別に、排水となって排出
されるので、当然ながら排水による２次公害防止の観点
から、排水処理は不可欠なのである。今までに開示され
た湿式排ガス処理技術に於いて、排水の処理について具
体的に説明のないものは排水処理が不要であった為では
なく、従来法の排水処理が不可欠であると解釈する必要
がある。

そして従来法の大きな欠点は排ガス中のＳＯ。

は吸収除去されるが８０３は除去できない墨であった。

ＢＯ，はイオウ分の一部が燃焼の際に酸化されて生成し
、最近では脱硝装置が設置されるようになって脱硝反応
の副反応としてＳＯ，のα５〜４％が酸化されて８０３
が更に上乗せされる。従って排ガス中には燃料中のイオ
ウ分によ、り　５〜５０　ｐｐｍ　ＯＢＯｓが含まれる
。

ＢＯ３はエアヒーターなどの熱交換器で排ガスの温度が
下げられるとその一部が凝縮して硫酸ミス）Ｋなり、さ
らに同伴されるダストに付着するが、これＫよってダス
トが酸性になシ、乾式系じん装置の捕集ダストの腐食性
をもたらしたシする不具合の生じる場合がある。乾式系
じん装置を通過した８０３ガスは排煙脱硫装置での排ガ
ス温度降下により硫酸ミストとなるが、生成した硫酸ミ
ストは微粒子であるため、一部が脱硫装置を通過して煙
突よシ排出されることとなシ、アシッドスマットや白煙
の原因となったシ、脱硫装置に付帯した熱交換器や煙道
の材料が腐食する原因となったシする不具合があった。

従来こうした問題を防止する方法として、石油災きエア
ーヒータ出口排ガス中に［ｉＳを注入して、酸性硫酸ア
ンモニウム（ｎＨ４ｎｓｏ４）又は硫酸アン４ニウム（
（ＭＬ）ｚｓＯａ）などのＳＯ３とＮＨ３の反応物（以
下ＮＨ３−８０３反応物とする）とし、これを後段の集
塵器で捕集する方法が実用化されている。［三菱重工枝
軸ｊ　ＶｏＬ　１０．　Ｎｌ　５゜Ｐ２１１〜Ｐ　２１
８　（１９７３） しかし、この方法を石炭焚きボイラーのようにダストを
多量に含む排ガス中のＳＯｓ除去対策として適用すると
次の点で不都合でめる。

すなわち、集塵器で、ＮＨ３−ｓｏ３反応物とダストの
両者が捕集されることにより、大賞のＭｋｌｓ　−８０
１反応物混入ダストの処理が問題になる。従来、石炭焚
きボイラーのダストは、フライアラツユセメント用とし
て有効利用あるいは埋立て投棄されているが、前者の場
合は温水時のＮＨ３臭の発生、強度の低下、後者は、Ｎ
ＨＳ臭及び地下水等への漏えい等が問題とされている。

従来、実用化されているム油焚きの場合には、ダスト量
が石炭焚きの場合に比軟して極端に少な（、ＮＨＳ−ｓ
ｏ、反応物が混入したダスト処理量が少ないため、処理
は比較的容易であるが、前述のとおシダスト量が多い場
合には、大蓋のダストを処理することにな）問題になる
。

ＮＨ３を用いられない石炭焚きボイラのような排ガス処
理では前述したように乾式集じん装置での捕集ダストが
硫酸ミストを付着してダストの有効利用に障害が生じる
懸念４考えられ、Ｓｏ、の他にダスト及びＳＯＳを含む
排ガスの処理にあっては合理的な処理方法がまだ確立さ
れていない。

以上から従来の湿式石灰・石膏法排煙脱硫方法の欠点と
して、少なくとも、次の事項が挙げられる。

■　副生石膏中にダストが混入する。

■　ダストを含まない副生石膏を回収する為に冷却除し
ん塔を別置きする必要があった。

■　８０１吸収から副生石膏として回収するまでに、酸
化、石當沈戚１１上筺液回収と各々別々の操作１根を設
ける必要がめった。

■　排ガスなどからもたらされる不純物を含んだ排水の
処理が不可欠であった。

■　排ガス中の８０ｍが脱硫装置でのガス温度低下によ
って微粒子の硫酸ミストを生成しこれを除去することが
できず、アシッドスマットや白煙の原因となったシ、材
料属負の原因となる不具合が生じた。湿式排煙脱硫装置
に前置きされた乾式系しん装置での捕集ダストも硫酸ミ
ストが付着したものとなシ有効利用に障害が生じる。

（上記従来法の欠点を解決するための手段）本発明は以
上の欠点を解消すべく、鋭意研究を夏ねて来た結果、（
３＆ＯＯ１やｃａ（ｏｎ）、の結晶と８０．との反応速
度、ＳＯ，を吸収して生成する亜硫酸カルシウムの酸化
反応速度、ダストの沈降速度、石膏の沈降速度の各デー
タに基づき、各々、別々の工程を設けていた従来の一操
作一工程の考え方から脱却し、吸収塔及び吸収塔タンク
に８０．吸収、酸化、石膏沈殿鹸縮ダスト分離、上澄液
回収の全操作を一工程に集約して、吸収液タンクから直
接主に石膏粒子を含むスラリーと、主にダストを含むス
ラリーに分割して取り出すことを特徴とし、更には主に
ダストを含むスラリーにアルカリを添加してアルカリ性
のダストスラリーにし、これを乾式集じん装置の前流側
の高温排ガス中に吹精して排ガス千のＳＯＳを捕集しな
がら乾燥固形物となして後、乾式集じん装置に排ガスを
通してダストと共に乾燥固形物を捕集することを特徴と
する石膏とダストを分離回収する！３０１と８０３とダ
ストを含む排ガス処理方法を提供するものである。

本発明によれば乾式集じん装置を通過した微粒ダストも
ダストスラリーとして蒸発乾固処理される時には粒子が
凝集粗大化されるので、今度は乾式集じん装置で捕集で
きるようＫなシ、しかも８０３の固定化と中和が同時に
達成される大きな特徴が得られること、排煙脱硫装置か
らの排水をうま〈８０１固定化中和に利用したこと、従
来より排煙脱硫装置の工程が簡略化されること、しかも
ダストを含まない−ｊ生石膏が回収出来ることの特徴が
得られる。

本発明方法を第１図によって説明する。

石炭焚きボイラ８８からの排ガスが煙道９０を通って脱
硝装置９１に入シ、排ガス中のＮＯＸが除去されるが、
脱硝装置で上乗せされたｓｏ３を含めて煙道９２での排
ガス中の８０．ガス濃度は５〜５０　ｐｐｍとなる。次
いでエアヒーター９４に導かれた排ガスは３００〜４０
０℃から１３０〜１８０℃に熱回収の為冷却される。従
ってエアヒーター９４に於いては８０．の一部が露点凝
縮して硫酸ミストとなる。硫酸露点と８０、ガス濃度の
関係を示す第３図から明らかなように、ガス温度が高い
場合にはＳｏ３濃度が大であっても露点温度に達せず、
エアヒータ−９４出口の排ガスには大部分のＳＯ３ガス
が残存することになる。露点凝縮した硫酸ミストはダス
トに付着しているためダストは酸性をおびる場合があり
、後流側の排ガス処理装置や煙道の材料腐食をもたらす
ことがあるので、後述するアルカリ性のスラリーをスプ
レーノズル９６゜９３．８９の少なくとも１つより噴霧
してＳＯ３ガスの除去と硫酸ミストの中和固化を行う。

こｔＬｃ）８９，９５．９６のスプレーノズルからアル
カリ性のスラリーを噴霧すると、ダストのアルカリ度が
増大し、後流側でダス）Ｋ硫酸ミストが付着してもダス
トが酸性をおびないようにすることができる利点がある
。

次にエアヒーター９４から排ガスが煙道９５を通って乾
式集じん装［９８に入シ、そこで排ガス中のダストの大
部分が除去される。排ガス中のダス）１１１１度は乾式
集じん装置９８の入口では１０２７ｍ”　Ｎ程度、出口
では５００ａｆ／ｍ’Ｎ程度となる場合がある。次いで
煙道９９から熱交換器１００にて排ガス温度を１０００
程度から８０℃付近Ｋまで冷却熱回収する。従来法では
ここでＳＯ３が硫酸ミストになシ前述のように材料腐食
やアシッドスマットや白煙の発生をもたらす不具合があ
ったが、本発明法ではすてに８０、は中和固定化されて
ダストと共に乾式集じん装置９８で捕集されているので
かかる不具合ｔ’ｊ：　ｌｋ　’Ａｏ　次Ｋ　／　ス）
　約５００　ＩＩｇ／３”Ｍ　、　Ｂｏｚ約１５００　
ｐｐｍを含んだ排ガスは煙道１α１から吸収塔本体１０
２に導かれる。第１図では排煙と吸収スラリーがいわゆ
る並流で接触する場合を図示したが、第２図に示したよ
うな向流の気液接触方式でもよい。

吸収塔本体１０２の下部には（ｉａ化合物を懸濁したス
ラリーを受けるタンク１０３が設けである。タンクの内
部は分割板１２２及び１２３でスラリーを分割した場合
を図示したが分割板は無くても曳い。％に分割板を設け
た場合は攪拌機１０４にてスラリーを攪拌して固形物の
沈殿を防止するが分割板のない場合は気泡で撹拌できる
ので攪拌機１０４を省略する場合もある。

Ｃａ化合物を懸濁したスラリーは吸収塔循環ポンプ１０
５によって塔頂に送られ、塔内に散布され、排煙と接触
しながら流下し、再びタンク１０３に戻る。スラリーと
接触して１３０＝を除去された排煙はミストエリミネー
タ−１０６を通って、浄化ガスとして煙道１０７から熱
交換器１００にて昇温された後大気へ排出される。煙道
１０７の浄化ガスに含まれる８０雪は概ね１１００ｐｐ
以下、ダストは５０ｑ／ｍ’Ｎ以下とな９、吸収液スラ
リーにＳＯ，とダストが捕集される。

併せて排ガス中に数十ｐｐｍ存在するＨｏｔ　−？　Ｈ
Ｐも吸収液スラリー中にそのほとんどが捕集される。

一方、タンク１０３へは８０．吸収蓋に見合ってＣａ　
Ｃ０３や０ａ（ＯＨ）＝の粉体を粉体輸送ライン１０８
よシ供給する。吸収剤でめる０ａＯ０３や０ａ（ＯＩｉ
）１　　は水と懸濁したスラリーとしてタンク１０５へ
供給することもできる。吸収剤が８０、を吸収して生成
する亜硫酸カルシウムは、並流方式の気液接触ゾーンで
スラリーが飯性状態に保たれる為、排煙中に含まれるｔ
Ｒ索によって、酸化され、すべてが石膏結晶に転化して
しまう場合もめるが、通常は、亜硫酸塩が残存するので
空気ノズル１０９がら空気を供給して酸化を促進し、石
膏として固定化する。

このようにタンク１０３ではＯａ化合物としての石膏結
晶が主体となったスラリーになるが、吸収液に捕集され
たダストも混在している。ところが、ダストは前記乾式
集しん装置９８では捕集し得なかったものである為、粒
子径が非常に小さく、１μ前後の微粒子である。これは
石膏粒子が５０μ前後であるのに対して沈降速度などの
物理的性質が異なる。本発明では、この性質の差を利用
して、石膏粒子主体のスラリーとダスト主体のスラリー
を分離することに成功したものである。即ち、スラリー
排出口１１０とポンプ１１９を介してスラリーを分離器
１１１へ導き石膏ケーキ１１２を得るが、分離器１１１
のＦ布やスラリー供給時間をｖｑ＊することにより、微
粒子のダストを主体にしたスラリーをライン１１３から
回収でき、ダストをほとんど含まない石膏ケーキ１１２
が得られることがわかった。ただし、ライン１１３のス
ラリーはダストの他に石膏も含まれ、この石膏の議度を
調整することは実用的に困難な管理を伴うことも分った
。要するに、分離器１１１へのスラリー供給を過多にす
ると、石膏ケーキ中に含まれるダストが少なく、純度の
高い石膏ケーキ１１２が回収できる反面、ライン１１３
の分離液中にはダストの他に石膏の混入が避けられず、
その凝度も管理が困難となるのである。これではダスト
がタンク１０３のスラリー中に増加する一方となるので
、本発明ではダストと石膏の沈降速度の差を利用し、主
にダストを含むスラリーをライン１１７から分取する方
法を採用した。

タンク１０３の内部にはスラリー液面上から液面下に亘
って、攪拌されているスラリーと隔離された液室１１５
が形成されるように仕切壁１１４を設け、仕切壁１１４
の下端は開放させて、攪拌機１０４によって攪拌された
スラリーが仕切壁１１４によって仕切られ丸液室１１５
の下部を互に流通し得るようにしである。更に第１図に
は攪拌されたスラリーの流動によって、液室１１５内の
主にダストを含むスラリーが乱されないように邪魔板１
１６を設けである。液室１１５の主にダストを含むスラ
リーはダストスラリー排出口１１７とポンプ１１８を介
して排出される。又、ライン１１３よシ戻されるスラリ
ーは液室１１５の下部に上方から下方に向って流入する
ようにし、石膏結晶が上昇して来るのを防止する。更に
、スラリー排出口１１０は液室１１５の下部に位置する
タンク１０３の端部に設けた傾斜板１２０によって石膏
結晶が沈殿濃縮される位置に設けである。

こうすることによってポンプ１１９によって取）出す石
膏結晶のスラリー濃度が高くなシ、無駄な液体運搬のエ
ネルギーが節減できる。

一方、ポンプ１１８を介して排出されるスラリーは主に
ダストを主体にしたものであシ、可溶成分として排ガス
中から捕集されたＨａｔやＨＰ　　がａｔ−イオン、？
−門オンとして存在しておυ、もちろん飽和溶解に達し
た石膏成分も溶存している。従来はかかる不純物の蓄積
を抑える為１系外へ排水し、２次公害防止のための排水
処理が不可欠であったが、本発明では主にダストを主体
にしたスラリーにｃａ（ｏｎ）、、　ｃａｃｏ。

などの排煙脱硫牧収剤を利用するか又はＮａ１Ｏ０３，
ＭａＯＨなどのアルカリをアルカリ剤供。

給ライン１２４から添加して煙道９５に設けたスプレー
ノズル９６から１３０〜１８０℃の高温排ガス中に噴霧
する。これによって排ガス中の８０３ガスは除去され硫
酸ミストが中和されると共にダストと主体とした乾燥固
形物が得られる。この乾燥固形物は本来、乾式集じん装
置９８を通過した微粒ダストが主成分であるが、蒸発乾
燥によって粒子を凝集粗大化させ得るので、今度は乾式
集じん装置９８で捕集することができるようになる。こ
の利点は本発明に依って成し得るものであシ、乾式集じ
ん装置単独では捕集し得ない微粒ダストを湿式排煙脱硫
と組み合わせることで捕集できるようになる為、乾式集
じん装置を従来よシ経済的なものにすることが可能とな
る。又８０３ガスの除去と硫酸ミストの中和固定化がで
きると共に従来の排水処理が工費になる大きな利点を有
するようになるのも本発明の特徴である。

高温排ガス中に噴霧する主にダストを主体にしたアルカ
リ性のスラリーは排ガス中の８０３濃度に応じてスプレ
ーノズル９６の他スプレーノズル９３、スプレーノズル
８９をそれぞれ選択して利用すると良い。即ちエアヒー
ター９４で殆んどの８０３ガスを露点凝縮させる為には
スプレーノズル９３から噴霧するとエアヒータ−９４出
口の排ガス温度を８０．ガスが殆んど残存しないまでに
下げることができる。又ダストのアルカリ度が低く、硫
酸ミストの付着によって材料が腐食するのを防止するた
めにはスプレーノズル９３の他にスプレーノズル８９を
併用すると良い。

湿式排煙脱硫装置ではミストエリミネータ−１０６で捕
集されたミスト中のＣａ化合物結晶が付着堆積して、ガ
ス流路を狭隘化しないよう洗浄ノズル１２１から洗浄水
が流入したり、更にはポンプのシール水が流入する等、
水が沢山匣用される。そしてこれらの水は、タンク１０
３に溜まっているスラリー濃度の外乱となるので余剰排
水として抜き出すが排水量が多い場合はスプレーノズル
８９．９３．９６に分散して噴霧乾燥処理する。ライン
１２４からのアルカリ添加量は排ガス中の８０．や硫酸
ミストの中和必要量に見合って決めることができる。

尚、排水中のＳ！Ｏ＠イオンなど高温で分解する脱硫副
反応物質を処理する場合はスプレーノズル８９金利用し
、逆に高温分解すると、系内に上乗せ蓄積されるａｔや
Ｆの各化合物を処理する場合はスプレーノズル８９を利
用せず、９６゜９３の各スプレーノズルを適宜選択使用
すると良い。

実施例 第１図に示した装置を使用して実施した。

石膏結晶を含むスラリーを溜めるタンク１０３は２００
０■Ｘ２０００■の断面を有し、液深け２０００−とし
た。吸収塔循環ポンプ１０５で６０　ｍ”／　ｈのスラ
リーを吸収塔１０２の塔頂からスプレーし、塔内にはグ
リッドを充填した。

排ガスは石炭焚ボイラから排出されるうち、４、０００
　ｍ”　Ｎ／ｈ　　をボイラ出口から分取し、煙道９０
から脱硝装［９１に通し、煙道９２からエアヒーター９
４を通し煙道９５から実験用電気業じん器（ＫＰ）９８
に通し、熱交換器１００から吸収塔１０２へ導いた。Ｉ
Ｆ入ロガス中のダスト良度は約１０〜１５９７ｍ”Ｎ　
　であシ、出口ガス中のダスト濃度は５００１１９７　
ｍ”Ｎ　程度となるよう調整した。

吸収塔入口ガスはＢｏｚ　１５００　ｐｐｍ前後であっ
た。

タンク１０３へはＣａＯ０３粉末を吸収剤としてライン
１０８から８０．吸収量に見合って供給し、吸収塔頂か
らスプレーするスラリーのｐＨが４．５〜＆０の間の所
望の値になるように供給量の微量調整をｐＨコントロー
ルした。タンク１０３の内部には分割板１２２及び１２
３を設置してタンク内スラリー量をはソ２分割し、ＳＯ
，を吸収して流下して来る循環スラリーが一旦空気の気
泡と接して後、図中の矢印に示す順序で吸収塔循環ポン
プ１０５へ流れるようにした。

更にタンク１０５の内部には内径１００〜４００■で長
さが１５００ｍの下端が開放された４棟類（長さ１５０
０ｓａｍ、内径が１００゜２００．３００，４００−の
４棟類）の円筒状の仕切壁１１４を順次重シ付けて実験
した。円筒状の上ぶたにはサククヨンボンプ１１８と直
結したライン１１７を取シ付け、ポンプで吸引量を適宜
調整し乍ら液室１１５から取り出されるスラリーをサン
プリングした。円筒状の仕切壁１１４で囲まれた数置１
１５の平均上昇流速ｃＬ１　ｍ　／　Ｈ〜３　ｍ　／　
Ｈに変化させることによって、ライン１１７から抜き出
されるスラリー中の固形物濃度扛α２〜３　ｗｔチとな
シ顕微鏡観察によって球形のダストが主体でロシ、上昇
流速が大きい場合には石膏粒子の混入量が多くなること
を確認した。実験中、煙道１０７の排ガス中に含まれる
８０鵞は秋収嗜循壊スラリーのｐＨに依存して変化する
がその濃度は１０〜１１００ｐｐであシ、ダストは平均
３０η／ｍ”Ｎであった。定常状態に於いて、分離器１
１１から回収した石膏は乾量基準で９７３［重チ以上の
高純度のものが得られ、ダストは選択的にライン１１７
から抜き出されることを確認した。

この間タンク１０３に設置した空気ノズル１０９からは
空気を５０　ｍ”Ｎ／ｈ　〜６００　ｍ”Ｎ／ｈの間で
ＢＡｌｉして吹き込ん友が、２５０−８４以上ではもは
や亜硫酸塩は１ｍｕｘｏφ未満の微量磯度になっておシ
、２５０　ｍ”Ｎ／ｈ　　未満の領域では空気量の低減
と共に溶解性の亜硫酸イオンが１　ｍｍｏｔ／ｌ　以上
の諌度に増加した。それと共に吸収液のｐ）ｌが低下し
始め吸収剤の（ｌｉ　ａ　Ｃ０１粒子の溶解速度が低下
し、未反応Ｃａ　Ｃ０３濃度が増大する現象が酩められ
た。この為空気量は５０ｍ”Ｎ／ｈ　　以上になるよう
に吹き込む必要があった。

又、スラリー排出口１１（）からの流量を調整すること
によって、夕／り１０３に溜まる石膏粒子の磯度を１〜
５５Ｍ！％の領域に於ける所望の濃度に管理運転できた
。

次にライン１１７からポンプ１１８を介して取シ出した
主にダストを固形物として含むスラリーにライン１２４
からＣ！ａ（ＯＨ）ｚを添加して、アルカリ性となし、
スプレーノズル９６から約１７０℃の排ガスが流れてい
る煙道９５の内部で噴霧した。噴霧スラリー流量はｓｏ
ｚ／ｈとしたが排ガスの温度低下は約１０℃であり、乾
燥固形物として１Ｐ９８で捕集された。煙道９５でのｓ
ｏｓガスは１０　ｐｐｍでめったがＳＯｓガスの５倍当
量の０ａ（ＯＨ）２をライン１２４から添加した所、煙
道９９での８０３は１　ｐｐｍ以下になっており、ＭＰ
９８でダストと共にＳｏ、は中和固定化されていること
を確認した。

次にスプレーノズル９６の代わシにスプレーノズ＃９３
から約３５０℃の排ガスが流れている煙道９２の内部に
ｇＸ霧し友。煙道９９に於ける排ガス中の８０３は１　
ｐｐｍ以下となったがライン１２４から加えるＣａ（Ｏ
Ｈ）２の供給量を少なくしても煙道９９に於けるＳＯ，
ガスは１　ｐｐｍ以下にすることができ、８０３と当量
のｃａ（ｏｎ）２の供給量で８０３は中和固定化されて
いることを確認した。

（本発明の効果） 本発明によれば、従来の湿式！＃煙脱硫装置に設けられ
ていた冷却除しん塔、酸化種、シックナー及び濾過液タ
ンクや上置液タンク、更にはそれら設備に付量するポン
プ、弁、計装器具などが不要となシ、湿式排煙脱硫の最
大の欠点の１つであった排水処理も不安となって、大幅
な工程の簡略化が可能になると共にｍ＋生石営とダスト
を各々、別々に吸収液タンクから直接取シ出すことによ
って高品位の石膏を回収出来、また、ダスト′ｔ−宮む
スラリーをアルカリ性にして乾式集しん装置の前’ｍ側
の排ガス中に噴霧することによｐ、ｓｏ、と共にダスト
も乾燥固形物として乾式集しん装置で捕集できる効果が
生ずるものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の１実施例を示すフローシートであり、 第２図は従来から工業的に採出されている湿式石灰法に
よる排煙脱硫装置を示す。 第５図は硫酸ミストの露点とＳＯＳガス凝度良度す平衡
図である。 復代理人　　内　１）　　明 復代理人　　萩　原　亮　− 箒３図 ＳＯ３濃度（ｈ）

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 少なくともＳＯ＿２とＳＯ＿３とダストを含む排ガスを
   乾式集じん装置に通して大部分のダストを除去した後、
   ガス吸収装置に導き該ガス吸収装置で吸収剤として水酸
   化カルシウムおよび炭酸カルシウムの少なくとも一方を
   使用して排ガス中のＳＯ＿２と前記乾式集じん装置を通
   過したダストを除去する排ガス処理方法に於いて、該ガ
   ス吸収装置に供給する吸収液に空気を吹き込んで吸収液
   を酸化して石膏となし、該吸収液の一部を主に石膏粒子
   を含むスラリーと主にダストを含むスラリーに分割し、
   主に石膏粒子を含むスラリーから副生石膏を得ると共に
   、主にダストを含むスラリーにアルカリを添加して後こ
   れを該乾式集じん装置の前流側の排ガス中に噴霧してＳ
   Ｏ＿３を捕集すると共に乾燥固形化し、これを該乾式集
   じん装置でダストと共に捕集することを特徴とするＳＯ
   ＿２とＳＯ＿３とダストの同時処理方法。