JP2948335B2 - 高性能排煙脱硫方法 - Google Patents
高性能排煙脱硫方法Info
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- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は燃焼排ガスから硫黄酸化
物（以下、ＳＯｘと略す）を湿式石灰−石こう法により
高吸収率で除去する方法に関する。
物（以下、ＳＯｘと略す）を湿式石灰−石こう法により
高吸収率で除去する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、燃焼排ガスを湿式石灰−石こ
う法により処理して該ガスよりＳＯｘを除去する方法は
知られている。しかしながら、従来の湿式石灰−石こう
法によって処理された燃焼排ガスは吸収剤原料のカルシ
ウム化合物、例えば副生石こうの要求純度や石灰の経済
的な使用量に制約されて、脱硫ガスのＳＯｘ濃度が数十
ｐｐｍになる程度までにしか脱硫できないのが現状であ
った。
う法により処理して該ガスよりＳＯｘを除去する方法は
知られている。しかしながら、従来の湿式石灰−石こう
法によって処理された燃焼排ガスは吸収剤原料のカルシ
ウム化合物、例えば副生石こうの要求純度や石灰の経済
的な使用量に制約されて、脱硫ガスのＳＯｘ濃度が数十
ｐｐｍになる程度までにしか脱硫できないのが現状であ
った。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記技術水準
に鑑み、副生石こうの産業上要求される純度を充分に保
ちながら吸収剤原料のカルシウム化合物の経済的な使用
量の範囲で、脱硫排ガス中のＳＯｘ濃度が１０ｐｐｍ以
下、特に１ｐｐｍ以下になるまで脱硫することができる
湿式石灰−石こう法による高性能排煙脱硫方法を提供し
ようとするものである。
に鑑み、副生石こうの産業上要求される純度を充分に保
ちながら吸収剤原料のカルシウム化合物の経済的な使用
量の範囲で、脱硫排ガス中のＳＯｘ濃度が１０ｐｐｍ以
下、特に１ｐｐｍ以下になるまで脱硫することができる
湿式石灰−石こう法による高性能排煙脱硫方法を提供し
ようとするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は (1) 燃焼排ガスから硫黄酸化物を除去する湿式石灰−石
こう法排煙脱硫方法において、燃焼排ガスを第１吸収塔
で１％以下の炭酸カルシウムを含む石こうスラリと接触
させ、その後第２吸収塔で１％以上の炭酸カルシウムを
含むスラリと接触させることを特徴とする高性能排煙脱
硫方法。 (2) 第２吸収塔にある炭酸カルシウムスラリを第１吸収
塔に供給し、第１吸収塔にある石こうスラリのpHを調節
することを特徴とする上記１記載の高性能排煙脱硫方
法。 (3) 第１吸収塔から第２吸収塔への燃焼排ガスの通路
で、該燃焼排ガスより飛散ミストを除去することを特徴
とする上記１又は２記載の高性能排煙脱硫方法。であ
る。
こう法排煙脱硫方法において、燃焼排ガスを第１吸収塔
で１％以下の炭酸カルシウムを含む石こうスラリと接触
させ、その後第２吸収塔で１％以上の炭酸カルシウムを
含むスラリと接触させることを特徴とする高性能排煙脱
硫方法。 (2) 第２吸収塔にある炭酸カルシウムスラリを第１吸収
塔に供給し、第１吸収塔にある石こうスラリのpHを調節
することを特徴とする上記１記載の高性能排煙脱硫方
法。 (3) 第１吸収塔から第２吸収塔への燃焼排ガスの通路
で、該燃焼排ガスより飛散ミストを除去することを特徴
とする上記１又は２記載の高性能排煙脱硫方法。であ
る。
【０００５】
【作用】本発明の一態様を図１を参照しながら、本発明
の構成の作用（及び効果）を説明する。燃焼排ガスＡは
第１吸収塔１に導かれ、ポンプＰ1 、第１循環ライン５
を介して第１ノズル３より噴霧される第１液溜９の吸収
剤であるスラリＳ1 （１％以下の炭酸カルシウムを含む
石こうスラリ）と接触（例えば並流接触）させられ、必
要に応じて設けられた第１充填層７を通過し、この間に
スラリＳ1 中の炭酸カルシウムによって脱硫されつゝス
ラリＳ1 と共に下降し、スラリＳ1 は第１液溜９に貯留
され、脱硫された排ガスは例えば第１液溜９と第２液溜
１０を分割する分割板１１の上部空間を通って第２吸収
塔２の方へ通過して行く。
の構成の作用（及び効果）を説明する。燃焼排ガスＡは
第１吸収塔１に導かれ、ポンプＰ1 、第１循環ライン５
を介して第１ノズル３より噴霧される第１液溜９の吸収
剤であるスラリＳ1 （１％以下の炭酸カルシウムを含む
石こうスラリ）と接触（例えば並流接触）させられ、必
要に応じて設けられた第１充填層７を通過し、この間に
スラリＳ1 中の炭酸カルシウムによって脱硫されつゝス
ラリＳ1 と共に下降し、スラリＳ1 は第１液溜９に貯留
され、脱硫された排ガスは例えば第１液溜９と第２液溜
１０を分割する分割板１１の上部空間を通って第２吸収
塔２の方へ通過して行く。
【０００６】この第１吸収塔１において、燃焼排ガスＡ
中のＳＯｘはスラリＳ1 中の炭酸カルシウムによって吸
収除去され、約１，０００ｐｐｍのＳＯｘを含む燃焼排
ガスはＳＯｘ濃度が数十ｐｐｍ程度まで脱硫される。こ
の際、スラリＳ1 中の炭酸カルシウムは１％以下である
のでＳＯｘの吸収後、第１循環ライン５に設けられた図
示省略のスラリ抜出しライン中の石こうの純度は高いも
のとなる。その一方、スラリＳ1 中の炭酸カルシウムは
ＳＯｘを十分に吸収除去するに足る量が不足するので、
例えば第１液溜９中のスラリＳ1 のpHをpH計で測定しな
がら、スラリＳ1 のpHを調節することが必要である。こ
れに関しては後述する。
中のＳＯｘはスラリＳ1 中の炭酸カルシウムによって吸
収除去され、約１，０００ｐｐｍのＳＯｘを含む燃焼排
ガスはＳＯｘ濃度が数十ｐｐｍ程度まで脱硫される。こ
の際、スラリＳ1 中の炭酸カルシウムは１％以下である
のでＳＯｘの吸収後、第１循環ライン５に設けられた図
示省略のスラリ抜出しライン中の石こうの純度は高いも
のとなる。その一方、スラリＳ1 中の炭酸カルシウムは
ＳＯｘを十分に吸収除去するに足る量が不足するので、
例えば第１液溜９中のスラリＳ1 のpHをpH計で測定しな
がら、スラリＳ1 のpHを調節することが必要である。こ
れに関しては後述する。
【０００７】第２吸収塔２に送られた脱硫排ガスは第２
吸収塔２内で、ポンプＰ2 、第２循環ライン６を介して
第２ノズル４より噴霧される第２液溜１０の吸収剤であ
るスラリＳ2 （１％以上の炭酸カルシウムを含むスラ
リ）と接触（例えば向流接触）させられ、必要に応じて
設けられた第２充填層８を通過し、この間にスラリＳ2
中の炭酸カルシウムによって更に脱硫され、第１吸収塔
１でＳＯｘ濃度数十ｐｐｍ程度まで脱硫された排ガスは
ＳＯｘ濃度１０ｐｐｍ以下、特に１ｐｐｍまでにも脱硫
され、最終的に脱硫排ガスＢとなって第２吸収塔２外に
排出される。
吸収塔２内で、ポンプＰ2 、第２循環ライン６を介して
第２ノズル４より噴霧される第２液溜１０の吸収剤であ
るスラリＳ2 （１％以上の炭酸カルシウムを含むスラ
リ）と接触（例えば向流接触）させられ、必要に応じて
設けられた第２充填層８を通過し、この間にスラリＳ2
中の炭酸カルシウムによって更に脱硫され、第１吸収塔
１でＳＯｘ濃度数十ｐｐｍ程度まで脱硫された排ガスは
ＳＯｘ濃度１０ｐｐｍ以下、特に１ｐｐｍまでにも脱硫
され、最終的に脱硫排ガスＢとなって第２吸収塔２外に
排出される。
【０００８】第２吸収塔２を循環する吸収剤であるスラ
リＳ2 は吸収するＳＯｘの絶対量は少ないので、第２液
溜１０のスラリＳ2 中の炭酸カルシウム濃度の減少は小
さいが、次第に炭酸カルシウムの濃度は減少するので、
第２液溜１０にその減少に見合う炭酸カルシウムを補給
する。従って第２液溜１０のスラリＳ2 の炭酸カルシウ
ムの濃度は常に第１液溜９のスラリＳ1 のそれより大で
あるので、該スラリＳ2 を、例えば移送ライン１１、コ
ントロールバルブ１２により第１液溜９のスラリＳ1 の
pH上昇用に使用し、第１吸収塔１のスラリＳ1 の脱硫能
力を維持するようにする。
リＳ2 は吸収するＳＯｘの絶対量は少ないので、第２液
溜１０のスラリＳ2 中の炭酸カルシウム濃度の減少は小
さいが、次第に炭酸カルシウムの濃度は減少するので、
第２液溜１０にその減少に見合う炭酸カルシウムを補給
する。従って第２液溜１０のスラリＳ2 の炭酸カルシウ
ムの濃度は常に第１液溜９のスラリＳ1 のそれより大で
あるので、該スラリＳ2 を、例えば移送ライン１１、コ
ントロールバルブ１２により第１液溜９のスラリＳ1 の
pH上昇用に使用し、第１吸収塔１のスラリＳ1 の脱硫能
力を維持するようにする。
【０００９】なお、第１吸収塔１と第２吸収塔２の排ガ
スの通路（図１の分割板１１の上部空間）にはデミスタ
１３を設けて排ガスに滞同する飛散ミストが第１吸収塔
１より第２吸収塔２に流入するのを防ぐようにすること
が好ましい。
スの通路（図１の分割板１１の上部空間）にはデミスタ
１３を設けて排ガスに滞同する飛散ミストが第１吸収塔
１より第２吸収塔２に流入するのを防ぐようにすること
が好ましい。
【００１０】本発明において、第１吸収塔で１％以下の
炭酸カルシウムを含む石こうスラリで燃焼排ガスと接触
させるのは、副生する石こうの純度を高めるためであ
る。スラリ中の炭酸カルシウム濃度と副生石こうの純度
との関係は下表のような関係にある。
炭酸カルシウムを含む石こうスラリで燃焼排ガスと接触
させるのは、副生する石こうの純度を高めるためであ
る。スラリ中の炭酸カルシウム濃度と副生石こうの純度
との関係は下表のような関係にある。
【表１】 一般的には石こう純度９５％以上のものを得ることが
好ましいので、上表より第１吸収塔のスラリ中の炭酸カ
ルシウム濃度を１％以下とする。
好ましいので、上表より第１吸収塔のスラリ中の炭酸カ
ルシウム濃度を１％以下とする。
【００１１】第２吸収塔では、その液溜のスラリから副
生石こうを採取するものではなく、排出される脱硫ガス
のＳＯｘ濃度を可能な限り低減するために吸収剤となる
炭酸カルシウム濃度は高い方が望ましいので、第２吸収
塔のスラリ中の炭酸カルシウム濃度は１％以上とする。
生石こうを採取するものではなく、排出される脱硫ガス
のＳＯｘ濃度を可能な限り低減するために吸収剤となる
炭酸カルシウム濃度は高い方が望ましいので、第２吸収
塔のスラリ中の炭酸カルシウム濃度は１％以上とする。
【００１２】
【実施例】図１の態様の効果を立証するために、従来法
を示す図２及び図３の態様の排煙脱硫方式と対比して説
明する。
を示す図２及び図３の態様の排煙脱硫方式と対比して説
明する。
【００１３】図２は従来の方法である一塔式排煙脱硫法
の実施態様を示し、図中、１は吸収塔、３はノズル、５
は循環ライン、７は充填層、９は液溜、Ｓは吸収剤であ
るスラリ、Ｐは循環ポンプを示す。図２の一塔式排煙脱
硫法においては、燃焼排ガスＡ中のＳＯｘは液溜９、循
環ポンプＰ、循環ライン５、ノズル３を介して噴霧され
る吸収剤であるスラリＳによって吸収除去され、脱硫排
ガスＢとなって系外に排出されるようになっている。
の実施態様を示し、図中、１は吸収塔、３はノズル、５
は循環ライン、７は充填層、９は液溜、Ｓは吸収剤であ
るスラリ、Ｐは循環ポンプを示す。図２の一塔式排煙脱
硫法においては、燃焼排ガスＡ中のＳＯｘは液溜９、循
環ポンプＰ、循環ライン５、ノズル３を介して噴霧され
る吸収剤であるスラリＳによって吸収除去され、脱硫排
ガスＢとなって系外に排出されるようになっている。
【００１４】図３は二塔一槽式排煙脱硫法の実施態様を
示し、図中、図１と同一符号は同一部を示すが、液溜９
は図１と異なり一槽のみであり、液溜９に貯留する吸収
剤であるスラリＳが図２の一塔式の場合と同じく一種類
である。図３の二塔一槽式排煙脱硫法においては、燃焼
排ガスＡ中のＳＯｘは先ず第１吸収塔１において、液溜
９、循環ポンプＰ1 、第１循環ライン５、第１ノズル３
を介して噴霧される吸収剤であるスラリＳによって吸収
除去された後、液溜９の上方空間を経て第２吸収塔２に
至り、こゝで更に液溜９、循環ポンプＰ2 、第２循環ラ
イン６、第２ノズル４を介して噴霧される吸収剤である
スラリＳによってＳＯｘを除去されて脱硫排ガスＢとな
って系外に排出されるようになっている。
示し、図中、図１と同一符号は同一部を示すが、液溜９
は図１と異なり一槽のみであり、液溜９に貯留する吸収
剤であるスラリＳが図２の一塔式の場合と同じく一種類
である。図３の二塔一槽式排煙脱硫法においては、燃焼
排ガスＡ中のＳＯｘは先ず第１吸収塔１において、液溜
９、循環ポンプＰ1 、第１循環ライン５、第１ノズル３
を介して噴霧される吸収剤であるスラリＳによって吸収
除去された後、液溜９の上方空間を経て第２吸収塔２に
至り、こゝで更に液溜９、循環ポンプＰ2 、第２循環ラ
イン６、第２ノズル４を介して噴霧される吸収剤である
スラリＳによってＳＯｘを除去されて脱硫排ガスＢとな
って系外に排出されるようになっている。
【００１５】図１、図２及び図３の態様とも、Ｌ／Ｇ
（Ｌ：スラリ液量、Ｇ：排ガス量）＝２５．６と同一に
し、ＳＯｘ濃度１０００ｐｐｍの入口燃焼排ガスをＳＯ
ｘ濃度１ｐｐｍにまで脱硫する時に必要な吸収塔々高及
び動力（電力）を対比すると下表のようになる。但し、
図１及び図３の態様においては、共に、第１吸収塔での
脱硫率を９８％、第２吸収塔での脱硫率を９５％とし
た。
（Ｌ：スラリ液量、Ｇ：排ガス量）＝２５．６と同一に
し、ＳＯｘ濃度１０００ｐｐｍの入口燃焼排ガスをＳＯ
ｘ濃度１ｐｐｍにまで脱硫する時に必要な吸収塔々高及
び動力（電力）を対比すると下表のようになる。但し、
図１及び図３の態様においては、共に、第１吸収塔での
脱硫率を９８％、第２吸収塔での脱硫率を９５％とし
た。
【００１６】
【表２】
【００１７】上表より、本発明の図１の態様が動力費が
節約できることが判る。
節約できることが判る。
【００１８】
【発明の効果】本発明によれば燃焼排ガス中のＳＯｘを
１０ｐｐｍ以下、特に１ｐｐｍ以下にまでも脱硫するこ
とができ、かつ副生する石こうも極めて純度の高いもの
を採取することができるので、その工業的価値は顕著な
ものである。
１０ｐｐｍ以下、特に１ｐｐｍ以下にまでも脱硫するこ
とができ、かつ副生する石こうも極めて純度の高いもの
を採取することができるので、その工業的価値は顕著な
ものである。
【図１】本発明を実施する装置の一態様を示す説明図。
【図２】従来の一塔式排煙脱硫装置の一態様の説明図。
【図３】従来の一塔一槽式排煙脱硫装置の説明図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 沖野 進 広島県広島市西区観音新町四丁目６番22 号 三菱重工業株式会社 広島研究所内 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B01D 53/50 B01D 53/77
Claims (3)
- 【請求項１】 燃焼排ガスから硫黄酸化物を除去する湿
式石灰−石こう法排煙脱硫方法において、燃焼排ガスを
第１吸収塔で１％以下の炭酸カルシウムを含む石こうス
ラリと接触させ、その後第２吸収塔で１％以上の炭酸カ
ルシウムを含むスラリと接触させることを特徴とする高
性能排煙脱硫方法。 - 【請求項２】 第２吸収塔にある炭酸カルシウムスラリ
を第１吸収塔に供給し、第１吸収塔にある石こうスラリ
のpHを調節することを特徴とする請求項１記載の高性能
排煙脱硫方法。 - 【請求項３】 第１吸収塔から第２吸収塔への燃焼排ガ
スの通路で、該燃焼排ガスより飛散ミストを除去するこ
とを特徴とする請求項１又は２記載の高性能排煙脱硫方
法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3020304A JP2948335B2 (ja) | 1991-01-22 | 1991-01-22 | 高性能排煙脱硫方法 |
| US07/821,706 US5246678A (en) | 1991-01-22 | 1992-01-16 | High-performance flue-gas desulfurization process |
| EP92100746A EP0496295A1 (en) | 1991-01-22 | 1992-01-17 | High-Performance flue-gas desulfurization process and apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3020304A JP2948335B2 (ja) | 1991-01-22 | 1991-01-22 | 高性能排煙脱硫方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04243520A JPH04243520A (ja) | 1992-08-31 |
| JP2948335B2 true JP2948335B2 (ja) | 1999-09-13 |
Family
ID=12023414
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3020304A Expired - Fee Related JP2948335B2 (ja) | 1991-01-22 | 1991-01-22 | 高性能排煙脱硫方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5246678A (ja) |
| EP (1) | EP0496295A1 (ja) |
| JP (1) | JP2948335B2 (ja) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07246313A (ja) * | 1994-03-09 | 1995-09-26 | Kansai Electric Power Co Inc:The | 燃焼排ガス中の二酸化炭素と硫黄酸化物を除去する方法 |
| JP3025147B2 (ja) * | 1994-05-17 | 2000-03-27 | 三菱重工業株式会社 | 湿式排煙脱硫装置 |
| EP0882487B1 (en) * | 1996-02-01 | 2003-04-09 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Apparatus for desulfurizing exhaust gas |
| JPH1094714A (ja) * | 1996-09-20 | 1998-04-14 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排煙処理方法 |
| JP3337380B2 (ja) * | 1996-10-17 | 2002-10-21 | 三菱重工業株式会社 | 排煙処理方法 |
| FR2869240B1 (fr) * | 2004-04-27 | 2007-02-16 | Rene Puig | Dispositif pour eviter le rejet dans l'atmosphere d'anhydride sulfureux sous forme gazeuse |
| EP1707877A1 (de) * | 2005-03-18 | 2006-10-04 | Lurgi Lentjes AG | Rauchgasreinigungsvorrichtung mit geteiltem Waschflüssigkeitssumpf |
| EP1962992B1 (en) * | 2005-12-19 | 2012-04-04 | Fluor Technologies Corporation | Two-stage quench scrubber |
| US9623366B2 (en) * | 2013-03-04 | 2017-04-18 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | CO2 recovery system and CO2 recovery method |
| CN103831006A (zh) * | 2014-01-18 | 2014-06-04 | 西安西热锅炉环保工程有限公司 | 一种新型顺流塔-逆流塔串联烟气脱硫装置 |
| CN105268273A (zh) * | 2015-11-05 | 2016-01-27 | 无锡新人居科贸有限公司 | 一种多功能废气处理装置 |
| CN105344192A (zh) * | 2015-11-05 | 2016-02-24 | 无锡新人居科贸有限公司 | 一种可循环废气处理装置 |
| KR102110511B1 (ko) | 2017-12-19 | 2020-05-28 | 두산중공업 주식회사 | 탈황 효율을 향상시킬 수 있는 습식 탈황장치 및 이를 이용한 습식 탈황방법 |
| CN108479374A (zh) * | 2018-06-14 | 2018-09-04 | 江苏华本环境科技有限公司 | 一种双塔脱硫装置 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4040803A (en) * | 1975-02-11 | 1977-08-09 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Wet waste flue gas desulfurizing process using lime as absorbent |
| JPS5511045A (en) * | 1978-07-11 | 1980-01-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Exhaust gas processing method |
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-
1991
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