DK172959B1 - Apparat til afsvovling af røggas ved vådmetoden samt cirkulationstank til anvendelse i nævnte apparat - Google Patents

Description

v- i DK 172959 B1

Den foreliggende opfindelse angår et apparat til afsvovling af røggas ved vådmetoden, som er egnet til absorbering og fjernelse af svovloxider, i det følgende betegnet S0X. Opfindelsen angår endvidere en cirkulationstank til 5 ovennævnte apparat.

Ved de hidtil i praksis anvendte apparater til afsvovling af røggas ved vådmetoden anvendes sædvanligvis et calci-umholdigt absorptionsmiddel, idet der udtages gips som et biprodukt. Den kendte teknik omfatter således apparater 10 til afsvovling ved kalkstens/gips-processen eller kalk/-gips-processen, hvor der anvendes kalksten, brændt kalk eller læsket kalk som absorptionsmiddel, I fig. 11 på tegningen vises et konventionelt apparat til afsvovling af røggas, hvor der anvendes calciumcarbonat som absorp-15 tionsmiddel og udtages gips som biprodukt. Røggas 1 fra en kedel eller lignende føres til et støvfjernelsestårn 2, hvor den bliver afkølet, befriet for støv og delvis afsvovlet. Den herved fremkomne gas føres derpå til et absorptionstårn 3, hvor den bliver bragt i kontakt med en 20 cirkulerende opslæmning, hvorefter den bliver befriet for tåge i en tågefjerner 4, hvorpå den udtages fra absorptionstårnet. Som absorptionsmiddelopslæmning anvendes en calciumcarbonatopslamning 20, der ved hjælp af en pumpe 21 føres til en til absorptionstårnet hørende cirkula-25 tionstank 5, hvorfra dan derpå med en til absorptionstårnet hørende cirkulationspumpe 7 føres til en forstøvningsdyse anbragt inde i absorptionstårnet, hvorfra suspensionen Indsprøjtes 1 tårnet, hvor den bliver bragt i kontakt med røggassen, således at den absorberer og fjer-30 ner den deri indeholdte S0X, hvorefter den bliver returneret til cirkulationstanken og genanvendt ved recirkulation. En del af opslæmningen 1 cirkulationstanken 5 føres med en til absorptionftårnet hørende aflastningspumpe 8 til en til støvfjernelsestårnet hørende cirkulationstank 35 6, hvorefter den bringes i kontakt med røggassen inde i DK 172959 B1 2 støvfjernelsestårnet. Herved fjernes S0X i røggassen, samtidig med at der tilvejebringes en reduktion af mængden af uomsat calciumcarbonat i opslæmningen.

Den herved fremkomne opslæmning føres derpå til et bipro-5 duktudviklingssystem omfattende en til et oxidationstårn 12 hørende tank 10, hvor uomsat calciumcarbonat omdannes til calciumsulfit ved tilsætning af svovlsyre, idet pH-værdien af opslæmningen endvidere indstilles til en til oxidation egnet værdi. Den pH-justerende opslæmning føres 10 derpå med en fødepumpe 11 til oxidationstårnet 12, hvor calciumsulfit oxideres til gips med luft, hvorefter suspensionen via et rør 13 føres til en tykner 14, hvor den koncentreres. Den fremkomne gipsopslæmning afvandes i en centrifugalseparator 17 til udvinding af gips i pulver-15 form 18. Det i tykneren 14 og i centrifugalseparatoren 17 udskilte vand recirkuleres til fornyet anvendelse.

Et sådant kendt anlæg omfatter således separat udformede absorptions- og støvfjernelsestårne, og endvidere kræves et apparat til neutralisation af uomsat calciumcarbonat i 20 den fra absorptionssystemet udtagne opslæmning omfattende bl.a. tank, pumpe osv. til svovlsyre. Desuden kræves et apparat til oxidation af calciumsulfit. Et sådant kendt anlæg har altså en kompliceret opbygning, der medfører store pladskrav. Desuden kræves faciliteter til behand-25 ling af uomsat eller ureaktivt calciumcarbonat, og driften af anlægget kræver fortsat tilføring af svovlsyre.

Der er således behov for et kompakt afsvovlingsapparat af enkel opbygning, der ikke stiller store pladskrav, og som kan arbejde uden anvendelse af ekstra kemikalier.

30 Den til grund for den foreliggende opfindelse liggende opgave går således ud på at tilvejebringe et apparat til afsvovling af røggas ved vådmetoden, ved hvilket oven DK 172959 B1 3 nævnte ulemper er afhjulpet, og som bl.a. ikke stiller krav til specielt ekstraudstyr til absorptions tårnet, idet selvstændige apparatsektioner til neutralisation og oxidation kan udelades.

5 Det har nu overraskende vist sig, at man kan inkorporere en støvfjernelseszone i et gængs absorptions tårn og samtidig udforme denne støvf jernelseszone således, at den samtidigt tjener til neutralisation af uomsat kalksten og oxidation af calciumsulfit. Den foreliggende opfindelse 10 angår således et apparat til afsvovling af røggas ved vådmetoden, hvori S0X indeholdt i en røggas fjernes med et calciumholdigt absorptionsmiddel, medens der som biprodukt udtages gips, ved hvilket gaskøling, støvfjernelse, absorption, SOx-fjemelse og tågefjernelse foregår i 15 samme apparat.

I det følgende illustreres opfindelsen nærmere under henvisning til tegningen, hvor fig. 1 viser en udførelsesform for apparatet ifølge opfindelsen, 20 fig. 2 viser et diagram, der illustrerer relationen mellem ρΗ-værdien af opslæmningen i den til støvfjernelseszonen hørende cirkulationstank og det procentiske overskud af calciumcarbonat, fig. 3 viser et diagram, der illustrerer relationen mel-25 lem ρΗ-værdien af opslæmningen i den til støvfjernelseszonen hørende cirkulationstank og oxidationshastigheden, fig. 4 viser et diagram, der illustrerer relationen mellem mængden af luft og oxidationshastigheden, fig. 5, 6, 7 og 8 viser forskellige udførelsesformer for 30 apparatet ifølge opfindelsen.

DK 172959 B1 4 fig. 9 og 10 viser en del af den til støvfjernelseszonen førende cirkulationstank med omrører og lufttilførselsrør, set henholdsvis fra siden og i snit, og fig. 11 som nævnt viser et konventionelt apparat til af-5 svovling af røggas ved vådmetoden.

Som nævnt viser fig. 1 en udførelsesform for et apparat ifølge opfindelsen. Dette apparat omfatter et lodret anbragt, cylindrisk tårn 50 indeholdende en støvfjernelseszone 34 i tårnets nedre del og en absorptionszone 35 i 10 tårnets øvre del. En cirkulationstank 35 til støvfjernelseszonen er anbragt nederst i tårnet, og denne cirkulationstank 36 er forsynet med en omrører 32. Apparatet omfatter endvidere et lufttilførselsrør 30 med flere åbninger til indføring af luft i en retning mod overfladen af 15 væsken i cirkulationstanken 36, en perforeret mellembund 31 til oxidation anbragt over lufttilførselsrøret 30, en pumpe 37 og indsprøjtningsdyser 22 til indpumpning og indsprøjtning af den i cirkulationstanken 36 indeholdte absorptionsvæske i støvfjernelseszonen 34, en åbning 45 20 til indføring af røggas 1 anbragt ved støvfjernelseszonen 34, et rør 39A til overføring af en del af den i en cirkulationstank 38 indeholdte absorptionsvæske til den til støvfjernelseszonen hørende cirkulationstank 36, indsprøjtningsdyser 22 til absorptionsvæske anbragt i ab- 25 sorptionszonen 35, en væskeopsamler 33 til opsamling af absorptionsvæske anbragt under indsprøjtningsdyserne 22, en cirkulationstank 38 til absorptionsvæske, som opsamles på væskeopsamleren 33 og tilbagecirkuleres igennem et rør 40, en pumpe 39 til overføring af absorptionsvaeske fra 30 tanken 38 til indsprøjtningsdyserne 22 i absorptionszonen 35, en omrører 43 anbragt i cirkulationstanken 38, organer til tilførsel af et absorptionsmiddel (CaCOg) til cirkulationstanken 38, et afløb 46 for røggassen anbragt i den øverste del af tårnet, en tågefjerner 4 anbragt DK 172959 B1 5 mellem indsprøjtningsdyserne 22 i absorptionszonen 35 og afløbet 45 samt et rør 13 til udtagning af en gipsholdig væske fra cirkulationstanken 36 via pumpen 37.

Røggas 1 fra en kedel eller lignende føres til støvfjer-5 nelseszonen 34 gennem åbningen 45 forneden i absorptionstårnet, hvor røggassen renses for støv, afkøles og af-svovles delvis. Den herved fremkomne gas stiger op gennem absorptionsvæskeopsamleren 33 samt en diffusionsplade 49, hvorefter den træder ind i absorptionszonen 35 i absorp-10 tionstårnet, hvor den i røggassen indeholdte S0X absorberes og fjernes med en opslæmning indeholdende et calcium-holdigt absorptionsmiddel (CaC03, Ca(0H)2 eller CaO). Den i denne gas indeholdte tåge fjernes med tågefjerneren 4, hvorefter den udtages gennem åbningen øverst i absorpti-15 onstårnet. Opslæmningen af absorptionsmidlet (CaCOg etc. ) føres til tanken 38, hvor opslæmningen omrøres med omrø-reren 43, hvorefter opslæmningen med cirkulationspumpen 39 føres til absorptionszonen 35, hvor den absorberer S0X indeholdt i røggassen, hvorefter den opsamles på væskeop-20 samleren 33, returneres til absorptionszonens cirkulationstank 5 og recirkuleres til fornyet anvendelse. Væskeopsamleren kan være udformet som beholdere med U- formet tværsnit anbragt i siksak i flere trin som beskrevet i japansk patentansøgning nr, 58-126363/1983. Væskeopsamleren 25 kan omfatte en række tragtformede vandopsamlere. En del af opslæmningen udtages via et rør 39A til støvfjernelseszonens cirkulationstank 36 i en mængde svarende til den nytilsatte mængde absorptionsmiddel-opslæmning. Den til cirkulationspumpen 36 førte opslæmning omrøres med en 30 omrører 32, hvorefter den via pumpen 37 sendes til støvfjernelseszonen 34, hvor den bringes i kontakt med røggassen, hvorved det i opslæmningen indeholdte uomsatte calciumcarbonat forbruges. Gennem lufttilførselsrøret 30 anbragt øverst i cirkulationstanken 36 indføres luft i en 35 retning mod overfladen af den i tanken indeholdte væske.

DK 172959 B1 6

Desuden er der anbragt en perforeret mellembund 31 til oxidation over lufttilførselsrøret 30, hvor den gennem støvfjernelseszonen cirkulerende væske, som har absorberet SO2 i tårnet og derfor udviser en reduceret pH-værdi, 5 bringes i effektiv kontakt med luft, således at den ved S02~absorption dannede calciumsulfit oxideres til gips.

Den fremkomne gipsholdige opslæmning udtages med cirkulationspumpen 37, hvorefter den føres til en tykner og en centrifugalseparator, hvor gips opkoncentreres og udskil-10 les, hvorpå man til sidst udtager gips i form af et pulver indeholdende 10% eller mindre vand. Som oxidationsmellembund 31 kan man anvende en vilkårlig konstruktion, der sikrer effektiv kontakt mellem calciumsulfit (opslæmning) og luft, f.eks. fremstillet af metalnet, fyld-15 materiale eller lignende. Dette materiale kan beså af eller være overtrukket med metaller, der fungerer som oxidationskatalysatorer .

Til udvinding af gips med god kvalitet er det nødvendigt at reducere koncentrationen af uomsat calciumcarbonat i 20 den opslæmning, der overføres fra cirkulationstanken 36 til tykneren, og det er ligeledes nødvendigt at foretage en fuldstændig oxidation af calciumsulfitten i tanken 36.

Det har vist sig, at det til opnåelse af disse mål er nødvendigt at foretage et passende valg af pH-værdi for 25 opslæmningen i cirkulationstanken 36, af tankens kapacitet samt af mængden af luft tilført til oxidation.

Fig. 2 viser relationen mellem pH-værdien af opslæmningen i støvfjernelseszonens cirkulationstank og det procenti-ske overskud af calciumcarbonat. I fig. 2 henviser A til 30 et tilfælde, hvor opholdstiden for opslæmningen i støvfjernelseszonens cirkulationstank er relativt kort, medens B henviser til tilfælde, hvor tiden er længere. Desuden bestemtes det procentiske overskud af calciumcarbonat ud fra forholdet mellem koncentrationen af calci- DK 172959 B1 7 uracarbonat (mol/liter) og den totale calciumkoncentration (mol/liter), bestemt ved analyse af opslæmningen. Det fremgår af denne figur, at det procentiske calcium-carbonatoverskud kan reduceres, når pH-værdien reduceres.

5 Det procentiske overskud kan endvidere reduceres, når der arbejdes med en tank med større kapacitet.

Fig. 3 viser relationen mellem pH-værdien af opslæmningen i støvfjernelseszonens cirkulationstank, som indgår i et apparat af den i fig. 1 viste type, samt oxidationsha-10 stigheden. I dette tilfælde tilførtes oxidationsluft i en mængde på 2 gange den teoretisk krævede, idet der som oxidationsmellembund anvendtes ét enkelt trin. Det fremgår af denne figur, at der tilvejebringes højere oxidationshastighed, når opslæmningens pH-værdi reduceres, idet 15 der dog ikke er stor forskel ved pH-værdier under 5.

I fig. 4 vises relationen mellem mængden af oxidationsluft og oxidationshastigheden, målt under anvendelse af det i fig. 1 viste apparat, idet pH-værdien for opslæmningen i støvfjernelseszonens cirkulationstank var 5,5.

20 Man ser, at oxidationshastigheden følges med stigende lufttilførsel, idet der tilvejebringes en betydelig effektivitetsforøgelse, når luftmængden forøges til op til to gange det teoretisk krævede.

Det fremgår af disse data, at det er muligt at reducere 25 det procentiske overskud af calciumcarbonat og samtidig forøge cirkulationshastigheden ved reduktion af pH-værdien for opslæmningen i støvf j emel seszonens cirkulationstank, f.eks. ved at holde pH-værdien på en lav værdi. Hvis pH-værdien for denne opslæmning imidlertid redu-30 ceres for meget, vil afsvovlingseffektiviteten i støv-fjernelseszonen Imidlertid forringes til det uacceptable, således at afsvovlingsbelastningen i absorptionszonen stiger, hvilket kræver forøgede mængder cirkulationsvæske DK 172959 B1 8 i absorptionszonen. Ved oxidation af calciumsulfit dannes ofte frit calciumsulfit, og derfor stiger variationen af pH-værdien for opslæmningen i cirkulationstanken, således at der er forøget fare for materialeafsætningsproblemer.

5 Selv hvis pH-værdien for opslæmningen i støvfjernelseszonens cirkulationstank indstilles på en værdi større end 5,5, tilvejebringes der imidlertid ikke nogen stor effektivitet på grund af det store procentiske overskud af calciumcarbonat - og hvis pH-værdien af opslæmningen ind-10 stilles på en værdi lavere end 4,0, vil der heller ikke tilvejebringes nogen stor effektivitet på grund af for lav oxidationshastighed. pH-værdien for opslæmningen i støvfjernelseszonen skal således ligge i intervallet fra 5,5 til 4,0. Hvad angår mængden af oxidationsluft, arbej-15 des med en tilført luftmængde på ca. to gange eller mere af den teoretisk krævede for at tilvejebringe en hensigtsmæssig oxidationshastighed.

Hvis røggasmængden og/eller S02-koncentrationen aftager, medens mængden af cirkulationsvæske i absorptionszonen 20 fastholdes på en forud fastlagt værdi, vil afsvovlingseffektiviteten imidlertid være tilbøjelig til at stige ud over den ønskede værdi. Når mængden af røggas og/eller S02-koncentrationen aftager, formindskes den absolutte mængde af fjernet S02, således at den til oxidationen 25 krævede luftmængde mindskes. Under sådanne omstændigheder spildes energi til drift af cirkulationspumpen og ind-blæsning af oxidationsluft. Man kan således mindske energiforbruget ved at reducere mængden af cirkulerende væsker i absorptionszonen og/eller støvfjernelseszonen af-30 hængigt af røggasmængden og S02-koncentrationen, dvs. afhængigt af belastningen, samt ved at reducere mængden af oxidationsluft. Reduktionen af mængden af de cirkulerende væsker kan gennemføres ved standsning af visse pumper eller ved variation af pumpemotorernes rotationshastighed.

DK 172959 B1 9

Tilsvarende metoder kan anvendes til regulering af mængden af tilført oxidationsluft.

I den i fig, 1 viste udførelsesform er oxidationslufttilførselsrøret 30 arrangeret således, at der blæses luft 5 ind mod væskeoverfladen i cirkulationstanken under hensyntagen til materialeudskillelsesproblemerne. Som vist i fig. 5 kan man imidlertid også arbejde med et lufttilførselsrør 30, som er neddyppet i den i tanken indeholdte væske, således at man indblæser luft i denne. Da den cir-10 kulerende væske ved denne metode bringes i kontakt med luft inde i tanken, kan oxidationshastigheden forøges, således at man kan nedbringe mængden af oxidationsluft.

Som vist i fig. 6 kan såvel lufttilførselsrøret 30 som oxidationsmellembunden 31 begge være beliggende i cirku-15 lationstankens væske. Ved denne konstruktion danner oxidationsmellembunden 31 hindringer for den i væsken indførte opadstigende luft, således at der kan tilvejebringes en tilstrækkelig lang tid mellem luft og cirkulationsvæske. Også i dette tilfælde kan der tilvejebringes en 20 forøget effektivitet, når oxidationsmellembunden er udformet med flere trin.

Lufttilførselsrøret til støvfjernelseszonens cirkulationstank kan være forsynet med en række åbninger 30 som vist i fig. 1, men som vist i fig. 9 og 10 kan man også 25 anvende lufttilførselsdyser 30A - 30G anbragt ud for om-rørere 32A - 32D. Dyserne 30A - 30G er fortrinsvis anbragt således, at de er rettet mod bladene på omrørerne 32A - 32D, således at den tilførte luft kan kollidere med bladene og således blive fint opdelt og dispergeret i væ-30 sken. Under anvendelse af denne udførelsesform tilvejebringes på én gang omrøring af opslæmningen og findeling og dispergering af den tilførte luft, således at oxidationen af calciumsulfit foregår ensartet og med høj effektivitet. Den i fig. 9 viste omrører 32E anbragt under DK 172959 B1 10 lufttilførselsdysen 30E forhindrer omrøreren 32A i at danne større luftbobler,

Omrørerne 32A - 32D kan være anbragt i radial retning i cirkulationstanken 36, dvs. i en retning ind mod dennes 5 centrum, som vist i disse figurer, men omrørerne kan også være skråtstillet, således at den ved omrøringen dannede strømning er en hvirvelstrømning. En forøget gas/væske-kontaktvirkning kan endvidere tilvejebringes ved anbringelse af et lufttilførselsrør på omrørerakslerne, idet 10 luft indføres langs akselen bag ved omrørernes roterende blade. Det har vist sig, at blade af propeltypen er mere fordelagtige end blade af skovltypen. De i fig. 1, 5 og 6 viste udførelsesformer omfatter apparater, hvor absorptionszonens cirkulationstank 38 er anbragt separat uden for 15 absorptionstårnet. Som vist i fig. 7 kan man imidlertid også opdele tårnets nedre del i to dele ved hjælp af en opdelingsvæg 42, således at støvfjernelseszonens cirkulationstank 36 og absorptionszonens cirkulationstank 38 begge findes i et og samme tårn, således at der fås et 20 særligt kompakt apparat - foruden den ovenfor omtalte effektivitet. Nedløbsrøret for opslæmningen er i denne figur betegnet 41.

I de hidtil omtalte udførelsesformer fjernes det i røggassen indeholdte støv blot ved hjælp af en absorptions-25 middelholdig opslæmning. Disse systemer betegnes "støvblandingssystemer". Man kan imidlertid også anvende et "støvseparationssystem" som vist i fig. 8. Det i fig. 8 viste apparat omfatter: et lodret anbragt, cylindrisk tårn 50 med en støvfjernelseszone 34 og en absorptionszo-30 ne 35 lokaliseret i henholdsvis tårnets nedre og øvre del samt en til støvfjernelseszonen hørende cirkulationstank 36, lokaliseret ved tårnets bund, et rør 51 til tilførsel af vand til cirkulationstanken 36, en pumpe 37 og en eller flere dyser 22 til overføring af vand fra cirkulati- DK 172959 B1 11 onstanken 36 og Indsprøjtning af dette i støvfjernelseszonen 34, til en åbning 45 til indføring af røggas i støvfjernelseszonen 34, en eller flere dyser 22 til indsprøjtning af absorptionsvaske i absorptionszonen 35, en 5 væskeopsamler 33 til opsamling af absorptionsvæske anbragt under sidstnævnte dyser, en tågeudskiller 4A anbragt under væskeopsamleren 33, en til absorptionszonen hørende cirkulationstank 38, som kan optage den af væskeopsamleren 33 opsamlede absorptionsvæske, en pumpe 39 til 10 overføring af absorptionsvæske fra cirkulationstanken 38 til dysen/dyserne 20, en omrører 32 anbragt i cirkulationstanken 38, et organ til indføring af luft på overfladen af eller ind i væsken i absorptionszonens cirkulationstank 38, et rør 52 til indføring af absorptionsmid-15 delopslæmning i cirkulationstanken 38, en udgangsåbning 46 for røggas anbragt øverst i tårnet samt organer til udtagning af en gipsholdig opslæmning fra absorptionszonens cirkulationstank 38.

Som vist på tegningen er væskecirkulationssystemerne for 20 støvfjernelseszonen 34 og absorptionszonen 35 adskilt med en skillevæg 42, idet der i støvfjernelseszonen 34 anvendes vand til afkøling og fjernelse af støv, medens der anvendes absorptionsopslcmning i absorptionszonen 35, idet der samtidig tilføres luft foroven i cirkulations-25 tanken 38. Tåge (eller støv) i den færdigbehandlede røggas opfanges med en tågeudskiller 4A.

Skillevæggen 42 i det i fig. 8 viste apparat kan erstattes med en vandret væg, således at tanken opdeles i en øvre og en nedre del. Den øverste del er forsynet med et 30 lufttilførselsrør og et rør til fjernelse af gipsholdig væske, idet pH-værdien for væsken i den Øverste tank indstilles på en lavere værdi, medens den lavere tank er forsynet med rør til tilførsel af absorptionsmiddelopslæmning samt et rør til overføring af absorptionsmid- \ DK 172959 B1 12 delopslæmningen til absorptionszonen, idet pH-værdien for væsken i den lavere tank indstilles på en højere værdi.

Ved denne udførelsesform kan der tilvejebringes stor effektivitet i henseende til absorption af S0X samt oxida-5 tion af calciumsulfit.

EKSEMPEL

Der blev gennemført forsøg med behandling af røggas under anvendelse af det i fig. 1 viste apparat til afsvovling af røggas ved vådmetoden.

10 Forsøgsbetingelserne var følgende:

Gasmængde: 3.000 Nm^/h, S02~koncentration: 1.000 ppm, procentisk afsvovling: mindst 90%, støvkoncentration ved gasindgang: 200 mg/Nm^,

O

støvkoncentration ved gasafgang: højst 15 mg/Nm . Forsøgsresultaterne var følgende:

Gasmængde: 3.000 Nm^/h, S02~koncentration: 1.000 ppm, procentisk afsvovling: 98%,

O

støvkoncentration ved gasindgang: 200 mg/Nm , o støvkoncentration ved gasafgang: 7 mg/Nm , procentisk calciumcarbonatoverskud: 0,01%, mængde anvendt svovlsyre: 0 kg/h, renhed af gips: 96,3%.

Den her omhandlede fremgangsmåde udviser en række fordele, bl.a. kan man spare en tank til tilførsel af absorptionsvæske til oxidationstårnet samt udstyr til oxidatio-15 nen, således at man kan arbejde i et særdeles kompakt apparat. Da der ikke kræves udstyr til calciumcarbonat og svovlsyre og således ikke kræves en luftkompressor til indblæsning af luft i oxidationstårnet, idet man blot kan 13 DK 172959 B1 anvende blæser, reduceres det elektriske kraftforbrug. Da støvfjernelseszonen, absorptionszonen og cirkulationstanken til støvfjernelseszonen er indeholdt i et enkelt tårn, optræder et mindre tryktab end ved de kendte appa-5 rater, hvor gassen skal føres fra det ene tårn til det andet gennem rør. Da røggassen først føres til absorptionszonen, hvor den passerer gennem væskeopsamler og diffusionsplade, efter at den er blevet afkølet i støvfjernelseszonen, stilles der ikke særlige krav til varmebe-10 standighed af det til konstruktion af væskeopsamleren og diffusionspladen anvendte materiale, der derfor kan være et billigt materiale.

r

Claims (4)

1. Cirkulationstank (36) til et apparat til afsvovling af 5 røggas ved vådmetoden, til hvilket apparat der tilføres absorptionsslam, hvori en svovloxidforbindelse i røggassen absorberes til frembringelse af calciumsulfit, kendetegnet ved, at der i cirkulationstanken (36) indgår mindst et nedre blandemiddel (32E) af 10 bladomrørertypen til blanding af absorptionsslammet, mindst et ovenfor det nedre blandemiddel placeret øvre blandemiddel (32A, 32B) til blanding af absorptionsslammet, midler (30A-30G), der er anbragt på sugesiden af det øvre blandemiddels (32A-32D) bladomrørere, til indblæs-15 ning af luft i absorptionsslammet og et middel (37) til fjernelse af behandlet absorptionsslam eller til cirkulering af dette til nævnte apparat.

2. Cirkulationstank ifølge krav 1, kendetegnet ved, at den omfatter flere, med en bestemt peri- 20 feriafstand fra hinanden, anbragte øvre blandemidler (32A-32D) og mindst et nedre blandemiddel, som befinder sig på den modsatte side af en cirkulationspumpe (37).

3. Cirkulationstank ifølge krav 1, kendetegnet ved, at luftindblæsningsmidlet (30A-30G) befinder 25 sig på samme aksel som det øvre blandemiddels (32A-32D) bladomrørere.

4. Apparat til afsvovling af røggas ved vådmetoden, hvilket apparat omfatter gasnedkølingsmiddel, støvfjernelses-zone (34), middel til absorption og fjernelse af en svov- 30 loxidforbindelse og tågefjerner (4), kendetegnet ved, at alle nævnte midler befinder sig inde i samme absorptionstårn (50), og at apparatet er udstyret med en cirkulationstank (36), i hvilken indgår DK 172959 B1 15 mindst et nedre blandemiddel (32E) til blanding af absorptionsslam, mindst et ovenfor det nedre blandemiddel placeret øvre blandemiddel (32A, 32B) til blanding af absorptionsslammet, middel (30) til indblæsning af luft i 5 absorptionsslammet og middel (37) til fjernelse af behandlet absorptionsslam eller til cirkulering af dette til nævnte apparat.