NO172215B - Apparat for avsvovling av roekgasser - Google Patents
Apparat for avsvovling av roekgasser Download PDFInfo
- Publication number
- NO172215B NO172215B NO850656A NO850656A NO172215B NO 172215 B NO172215 B NO 172215B NO 850656 A NO850656 A NO 850656A NO 850656 A NO850656 A NO 850656A NO 172215 B NO172215 B NO 172215B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- slurry
- absorption
- circulation tank
- dust removal
- devices
- Prior art date
Links
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 title 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 title 1
- 238000005987 sulfurization reaction Methods 0.000 title 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims abstract description 69
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 claims abstract description 33
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 claims abstract description 33
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 14
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims description 61
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims description 58
- GBAOBIBJACZTNA-UHFFFAOYSA-L calcium sulfite Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])=O GBAOBIBJACZTNA-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 12
- 235000010261 calcium sulphite Nutrition 0.000 claims description 12
- 239000004295 calcium sulphite Substances 0.000 claims description 10
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims description 6
- XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N sulfur monoxide Chemical class S=O XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- TXKMVPPZCYKFAC-UHFFFAOYSA-N disulfur monoxide Inorganic materials O=S=S TXKMVPPZCYKFAC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- -1 sulfur oxide compound Chemical class 0.000 claims description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 abstract description 41
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 abstract description 41
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 38
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 abstract description 21
- 239000006028 limestone Substances 0.000 abstract description 21
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 abstract description 17
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 abstract description 17
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 7
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 abstract description 7
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 abstract description 7
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 abstract description 7
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 abstract description 5
- 239000011575 calcium Substances 0.000 abstract description 5
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 abstract description 2
- 230000003472 neutralizing effect Effects 0.000 abstract description 2
- 239000003595 mist Substances 0.000 abstract 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 35
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 8
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 3
- 230000008719 thickening Effects 0.000 description 3
- 238000013019 agitation Methods 0.000 description 2
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 2
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 2
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 2
- 229910052815 sulfur oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 description 1
- 235000011116 calcium hydroxide Nutrition 0.000 description 1
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 1
- 239000013043 chemical agent Substances 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000011027 product recovery Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000002562 thickening agent Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
- Meat, Egg Or Seafood Products (AREA)
- Confectionery (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
Description
Denne oppfinnelse angår et apparat for avgassavsvovling ved en våtprosess, og mer spesielt et apparat til avgassavsvovling ved en våtprosess som er egnet til absorpsjon og fjerning av svoveloksyder (i det følgende betegnet S0X).
Apparatet til røkgassavsvovling av den våte type som nå er blitt anvendt i praksis, er hovedsakelig et apparat hvor et kalsium-absorpsjonsmiddel anvendes og gips gjenvinnes som biprodukt. Det er rettet mot et apparat i henhold til kalkstein-gips-prosess (eller kalk-gips-prosess) under anvendelse av kalkstein, brent kalk eller lesket kalk som absorpsjonsmiddel. Fig. 11 viser et konvensjonelt apparat til røkgass-avsvovling hvor kalkstein anvendes som absorpsjonsmiddel og gips gjenvinnes som biprodukt. En utløpsgass 1 fra dampkjel eller lignende ledes til støvfjerningstårn 2 hvor den av-kjøles, befris for støv og delvis avsvovles. Den resulterende gass ledes deretter til absorpsjonstårn 3 hvor den bringes i kontakt med en sirkulerende oppslemning, befris for smådråper ved hjelp av dråpefanger 4 og ledes ut fra absorpsjonstårnet. På den annen side ledes kalksteins-oppslemning 20 som absorpsjonsoppslemning ved hjelp av kalksteinsoppslemnings-pumpe 21 til sirkulasjonstank 5 for absorpsjonstårnet, hvorfra den deretter ledes ved sirkulasjonspumpe 7 for absorpsjonstårnet til et sprøytemunnstykke som er tilveiebrakt inne i absorpsjonstårnet, hvorfra den så sprøytes inne i tårnet, bringes i kontakt med utløpsgassen, absorberer og fjerner S0X som finnes i utløpsgasen og ledes tilbake til sirkulasjonstanken hvorved den anvendes på nytt ved slik sirkulasjon. Oppslemningen ledes etter absorpsjonen ved hjelp av av-tappingspumpe 8 for absorpsjonstårnet til sirkulasjonstank 6 for støvfjerningstårnet 2 og bringes videre i kontakt med utløpsgassen inne i støvfjerningstårnet hvorved SOx som finnes i utløpsgassen, fjernes, og derved reduseres mengden ureagert kalkstein i oppslemningen. Den resulterende oppslemning ledes til et biprodukt - gjenvinningssystem, dvs. fødetank 10 for oksydasjonstårnet 12 hvor ureagert kalkstein omdannes til kalsiumsulfitt ved tilsetning av svovelsyre, og oppslemningen justeres dessuten til en pH som er egnet for oksydasjon. Den pH-justerte oppslemning ledes ved hjelp av fødepumpe 11 for oksydasjonstårn 12 til tårnet hvor kalsiumsulfitt oksyderes med luft til gips og ledes deretter etter via kanal 13 til fortykningsinnretning 14 hvor den konsentreres. Den resulterende gipsoppslemning avhydratiseres ved hjelp av sentrifugal-separator 17 under gjenvinning av pulverformig gips 18. Filtrert vann fra fortykningsinnretning 14 og sentrifugal-separator 17 sirkuleres og anvendes om igjen.
Ifølge denne teknikkens stand er imidlertid absorpsjonstårnet og støvfjerningstårnet tilveiebrakt atskilt, og et apparat til nøytralisering av ureagert kalkstein som finnes i den oppslemning som uttas fra absorpsjonssystemet (tank, pumpe osv. for svovelsyre) og et apparat til oksydasjon av kalsium-sulf itt er nødvendig; følgelig er det fremkommet slike ulemper som at plassbehovet øker og utstyret blir komplisert. Videre har det vært nødvendig med hjelpeinnretninger for tilsetning av ikke-reaktiv kalkstein (overskudds-kalkstein) og svovelsyre.
Av ovennevnte grunner har det vært ønskelig med et kompakt avsvovlingsapparat som reduserer slike hjelpeinnretninger for disse kjemiske midler, forenkler utstyret og har lite plassbehov.
Formålet med den foreliggende oppfinnelse er å tilveie-bringe et apparat for avgassavsvovling ved en våtprosess hvorved de ovennevnte ulemper ved teknikkens stand er blitt overvunnet, uten tilveiebringelse av spesielle innretninger for absorpsjonstårnet og hvorved man kan unngå innretninger for nøytralisasjon og oksydasjon.
Foreliggende oppfinnelse er rettet mot et apparat for avgassavsvovling ved en våtprosess hvor apparatet omfatter anordninger for gasskjøling, støvfjerningsanordninger, anordninger for absorpsjon og fjerning av svoveloksydforbindelser og anordning til fjerning av smådråper, karakterisert ved at hver av disse anordninger er anbrakt i et enkelt absorpsjonstårn, og at det er tilveiebrakt en sirkulasjonstank, idet sirkulasjonstanken tilføres en absorbent-slurry i hvilken det er absorbert en svoveloksydforbindelse fra avgassen, slik at det dannes et kalsiumsulfitt, idet sirkulasjonstanken omfatter minst én nedre rører av propelltype for røring av absorbent-slurryen, anbrakt på motsatt side av en sirkulasjonspumpe, minst ett øvre røreverk av propelltype, for røring av absorbentslurryen som befinner seg ovenfor det (de) nedre røreverk av propelltype, anordninger for tilførsel av luft inn i absorbent-slurryen anbrakt på sugesiden av bare det (de) øvre røre-verk av propelltype, og anordning for uttak av en resulterende slurry eller sirkulasjon av den resulterende slurry til anord-ningene.
Det henvises nå til tegningene.
Fig. 1 viser et illustrativt riss av et apparat til røk-gass-avsvovling av den våte type som en utførelsesform av den foreliggende oppfinnelse. Fig. 2 viser et diagram som illustrerer forholdet mellom pH i oppslemning i sirkulasjonstanken for støvfjerningsdelen og det prosentvise overskudd av kalkstein. Fig. 3 viser et diagram som illustrerer forholdet mellom pH i oppslemningen i sirkulasjonstanken for støvfjernings-delen, og oksydasjonshastigheten. Fig. 4 viser et diagram som illustrerer forholdet mellom mengden luft og oksydasjonshastigheten. Fig. 5, 6, 7 og 8 viser hver et diagram som illustrerer et apparat for røkgass-avsvovling av den våte type som andre utførelsesformer av den foreliggende oppfinnelse. Fig. 9 viser et sideriss som illustrerer en utførelses-form av en røreinnretning inne i oppslemnings-sirkulasjonstanken for støvfjerningsdelen og et lufttilførselsrør. Fig. 10 viser et tverrsnitt av planet for ovennevnte innretning. Fig. 11 viser et diagram som illustrerer prosess-skjemaet for et konvensjonelt apparat til røkgass-avsvovling av den våte type.
Den foreliggende oppfinnelse vil bli beskrevet mer detaljert under referanse til de medfølgende tegninger.
Fig. 1 viser, som beskrevet ovenfor, et illustrerende riss av et apparat til røkgass-avsvovling av den våte type som en utførelsesform av den foreliggende oppfinnelse. På denne figur består apparatet av en vertikalt anordnet sylindrisk tårnhoveddel 50; en støvfjerningsdel 34 og en absorpsjonsdel 35 utformet ved henholdsvis den nedre del og den øvre del inne i tåmhoveddelen 50; en sirkulasjonstank 36 for støvfjernings-delen, tilveiebrakt i tårnhoveddelens bunndel; en røreinn-retning 32 tilveiebrakt inne i sirkulasjonstanken 36; et lufttilførselsrør 30 med en rekke perforeringer, for tilførsel av luft mot væskeoverflaten i sirkulasjonstanken 36 for støv-fjerningsdelen og absorpsjonsdelen; et nettverk 31 for oksydasjon, tilveiebrakt over lufttilførselsrøret 30; en pumpeinnretning 37 og en sprøyteinnretning 22 for tilførsel og sprøyting av absorpsjonsvæsken inne i sirkulasjonstanken 36 for støvfjerningsdelen og absorpsjonsdelen, til støvfjernings-delen 34; en åpning 45 for tilførsel av en utløpsgass 1, tilveiebrakt . ved støvfjerningsdelen 34; en rørledning 39A for tilførsel av en del av en absorberende væske inne i en sirkulasjonstank 38 for den absorberende væske, til sirkulasjonstanken 36 for støvfjerningsdelen og absorpsjonsdelen; en sprøyteinnretning 22 for den absorberende væske, tilveiebrakt ved absorpsjonsdelen 35; en kollektor 33 for den absorberende væske tilveiebrakt under sprøyteinnretningen 22; sirkulasjonstanken 38 for den absorberende væske, idet denne absorberende væske oppsamles ved kollektor 3 3 og sirkuleres gjennom et fallrør 40; en pumpeinnretning 39 for tilførsel av den absorberende væske inne i tanken 38 til sprøyteinnretningen 22 ved absorpsjonsdelen 35; en røreinnretning 43 tilveiebrakt inne i sirkulasjonstanken 38 for absorpsjonsdelen; en innretning for tilførsel av et absorpsjonsmiddel (CaC03) til sirkulasjonstanken 38 for absorpsjonsdelen; en utgang 46 for utløpsgassen tilveiebrakt ved tårnhoveddelens toppdel; en dråpefanger 4 tilveiebrakt mellom sprøyteinnretningen 22 i absorpsjonsdelen 35 og utgangen 46 for utløpsgassen; og en ledning 13 for uttak av en gipsholdig væske fra sirkulasjonstanken 36 for støvfjerningsdelen og absorpsjonsdelen, via en pumpe 37 og en ledning 13.
En utløpsgass 1 fra dampkjel eller lignende ledes til støvfjerningsdelen 34 gjennom en utgang 45 for utløpsgassen ved den nedre del i absorpsjonstårnet hvor den befris for støv, avkjøles og delvis avsvovles. Den resulterende gass stiger opp gjennom kollektor for absorberende væske 33 og en diffusjonsplate 49, og ledes til absorpsjonsdelen 35 i absorpsjonstårnet hvor S02 som finnes i utløpsgassen, absorberes og fjernes ved hjelp av en oppslemning som inneholder et kalsium-absorpsjonsmiddel (CaC03, Ca(OH)2/ CaO). Medførte smådråper fjernes fra den resulterende utløpsgass ved hjelp av dråpefanger 4, og gassen ledes deretter ut fra utgangen ved absorpsjonstårnets toppdel. På den annen side ledes absorpsjons-(CaC03 osv.)-oppslemningen til tank 38 for absorpsjonsdelen 35, hvor oppslemningen agiteres ved hjelp av rører 43 og ledes deretter til absorpsjonsdelen 35 ved hjelp av sirkulasjonspumpe 39 under absorpsjon av S0X som finnes i utløpsgassen, oppsamles ved hjelp av kollektor 33, ledes tilbake til sirkulasjonstank 5 for absorpsjonsdelen og anvendes om igjen ved sirkulasjon. En utførelsesform av en slik kollektor er en beholder med U-formet (trauform eller form av et halvrundt rør) tverrsnitt og som er siksak-anordnet ved en flerhet av trinn, som beskrevet i japansk patentsøknad nr. Sho 58-126363/1983 inngitt av de nærværende patentsøkere (US-patentsøknad nr. 51065 inngitt 16. januar 1984). Kollektoren kan bestå av en rekke traktlignende vannoppsamlingsinn-retninger. En del av ovennevnte oppslemning uttas via ledning 39A til sirkulasjonstank 36 for støvfjerningsdelen i en mengde som svarer til mengden absorpsjonsmiddel-(CaC03)-oppslemning som tilføres. Den oppslemning som ledes til sirkulasjonstank 36 for støvfjerningsdelen og absorpsjonsdelen, hvor den agiteres ved hjelp av rører 32, sirkuleres ved hjelp av en pumpe 37 til støvfjerningsdel 34 hvor den bringes i kontakt med utløpsgassen, hvorved ureagert kalkstein som finnes i oppslemningen, forbrukes. Videre tilføres luft gjennom lufttilførselsrør 30 som er anbrakt over sirkulasjonstank 36 for støvfjerningsdelen og absorpsjondelen, mot overflaten av væsken i tanken, og videre er det over lufttilførselsrør 3 0 tilveiebrakt et nettverk 31 for oksydasjon hvor den sirkulerende væske for støvfjerningsdelen (dvs. en sirkulerende væske som har absorbert S02 i tårnet som har en redusert pH) effektivt bringes i kontakt med luft, hvorved kalsiumsulfitt dannet ved tidspunktet for absorpsjon av S02-gass, oksyderes til gips. Den resulterende oppslemning som inneholder gips, uttas ved hjelp av sirkulasjonspumpe 37 for støvfjerningsdelen og absorpsjonsdelen til en fortykningsinnretning og en sentrifugal-separator hvor gips konsentreres og fraskilles, og til slutt gjenvinnes gips i form av pulver som inneholder 10% eller mindre av vann som er knyttet til det. Som ovennevnte nettverk for oksydasjon 31 kan anvendes en hver type som forøker kontakteffektiviteten for kalsiumsulfitt (oppslemning) med luft, så som slike typer som består av metall-trådduk, fyllstoff eller lignende. Slik metall-trådduk, fyllstoff eller lignende kan bestå av eller være belagt med metall som fungerer som oksydasjonskatalysator.
For gjenvinning av gips med god kvalitet er det nødvendig å redusere konsentrasjonen av ureagert kalkstein som finnes i den oppslemning som blåses fra sirkulasjonstank 36 for støv-fjerningsdelen til fortykningsinnretningen og dessuten full-stendig å utføre oksydasjon av kalsiumsulfitt inne i sirkulasjonstank 36 for støvfjerningsdelen. Det er blitt funnet at for å oppnå disse betingelser er det nødvendig å velge en hensiktsmessig pH for oppslemningen i sirkulasjonstank 36 for støvfjerningsdelen, en hensiktsmessig tank-kapasitet og mengde luft som tilføres for oksydasjon.
Fig. 2 viser forholdet mellom pH i oppslemningen i sirkulasjonstanken for støvfjerningsdelen og det prosentvise overskudd av kalkstein. På denne figur refererer A til et tilfelle hvor oppholdstiden for oppslemning i oppslemnings-tanken for støvfjerningsdelen er kortere og B til et tilfelle hvor tiden er lengre. Dessuten ble det prosentvise overskudd av kalkstein undersøkt ut fra forholdet mellom konsentrasjonen av kalkstein (mol/l) og konsentrasjonen av total mengde kalsium (mol/l) i henhold til oppslemningsanalyse. Det vil sees av denne figur at når pH reduseres, kan det prosentvise overskudd av kalkstein reduseres, og dessuten når det gjelder en større tankkapasitet kan det prosentvise overskudd reduseres. Fig. 3 viser forholdet mellom pH i oppslemningen i sirkulasjonstanken for støvfjerningsdelen, oppnådd ved anvendelse av apparatet ifølge fig. 1, og dens oksydasjons-hastighet. I dette tilfelle ble mengden av luft for oksydasjon gjort to ganger så stor som den teoretiske mengde, og når det gjaldt nettverket for oksydasjon, ble det anvendt et enkelt trinn. Det vil kunne sees av denne figur at når pH i oppslemningen økes, oppnås det en høyere oksydasjons-hastighet, men det er ikke noen stor forskjell ved pH-verdier på under 5. Fig. 4 viser forholdet mellom lengden luft for oksydasjon og oksydasjonshastigheten, oppnådd ved anvendelse av apparatet ifølge fig. 1. (pH i oppslemningen i sirkulasjonstanken for støvfjerningsdelen var 5,5). Det vil kunne sees at oksyda-sj onshastigheten øker med økning i luftmengden, og når det gjelder mengden luft for oksydasjon oppvises det en be-merkelsesverdig effektivitet opp til to ganger den teoretiske mengde.
I betraktning av disse fakta er det mulig, ved reduksjon av pH i oppslemningen i sirkulasjonstanken for støvfjernings-delen (dvs. ved at pH holdes på en lavere verdi), å redusere det prosentvise overskudd av kalkstein og dessuten øke oksydasjonshastigheten. Hvis imidlertid pH i oppslemningen i støvfjerningsdelen reduseres for mye, blir avsvovlings-yte-evnen ved støvfjerningdelen dårlig, hvilket øker avsvovlings-mengden ved absorpsjonsdelen og følgelig fordrer en økning i mengden av den sirkulerende væske i absorpsjonsdelen. Videre, når kalsiumsulfitt oksyderes, dannes det ofte fritt kalsium-sulf itt delvis; således blir variasjonen i pH i oppslemningen i sirkulasjonstanken større og følgelig er det en fare for at det oppstår problemer med kjelestein. På den annen side, når det gjelder det prosentvise overskudd av kalkstein, er det, selv om pH i oppslemningen i sirkulasjonstanken for støv-fjerningsdelen gjøres høyere enn 5,5, ikke noen stor effektivitet, og også når det gjelder oksydasjonshastigheten oppnås det ikke noen stor effektivitet selv om pH i oppslemningen gjøres lavere enn 4,0; det er således foretrukket at pH i oppslemningen i støvfjerningsdelen er i området 5,5-4,0. Videre, når det gjelder mengden luft for oksydasjon, er det foretrukket, for oppnåelse av en praktisk oksydasjons-hastighet, å tilføre den med omtrent det dobbelte eller mer av den teoretiske mengde.
På den annen side, i det tilfelle hvor mengden utløpsgass minskes og/eller konsentrasjonen av S02 minskes, har av-svovlingsyteevnen tendens til å være i overskudd (dvs. den overstiger den fastsatte verdi), hvis mengden av den sirkulerende væske i absorpsjonsdelen fremdeles er under en bestemt tilstand. Dessuten, når mengden utløpsgass minker og konsentrasjonen av S02 minker, minker den absolutte mengde av S02 som fjernes og følgelig reduseres den mengde luft som fordres for oksydasjonen. Under slike betingelser forbrukes det kraft for sirkulasjonspumpen og luft for oksydasjonen forgjeves; når følgelig mengdene av de sirkulerende væsker i absorpsjonsdelen og/eller støvfjerningsdelen reduseres avhengig av mengden av utløpsgass og konsentrasjonen av S02 (dvs. avhengig av anrik-ningen) og dessuten mengden luft for oksydasjon reduseres, er det mulig å redusere mengden kraft som forbrukes. Når det gjelder fremgangsmåten til reduksjon av mengdene av de sirkulerende væsker, kan den utføres ved at visse pumper stoppes eller at antallet rotasjoner hos pumpemotorene varieres. Videre, når det gjelder mengden luft for oksydasjon, kan det anvendes en lignende fremgangsmåte.
Ved den utførelsesform som er illustrert på fig. 1 anvendes det, når det gjelder tilførselsrøret 3 0 for luft for oksydasjon, en fremgangsmåte til å lede luft mot væskeoverflaten i sirkulasjonstanken, idet man tar i betraktning kjelesteindannelse, men som illustrert på fig. 5, kan det også anvendes en fremgangsmåte hvorved lufttilførselsrøret 30 nedsenkes i den væske som finnes i tanken og luft ledes inn i denne. Siden den sirkulerende væske bringes i kontakt med luft i tanken, øker oksydasjonshastigheten ifølge denne fremgangsmåte slik at det blir mulig å redusere mengden luft for oksydasjon. Videre kan, som illustrert på fig. 6, luft-tilførselsrør 30 og nettverk for oksydasjon 31 begge nedsenkes i væsken i sirkulasjonstanken. Ifølge en slik oppbygning hindrer nettverket for oksydasjon 31 injisert luft fra å stige opp i væsken slik at det blir mulig å holde kontakttiden for luft med den sirkulerende væske tilstrekkelig lang. Dessuten, når nettverket for oksydasjon i dette tilfelle tilveiebringes ved en flerhet av trinn, kan dets effekt forøkes.
Når det gjelder lufttilførselsinnretningen ved den foreliggende oppfinnelse, som er tilveiebrakt i sirkulasjonstanken for støvfjerningsdelen, kan, ved siden av det rør som har en rekke perforeringer 30 som vist på fig. 1, slike som er vist på fig. 9 eller fig. 10 også anvendes hvor lufttilførsels-munnstykker 3 OA " 3 OG er anordnet i nærheten av rørere henholdsvis 32A " 32D. Når det gjelder slike munnstykker 30A 3OG, er det foretrukket at munnstykkene er anordnet slik at de er rettet mot bladene på rørerne 32A " 32D slik at tilført luft kan støte mot bladene, finfordeles og dispergeres i væsken. Når det anvendes en slik innretning oppnås opp-slemningsagitering og fin-fordeling og dispergering av tilført luft på samme tid slik at det blir mulig å utføre oksydasjon av kalsiumsulfitt ensartet og med høy effektivitet. PÅ fig. 9 forhindrer rører 32E, som er tilveiebrakt under lufttil-førselsmunnstykket 3OG, at sirkulasjonspumpen 37 forårsaker luft-kavitasj on.
Når det gjelder rørerne 32A " 32D, kan rørerne, foruten de som er anordnet i radial retning i forhold til sirkulasjons- og absorpsjonstanken 36 (dvs. på en måte rettet mot dens senter), som vist på disse figurer, være tilveiebrakt på en skrå måte slik at den strømning som dannes ved agitasjon, kan danne en virvlende strøm. Videre, når et lufttilførsels-rør er festet på rørernes stang og langs disse og luft til-føres langs stangen fra baksiden av rørernes roterende blad, forøkes gass-væske-kontakteffekten ytterligere. Når det gjelder de roterende blad er det blitt funnet at blad av propelltypen er mer ønskelige enn blad av skovltypen.
De utførelsesformer som er illustrert på fig. 1, 5 og 6, er rettet mot et apparat hvor sirkulasjonstank 38 for absorpsjonsdelen er tilveiebrakt atskilt utenfor absorpsjonstårnet. Når imidlertid, som illustrert på fig. 7, tårnets nedre del er delt i to ved hjelp av skillevegg 42, kan sirkulasjonstank 36 for støvfjerningsdelen og sirkulasjonstank 38 for absorpsjonsdelen rommes i det samme tårn slik at man derved er i stand til å gjøre apparatet kompakt, i tillegg til den ovenfor nevnte effektivitet. På figuren refererer tallet 41 til en fallsrørsdel for oppslemningen.
De ovenfor nevnte utførelsesformer hvor støv som finnes i utløpsgassen, fjernes bare ved hjelp av oppslemningen som inneholder et absorpsjonsmiddel, er omtalt som støvblandings-system, men et støv-fraskillelsessystem som illustrert på fig. 8, kan også anvendes.
Apparatet som er vist på fig. 8 omfatter: en vertikalt anordnet sylindrisk tårn-hoveddel 50; en støvfjerningsdel 34 og en absorpsjonsdel 35 utformet i henholdsvis det nedre rom og det øvre rom inne i tårn-hoveddelen; en sirkulasjons- og absorpsjonstank 3 6 for støvfjerningsdelen, utformet ved bunn-delen i tårn-hoveddelen 50; et rør 51 for tilførsel av vann til absorpsjons- og sirkulasjonstanken 3 6 for støvfjernings-delen; en pumpeinnretning 37 og en sprøyteinnretning 22 for tilførsel og sprøyting av vann inne i absorpsjons- og sirkulasjonstanken 36 for støvfjerningsdelen, til støvfjerningsdelen 34; en åpning 45 for tilførsel av en utløpsgass, tilveiebrakt ved støvfjerningsdelen 34; en sprøyteinnretning 22 for en absorberende væske, tilveiebrakt ved absorpsjonsdelen 35; en kollektor 3 3 for den absorberende væske, tilveiebrakt under sprøyteinnretningen; en smådråpe-fjerner 4A tilveiebrakt under kollektoren 33; en sirkulasjonstank 38 for den absorberende væske, for mottaking av den absorberende væske oppsamlet av kollektoren 33; en pumpeinnretning 39 for tilførsel av den absorberende væske i sirkulasjonstanken 38 for den absorberende væske, til sprøyteinnretningen 22 for den absorberende væske; en røreinnretning 32 tilveiebrakt inne i sirkulasjonstanken 38 for absorpsjonsdelen; en innretning for tilførsel av luft til overflaten av, eller i, væsken i sirkulasjonstanken 38 for absorpsjonsdelen; et rør 52 for tilførsel av en absorpsjons-oppslemning til sirkulasjonstanken 38 for absorpsjonsdelen; en utgang 46 for utløpsgassen tilveiebrakt i tårnhoveddelens 50 toppdel; og en innretning for uttak av en gipsholdig oppslemning fra sirkulasjonstanken 38 for absorpsj onsdelen.
Som vist på tegningen er væskesirkulasjonssystemene for støvfjerningsdelen 34 og absorpsjonsdelen 35 atskilt ved en skillevegg 42, idet vann sirkuleres til støvfjerningsdelen 34 for utførelse av fjerning og avkjøling av støv, mens absorpsjonsoppslemningen ledes til absorpsjonsdelen 35 og på samme tid luft ledes til den øvre del av sirkulasjonstank 38. Smådråper (eller støv) som finnes i utløpsgassen, oppfanges av smådråpefjerneren 4A.
I apparatet ifølge fig. 8 kan skilleveggen 42 erstattes med en horisontal skjerm ved hvilken en tank deles i en øvre del og en nedre del. Den øvre del er forsynt med et luft-tilførselsrør og et rør for uttak av en gipsholdig væske, hvorved pH i den øvre del gjøres lavere, mens den øvre del er forsynt med et rør for tilførsel av en absorpsjonsoppslemning og et rør for sirkulasjon av absorpjonsoppslemningen til absorpsjonsdelen, hvorved pH i den nedre del gjøres høyere. Ifølge ovennevnte utførelsesform oppnås det høye effektivi-teter ved absorpsjonen av S0X og oksydasjonen av kalsium-sulf itt.
Eksempel
ET forsøk med utløpsgassbehandling ble utført under anvendelse av apparatet for avsvovling av den våte type som vist på fig. 1.
Forsøksbetingelsene er som følger:
Gassmengde: 3.000 Nm<3>/time, S02-konsentrasjon:
1.000 ppm, prosentvis avsvovling: 90% eller høyere, støv-konsentrasjon ved innløp: 200 mg/Nm<3>, støvkonsentrasjon ved utgang: 15 mg/Nm<3> eller lavere.
Forsøksresultatene var som følger:
Gassmengde: 3.000 Nm<3>/time, S02-konsentrasjon: 1.000 ppm, prosentvis avsvovling: 98%, støvkonsentrasjon ved innløp: 200 mg/Nm<3>, støvkonsentrasjon ved utgang: 7 mg/Nm<3>, prosentvis overskudd av kalkstein: 0,01%, mengde svovelsyre anvendt:
0 kg/time, renhet av gips-biprodukt: 96,3%.
Ifølge apparatet ifølge den foreliggende oppfinnelse kan det innspares en tank for tilførsel av en absorberende væske til dens oksydasjonstårn og utstyr rundt oksydasjonstårnet slik at apparatet derved gjøres kompakt, og siden det ikke fordres hjelpeinnretninger for kalkstein og svovelsyre og det dessuten ikke fordres noen luftkompressor for tilførsel av luft til oksydasjonstårnet, men det i stedet kan anvendes en blåser, er det mulig å redusere anvendelsen av elektrisk kraft. Videre, siden støvfjerningsdelen, absorpsjonsdelen og sirkulasjonstanken for støvfjerningsdelen holdes i et enkelt tårn, kan et trekktap ("draft loss") ved leding av gasser fra ett tårn til et annet gjennom rørledninger minskes. Siden utløpsgassen ledes til absorpsjonsdelen og ledes gjennom kollektoren og diffusjonsplaten etter at den er avkjølt i støvfjerningsdelen, behøver ikke det materiale som anvendes til oppbygging av kollektoren og diffusjonsplaten, være varme-motstandsdyktig og kan være et billig materiale.
Claims (2)
1. Apparat for avgassavsvovling ved en våtprosess hvor apparatet omfatter anordninger for gasskjøling, støvfjernings-anordninger (34), anordninger (35) for absorpsjon og fjerning av svoveloksydforbindelser og anordning til fjerning av smådråper (4) ,
karakterisert ved at hver av disse anordninger er anbrakt i et enkelt absorpsjonstårn (50), og at det er tilveiebrakt en sirkulasjonstank (36 eller 38), idet sirkulasjonstanken (36 eller 38) er tilført en absorbent-slurry i hvilken det er absorbert en svoveloksydforbindelse fra avgassen, slik at det dannes et kalsiumsulfitt, idet sirkulasjonstanken (36 eller 38) omfatter minst én nedre rører av propelltype (32E) for røring av absorbent-slurryen, anbrakt på motsatt side av en sirkulasjonspumpe, minst ett øvre røreverk av propelltype (32A, B) for røring av absorbentslurryen som befinner seg ovenfor det (de) nedre røreverk av propelltype (32E), anordninger (30) for tilførsel av luft inn i absorbent-slurryen anbrakt på sugesiden av bare det (de) øvre røreverk av propelltype, og anordning (37) for uttak av en resulterende slurry eller sirkulasjon av den resulterende slurry til anord-ningene (34) og/eller (35).
2. Apparat ifølge krav 1,
karakterisert ved at lufttilførselsanord-ningene er plassert langs en akse i røreren av propelltype.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59028764A JPS60172335A (ja) | 1984-02-20 | 1984-02-20 | 湿式排煙脱硫方法 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO850656L NO850656L (no) | 1985-08-21 |
NO172215B true NO172215B (no) | 1993-03-15 |
NO172215C NO172215C (no) | 1993-06-23 |
Family
ID=12257470
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO850656A NO172215C (no) | 1984-02-20 | 1985-02-19 | Apparat for avsvovling av roekgasser |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0162536B1 (no) |
JP (1) | JPS60172335A (no) |
KR (1) | KR920005913B1 (no) |
CN (1) | CN1007963B (no) |
AT (1) | ATE132770T1 (no) |
DE (1) | DE3588075T2 (no) |
DK (2) | DK172817B1 (no) |
FI (1) | FI850681L (no) |
NO (1) | NO172215C (no) |
Families Citing this family (72)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4690807A (en) * | 1985-08-15 | 1987-09-01 | General Electric Environmental Services, Inc. | Process for the simultaneous absorption of sulfur oxides and production of ammonium sulfate |
JPS62132718U (no) * | 1986-02-12 | 1987-08-21 | ||
JPH0691939B2 (ja) * | 1986-02-21 | 1994-11-16 | バブコツク日立株式会社 | 湿式排煙脱硫方法および装置 |
JPH0691940B2 (ja) * | 1986-03-04 | 1994-11-16 | バブコツク日立株式会社 | 湿式排煙脱硫装置の酸化空気制御方法 |
US4900524A (en) * | 1987-06-29 | 1990-02-13 | Vth Ag Verfahrenstechnik Fur Heizung | Method for separation of sulfur dioxide from gases |
US5209905A (en) * | 1990-12-14 | 1993-05-11 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Wet-type exhaust gas desulfurization system having a means for supplying air |
JPH0580520U (ja) * | 1992-04-13 | 1993-11-02 | 三菱重工業株式会社 | 亜硫酸ガス含有排ガス吸収塔 |
SE502238C2 (sv) * | 1993-06-03 | 1995-09-18 | Flaekt Ab | Sätt för oxidation av en sulfit- och/eller vätesulfitjoninnehållande vattenlösning i närvaro av kalk |
SE502925C2 (sv) * | 1994-06-23 | 1996-02-19 | Abb Flaekt Ind Ab | Sätt och anordning för att avlägsna svaveldioxid från en gas |
JP3332678B2 (ja) * | 1995-08-03 | 2002-10-07 | 三菱重工業株式会社 | 湿式排煙脱硫装置 |
AT402264B (de) * | 1995-09-07 | 1997-03-25 | Austrian Energy & Environment | Verfahren und einrichtung zur nassen abscheidung saurer gase |
JP3068452B2 (ja) * | 1996-02-06 | 2000-07-24 | 三菱重工業株式会社 | 湿式排煙脱硫装置 |
JPH11123313A (ja) * | 1997-10-21 | 1999-05-11 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排煙脱硫プラント |
US6555082B1 (en) * | 1998-05-16 | 2003-04-29 | Babcock Borsig Power Environment Gmbh | Method for wet flue gas desulfurization and device for implementing said method |
SE519545C2 (sv) * | 2001-07-05 | 2003-03-11 | Alstom Switzerland Ltd | Sätt och anordning för avskiljning av svaveldioxid från en gas |
GB0212850D0 (en) | 2002-06-01 | 2002-07-17 | Accentus Plc | New recovery process |
SE525344C2 (sv) * | 2003-06-26 | 2005-02-08 | Alstom Technology Ltd | Sätt och anordning för avskiljning av svaveldioxid från en gas |
DE502005005613D1 (de) | 2005-03-11 | 2008-11-20 | Ae & E Lentjes Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Bestimmung des CaCO3-Gehaltes einer Waschflüssigkeit |
EP1707877A1 (de) * | 2005-03-18 | 2006-10-04 | Lurgi Lentjes AG | Rauchgasreinigungsvorrichtung mit geteiltem Waschflüssigkeitssumpf |
EP1707875A1 (de) | 2005-03-18 | 2006-10-04 | Lurgi Lentjes AG | Rauchgasreinigungsvorrichtung mit verbesserter Oxidationseinrichtung im Waschflüssigkeitssumpf |
EP1707876A1 (de) | 2005-03-18 | 2006-10-04 | Lurgi Lentjes AG | Im wesentlichen horizontal durchströmte Rauchgasreinigungsvorrichtung |
JP5032499B2 (ja) * | 2005-12-19 | 2012-09-26 | フルオー・テクノロジーズ・コーポレイシヨン | 2段階急冷洗浄装置 |
CN100427181C (zh) * | 2006-09-29 | 2008-10-22 | 清华大学 | 一种湿法烟气脱硫反应塔 |
US7560084B2 (en) | 2007-03-30 | 2009-07-14 | Alstom Technology Ltd | Method and device for separation of sulphur dioxide from a gas |
EP2087933B1 (en) | 2008-02-07 | 2018-01-10 | General Electric Technology GmbH | A gas sparger and a method for supplying oxidation gas to a wet scrubber |
CN101301566B (zh) * | 2008-06-30 | 2012-07-18 | 浙江天蓝环保技术股份有限公司 | 一种白泥脱除烟气中二氧化硫的方法和装置 |
US8118914B2 (en) | 2008-09-05 | 2012-02-21 | Alstom Technology Ltd. | Solid materials and method for CO2 removal from gas stream |
CN101579600B (zh) * | 2009-05-04 | 2011-04-20 | 何金整 | 利用高位势能的氨法脱硫工艺及装置 |
US8440006B2 (en) * | 2009-08-21 | 2013-05-14 | Alstom Technology Ltd | System and method for flue gas scrubbing |
CN101695620B (zh) * | 2009-10-13 | 2011-08-03 | 山西长林环保机械设备有限公司 | 二步法无助力烧结机脱硫净化方法及设备 |
EP2335804B1 (en) | 2009-12-04 | 2014-09-10 | Alstom Technology Ltd | A method and a device for cleaning a carbon dioxide rich flue gas |
EP2335806A1 (en) | 2009-12-04 | 2011-06-22 | Alstom Technology Ltd | Method and system for condensing water vapour from a carbon dioxide rich flue gas |
EP2458035A1 (en) | 2010-01-21 | 2012-05-30 | Alstom Technology Ltd | A method of ventilating an aluminium production electrolytic cell |
CN101844036A (zh) * | 2010-05-11 | 2010-09-29 | 上海龙净环保科技工程有限公司 | 塔内氧化-钙基强碱-石膏湿法烟气脱硫工艺 |
EP2431499B1 (en) | 2010-09-17 | 2014-04-23 | Alstom Technology Ltd | Raw gas collection system |
EP2457637B8 (en) | 2010-11-24 | 2016-09-21 | General Electric Technology GmbH | Method of cleaning a carbon dioxide rich flue gas and a boiler system |
EP2457634B1 (en) | 2010-11-25 | 2016-10-12 | General Electric Technology GmbH | A wet scrubber for removing sulphur dioxide from a process gas |
EP2497560A1 (en) | 2011-03-08 | 2012-09-12 | Alstom Technology Ltd | A method and system for removing contaminants from a process gas |
CN102229198B (zh) * | 2011-04-08 | 2012-09-26 | 三一重工股份有限公司 | 一种喷淋除尘系统及具有该系统的混凝土搅拌站 |
JP5693344B2 (ja) * | 2011-04-13 | 2015-04-01 | 三菱重工業株式会社 | Co2回収装置 |
EP2564915B1 (en) | 2011-08-30 | 2016-10-12 | General Electric Technology GmbH | Absorber for capturing CO2 in ammoniated solution |
PL2578292T3 (pl) | 2011-10-07 | 2019-04-30 | General Electric Technology Gmbh | Sposób sterowania skruberem mokrym użytecznym do usuwania ditlenku siarki z gazu procesowego |
EP2579032B1 (en) | 2011-10-07 | 2015-06-03 | Alstom Technology Ltd | Sulphite sensor and method for measuring sulphite concentration in a substance |
CN102371116A (zh) * | 2011-12-10 | 2012-03-14 | 程爱平 | 喷淋式脱硫吸收塔浆液收集槽 |
US8741247B2 (en) | 2012-03-27 | 2014-06-03 | Alstom Technology Ltd | Method and system for low energy carbon dioxide removal |
DK2644252T3 (en) * | 2012-03-29 | 2015-02-16 | Doosan Lentjes Gmbh | A flue gas cleaning device |
EP2644251A1 (en) * | 2012-03-29 | 2013-10-02 | Doosan Lentjes GmbH | A flue gas purification device |
US9234286B2 (en) | 2012-05-04 | 2016-01-12 | Alstom Technology Ltd | Recycled pot gas pot distribution |
JP5848192B2 (ja) * | 2012-05-15 | 2016-01-27 | 木村 健 | 排煙脱硫装置 |
EP2711066B1 (en) | 2012-09-20 | 2021-10-27 | General Electric Technology GmbH | Method for cleaning an industrial waste gas comprising co2 by incineration in an oxyfuel boiler |
US9644840B2 (en) | 2012-09-20 | 2017-05-09 | General Electric Technology Gmbh | Method and device for cleaning an industrial waste gas comprising CO2 |
EP2724770A1 (en) | 2012-10-26 | 2014-04-30 | Alstom Technology Ltd | Absorption unit for drying flue gas |
EP2724766A1 (en) | 2012-10-26 | 2014-04-30 | Alstom Technology Ltd | A method of treating a carbon dioxide rich flue gas and a flue gas treatment system |
DK2775112T4 (da) | 2013-03-08 | 2023-04-17 | Alfa Laval Corp Ab | Rensningssystem og fremgangsmåde til reduktion af sox i udstødningsgasser |
CN103480264B (zh) * | 2013-09-05 | 2015-07-15 | 中国能源建设集团广东省电力设计研究院有限公司 | 烟气系统及其控制方法 |
CN103624022A (zh) * | 2013-11-21 | 2014-03-12 | 上海大学 | 用于乙烯废碱液烟气脱硫的除雾器冲洗工艺及其除雾器冲洗装置 |
CN103611406B (zh) * | 2013-12-10 | 2015-09-02 | 太原理工大学 | 烟气中二氧化硫的磁分离装置及方法 |
CN103611409B (zh) * | 2013-12-10 | 2015-09-09 | 山东大学 | 一种湿式布袋深度脱硫装置及脱硫方法 |
KR101646058B1 (ko) * | 2014-04-01 | 2016-08-05 | 케이씨코트렐 주식회사 | pH 분리형 습식 탈황장치 |
EP3104171B1 (en) | 2015-06-12 | 2018-08-22 | General Electric Technology GmbH | Dibasic acid sensor and method for continuously measuring dibasic acid concentration in a substance |
CN104941427A (zh) * | 2015-06-25 | 2015-09-30 | 莫成杰 | 一种新型酸碱有机废气净化器 |
EP3132839A1 (en) | 2015-08-20 | 2017-02-22 | General Electric Technology GmbH | Seawater flue gas desulfurization absorber system |
CN105536471A (zh) * | 2015-12-10 | 2016-05-04 | 刘操 | 一种烟气脱硫除尘净化装置 |
CN106422735A (zh) * | 2016-08-26 | 2017-02-22 | 浙江天地环保科技有限公司 | 一种单塔双循环高效脱硫工艺系统及方法 |
CN106377967A (zh) * | 2016-11-29 | 2017-02-08 | 永清环保股份有限公司 | 一种湿法脱硫吸收塔及其自洁净烟气除尘系统 |
EP3461549A4 (en) * | 2017-07-31 | 2019-04-03 | Beijing Zhongneng Nuotai Energy Saving And Environmental Protection Co., Ltd. | DAMPUSING AND DEHUMIDIFYING APPARATUS FOR WET DESULFURING, AND WET DEDUSTING AND DEHUMIDIFYING DEVICE FOR ELECTROMECHANICAL COUPLING |
CN107905875A (zh) * | 2017-12-18 | 2018-04-13 | 北京联飞翔科技股份有限公司 | 一种氮氧化物净化装置及方法 |
KR102069593B1 (ko) * | 2018-03-12 | 2020-01-23 | 두산중공업 주식회사 | 배연탈황설비의 흡수탑 |
EP3569301B1 (en) | 2018-05-18 | 2021-12-15 | Reel Alesa AG | Apparatus and method for controlled alumina supply |
CN108671737A (zh) * | 2018-06-19 | 2018-10-19 | 北京中能诺泰节能环保技术有限责任公司 | 烟气处理装置及湿法脱硫系统 |
CN108889062A (zh) * | 2018-07-19 | 2018-11-27 | 江苏安纳泰环保科技有限公司 | 一种脱硫除尘一体装置 |
CN117504568A (zh) * | 2023-12-11 | 2024-02-06 | 内蒙古霍煤鸿骏铝电有限责任公司 | 一种外循环式烟气湿法脱硫烟囱 |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5938010B2 (ja) * | 1976-01-31 | 1984-09-13 | バブコツク日立株式会社 | 排煙脱硫装置石膏回収法 |
CA1129181A (en) * | 1979-03-30 | 1982-08-10 | Mark Richman | So.sub.2 scrubbing system for flue gas desulfurization |
DE3008718C2 (de) * | 1980-03-07 | 1987-01-22 | Hölter, Heinz, Dipl.-Ing., 4390 Gladbeck | Vorrichtung zur Gaswäsche für Chemisorptionsanlagen |
-
1984
- 1984-02-20 JP JP59028764A patent/JPS60172335A/ja active Granted
-
1985
- 1985-02-18 KR KR1019850000998A patent/KR920005913B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1985-02-19 DK DK198500753A patent/DK172817B1/da not_active IP Right Cessation
- 1985-02-19 NO NO850656A patent/NO172215C/no not_active IP Right Cessation
- 1985-02-19 FI FI850681A patent/FI850681L/fi not_active Application Discontinuation
- 1985-02-20 AT AT85301145T patent/ATE132770T1/de not_active IP Right Cessation
- 1985-02-20 DE DE3588075T patent/DE3588075T2/de not_active Revoked
- 1985-02-20 EP EP85301145A patent/EP0162536B1/en not_active Revoked
- 1985-06-08 CN CN85104366A patent/CN1007963B/zh not_active Expired
-
1995
- 1995-09-29 DK DK199501094A patent/DK172959B1/da not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FI850681L (fi) | 1985-08-21 |
DE3588075T2 (de) | 1996-06-27 |
EP0162536B1 (en) | 1996-01-10 |
DK172817B1 (da) | 1999-08-02 |
DK75385D0 (da) | 1985-02-19 |
NO850656L (no) | 1985-08-21 |
KR920005913B1 (ko) | 1992-07-24 |
DE3588075D1 (de) | 1996-02-22 |
JPS60172335A (ja) | 1985-09-05 |
JPH0536085B2 (no) | 1993-05-28 |
FI850681A0 (fi) | 1985-02-19 |
KR850006326A (ko) | 1985-10-05 |
EP0162536A1 (en) | 1985-11-27 |
ATE132770T1 (de) | 1996-01-15 |
DK75385A (da) | 1985-08-21 |
CN85104366A (zh) | 1986-12-03 |
CN1007963B (zh) | 1990-05-16 |
DK109495A (da) | 1995-09-29 |
DK172959B1 (da) | 1999-10-18 |
NO172215C (no) | 1993-06-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO172215B (no) | Apparat for avsvovling av roekgasser | |
EP0212523A2 (en) | Process for the simultaneous absorption of sulfur oxides and production of ammonium sulfate | |
DK174385B1 (da) | Fremgangsmåde til afsvovling af røggas | |
US6214097B1 (en) | Flue gas scrubbing apparatus | |
KR100290751B1 (ko) | 고체탈황제이용습식배연탈황장치와방법 | |
TWI500445B (zh) | A sulfur-containing gas-containing desulfurization method, and a desulfurization apparatus | |
KR19990076852A (ko) | 연도 가스 세척 장치 및 방법 | |
US6695018B2 (en) | Collection scoop for flue gas desulfurization systems with bleed streams or ex situ forced oxidation | |
HU221181B1 (en) | Improved wet scrubbing method and apparatus for removing sulfur oxides from combustion effluents | |
EP0017348B1 (en) | Flue gas scrubbing process using fly ash alkali | |
KR100306377B1 (ko) | 탈황흡수액의 처리방법 및 장치 | |
CA1105371A (en) | Flue gas scrubbing additive utilization | |
EP0756889B1 (en) | Wet flue gas desulfurization apparatus | |
JPH0780243A (ja) | 高濃度脱硫剤スラリによる脱硫方法と装置 | |
JPS62193630A (ja) | 湿式排煙脱硫方法および装置 | |
JP3408571B2 (ja) | 湿式排煙処理方法と湿式排煙処理装置 | |
EP0793994A1 (en) | Wet flue gas desulfurization system | |
CN213101540U (zh) | 一种逆流喷雾塔 | |
CN110124496A (zh) | 一种双循环脱硫工艺方法 | |
FI91129B (fi) | Laite rikinpoistoa varten märkämenetelmällä ja kierrätystankki | |
JPH09308815A (ja) | 湿式排煙脱硫方法 | |
CN110523261A (zh) | 烟气脱硫系统 | |
JPS62183841A (ja) | 湿式排煙脱硫装置 | |
JPH06114233A (ja) | 湿式排煙脱硫装置および方法 | |
CN109939554A (zh) | 一种白泥脱硫系统及其脱硫方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MK1K | Patent expired |