DK154338B - Fremgangsmaade og anlaeg til fremstilling af planglas - Google Patents

Description

DK 154338B

Den foreliggende opfindelse angår en fremgangsmåde til fremstilling af planglas og er af den i krav 1's indledning angivne art.

Ved flydeprocessen til fremstilling af planglas bliver smeltet glas ved en reguleret hastighed ført til den ene ende, den varme ende, af et smeltet metalbad indeholdt i en langstrakt beholderkonstruktion. Sædvanligvis er det smeltede metal bad af smeltet tin eller af en smeltet tinlegering, hvori tin er i overvægt. Det færdige glasbånd udtages fra badet ved hjælp af trækorganer, sædvanligvis drevne trækvalser, der er anbragt udenfor badets afgangsende, hvilke trækorganer udøver en trækkraft for at bevæge båndet fremad langs badet.

Ved nogle metoder ved udførelse af flydeprocessen udføres reguleringen af den tilførte trækvirkning sammen med regulering af de termiske forhold, som det fremad vand rende glasbånd udsættes for, for således at udtynde båndet til en ønsket bredde og tykkelse.

Ved drift under forhold med høj belastning, f.eks. ved en tilførselshastighed for det smeltede glas til badet på 2000 tons pr. uge eller mere, er en høj afgangshastighed for det færdige glasbånd fra badet, f.eks. større end 10 meter pr. minut, nødvendig ved udtynding af glasset til tykkelser under 3 mm. Når det fremad vandrende glasbånd accelereres under udtynding til en ensartet høj afgangshastighed fra badet, medtager det en betydelig mængde af det smeltede metal i badet langs badets overflade hen mod badets afgangsende, hvilken overfladestrøm frembringer en modsat returstrøm af koldere smeltet metal fra badets afgangsende langs bunden af badet hen til den zone af badet, hvor glasbåndet bliver udtyndet. I denne zone har glasset en sådan viskositet, at det er særligt følsomt for temperaturvariationer hen over overfladen af det smeltede metalbad, og det har vist sig, at forvrængning, som indføres i den nederste overflade af glasbåndet i denne udtyndingszone, forefindes i det endelige bånd.

Temperaturvariationer henover overfladen af badet kan hidrøre fra en temperaturgradient gennem dybden af badet, og det er ønskeligt at minimere sådanne temperaturgradienter, navnlig i udtyndingszonen. Selv om der kan opnås en relativt lille temperaturgradient ved en relativt lille baddybde ved lave båndhastigheder, frembringer en høj båndhastighed over en lille baddybde imidlertid turbulens i det smeltede metal, hvoraf forvrængning i båndet kan fremkomme. En større baddybde vil reducere turbulens ved høje båndhastigheder, men vil nødvendigvis give en større temperaturgradient gennem baddybden, som kan indføre forvrængning i båndet.

2

DK 154338 B

Det er i britisk patentskrift nr. 1.452.625 tidligere blevet foreslået at bekæmpe indføringen af en sådan forvrængning i glasbåndet i udtyndingszonen ved anvendelse af en første barriere ved et første sted i området omkring den i strømningsretningen forreste ende af udtyndingszonen for at tvinge strømmen af smeltet metal på dette sted til fremadrettet strømning af smeltet metal, som medføres under bindet, og modsat strømning af smeltet metal langs siderne af båndet fra en position set i strømningsretning efter dette sted, og ved anvendelse af en anden barriere på et andet sted beliggende set i strømningsretning ovenfor det første sted og i området for maksimal acceleration af glasset for at tvinge strømmen af smeltet metal på dette andet sted til fremadrettet strømning af smeltet metal, som medføres under det accelererende glas, og modsat strømning af smeltet metal langs siderne af båndet fra en position set i strømningsretning nedenfor det andet sted, idet der etableres sideværts adgang til området af badet, som understøtter båndet mellem det første og andet sted for den nævnte modsatte strømning af smeltet metal ved det første sted for at sikre efterfyldning af det smeltede metal i badet i udtyndingszonen mellem det første og andet sted. Et sådant arrangement reducerer temperaturforskellen mellem det smeltede metal over overfladen og det smeltede metal under overfladen i udtyndingszonen for derved at reducere temperaturvariationer i denne zone, som har tendens til at indføre forvrængning i båndet.

Formålet med den foreliggende opfindelse er at tilvejebringe en sådan temperaturudjævning og et sådant strømningsforløb i udtyndingszonen, at den nævnte forvrængning undgås eller reduceres.

Ifølge opfindelsen opnås formålet ved at udøve den indledningsvis nævnte fremgangsmåde som angivet i krav 1's kendetegnende del.

Fortrinsvis strækker området med større baddybde sig over en længde i båndets bevægelsesretning, som er tilstrækkelig til at sikre blanding af det smeltede metal i den nævnte returstrøm med smeltet metal, som er indeholdt i området med større baddybde.

Fremgangsmåden ifølge opfindelsen kan omfatte anbringelse af det smeltede metalbad i en beholderkonstruktion med en bund dannet af op til hinanden stødende blokke af ildfast materiale, hvis overside bestemmer niveauet af bunden af det smeltede metalbad, og afgrænsning af det nævnte område med større baddybde ved hjælp af blokke, hvis oversider ligger i et lavere niveau end oversiderne 3

DK 154338 B

af blokkene, som 'bestemmer baddybden i nærheden af det nævnte område.

Fremgangsmåden ifølge opfindelsen kan endvidere omfatte begrænsning af den nævnte returstrøm af koldere smeltet metal til en mindre dybde end dybden af det nævnte område med større baddybde, hvorved hastigheden af returstrømmen reduceres, når returstrømmen træder ind i det nævnte område med større baddybde, og blanding af returstrømmen med det smeltede metal i det nævnte område forøges.

Opfindelsen kan også omfatte begrænsning af den af glasbåndet medtagne strøm af smeltet metal ved et sted umiddelbart oven for det nævnte område med større baddybde reduceres til et overfladeområde af metalbadet, og strømmene, der trækkes fra området med større baddybde, har form af strømme langs glasbåndets sidekanter fra det nævnte område til det område af metalbadet, som understøtter glasbåndet ovenfor området med større baddybde.

Ifølge opfindelsen kan endvidere den tilførte trækkraft reguleres for at udtynde båndet til en ønsket bredde og tykkelse i en udtyndingszone, hvor glasset accelereres langs badet, og den nævnte afgrænsning af strømmen af smeltet metal kan ske på et sted i ned-strømsområdet af udtyndingszonen.

Modstrømmene langs siderne af båndet kan opvarmes selektivt.

Endvidere tilvejebringes der ifølge opfindelsen en fremgangsmåde ti! fremstilling af flydeglas med en tykkelse i området 1,5 mm til 3 mm, hvor randkræfter tilføres det accelererende glas ved en række overfor hinanden liggende positioner i indbyrdes afstand langs badet til styring af reduktionen af båndbredde og -tykkelse, ved hvilken fremgangsmåde den nævnte afgrænsning af strømmen af smeltet metal foretages på et sted i området af den set i båndets bevægelsesretning nederste ende af udtyndingszonen og et stykke nedenfor den nederste position, hvor rand kræfter tilføres båndet.

Opfindelsen angår også et anlæg til fremstilling af planglas ved den omhandlede fremgangsmåde, hvilket anlæg omfatter en langstrakt beholderkonstruktion med endevægge, sidevægge og en bund til at rumme et bad af smeltet metal, organer til tilførsel af glas til badet ved en reguleret hastighed og fremføring af glasset i båndform langs badet, og organer til tilførsel af en trækkraft til det endelige glasbånd for at accelerere glasset til en endelig udtagningshastighed.

4

DK 154338 B

Det for anlægget Ifølge opfindelsen ejendommelige er, at i det område af beholderkonstruktionen, hvor båndet opnår sin endelige udtagningshastighed, er bunden af beholder konstruktionen gjort dybere for at danne en reservezone til modtagelse af returstrømmen af koldere smeltet metal, som tvinges i en retning modsat båndets bevægelsesretning over bunden ved det fremad vand rende glasbånds medtagning af varmere smeltet metal, hvilken reservezone er beliggende i afstand fra beholderkonstruktionens endevæg ved glasbåndets udtagningssted.

En foretru kken udførelsesform for anlægget omfatter en tværgående barriere pi bunden af beholderkonstruktionen på et sted umiddelbart ovenfor (set i forhold til båndets bevægelsesretning) den uddybede beholderbund, hvilken barriere strækker sig forbi positionen af kanterne af båndet, idet det øverste af barrieren er beliggende et stykke under niveauet af badets overflade, som er i stand til at tvinge den smeltede metalstrøm pi dette sted i det væsentlige til fremadrettet strømning af smeltet metal, som medtages under båndet, og til en modstrøm af smeltet metal langs siderne af båndet.

Reservezonen, som dannes i bunden af beholderkonstruktionen umiddelbart nedenfor barrieren, kan have større dybde end badet ovenfor barrieren.

Dybden af reservezonen kan være tilnærmelsesvis det dobbelte af badets dybde i nærheden af zonen.

Fortrinsvis strækker reservezonen sig over den fulde bredde af bunden af beholderkonstruktionen.

I en foretru kken udførelsesform er beholder konstruktionen indesluttet i en metalkappe, og bunden af beholderkonstruktionen omfatter op til hinanden stødende blokke af ildfast materiale, som er fastgjort til metal kappen, og reservezonen med større baddybde er afgrænset af blokke, hvis oversider ligger i et lavere niveau end oversiderne af de tilstødende blokke.

Oversiderne af blokkene ovenfor og nedenfor reservezonen kan være i samme niveau. Fortrinsvis er blokkene af ildfast aluminium-silikatmateriale.

I en udførelsesform er bunden af beholder konstruktionen nedenfor barrieren udført således, at den set i båndets bevægelsesretning afgrænser reservezonen med større dybde end badets dybde ovenfor barrieren, et område med mindre dybde end reservezonen og et yderligere område med større dybde end badets dybde ovenfor barrieren, hvilket yderligere område strækker sig til afgangsenden

DK 154338B

5 af beholderkonstruktionen.

Et stejlf rit trin kan tilvejebringes, hvor bunden fastlægger en ændring i baddybden.

I den foretrukne udførelsesform har den langstrakte beholderkonstruktion et skulderområde, der forbinder en ovenfor liggende del med større baddybde med en nedenfor liggende del med mindre baddybde, hvor reservezonen med større baddybde er beliggende ved det nævnte skulderområde, og barrieren er beliggende umiddelbart ovenfor skulderområdet.

Øverste valser kan anbringes således, at de indgriber med den øverste flade på båndkanterne ved en række overfor hinanden liggende positioner langs badet for at styre reduktionen i bredde og tykkelse af båndet, idet parret af øverste valser, som ligger længst fremme i båndets bevægelsesretning, er ved en position, der ligger ovenfor barrieren.

Varmeapparater kan være monteret i nærheden af beholderens sidevægge ovenfor barrieren for at tilføre lokal opvarmning til modstrømmene af smeltet metal.

Opfindelsen skal herefter forklares nærmere under henvisning til tegningen, hvor fig. 1 viser et planbillede af en langstrakt beholderkonstruktion indeholdende et bad af smeltet metal til anvendelse ved flydeprocessen til fremstilling af tyndt planglas ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen, fig. 2 et langsgående snit i bunden af beholderkonstruk-tionen i fig. 1, fig. 3 et billede i større målestok af en del af fig. 2, hvilket billede yderligere viser et glasbånd, 6

DK 154338 B

fig. 4 et billede i større målestok af en del af fig. 1, fig. 5 et billede svarende til fig. 4 og visende en modifikation af anlægget i fig. 1-4, fig. 6 et billede svarende til fig. 5 og visende en anden modifikation af anlægget i fig. -1-4, fig. 7 et billede svarende til fig. 5 og visende yderligere modifikationer af anlægget i fig. 1-4, og fig. 8 et langsgående snit i en del af bunden af beholderkonstruktionen og visende en anden konstruktionsmåde for bunden.

På tegningen viser fig. 1 i plan en langstrakt beholderkonstruktion til fremstilling af planglas ved flydeprocessen. Beholderkonstruktionen omfatter en endevæg 1 ved sin indgangsende og en endevæg 2 ved sin afgangsende og parallelle sidevægge 3, der strækker sig fra indgangsenden til et skulderområde dannet af indadskrånende sidevægdele 4, som forbinder sidevæggene 3 med yderligere parallelle sidevægge 5, der strækker sig til afgangsenden. Beholderkonstruktionen indeholder et bad af smeltet metal, der sædvanligvis er smeltet tin. Udformningen af beholderkonstruktionen er en sådan, at den mellem sidevæggene 3 i dens brede del ovenfor skulderområdet vil give plads for det maksimalt krævede glaslag på badets overflade og mellem sidevæggene 5 af den smalle del nedenfor skulderområdet den maksimalt krævede endelige båndbredde.

Smeltet soda-kalkkvartsglas indføres på badet ved tilgangsenden af beholderkonstruktionen ved hældning fra en tud 6, som strækker sig over tilgangsendevæggen 1. En regulerende stemmevæg 7 regulerer strømningshastigheden af smeltet glas over tuden ind på badets overflade 8.

På velkendt måde indenfor flydeprocessen er temperaturregulatorer anbragt i en ikke vist tagkonstruktion, der er anbragt over beholderkonstruktionen og afgrænser et rum over badet, hvori en beskyttende atmosfære opretholdes. Temperaturforholdene ved tilgangsenden af badet er sådanne, at det smeltede glas 9, som ankommer på badet, tillades at strømme frit og uhindret til siderne under den første del af dets fremføring langs badet. Temperaturen af glasset er 99o°C, når den maksimale spredning opnås, og glastykkelsen er af størrelsesordenen 7 mm. Laget af smeltet glas føres fremad i båndform, og båndet udgøres til at begynde med af glas med lav viskositet, f.eks. ved en 4 8 viskositet af lo ' poises. Dette glas bliver gradvist afkølet under dets indledende bevægelse fremad langs badet, og dets viskositet vokser langsomt.

7

DK 154338 B

temperaturtilstand, som det fremadvandfende glas udsættes for, hvilken tilstand holder glasset i en deformerbar tilstand over et område af båndet, som strækker sig i længderetningen, og hvori glasset fremadskridende udtyndes, når dets hastighed vokser under indflydelse af trækkraft, som udøves på det endelige glasbånd lo ved hjælp af drevne valser 11 beliggende udenfor afgangsendevæggen 2 af beholderkonstruktionen. Når hastigheden af glasset vokser, vil også indflydelsen af den i længderetningen rettede trækkraft hidrørende fra valserne 11 vokse og strække glasbåndet. Gradvis og fremadskridende reduktion i bredde og tykkelse af glasset reguleres ved anvendelse af øverste valser, som indgriber med de øverste overflader af kanterne af glasset.

Til at begynde med, medens glasset har en lav viskositet, bliver kanterne af båndet grebet af et par skråtstillede øverste valser 12, der er anbragt ved overfor hinanden liggende positioner på aksler 13, som strækker sig gennem beholderens sidevægge 3 og drives af motorer 14. De øverste valser 12 er riflede eller fortandede valser af grafit, rustfrit stål eller blødt stål, som er vandkølet indvendigt. Valsernes akser er skråtstillet under en vinkel med en linie, der er vinkelret på fremføringsretningen af glasbåndet langs badet. Udad og i længderetningen rettede kræfter bliver derved tilført randene af båndet, som er under dannelse, idet de udadrettede kraftkomposanter tilvejebringer en hindring mod et for stort tab i bredde. En svag udtynding af båndet begynder at ske i dette område.

Yderligere lignende par af øverste valser 15,16,17,18 og 19 er anbragt i indbyrdes afstand langs beholderkonstruktionen, idet de er monteret på respektive aksler 2o,21,22,23 og 24 og drevet af motorer 25,26,27,28 og 29, idet de øverste valser i hvert par ligger ved overfor hinanden liggende positioner. Med sådanne par af øverste valser på en række i indbyrdes afstand liggende positioner langs badet opnås regulering af den fremadskridende formindskelse af båndets bredde og tykkelse. Når glasset passerer forbi det sidste par af øverste valser 19, er dets temperatur afkølet under 88o°C svarende til en viskositet på lo ' poises.

Efter at glasset forlader det i båndets bevægelsesretning nederste par af øverste valser 19, fortsætter dets bredde og tykkelse med at reduceres indtil en position ved eller i nærheden af skulderområdet af beholderkonstruktionen, hvor dets viskositet under de påtrykte temperaturbetingelser er så høj, at båndet antager sin endelige bredde og tykkelse og opnår sin endelige udtagningshastighed, som er den effektive overfladehastighed af valserne 11.

T 7 Λ A Λ Π 1 Λ V· *1 Μ Λ J « <£· IjM 4 1 J Λ V· Λ«Μ U J Μ !· Ία V» >3 Μ i. Μ VOM KM 1 a· Μ 7 8

DK 154338 B

soda—kalksilikaglas en viskositet på lo poises svarende til en temperatur på 75o°C og er i en tilstand, hvori yderligere dimensionsændring ikke kan finde sted under indflydelse af den tilførte trækkraft. Båndet afkøles yderligere under sin vandring mellem sidevæggene 5 til badets afgangsende.

Glasset accelereres, og båndet udtyndes i en zone ovenfor skulderområdet af beholderkonstruktionen. Den set i båndets bevægelsesretning nederste ende af denne udtyndingszone ligger i hovedsagen ved eller i nærheden af skulderområdet, og positionen med maksimal acceleration af glasset ligger i hovedsagen ovenfor op mod det sidste par af øverste valser 19. Når båndet accelereres i udtyndingszonen, sker der en stadigt voksende medtagning af smeltet metal i badet i en fremadrettet overfladestrøm, som vandrer hen mod badets afgangsende. Denne fremadrettede overfladestrøm ligger over en modsat returstrøm af koldere smeltet metal fra badets afgangsende, og smeltet metal bliver kontinuerligt trukket ind under båndet for at kompensere for det, der medtages. Det er den generaliserede returstrøm af koldere smeltet metal langs bunden af badet, som frembringer temperaturgradienter fra top til bund gennem dybden af badet, der har vist sig at være særligt besværlige i det område af badet, hvor det hurtigt accelererende bånd udtyndes, og navnlig i området mellem det sidste par af øverste valser 19 og skulderområdet. For at bekæmpe denne virkning bliver returstrøm-men af koldere smeltet metal modtaget i et område med større baddybde end baddybden i nærheden af dette dybere område.

Fig. 2 viser profilet af bunden FL af beholderkonstruktionen, som tilvejebringer forskellige baddybder ved forskellige områder langs badets længde. Ved badets indgangsende danner bunden et begyndelsesområde 3o med større dybde end det fladere område 31, som følger efter i strømningsretningen, hvilket sidstnævnte område 31 tilvejebringer den største del af badets længde ovenfor skuldrene og ligger i virkeligheden under hele udtyndingszonen. Begyndelsesområdet 3o kan have en dybde, som er ca. 1½ gange dybden af det efterfølgende område 31. Eksempelvis kan området 3o have en dybde på 83 mm og området 31 en dybde på 58 mm.

Området 31 strækker sig nedad til en position i nærheden af skulderområdet, f.eks. til en position, der er en eller to meter ovenfor en linie, som forbinder de set i forhold til strømningsretningen øverste ender af skuldrenes sidevægge 4.

Ved denne position begynder et område med større baddybde end baddybden i nærheden af dette område. Den uddybede bund af beholderkonstruktionen, som danner lommeområdet 32, er udformet som en

9 DK 154338B

te lommeområde 32 indbefatter skulderområdet og strækker sig et stykke nedad set i strømningsretningen på omkring 3 meter forbi en linie, som forbinder de nederste ender af skuldrenes sidevægge 4. Lommeområdet 32 strækker sig eksempelvis på langs af badet over en samlet afstand på 7,5 meter og tilvejebringer en reservezone til modtagelse af koldere smeltet metalstrøm, som tvinges i en opadrettet strømningsretning over bunden ved medtagningen af varmere smeltet metal af det fremadvandrende glasbånd. Dybden af området 32 er ca. to gange baddybden i det tilstødende ovenfor liggende område 31. Når dybden af området 31 eksempelvis er 58 mm, kan baddybden i reservezonen 32 være lo8 mm.

Nedenfor forsænkningen 32 stiger bunden igen,eksempelvis over en længde på 3 meter, for at tilvejebringe et område 33 i nærheden af reservezonen med samme baddybde som dybden af området 31 ovenfor reservezonen. Fra området 33 til badets afgangsende er bundniveauet et sådant, at der tilvejebringes et område 34 med samme baddybde som ved indgangsendeområdet 3o af badet, dvs. mindre end dybden af reservezonen.

Hvor der er en ændring i bundniveauet, som tilvejebringer en ændring i baddybden, kan trinnet i bunden være skråt afskåret som vist i fig. 2 eller et brat trin som vist i fig. 8.

Tilvejebringelsen af en fordybet reservezone alene således som den forsænkede lomme 32 i området af badet, hvor den endelige udtagningshastighed af båndet opnås, har vist sig at være fordelagtig, da lommen modtager den set i forhold til båndets bevægelsesretning op-adrettede returstrøm af koldere smeltet metal og blander dette koldere smeltet metal med smeltet metal, som holdes i reservezonen, så at det koldere smeltede metal opvarmes, og der er minimal risiko for indføring af termiske inhomogeniteter under det accelererende glas på grund af smeltede metalstrømme, som trækkes opad set i forhold til båndets bevægelsesretning fra reservezonen for at erstatte smeltet metal, som medtages af det accelererende bånd.

Virkningen af reservezonen forøges i de viste udførelsesformer ved tilvejebringelse på et sted umiddelbart ovenfor området 32 med større bånddybde af en tværgående barriere 35, som strækker sig opad fra bunden. Barrieren 35 er en kulstofstang med opadrettet rektangulært .. tværsnit og har en svalehaleunderdel 36, se fig. 3, som er fastkilet i en tilsvarende svalehalefals 37, der er dannet på tværs i beholderkonstruktionen i dennes bund ved den i strømningsretningen nederste ende af området 31, dvs. i området omkring den nederste ende af udtyndingszonen.

Den flade overside af stangen er ca. 5o mm lang i båndets

DK 154338 B

10 flade 8, som er tilstrækkelig til at tvinge smeltet metal på dette sted til fremadrettet strømning 39, som medtages under båndet, og modstrømme 40 langs siderne af båndet fra området 32 med større baddybde. Barrieren 35 sikrer, at de nederste lag af medtaget smeltet metal i den fremadrettede strøm bliver rettet nedad og derpå tilbage modsat båndets bevægelsesretning, som angivet ved pilen 38 i fig. 3. Sædvanligvis er den øverste overflade af barrieren 35 fra 6 mm til 15 mm under niveauet for badets overflade, idet den optimale afstand afhænger af hastigheden og accelerationen af båndet. I princippet kan det øverste af barrieren 35 være i en dybde under niveauet for badets overflade 8, som er nøjagtigt således, at alt det medtagne smeltede metal i den fremadrettede strøm 39 bevæger sig over barrieren, men en returstrøm af smeltet metal kan ikke passere over den. I praksis er en sådan nøjagtig indstilling imidlertid vanskelig at opnå, og barrierehøj-den bliver derfor fortrinsvis indstillet som beskrevet ovenfor for at lede de nederste lag af det medførte smeltede metal i den fremadrettede strøm, som angivet ved 38.

De smeltede metalstrømme 38 bliver ledet udad og har en gunstig virkning på temperaturen af det smeltede metal langs siderne af båndet ved at blande sig med koldere modstrømme fra reservezonen, som beskrevet nedenfor.

I de viste udførelsesformer strækker barrieren 35 sig på tværs af badet forbi positionerne af båndets kanter, men standser brat før sidevæggene 3. Enderne af barrieren 35 ligger således i afstand fra sidevæggene 3 for at danne kanaler for modstrømme af smeltet metal, angivet ved pilene 4o i fig. 4, fra reservezonen 32 nedenfor barrieren rundt om dens ender og ind i området ovenfor barrieren.

Barrieren 35 hindrer direkte returstrøm af smeltet metal langs badets bund ind i området ovenfor barrierebeliggenheden, men tillader modstrøm omkring enderne af barrieren fra området med større baddybde for derved at tilvejebringe sideværts adgang til området af badet, som understøtter båndet, når det udtyndes ved acceleration af glasset ovenfor barrierepositionen.

Den tværgående barriere 35 befinder sig på et sted umiddelbart ovenfor den set i forhold til båndets bevægelsesretning øverste ende af det uddybede område af badet. Eksempelvis kan barrieren 35 ligge 15o mm fra den Øverste ende af lommeområdet 32. Returstrøm angivet ved pile 41 i fig. 3 og 4 af koldere smeltet metal, som bevæger sig langs badets bund i en modsat retning af båndets bevægelsesretning hen mod barrierestedet, modtages i lommeområdet 32 med større dybde umiddelbart nedenfor barrieren 35. Dette reducerer hasticheden af den 11

DK 154338 B

foldere returstrøm for derved at give tid til blanding af det smeltede metal i returstrømmen med smeltet metal,som er indeholdt i området med større baddybde,så der er tid til,at opvarmning af det smeltede metal i returstrømmen kan ske.· Det smeltede metal i lommeområdet 32 virker' således som en buffer.

Erstatning af smeltet metal, som understøtter det accelererende glas, sker ved hjælp af modstrømmene 4o af smeltet metal fra lommeområdet 32 omkring enderne af barrieren 35 og ind i området ovenfor denne, idet den tilvejebragte sideværts adgang muliggør, at disse modstrømme bevæger sig ind under båndet.

Tilvejebringelsen af området 32 med større baddybde, hvori den kolde returstrøm af smeltet metal optages, sikrer, at modstrømmene 4o af smeltet metal langs siderne af båndet omkring enderne af barrieren 35 har en relativt lille temperaturforskel mellem det smeltede metal ved overfladen og det smeltede metal under overfladen. En sådan lille temperaturforskel mellem det øverste og nederste af det smeltede metal reducerer risikoen for lokale temperaturvariationer i det smeltede metal, hvorpå glasbåndet understøttes, medens det accelereres, og minimerer derved forvrængning i den nederste overflade af båndet.

Eksempler på målte temperaturer af det smeltede metal foroven og forneden ved positioner umiddelbart langs kanten af båndet er angivet nedenfor, idet temperaturerne er målt ved hjælp af termoelementer ved en position A i nærheden af den nederste ende af lommen 32, dvs. 6 meter nedenfor barrieren 35, en position B omkring midten af lommen 32 3 meter nedenfor barrieren 35, en position C umiddelbart nedenfor barrieren 35, dvs. ved den øverste ende af lommen 32, en position D umiddelbart ovenfor barrieren 35, en position E 3 meter ovenfor barrieren 35 og en position F 6 meter ovenfor barrieren 35, dvs. 2 meter nedenfor de sidste øverste valser 19.

I et driftseksempel blev smeltet glas tilført badet ved en hastighed af 3.326 tons pr. uge for at frembringe en endelig båndtykkelse på 2,5 mm med en samlet bredde på 3,74 meter, idet båndet bevæger sig ved en hastighed af 865 meter pr. time. Parrene af øverste valser 12 og 15-19 blev fordelt langs badet med mellemrum på 3 meter, idet de sidste øverste valser 19 var beliggende 8,2 meter ovenfor barrieren 35 og var anbragt med deres akser under drejningsvinkler i forhold til en akse vinkelret på båndets bevægelsesretning og blev drevet ved periferihastigheder som angivet i det følgende: 12

DK 154338 B

Øverste valser Drej ningsvinkel Hastighed 12 2° 165 m/time 15 5° 181 m/time 16 7° 2ol m/time 17 9° 232 m/time 18 9° 291 m/time 19 9° 34o m/time

De øverste og nederste tintemperaturer ved de ovenfor an-jivne positioner umiddelbart langs kanten af båndet blev målt som angivet i det følgende:

Position Toptintemperatur Bundtintem- _ (°C)_ peratur (°C) A 797 784 B 807 797 C 818 812 D 836 836 E 826 822 F 841 826

Det vil ses, at umiddelbart ovenfor barrieren 35 ved posi-:ion D var forskellen mellem badets temperatur ved top og bund nul ig var mindre end 5°C ved en position 3 meter længere oppe ved posi-;ion E.

Det har vist sig, at ensartethed af temperaturen kan forbedres yderligere, dvs. temperaturforskellen fra top til bund i det smel-:ede metal kan reduceres længere ovenfor barrieren, hvis de langsgående strømme af smeltet metal i nærheden af badets sidevægge spærres ved en position ovenfor barrierestedet. For at opnå dette kan et par kulstofskærme eller plader 42 monteres i nærheden af sidevæggene 3 ved overfor linanden liggende positioner beliggende et stykke ovenfor barrieren 35 som vist i fig. 5. Skærmene eller pladerne 42 har en større højde end ladets dybde og er lejret på bunden og støder op til sidevæggene for således fuldstændigt at spærre for langsgående strømme af smeltet me-;al i nærheden af sidevæggene. Det antages, at denne spærring af langsgående sidestrømme forbedrer blandingen af udadrettede strømme angivet red pile 43 af relativt varmt smeltet overflademetal fra området under >åndet med modstrømmene 4o af koldere smeltet metal, som kommer fra let dybere badområde nedenfor barrieren, idet denne blanding sker langs

DK 154338 B

Skærmene eller pladerne 42 antages at forhindre modstrømmene 4o i at bevæge sig langs badets sidevægge og derpå under båndet ved en ovenfor liggende position uden at have blandet sig med strømmene 43.

I et driftseksempel blev skærme eller plader 42 monteret i nærheden af sidevæggene 3 ved overfor hinanden liggende positioner 3 meter ovenfor barrierestedet, idet pladerne strakte sig indad fra sidevæggen i en afstand af 46o mm. Smeltet glas blev tilført badet ved en hastighed af 3.4oo tons pr. uge for at frembringe et endeligt bånd med en tykkelse på 2,5 mm og en samlet bredde på 3,62 meter og med en bevægelseshastighed på 865 meter pr. time. Positionerne af de øverste valser var de samme som i det foran beskrevne eksempel, men drejningsvinklerne af de sidste tre par blev ændret, og hastighederne var ganske lidt forskellige som angivet i det følgende: Øverste valser Drejningsvinkel Hastighed 12 2° 165 m/time 15 5° 182 m/time 16 7° 202 m/time 17 7° 234 m/time 18 8° 292 m/time 19 8° 338 m/time

Med dette arrangement blev temperaturerne af badet foroven og forneden målt ved positioner umiddelbart langs båndkanterne ovenfor barrieren, idet de virkelige positioner i dette tilfælde var position G 3 meter ovenfor barrieren og 1 meter nedenfor kulstofpladen eller -skærmen 42, position H 2,1 meter ovenfor kulstofpladen eller skærmen 42 og position I tilnærmelsesvis ved positionen af den sidste øverste valse 19. De målte temperaturer var:

Position Toptintemperatur Bundtintempe- _ (°C)_ ratur (°C) G 840 842 H 837 828 I 851 839

Det vil sés, at ved position G umiddelbart nedenfor kulstofpladen eller -skærmen 42 var temperaturforskellen fra top til bund kun 2°C, idet bunden af badet var varmere end toppen,og ved position

DK 154338 B

14 stigt i sammenligning med forskellen på 15° ved i hovedsagen den samme position F i det foregående eksempel. Selv ved positionen I af den sidste Øverste valse var temperaturforskellen mellem top og bund af badet kun 12°C.

Langsgående strømme af smeltet metal i nærheden af badets sidevægge kan hindres ved mere end én position ovenfor barrierestedet. Eksempelvis kan der som vist i fig. 6 anbringes et yderligere par kulstofplader eller -skærme 44 monteret i nærheden af sidevæggene 3 ved overfor hinanden liggende positioner og et stykke nedenfor skærmene eller pladerne 42, således at de er placeret i nærheden af eller lidt ovenfor barrierestedet. Mellemrummene mellem enden af barrieren 35 og de indre ender af pladerne eller skærmene 44 er tilstrækkelige til at tillade modstrømme 4o af smeltet metal derigennem. Dimensionerne af skærmene eller pladerne 42 og 44, dvs. det stykke, som de strækker sig indad fra badets sidevægge 3, er valgt under hensyn til de særlige driftskrav,og de set i forhold til båndets bevægelsesretning øverste skærme eller plader 42 kan strække sig et stykke indad, der er forskelligt fra det stykke, som de nedenfor liggende skærme eller plader 44 strækker sig indad. Virkningen af det yderligere par skærme eller plader 44, som vist i fig. 6, er en lignende som den, der opnås ved hjælp af det første par 42, idet de menes at bevirke udadrettede strømme 43 af varmt smeltet metal fra området under båndet for bedre at blandes med modstrømmene 4o ved en position langs siderne af båndet og for at forhindre modstrømmene 4o i at bevæge sig langs badets sidevæg og derpå under båndet ved en ovenfor liggende position uden at blandes.

Fig. 6 viser også et yderligere par øverste valser 45 monteret på aksler 46, der drives af motorer 47 ved overfor hinanden liggende positioner beliggende nedenfor de øverste valser 19. Dette yderligere par af øverste valser 45 er nyttige ved fremstilling af glas, der er tyndere end det i de tidligere eksempler angivne.

I et driftseksempel med et arrangement som vist i fig. 6 blev smeltet glas tilført badet ved en hastighed af 3.38o tons pr. uge for at frembringe et endeligt bånd med en tykkelse på 2,3 mm og med en samlet bredde på 3,65 meter og en bevægelseshastighed på 94o meter pr. time. Kulstofpladerne eller -skærmene 42 strakte sig 61o mm indad fra sidevæggene 3, og kulstofpladerne eller -skærmene 44 strakte sig 46o mm indad fra sidevæggene 3. Positionen af de øverste valser 12 og 15-19 var som beskrevet i de tidligere eksempler, og de yderligere øverste valser 45 befandt sig ved en position beliggende 3 meter nedenfor de øverste valser 19, dvs. 5,2 meter ovenfor barrieren 35 og 2,2 meter ovenfor pladerne eller skærmene 42. Drejningsvinklerne og periferi- j __3 ^ iT λ ρ·+*λ ττ*5ΐ βΛν trr>v PAm an/τί ττδΊ- *ϊ Α δ+· ίΤΟ·η —

DK 154338B

4β: Øverste valser Drejningsvinkel Hastighed 12 2° 164 m/time 15 3° 182 m/time 16 5° 202 m/time 17 7° 234 m/time 18 8° 292 m/time 19 8° 338 m/time 45 8° 400 m/time

Badets temperaturer ved top og bund blev måJit umiddelbart langs båndkanten ved en position J 3 meter nedenfor barrieren 35, dvs. i lommen 32, position K umiddelbart nedenfor barrieren .35 ved den set i forhold til båndets bevægelsesretning øverste ende af lommen 32, position L umiddelbart ovenfor barrieren 35 og skærmen 4M, position M tilnærmelsesvis ved positionen af den øverste valse 45 <og ved position N tilnærmelsesvis ved positionen af den Øverste valse 71¾. De målte temperaturer var følgende:

Position Toptintemperatur Bundtintempe- _ (°C)_ ratur (°C) J 811 799 K 813 797 L 842 842 M 854 837 N 865 856

Det vil ses, at temperaturforskellen mellem top og bund umiddelbart ovenfor barrieren 35 ved position L igen var nul som ved position D i det ovenfor beskrevne eksempel med henvisning til fig. 4. Temperaturforskellen mellem top og bund ved positionen laf den øverste valse 19, position N, var kun 9°C. Ved positionen af det sidste par øverste valser 45 var temperaturforskellen mellem top og bund af badet imidlertid noget højere, idet den var 17°C ved position M.

Skærmene eller pladerne 42 og 44 blev derpå ændret for at forøge deres længde med 15o mm, så at skærmene eller pladerne 42 strakte sig 76o mm indad fra sidevæggene 3, og skærmene eller pladerne 44 strakte sig 61o mm indad. De inderste ender af skærmene eller pladerne 42 var derefter kun 155 mm fra kanterne af båndet.

I et driftseksempel med dette modificerede skærm- eller pla- 16

DK 154338 B

3.37o tons pr. uge for at frembringe et endeligt bånd med en tykkelse på 2,3 mm med en samlet bredde på 3,58 meter og en bevægeiseshastighed på 94o meter pr. time. Positionerne af de øverste valser 45 blev forskudt 61o mm opad for således at ligge ca. 2,45 meter fra de øverste valser 19. Drejningsvinklerne og hastighederne af de øverste valser var således: Øverste valser Drejningsvinkel Hastighed 12 2° 162 m/time 15 3° 18o m/time 16 5° 201 m/time 17 6° 232 m/time 18 7° 284 m/time 19 7° 330 m/time 45 7° 493 m/time

Med dette arrangement var temperaturforskellen mellem top og bund af badet ved positionen for de sidste øverste valser 45, dvs. position M i fig. 6, reduceret til 12°C.

I et andet driftseksempel med et arrangement som vist i fig. 6 blev der fremstillet et bånd af tyndere glas ved en betydeligt forøget endelig båndhastighed. Smeltet glas blev tilført badet ved en hastighed af 3.41o tons pr. uge for at fremstille et endeligt bånd med en tykkelse på 1,8 mm,en samlet bredde på 3,37 meter og en bevægelseshastighed på 1.252 meter pr. time. Skærmene eller pladerne 42 og 44 var anbragt som i de to foregående eksempler, men skærmene 42 strakte sig 51o mm indad, og skærmene 44 strakte sig 61o mm indad. I dette eksempel var de set i båndets bevægelsesretning nederste skærme 44 således lidt lamgere end de øverste skærme 42. De øverste valser var beliggende som i det sidstnævnte foran beskrevne eksempel og havde følgende drejningsvinkler og hastigheder: Øverste valser Drej ningsvinkel Hastighed 12 2° 163 m/time 15 3° 180 m/time 16 5° 201 m/time 17 6° 232 m/time 18 10° 284 m/time 19 10° 324 m/time 45 11° 402 m/time

TemDeraturniålinaer ved ton οσ bund af badet 7-mii ddel bart lanrrs 17

DK 154338B

janten af båndet blev udført ved de tidligere beskrevne positioner J,K,L,M og N såvel som ved yderligere nedenfor liggende positioner, nemlig ved position 0 umiddelbart nedenfor den nederste ende af lommen 32 og en position P i lommen 32 umiddelbart ovenfor dens nederste ende. De målte temperaturer var følgende: .

Position Toptintemperatur Bundtintempe- _ (°C) ratur (°C) 0 748 729 P 774 754 J 783 772 K 775 765 L 831 830 M 837 818 N 844 830

Det vil ses, at temperaturforskellene fra top til bund er 14°C ved position M ved de sidste øverste valser 45, øg 19°C ved posi tion N ved de næstsidste øverste valser 19. Selv ved denne høje båndhastighed, der er 45% hurtigere end de to første ovenfor beskrevne eksempler og 33% hurtigere end i de andre eksempler, vil det imidlertid ses, at temperaturforskellen fra top til bund af badet umiddelbart ovenfor barrieren ved position L kun var 1°C. Effektiviteten af det relativt dybe lommeområde 32 fremgår endvidere særlig tydeligt af dette eksempel, idet temperaturforskellen fra top til bund af badet ved den nederste ende af lommen 32, positionerne O og P, var 2o°C, men blev reduceret til lo°C ved den øverste ende af lommen, positionerne J og K.

Det viste sig også, at arrangementet med lommen 32 og barrieren 35 havde en fordelagtig virkning ved at reducere sideværts temperaturvariationer henover badet og temperaturvariationer i båndet fra kanterne ind mod midten.

Barrieren 35 behøver ikke at standse et stykke fra sidevæggene af beholderkonstruktioaaen som i de viste udførelsesformer, men kan strække sig helt ud til sidevæggene 3 med udskæringer i det øverste af barrieren langs siderne af båndet for at tilvejebringe kanaler for modstrøramene af smeltet metal, som kommer fra det uddybede område 32.

Området 33 med mindre baddybde umiddelbart :nedenfor området 32 har den samme dybde som området 31 ovenfor barrieren 35. Området 33 adskiller det uddybede område 32 fra afgangsområdet 34,, der har en mindre baddybde end baddybden i det uddybede område 32, men større bad- 18

DK 154338 B

{lindring for returstrøm af koldt smeltet metal langs selve bunden af badet i afgangsområdet 34, hvorved hastigheden af returstrømmen reduceres, når returstrømmen træder ind i området 32 med større baddybde,og blanding af returstrømmen med det smeltede metal i området 32 forøges. Området 33 tilvejebringer også et område med relativt lav baddybde, hvor lineære motorer monteret over badet kan anvendes særligt effektivt til at regulere strømme af smeltet metal.

Badets dybde kan imidlertid være konstant fra den nederste ende af lommeområdet 32 til badets afgangsende. Tilvejebringelsen af en forøget baddybde langs afgangsområdet 34 i forhold til baddybden i området 31 ovenfor barrieren 35 muliggør den effektive placering af køleapparater i afgangsenden af badet.

Om ønsket kan lineære induktionsmotorer anvendes til at forøge eller regulere strømme af smeltet metal i området omkring barrieren 35. Fig. 7 viser et par af sådanne motorer 48, der er monteret over badets overflade ovenfor barrieren 35 set i forhold til båndets bevægelsesretning for ad elektromagnetisk vej at inducere strømme af smeltet metal fra modstrømmene 4o for at træde ind under det accelererende bånd. Alternativt kan motorerne 48 inducere strøm af smeltet metal i en udadgående retning for at forøge de udadgående strømme 38 og/ eller 43 og hjælpe med ved blanding af disse udadgående strømme med modstrømmene 4o. Lineære induktionsmotorer kan også anbringes som angivet punkteret ved 49 i fig. 7 for at fremme bevægelsen af smeltet metal i lommen 32 ind i modstrømmene 4o. Yderligere lineære induktionsmotorer kan anbringes som angivet ved 5o og 51 for at dirigere mod-strømmene.

Neddykkede eller delvis neddykkede varmeapparater indrettet til at bevirke selektiv lokalopvarmning af smeltet metal, som strømmer under varmeapparaterne, kan også anvendes til at opvarme modstrømmene. Eksempelvis kan et par af sådanne varmeapparater 52 anbringes i nærheden af hver sin ende af barrieren 35 for at opvarme modstrømmene 4o.

Om nødvendigt kan der findes små forlængelsesstykker 53 ved hver ende af barrieren for at sikre, at hele den smeltede metalstrøm forbi denne ende af barrieren føres under det respektive varmeapparat 52. Varmeapparater kan også anvendes i forbindelse med eller i stedet for de lineære induktionsmotorer ved positionerne 5o og 51.

Som vist i fig. 8 kan bunden FL af beholderkonstruktionen dannes af imod hinanden liggende blokke 54 af ildfast materiale, fortrinsvis ildfast aluminiumsilikamateriale, der er fastgjort på kendt måde til en metalkappe eller et metalhus 55, som omgiver beholderkonstruktionen. Oversiderne af blokkene danner bunden af det smeltede me-

DK 154338 B

mindre højdedimension end blokkene i de hosliggende områder 31 og 33, så at oversiderne af blokkene i zonen 32 er ved et lavere niveau end oversiderne af de hosliggende blokke.

Som vist i fig. 2 og 3, hvor den lodrette dimension er stærkt overdrevet i forhold til den vandrette dimension, kan blokkene imidlertid være indrettet til at tilvejebringe en aftrappet bund af beholderkonstruktionen, så at oversiderne af blokke med samme højdedimension ved indgangsenden af beholderkonstruktionen Ligger i forskellige niveauer for at tilvejebringe forskellige baddybder i områderne 3o og 31,og i området omkring afgangsenden af badet er de øverste overflader af blokke med forskellige højdedimensioner i det samme niveau for at tilvejebringe den samme baddybde i området 34.

Fremgangsmåden og anlægget ifølge den foreliggende opfindelse er særligt fordelagtige til fremstilling af flydeg'las med en tykkelse i området 1,5 mm til 3 mm. Opfindelsen kan med fordel anvendes ved fremstilling af flydeglas med større tykkelse, når ladnings- og båndhastigheden er således, at der optræder uheldig bevægelse af det smeltede metal, f.eks. ved glas med en tykkelse op til 5 .mm eller mere. Fremgangsmåden og anlægget ifølge opfindelsen kan anvendes ved fremstilling af glas med endnu større tykkelser.

Selv om opfindelsen specielt er blevet beskrevet ovenfor i forbindelse med et bad med et skulderområde, kan den egså anvendes ved en beholderkonstruktion med parallelle sidevægge, der Ihar en konstant indbyrdes afstand fra tilgangsenden til afgangsenden e5f beholderkonstruktionen .

Om ønsket kan en eller flere yderligere barrierer anbringes på bunden af beholderkonstruktionen for at strække sig opad i badet ved en eller flere positioner beliggende ovenfor barrieren 35, eksempelvis som beskrevet i det ovenfor nævnte britiske patentskrrft.

Endvidere kan barrieren 35, selv om den hensigtsmæssigt udføres og monteres på fast nåde i bunden som beskrevet .ovenfor, have en anden form, f.eks. som beskrevet i det ovennævnte patentskrift, og den kan navnlig være cylindrisk. En eller flere eventuelle yderligere barrierer kan også antage en hvilken som helst af de former, der er beskrevet i det ovennævnte patentskrift,og kan om ønsket være bevægelige mellem forskellige positioner langs badet som beskrevet deri.

Claims (20)

20 DK 154338 B Patentkrav.

1. Fremgangsmåde til fremstilling af planglas, hvor et glasbånd bevæges fremad langs et smeltet metal bad, og trækkraft tilføres det enderige glasbånd for at accelerere glasset til en endelig udtagningshastighed og derved, når glasset accelereres, forårsager stadigt voksende medtagnmg af smeltet metal af badet over en returstrøm af koldere smeltet metal fra badets afgangsende, kendetegnet ved, at i det område af badet, hvor den endelige udtagningshastighed af båndet opnås, optages returstrømmen af koldere smeltet metal i et område med større baddybde end baddybden i de tilstødende områder, fra hvilket område med større baddybde der trækkes strømme af smeltet metal i retning modsat båndets bevægelsesretning for at erstatte det smeltede metal, som medtages af det accelererende bånd.

2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at området med større baddybde strækker sig over en længde i båndets bevægelsesretning, som er tilstrækkelig til at sikre blanding af det smeltede metal i returstrømmen med smeltet metal, som er indeholdt i området med større baddybde.

3. Fremgangsmåde ifølge krav 1 eller 2, kendetegnet ved, at det smeltede metalbad optages i beholder konstruktionen med en bund dannet af op til hinanden stødende blokke af ildfast materiale, hvis oversider bestemmer niveauet af bunden af det smeltede metalbad, og at området med større baddybde dannes ved hjælp af blokke, hvis oversider er beliggende ved et lavere niveau end oversiderne af blokkene, som bestemmer baddybden i nærheden af dette område.

4. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af kravene 1-3, kendetegnet ved, at returstrømmen af koldere smeltet metal begrænses til en dybde, der er mindre end dybden af det nævnte område med større baddybde, hvorved hastigheden af returstrømmen reduceres, når returstrømmen træder ind i det nævnte område med større baddybde, og blanding af returstrømmen med det smeltede metal i dette område forøges.

5. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af kravene 1-4, kendetegnet ved, at den af glasbåndet medtagne strøm af smeltet metal ved et sted umiddelbart ovenfor det nævnte område med større baddybde afgrænses til et overfladeområde af metalbadet, og strømmene, der trækkes fra området med større baddybde, har ' 21 DK 154338B form af strømme langs glasbåndets sidekanter fra det nævnte område til det område af metalbadet, som understøtter glasbåndet ovenfor området med større baddybde.

6. Fremgangsmåde ifølge krav 5, kendetegnet ved, at den tilførte trækkraft reguleres for at udtynde båndet til en ønsket bredde og tykkelse i en udtyndingszone, trvori glasset accelereres langs badet, og at den nævnte afgrænsning af strømmen af smeltet metal sker etated i nedstrømsområdet af udtyndingszonen.

7. Fremgangsmåde ifølge krav 5 eller 6, kendetegnet ved, at modstrømmene langs siderne af båndet opvarmes selektivt.

8. Fremgangsmåde ifølge krav 6 til fremstilling af flyde-glas med en tykkelse i området 1,5 mm til 3 mm, hvor :randkræfter tilføres det accelererende glas på en række overfor hinanden liggende positioner fordelt langs badet for at styre reduktion af båndbredde og -tykkelse, kendetegnet ved, at den nævnte afgrænsning af strømmen af smeltet metal foretages ved et sted i området .omkring den set i båndets bevægelsesretning nederste ende af udtyndingszonen og et stykke nedenfor den nederste position, ved hvilken rand kræfter udøves på båndet.

9. Anlæg til fremstilling af planglas ved fremgangsmåden ifølge krav 1, og omfattende en langstrakt beholder konstruktion med endevægge, sidevægge og en bund til at rumme et bad af smeltet metal,, organer til tilførsel af glas til badet ved en reguleret hastighed og fremføring af glasset ii båndform langs badet, og organer til tilførsel af en trækkraft til det endelige glasbånd for at accelerere glasset til en endelig udtagningshastighed, kendetegnet ved, at i det område (32) af beholderkonstruktionen, hvor båndet opnår sin endelige udtagningshastigihed, er bunden af beholder konstruktionen gjort dybere for at danne en reservezone til modtagelse af returstrømmen af koldere smeltet metal, som tvinges i en retning modsat båndets bevægelsesretning over bunden ved det. fremadvandrende glasbånds medtagning af varmere smeltet metal, hvilken reservezone er beliggende i afstand fra beholder konstruktionens endevæg ved .glasbåndets udtagningssted.

10. Anlæg ifølge krav 9, kendetegn æt ved en tværgående barriere (35) på bunden (FL) af beholderkonstruktionen på et sted umiddelbart ovenfor den dybere beholderbund (32), hvilken barriere (35) strækker sig udenfor positionen af kanterne af bån DK 154338 B det, idet det øverste af barrieren er beliggende under niveauet af badets overflade i en afstand, som er effektiv til at tvinge smeltet metalstrøm ved dette sted i det væsentlige til fremadrettet strømning af smeltet metal, som medtages under båndet, og til en modstrøm af smeltet metal langs siderne af båndet.

11. Anlæg ifølge krav 10, kendetegnet ved, at reservezonen (32) dannet i bunden af beholderkonstruktionen umiddelbart nedenfor barrieren (35) har en større dybde end baddybden ovenfor barrieren.

12. Anlæg ifølge et hvilket som helst af kravene 9-11, kendetegnet ved, at dybden af reservezonen (32) er tilnærmelsesvis to gange baddybden i nærheden af den nævnte zone.

13. Anlæg ifølge et hvilket som helst af kravene 9-12, kendetegnet ved, at reservezonen (32) strækker sig over den fulde bredde af bunden af beholder konstruktionen.

14. Anlæg ifølge et hvilket som helst af kravene 9-13, kendetegnet ved, at beholderkonstruktionen er indesluttet i en metal kappe (55), at bunden (FL) af beholder konstruktionen omfatter op til hinanden stødende blokke (54) af ildfast materiale, som er fastgjort til metalkappen, og at reservezonen (32) med større baddybde er dannet af blokke (54), hvis oversider ligger i et lavere niveau end oversiderne af de hosliggende blokke.

15. Anlæg ifølge krav 14, kendetegnet ved, at oversiderne af blokkene (54) ovenfor og nedenfor reservezonen (32) ligger i samme niveau.

16. Anlæg ifølge krav 11, kendetegnet ved, at bunden (FL) af beholderkonstruktionen nedenfor barrieren (35) er udført således, at den set i båndets bevægelsesretning danner den nævnte reservezone (32) med større dybde end baddybden ovenfor barrieren (35), et område (33) med mindre dybde end reservezonen (32) og et yderligere område (34) med større dybde end baddybden ovenfor barrieren (35), hvilket yderligere område (34) strækkker sig til afgangsenden (2) af beholderkonstruktionen.

17. Anlæg ifølge et hvilket som helst af kravene 9-16, kendetegnet ved, at der er tilvejebragt et brat trin, hvor bunden fastlægger en ændring i baddybden.

18. Anlæg ifølge krav 10 eller 11, kendetegnet ved, at den langstrakte beholder konstruktion har et skulderområde (4), som forbinder en ovenfor liggende del med større baddybde DK 154338 B med en nedenfor liggende del med mindre baddybde, og at reservezonen (32) med stønre baddybde er beliggende ved det nævnte skulderområde, og barrieren (35) er beliggende umiddelbart ovenfor skulderområdet.

19. Anlæg ifølge krav 10 eller 11, kendetegnet ved øverste valser <12,15,16,17,18,19,45), der er indrettet til at indgribe med den øverste overflade af båndrandene ved en række overfor hinanden liggende positioner langs badet for at styre reduktionen i bredde og tykkelse af båndet, hvor parret af øverste val-, ser (19), som ligger længst fremme i båndets bevægelsesretning, er beliggende ved en position, der ligger et stykke ovenfor barrieren (35).

20. Anlæg iifølge krav 10 eller 11, kendetegnet ved varmeapparater <S2), som er monteret i nærheden af beholderens sidevægge (3) ovenfor barrieren (35) set i forhold til båndets bevægelsesretning for at tilføre lokal opvarmning til modstrømmene af smeltet metal.