CS214884B2

CS214884B2 - Method of making the sheet glass and device for executing the same method

Info

Publication number: CS214884B2
Application number: CS777890A
Authority: CS
Inventors: George A Dickinson
Original assignee: Pilkington Brothers Ltd
Priority date: 1976-11-30
Filing date: 1977-11-29
Publication date: 1982-06-25
Also published as: IT1117008B; LU78592A1; EG12794A; JPS5384017A; DE2750864C2; YU62178A; HK38382A; IE45724L; DK154338C; GB1544284A; DK532277A; DE2750864A1; RO76144A; JPS5837257B2; ES464507A1; YU40979B; BE861173A; NL7712613A; FI61856B; SE430597B

Abstract

A method of mfg. floating glasses with the metal pool was described. A ribbon member in the metal pool zone which has the last discharge velocity, was received by upper return flow of cooled molten metal in adjacent zone deeper than depth of metal pools. From the pool, the upper molten flow was drawn to fill the molten metal flower by acceleration. The ribbon member was flowed along the molten metal pool and the force was added to the last member to accelerate the last discharge velocity and from the outlet of the metal pool the accompaniment of molten metal was increased gradually by cooled molten metals upper return flow.

Description

Účelem vynálezu je zdokonalit známý způsob výroby plochého skla plavením po lázni roztaveného kovu, zejména zvýšit výkon známého způsobu a zařízení zvýšením rychlosti posuvu pásu skla po lázni roztaveného kovu a učinit opatření proti vzniku deformací na spodním povrchu vyráběného skla a tím zajistit vysokou jakost výrobku.The purpose of the invention is to improve the known method of manufacturing flat glass by floating in a bath of molten metal, in particular to increase the performance of the known method and apparatus by increasing the rate of travel of the glass ribbon along the bath of molten metal and to counteract deformations on the lower surface of the glass to be produced.

Účelu vynálezu se dosahuje tím, že v oblasti lázně roztaveného kovu, kde se dosahuje konečné rychlosti odvádění pásu skla, se zavádí zpětný proud chladnějšího roztaveného kovu do oblasti větší hloubky lázně roztaveného kovu, než je hloubka lázně roztaveného kovu přilehlé к této oblasti větší hloubky lázně roztaveného kovu a z oblasti větší hloubky lázně roztaveného kovu se odvádějí proudy roztaveného kovu к opětnému doplnění roztaveného kovu strhávaného zrychlovaným pásem skla. К tomu vytváří vynález zařízení, které má v oblasti nádrže obsahující lázeň roztaveného kovu, kde pás skla dosahuje své konečné odváděči rychlosti, dno nádrže opatřeno sníženou částí к vymezení zásobní zóny pro zpětný proud chladnějšího roztaveného kovu.The purpose of the invention is achieved in that in the region of the molten metal bath where the final speed of the strip of glass is reached, a return stream of cooler molten metal is introduced into an area of greater molten metal bath depth than the molten metal bath depth adjacent to this region of greater bath depth The molten metal streams are removed from the region of greater molten metal bath depth to replenish the molten metal entrained by the accelerated glass strip. To this end, the invention provides a device which has in the region of a tank containing a bath of molten metal, where the glass strip reaches its final discharge rate, the bottom of the tank has a lowered portion to define a storage zone for the colder molten metal backflow.

• Vynález . se týká způsobu výroby plochého skla, ' při ‘ kterém se pás skla posouvá - - po. lázni ' ' Roztaveného kovu a na výsledný pás skla se působí tahem ke zrychlení pásu skla.na konečnou odváděči rychlost. Vynález - se ' dále týká zařízení k provádění . výše . . zmíněného způsobu, -zahrnujícího podlouhlou nádrž na lázeň roztaveného kovu s koncovými stěnami, postranními stěnami a dnem, prostředek pro přivádění skloviny na lázeň roztaveného kovu a prostředek pro tažení výsledného pásu skla k jeho urychlení na konečnou odváděči rychlost.• Invention. This invention relates to a process for the production of flat glass in which the glass web is moved. the molten metal bath and the resulting glass web are pulled to accelerate the glass web to a final exit rate. The invention further relates to an apparatus for carrying out the process. above. . said method comprising an elongated molten metal bath tank with end walls, side walls and a bottom, means for supplying molten glass to the molten metal bath and means for drawing the resulting glass ribbon to accelerate it to a final drain rate.

Při výrobě plochého skla plavením se sklovina přivádí řízenou rychlostí na horký konec lázně roztaveného kovu uložené v podlouhlé nádrži. Obvykle je lázeň roztaveného kovu tvořena roztaveným cínem nebo jeho slitinou, ve . které cín převažuje. Konečný pás skla se odebírá z lázně tažnými prostředky, . obvykle poháněnými . tažnými válci uspořádanými za- výstupním koncem lázně roztaveného . kovu. Tyto tažné prostředky vyvíjejí tažnou - - sílu - k posouvání pásu skla po lázni roztaveného kovu.In float glass production, glass is fed at a controlled rate to the hot end of the molten metal bath stored in the elongate tank. Typically, the molten metal bath consists of molten tin or an alloy thereof. that tin predominates. The final strip of glass is removed from the bath by the drawing means,. usually driven. draw rollers arranged at the downstream end of the molten bath. metal. These drawing means exert a drawing - - force - to move the glass strip over the bath of molten metal.

Při některých způsobech plavení se řízení tažné síly provádí společně se řízením tepelných - podmínek, kterým - je - vystaven posunůjicišé'·· 'pás skla, ' - - takže se - pás skla zeslabuje na požadovanou šířku a tloušťku.In some floatation methods, traction control is performed in conjunction with control of the thermal conditions to which the displaceable glass strip is exposed, so that the glass strip is weakened to the desired width and thickness.

Když se pracuje při vysokém prosazení, například při přivádění skloviny - na - lázeň roztaveného -kovu v množství 2000 t za týden nebo více, je nutná vysoká rychlost odvádění pásu skla z lázně, například vyšší než 10 m.min-1 když se pás skla má ztenčit na tloušťku pod 3 mm. Když- se během zeslabování pás skla urychluje na vysokou rovnoměrnou rychlost pro odvádění z lázně, strhává znatelné množství roztaveného kovu lázně v povrchových vrstvách lázně směrem k výstupnímu konci lázně. Tento povrchový proud vyvolává zpětný proud chladnějšího roztaveného kovu ve spodních vrstvách lázně od výstupního konce lázně směrem k zóně lázně, kde se pás skla zeslabuje.When working at high throughputs, for example, in the supply of molten glass to a bath of molten metal in an amount of 2000 t per week or more, a high rate of strip removal from the bath, e.g. greater than 10 m / min, is required. should be thinned to a thickness below 3 mm. When the strip of glass is accelerated to a high uniform rate for discharging from the bath during weakening, a noticeable amount of molten bath metal is entrained in the bath surface layers towards the outlet end of the bath. This surface stream induces a backflow of cooler molten metal in the lower bath layers from the bath outlet end towards the bath zone where the glass ribbon is weakened.

V této zóně má sklo takovou viskozitu, že je zvláště citlivé na teplotní rozdíly v povrchu lázně roztaveného kovu. Bylo zjištěno, že deformace vznikající - na spodním povrchu pásu skla v této zeslabovací zóně zůstanou zachovány v konečném pásu skla.In this zone, the glass has a viscosity such that it is particularly sensitive to temperature differences in the surface of the molten metal bath. It has been found that deformations occurring on the lower surface of the glass web in this attenuation zone remain in the final glass web.

Změny -teploty v povrchu lázně roztaveného kovu mohou vyplývat - z teplotního gradientu podél hloubky lázně - roztaveného kovu a takovéto teplotní gradienty je třeba minimalizovat zejména v zeslabovací - zóně. Ačkoli může být poměrně malý teplotní gradient dosažen poměrně mělkou lázní roztaveného - kovu při nízkých rychlostech pásu skla, vysoká rychlost pásu skla nad mělkou lázní roztaveného kovu vytváří v roztaveném kovu turbulenci, ze které může - vzniknout deformace v pásu skla. Větší hloubka lázně roztaveného kovu sníží turbulenci při vysokých rychlostech pásu skla, avšak při tom bude - vznikat vyšší teplotní gradient podél hloubky lázně, který může způsobit deformaci pásu skla.Temperature variations in the surface of the molten metal bath can result from a temperature gradient along the depth of the molten metal, and such temperature gradients need to be minimized especially in the attenuation zone. Although a relatively small temperature gradient can be achieved by a relatively shallow bath of molten metal at low glass ribbon speeds, the high speed of the glass ribbon above the shallow bath of molten metal creates turbulence in the molten metal, which can cause deformation in the glass ribbon. A greater bath depth of the molten metal will reduce turbulence at high glass web speeds, but will result in a higher temperature gradient along the bath depth, which may cause the glass web to deform.

V československém patentovém spise čís. 179 928 bylo navrženo potlačit takovouto deformaci pásu skla v zeslabovací zóně zavedením první - přepážky - v prvním místě v oblasti dolního konce zeslabovací zóny, aby se omezil proud roztaveného kovu v tomto místě na dopředný proud roztaveného kovu strhávaného - pod pásem skla a zpětný proudroztaveného kovu po stranách pásu skla ve; směru - po proudu od tohoto - místa a uspořádáním druhé přepážky v druhém místě vzdáleném- proti proudu od prvního místa a od oblasti maximálního zrychlení skla, čímž se omezí proud roztaveného kovu v tomto- druhém místě na dopředný proud roztaveného kovu strhávaného- pod zrychlujícím se pásem - - skla a protiproud - roztaveného kovu po straně pásu skla od místa ve směru po -proudu - od druhého - místa, přičemž se zřídí boční výstup do oblasti lázně roztaveného kovu nesoucí pás skla mezi uvedeným prvním a druhým místem pro uvedený protiproud roztaveného kovu v prvním místě, čímž se zajistí doplňování roztaveného kovu lázně do zeslabovací zóny mezi prvním a druhým místem. Toto uspořádání sníží rozdíl - teplot mezi povrchem lázně roztaveného kovu a roztaveným kovem pod povrchem v zeslabovací zóně, čímž se sníží teplotní změny v této zóně, které by vedly k deformacím pásu skla. ‘In the Czechoslovak patent file no. 179,928 it has been proposed to suppress such deformation of the glass web in the attenuation zone by introducing a first baffle at a first location in the region of the lower end of the attenuation zone to limit the molten metal stream at this point to the forward molten metal entrained under the glass web and the molten metal backflow. at the sides of the glass strip in; downstream of this location and by arranging a second baffle at a second location upstream of the first location and from the region of maximum acceleration of the glass, thereby limiting the flow of molten metal at this second location to a forward stream of molten metal entrained under the accelerating a molten metal strip - a side of the molten metal on the side of the glass sheet from a downstream location from a second location, providing a side exit to the molten metal bath region carrying the glass sheet between said first and second molten metal countercurrent locations at a first location, thereby ensuring that the molten metal of the bath is replenished into the attenuation zone between the first and second sites. This arrangement reduces the temperature difference between the surface of the molten metal bath and the molten metal below the surface in the attenuation zone, thereby reducing the temperature changes in the zone which would lead to deformations of the glass web. ‘

Úkolem předloženého vynálezu je/ vytvořit zjednodušené řízení teploty zpětných proudů roztaveného kovu doplňujících lázeň roztaveného kovu v zeslabovací zóně.SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide a simplified control of the temperature of the molten metal return streams supplementing the molten metal bath in the attenuation zone.

Vynález tudíž vytváří způsob výroby - plochého skla, při kterém se pás - - skla posouvá - , po - lázni -roztaveného - ' kovu -a - na - výsledný pás - skla - se- - působí - tahem ke zrychlení -pásu . skla -na konečnou - odváděči - rychlost, - jehož - . podstata -spočívá v - -. tom, - že . - v oblasti lázně - . -. roztaveného , - kovu, kde - se dosahuje - konečné odváděči - rychlosti- pášu skla, se zavádí -. zpět- - . ný - proud - chladnějšího - roztaveného kovu- - do oblasti- větší hloubky lázně roztaveného ko-. vu, - než je hloubka - lázně roztaveného kovu přilehlé k této oblasti větší hloubky roztaveného kovu a z oblasti větší hloubky lázně roztaveného kovu se odvádějí proudy roztaveného- kovu k opětnému doplnění roztaveného kovu strhávaného zrychlovaným pásem skla.The invention therefore provides a process for producing flat glass, in which the glass strip is displaced through a bath of molten metal and the resulting glass strip is subjected to tension to accelerate the belt. glass - at the final - drain - speed - whose -. the essence-consists in - -. that - that. in the bath area. -. molten, - metal, where - the final drain - speed of the glass passage is reached, is introduced -. back- -. - a stream of - colder - molten metal - into a region - of greater bath depth of molten co-. vu, than the depth of the molten metal bath adjacent to this region of greater molten metal depth, and molten metal streams are withdrawn from the region of greater molten metal bath depth to replenish the molten metal entrained by the accelerated glass strip.

Je výhodné, když oblast větší hloubky lázně roztaveného kovu zasahuje do předem stanovené vzdálenosti dostatečné k zajištění směšování roztaveného kovu zpětného proudu s roztaveným kovem tvořícím oblast větší hlouky lázně roztaveného- kovu.It is preferred that the region of greater molten metal bath depth extends to a predetermined distance sufficient to ensure that the molten metal of the return stream is mixed with the molten metal forming the region of greater molten metal bath depth.

Dále je výhodné, když zpětný proud chladnějšího- kovu se omezuje na hloubku menší než je hloubka oblasti větší hloubky lázně roztaveného kovu. .It is further preferred that the colder metal backflow is limited to a depth less than the depth of the region of the greater bath depth of the molten metal. .

Dále je výhodné, když se proud roztaveného kovu omezuje v místě ležícím bezpro214884 středně u vstupního konce oblasti větší hloubky lázně roztaveného kovu do dopředněho proudu roztaveného kovu strhávaného pod pásem skla a do zpětných proudů po stranách pásu skla od oblasti větší hloubky lázně roztaveného kovu.Further, it is preferred that the molten metal stream is limited at a point near the inlet end of the molten metal bath depth region to a forward molten metal stream entrained below the glass web and to backflows on the sides of the glass web from the molten metal bath deep region.

Dále je výhodné, když tah na pás skla к jeho zúžení na požadovanou šířku a tloušťku se řídí v zeslabovací zóně, ve které se pás skla na lázni roztaveného kovu zrychluje a zesiluje se omezení proudu roztaveného kovu v oblasti vstupního konce zmíněné zeslabovací zóny.Furthermore, it is preferred that the tension on the glass strip to be narrowed to the desired width and thickness is controlled in a weakening zone in which the glass strip on the molten metal bath is accelerated and the molten metal flow restriction in the region of the inlet end of said weakening zone is increased.

Dále je výhodné, když v místě ležícím ve směru proti proudu od vstupního· konce oblasti větší hloubky lázně ro-ztaveného kovu se povrchové proudy horkého roztaveného kovu směrují směrem ven ke stranám lázně roztaveného kovu a směšují se se zpětnými proudy chladnějšího roztaveného· kovu přitékajícími z oblasti větší hloubky lázně roztaveného kovu.It is further preferred that at a point upstream of the inlet end of the region of greater depth of the molten metal bath, the surface streams of hot molten metal are directed outward to the sides of the molten metal bath and mixed with the return streams of colder molten metal flowing from the molten metal. a region of greater depth of bath of molten metal.

Dále je výhodné, když se elektromagneticky indukují proudy roztaveného kovu do oblasti lázně roztaveného kovu ležící ve směru proti proudu od vstupního konce oblasti větší hloubky lázně roztaveného kovu.It is further preferred that molten metal streams are induced electromagnetically into the region of the molten metal bath situated upstream of the inlet end of the region of greater molten metal bath depth.

Dále je výhodné, když se zpětné proudy roztaveného kovu po stranách pásu skla selektivně zahřívají.It is further preferred that the molten metal return streams on the sides of the glass web are selectively heated.

Dále je výhodné, když v zeslabovací zóně se na zrychlovaný pás skla vyvozují okrajové síly v řadě od sebe navzájem vzdálených, proti sobě uspořádaných poloh po délce lázně roztaveného kovu к řízení snížení šířky a tloušťky pásu skla, přičemž se zesiluje omezování proudu roztaveného kovu v místě ležícím proti proudu od výstupního konce zeslabovací zóny a vzdáleném ve směru po proudu od krajní polohy, ve které se vyvozují okrajové síly na pás skla.It is further preferred that in the attenuation zone, edge forces are applied to the accelerated glass strip in a number of spaced apart positions along the molten metal bath to control the reduction in the width and thickness of the glass strip, thereby increasing the restriction of the molten metal flow at the location located upstream of the exit end of the attenuation zone and spaced downstream of the extreme position at which edge forces are exerted on the glass web.

Dále je výhodné, když alespoň v jednom místě ležícím proti proudu od oblasti větší hloubky lázně roztaveného kovu a ležícím po proudu od nejdále po proudu ležícího místa působení okrajových sil na pás skla se omezují povrchové proudy horkého roztaveného kovu směrem ven ke stranám lázně roztaveného kovu a směšují se se zpětnými proudy chladnějšího roztaveného kovu přitékajícími z oblasti větší hloubky lázně roztaveného kovu.Further, it is preferred that at least one upstream of the region of greater depth of the molten metal bath and downstream of the furthest downstream region of the marginal forces on the glass web, the surface streams of hot molten metal are limited outward to the sides of the molten metal bath; they mix with the colder molten metal backflows flowing from the region of the greater molten metal bath depth.

Vynález dále vytváří к provádění způsobu definovaného výše, zahrnující podlouhlou nádrž na lázeň roztaveného kovu s koncovými stěnami, postranními stěnami a dnem, prostředek pro přivádění skloviny na lázeň roztaveného kovu řízenou rychlostí a pro posouvání pásu skla po lázni roztaveného kovu a prostředek pro tažení výsledného pásu skla к jeho urychlení na konečnou odváděči rychlost, jehož podstata spočívá v tom, že v oblastí nádrže, kde pás skla dosahuje své konečné odváděči rychlosti, je dno nádrže opatřeno sníženou částí к vy mezení zásobní zóny pro zpětný proud chladnějšího roztaveného kovu.The invention further provides for carrying out the method as defined above, comprising an elongated molten metal bath tank with end walls, side walls and a bottom, means for feeding the molten glass to the molten metal bath at a controlled rate and for moving the glass ribbon along the molten metal bath. In order to accelerate to a final discharge rate, the bottom of the tank is provided with a reduced portion to limit the storage zone for the return of the colder molten metal.

Je výhodné, když na dnu nádrže v místě ležícím bezprostředně proti proudu od snížené části dna nádrže je uložena příčná přepážka, která sahá až za polohu okrajů pásu skla, přičemž horní okraj příčné přepážky je uložen pod hladinou lázně roztaveného kovu ve hloubce, která je účinná к omezení proudu z roztaveného kovu v tomto místě v podstatě na dopředný proud roztaveného kovu strhávaný pod pásem skla a zpětného proudu roztaveného kovu po stranách pásu skla.Advantageously, a transverse partition extends beyond the position of the edges of the glass strip at a point immediately upstream of the lowered part of the bottom of the tank and the upper edge of the transverse partition is located below the level of the molten metal bath at a depth that is effective to limit the molten metal stream at this point substantially to the forward molten metal stream entrained beneath the glass web and the backward molten metal stream at the sides of the glass web.

Dále je výhodné, když příčná přepážka má boční svislé okraje vzdáleny od postranních stěn nádrže.It is further preferred that the transverse partition has lateral vertical edges spaced from the side walls of the tank.

Dále je výhodné, když snížená část dna nádrže v oblasti po proudu od příčné přepážky je ve větší hloubce než je hloubka lázně roztaveného kovu v oblasti ležící proti proudu od příčné přepážky.It is further preferred that the lowered portion of the bottom of the tank in the downstream region of the transverse partition is at a greater depth than the depth of the molten metal bath in the region upstream of the transverse partition.

Dále je výhodné, když hloubka lázně roztaveného kovu nad sníženou částí dna nádrže je rovna dvojnásobku hloubky lázně roztaveného kovu v ostatních částech nádrže přilehlých ke snížené části dna nádrže.It is further preferred that the depth of the molten metal bath above the lowered portion of the tank bottom is equal to twice the depth of the molten metal bath in the other portions of the tank adjacent to the lowered portion of the tank bottom.

Dále je výhodné, když snížená část dna nádrže je vytvořena přes celou šířku dna nádrže.It is further preferred that the lowered portion of the bottom of the tank is formed over the entire width of the bottom of the tank.

Dále je výhodné, když snížená část dna nádrže je tvořena žáruvzdornými bloky uloženými v kovové skříni, přičemž horní plochy žáruvzdorných bloků snížené části dna nádrže jsou v nižší úrovni než horní plochy ostatních žáruvzdorných bloků dna nádrže.It is further preferred that the lowered portion of the bottom of the tank is formed of refractory blocks housed in a metal housing, wherein the upper surfaces of the refractory blocks of the lowered portion of the bottom of the tank are lower than the upper surfaces of the other refractory blocks of the bottom of the tank.

Dále je výhodné, když horní plochy žáruvzdorných bloků přilehlých ke koncům snížené části dna nádrže jsou v téže výškové úrovni.It is further preferred that the upper surfaces of the refractory blocks adjacent to the ends of the lowered portion of the tank bottom are at the same height level.

Dále je výhodné, když žáruvzorné bloky jsou z hlinitokřemičitanového žáruvzdorného materiálu.It is further preferred that the refractory blocks are of an aluminosilicate refractory material.

Dále je výhodné, když dno nádrže ve směru po proudu od příčné přepážky má ve směru po proudu od snížené části dna nádrže oblast menší hloubky, než je hloubka snížené části dna nádrže a další oblast větší hloubky než je hloubka lázně roztaveného kovu proti proudu od příčné přepážky, kterážto oblast má rozsah až к výstupní koncové stěně nádrže.It is further preferred that the bottom of the tank downstream of the transverse bulkhead has an area of less depth than the lowered bottom of the tank bottom downstream of the lowered bottom of the tank and another area greater than the depth of the molten metal bath upstream of the transverse the partition extending up to the outlet end wall of the tank.

Dále je výhodné, když v místě, kde snížená část dna nádrže vymezuje změnu hloubky lázně, je vytvořen strmý stupeň.It is further preferred that a steep step is formed at the point where the lowered portion of the bottom of the tank defines a change in bath depth.

Dále je výhodné, když nádrž má zužující se oblast, kde boční stěny jsou vytvořeny sbíhavé ve směru proudu, přičemž snížená část dna nádrže je umístěna v této zužující se oblasti a příčná přepážka je uložena v místě ležícím proti proudu od této zužující se oblasti.It is further preferred that the tank has a tapered region, wherein the side walls are formed convergent in the direction of flow, the lowered portion of the bottom of the tank being located in this tapered region and the transverse partition being positioned upstream of the tapered region.

Dále je výhodné, když podél bočních stěn nádrže jsou uspořádány přítlačné válce pro záběr s horním povrchem okrajů pásu skla v řadách proti sobě uspořádaných poloh po délce nádrže к řízení snížení šířky a tloušťky pásu skla, přičemž dvojice přítlačných válců v místě nejdále po proudu je v poloze odlehlé od příčné přepážky ve směru proti proudu.Further, it is preferable that pressure rollers are arranged along the side walls of the tank to engage the upper surface of the edges of the glass web in rows of opposed positions along the length of the tank to control the width and thickness of the glass web. a position remote from the transverse partition in the upstream direction.

Dále je výhodné, když přilehle к postranním stěnám nádrže má zařízení alespoň jednu dvojici příček umístěných v proti sobě uspořádaných polohách v místě proti proudu od příčné přepážky a vzdálených ve směru po proudu od dvojice přítlačných válců umístěné nejdále po proudu к zamezení podélných proudů roztaveného kovu podél postranních stěn nádrže v těchto polohách.Furthermore, it is preferred that adjacent to the side walls of the tank, the device has at least one pair of crossbars located upstream from the transverse bulkhead and spaced downstream of the pair of pressure rollers located furthest downstream to prevent longitudinal streams of molten metal along the side walls of the tank in these positions.

Dále je výhodné, když nad povrchem lázně roztaveného kovu v oblasti příčné přepážky jsou umístěny lineární indukční motory к elektromagnetickému indukování proudů roztaveného kovu.It is further preferred that linear induction motors are placed above the surface of the molten metal bath in the region of the transverse partition to electromagnetically induce molten metal streams.

Dále je výhodné, když přilehle к postranním stěnám nádrže v místě proti proudu od příčné přepážky, jsou uspořádána topná tělesa к místnímu ohřívání zpětných proudů roztaveného kovu lázně.Furthermore, it is advantageous if, adjacent to the side walls of the tank, upstream of the transverse partition, heating elements are provided for locally heating the return streams of the molten metal of the bath.

Těmito opatřeními podle vynálezu se zvýší hospodárnost a výkon při výrobě plochého skla plavením na lázni roztaveného kovu, neboť při provádění předloženého vynálezu je možno podstatně zvýšit rychlost posouvání pásu skla po lázni roztaveného kovu, aniž by vznikaly turbulence v roztaveném kovu lázně vlivem vysoké rychlosti pásu skla a aniž by vznikaly nepříznivé lokální rozdíly teplot v lázni roztaveného kovu, takže vynález zamezuje jakékoli deformace v pásu skla způsobené těmito dvěma nepříznivými jevy.These measures of the invention increase the efficiency and performance of flat glass by float in a bath of molten metal, since in the practice of the present invention the rate of movement of the glass web along the molten metal bath can be substantially increased without creating turbulence in the molten bath. and without creating unfavorable local temperature differences in the bath of molten metal, so that the invention avoids any deformation in the glass ribbon caused by these two adverse events.

Příklad provedení zařízení podle vynálezu je znázorněn na připojených výkresech, kde obr. 1 je půdorys podlouhlé nádrže obsahující lázeň roztaveného kovu pro výrobu plochého skla o malé tloušťce způsobem podle vynálezu, obr. 2 je podélný řez dnem nádrže z obr. 1, obr. 3 je zvětšená část z obr. 2 se zakresleným pásem skla, obr. 4 je zvětšený pohled na zužující se část nádrže z obr. 1, obr. 5 je pohled podobný obr. 4 znázorňující modifikaci zařízení z obr. 1 až 4, obr. 6 Je pohled podobný obr. 4, který znázorňuje další modifikaci zařízení z obr. 1 až 4, obr. 7 je pohled podobný obr. 5, znázorňující další modifikaci zařízení z obr. 1 až 4 a obr. 8 je podélný řez částí dna nádrže znázorňující jiný způsob konstrukce dna.1 is a plan view of an elongate tank containing a bath of molten metal for the production of a flat glass of low thickness according to the method of the invention; FIG. 2 is a longitudinal section through the bottom of the tank of FIG. 1; Fig. 4 is an enlarged view of the tapered portion of the tank of Fig. 1; Fig. 5 is a view similar to Fig. 4 showing a modification of the apparatus of Figs. 1 to 4; Fig. 6 FIG. 7 is a view similar to FIG. 4 showing a further modification of the apparatus of FIGS. 1 to 4; FIG. 7 is a view similar to FIG. 5 showing a further modification of the apparatus of FIGS. another way of constructing the bottom.

Obr. 1 znázorňuje v půdorysu podlouhlou nádrž pro výrobu plochého skla plavením. Nádrž má vstupní koncovou stěnu 1 u svého vstupního konce a výstupní koncovou stěnu 2 u svého výstupního konce a rovnoběžné postranní stěny 3 v části mezi vstupní koncovou stěnou 1 a zužující se oblastí 4 s dovnitř se sbíhajícími postranními stěnami, a dále má postranní stěny S mezi zužující se oblastí 4 a výstupní koncovou stěnou 2.Giant. 1 is a plan view of an elongated tank for manufacturing flat glass by float. The tank has an inlet end wall 1 at its inlet end and an outlet end wall 2 at its outlet end and a parallel side wall 3 in a portion between the inlet end wall 1 and the tapered area 4 with inwardly converging side walls, and further has side walls S between with a tapered region 4 and an outlet end wall 2.

Nádrž obsahuje lázeň 8 roztaveného kovu, kterým je obvykle cín. Geometrie nádrže je taková, že nádrž přijme mezi postranní stěny 3 své široké části proti proudu od zužující se oblasti 4 maximální požadovanou vrstvu skloviny 9 na povrchu lázně 8 roztaveného kovu a mezi postranní stěny 5 své úzké části po proudu od zužující se části 4 maximálně požadovanou šířku výsledného pásu 10 skla.The tank comprises a molten metal bath 8, which is usually tin. The geometry of the tank is such that the tank receives between the side walls 3 of its wide part upstream of the tapered region 4 the maximum desired glass layer 9 on the surface of the molten metal bath 8 and between the side walls 5 of its narrow part downstream from the tapered part 4 the width of the resulting glass ribbon 10.

Na lázeň 8 roztaveného kovu se přivádí u vstupního konce nádrže sodnovápenatokřemičitá sklovina 9 vyléváním z výpusti 6, která přesahuje přes vstupní koncovou stěnu 1 nádrže. Regulační hradítko 7 řídí intenzitu proudu skloviny 9 přes výpust 6 na povrch lázně 8 roztaveného kovu.Soda-lime glass 9 is fed to the molten metal bath 8 at the inlet end of the tank by pouring from the outlet 6, which extends over the inlet end wall 1 of the tank. A control damper 7 controls the intensity of the glass stream 9 through the outlet 6 to the surface of the molten metal bath 8.

Nad nádrží v neznázorněné klenbě, která vymezuje nad lázní 8 roztaveného kovu horní prostor, ve kterém se’udržuje ochranná atmosféra, jsou známým způsobem uspořádány regulátory teploty. Teplotní podmínky u vstupního konce lázně 8 roztaveného kovu jsou takové, že sklovina 9, která se přivádí na lázeň 8 roztaveného kovu, má možnost volně proudit napříč nádrže během první části svého pohybu po lázni 8 roztaveného kovu. Teplota skloviny 9 je 990 °C, přičemž se dosáhne maximálního roztečení a tloušťka vrstvy skloviny 9 je řádově 7 mm.Above the tank in the vault (not shown), which defines an upper space over the molten metal bath 8 in which the protective atmosphere is maintained, temperature controllers are arranged in a known manner. The temperature conditions at the inlet end of the molten metal bath 8 are such that the glass 9 that is fed to the molten metal bath 8 has the ability to flow freely across the tank during the first part of its movement over the molten metal bath 8. The temperature of the glass 9 is 990 [deg.] C., whereby maximum spacing is achieved and the thickness of the glass 9 layer is of the order of 7 mm.

Vrstva skloviny 9 se posouvá ve tvaru pásu 10 skla a ten je zpočátku tvořen sklovinou 9 o nízké viskozitě například rovné 10³⁸ Pa.s. Tato sklovina 9 se během svého počátečního posuvu po lázni 8 roztaveného kovu postupně ochlazuje a její viskozita pomalu vzrůstá.The glass layer 9 is displaced in the form of a glass strip 10, which initially consists of a glass of low viscosity 9, for example equal to 10 ³⁸ Pa.s. This glass 9 gradually cools during its initial movement over the molten metal bath 8 and its viscosity slowly increases.

Regulátory teploty v klenbě nad nádrží nastavují teplotní režim, kterému je podroben posouvající se pás 10 skla a tento režim udržuje pás 10 skla v deformovatelném stavu v podélné oblasti pásu 10 skla, ve které se pás 10 skla postupně ztenčuje, jak jeho rychlost vzrůstá vlivem tažné síly vyvozované na výsledný pás 10 skla poháněnými odtahovými válci 11 umístěnými za výstupní koncovou stěnou 2 nádrže.The temperature regulators in the vault above the tank set the temperature mode to which the moving glass web 10 is subjected, and this mode keeps the glass web 10 in a deformable state in the longitudinal region of the glass web 10 in which the glass web 10 gradually decreases as its speed increases the forces exerted on the resulting glass web 10 driven by the take-off rollers 11 located behind the outlet end wall 2 of the tank.

Jak viskozita pásu 10 skla vzrůstá, tak vzrůstá vliv podélně směrované tažné síly vyvozované odtahovými válci 11 při napínání pásu 10 skla. Postupné zmenšování šířky i tloušťky pásu 10 skla se řídí přítlačnými válci 12, které jsou v záběru s horními povrchy okrajů pásu 10 skla.As the viscosity of the glass web 10 increases, so does the influence of the longitudinally directed pulling force exerted by the take-off rollers 11 when the glass web 10 is tensioned. The gradual reduction in the width and thickness of the glass web 10 is controlled by the pressure rollers 12 which engage the upper surfaces of the edges of the glass web 10.

Zpočátku, když pás 10 skla má nízkou viskozitu, jsou okraje pásu 10 skla v záběru s dvojicí vychýlených přítlačných válců 12 upevněných na protilehlých stranách pásu 10 skla na hřídelích 13, které procházejí postranními stěnami 3 nádrže a jsou poháněny motory 14. Přítlačné válce 12 jsou z rýhovaného nebo zoubkovaného grafitu, korozivzdorné oceli nebo měkké oceli, a jsou uvnitř chlazeny vodou. Osy přítlačných válců 12 svírají s přímkou kolmou ke směru posuvu pásu 10 skla ostrý úhel, čímž jsouInitially, when the glass web 10 has a low viscosity, the edges of the glass web 10 engage a pair of deflected pressure rollers 12 mounted on opposite sides of the glass web 10 on shafts 13 that extend through the side walls 3 of the tank and are driven by motors 14. of knurled or serrated graphite, stainless steel or mild steel, and are water-cooled inside. The axes of the pressure rollers 12 form an acute angle with a straight line perpendicular to the direction of travel of the glass ribbon 10, thereby being

2.-1 4 8 8 4 vyvíjeny na okraje pásu 10 skla podélné složky sil a také příčné, ven směrující složky sil působící proti nežádoucímu zúžení pásu 10 skla. V této oblasti začíná mírné ztenčení pásu 10 skla.2. Longitudinal components of the forces are exerted on the edges of the glass web 10 as well as transverse, outwardly directed force components counteracting the undesirable narrowing of the glass web 10. In this area, a slight thinning of the glass ribbon 10 begins.

Další podobné dvojice přítlačných válců 15, 16, 17, 18 a 19 uspořádaných v každé dvojici v proLilehlých ' polohách vzhledem k pásu 10 skla, jsou rozmístěny podél nádrže, jsou upevněny na příslušných hřídelích 20, 21, 22, 23 a 24 a poháněny motory 25, 26, 27, 28 a 29. Tímto opatřením se dosáhne řízení postupného snížení šířky i tloušťky pásu 10 skla. Když pás 10 skla projde mimo poslední dvojici přítlačných válců 19, je jeho teplota snížena pod 880 °C, což odpovídá viskozitě 104·2 Pa.s.Other similar pairs of pressure rollers 15, 16, 17, 18 and 19 arranged in each pair at intermediate positions relative to the glass web 10 are spaced along the tank, mounted on respective shafts 20, 21, 22, 23 and 24 and driven by motors 25, 26, 27, 28 and 29. By this measure, a gradual reduction in the width and thickness of the glass ribbon 10 is achieved. When the glass web 10 passes outside the last pair of pressure rollers 19, its temperature is lowered below 880 ° C, corresponding to a viscosity of 104 · 2 Pa.s.

Když pás 10 skla projde mimo poslední dvojici přítlačných válců 19, jeho šířka i tloušťka se dále zmenšují až do polohy ' v zužující se části 4 nádrže, kde jeho viskozita je vlivem teplotního režimu tak vysoká, že pás 10 skla je přetvořen na svou výslednou šířku i tloušťku a dosáhne své konečné odváděči rychlosti, která je rovna účinné obvodové rychlosti odtahových válců . 11.As the glass web 10 passes outside the last pair of pressure rollers 19, its width and thickness further decrease to a position in the tapered portion 4 of the tank where its viscosity is so high due to the temperature regime that the glass web 10 is reshaped to its resulting width. the thickness and reaches its final discharge velocity equal to the effective peripheral velocity of the take-off rollers. 11.

V zužující se oblasti 4 nádrže nebo blízko ní má obvyklé sodnovápenatokřemlčíté sklo viskozitu 10⁶ Pa.s, což odpovídá teplotě 750 stupňů Celsia, a je ve stavu, ve kterém - se nemůže uskutečnit žádná další změna rozměrů pásu 10 skla vlivem působícího tahu. Pás 10 skla - se dálo ochlazuje během svého postupu mezi postranními stěnami 5 k výstupnímu konci lázně - 8 roztaveného kovu.In or near the tapered region 4 of the tank, conventional soda-lime glass has a viscosity of 10 ⁶ Pa.s, which corresponds to a temperature of 750 degrees Celsius, and is in a state in which no further change in the dimensions of the glass ribbon 10 can occur. The strip of glass 10 can be cooled during its process between the side walls 5 to the outlet end of the bath 8 of molten metal.

Pás 10 skla se zrychluje a ztenčuje v zóně proti proudu od zužující se oblasti 4 nádrže. Spodní konec této zeslabovací. zóny je obecně v zužující se oblasti 4 nádrže nebo blízko ní a poloha maximálního zrychlení pásu 10 skla je obvykle proti proudu směrem k poslednímu páru přítlačných válců 19.The glass ribbon 10 is accelerated and thinned in the upstream zone from the tapered region 4 of the tank. The lower end of this attenuator. the zone is generally in or near the tapered region 4 of the tank, and the position of maximum acceleration of the glass ribbon 10 is usually upstream towards the last pair of pressure rollers 19.

Jak se pás 10' skla v zeslabovací zóně zrychluje, tak postupně vzrůstá strhávání roztaveného kovu lázně 8 do dopředného povrchového proudu, který směřuje k výstupnímu konci lázně 8 roztaveného kovu. Tento dopředný povrchový proud je nad zpětným proudem chladnějšího roztaveného kovu od výstupního konce lázně 8 roztaveného kovu a roztavený kov plynule proudí pod pás 10 skla k náhradě kovu, který je strháván. Je to zobecněný zpětný proud chladnějšího roztaveného kovu, který vytváří horní hranici pro teplotní gradienty mezi hladinou lázně 8 roztaveného kovu a dnem nádrže, které, jak bylo prokázáno, jsou zvlášť nežádoucí v oblásti lázně 8 roztaveného kovu, kde se silně zrychlující pás 10 skla ztenčuje, zejména v místě mezi poslední dvojicí přítlačních válců 19 a zužující se oblastí 4 nádrže.As the glass web 10 'accelerates in the weakening zone, the entrainment of the molten metal of the bath 8 into the forward surface stream, which is directed towards the outlet end of the molten metal bath 8, gradually increases. This forward surface stream is above the return of the colder molten metal from the outlet end of the molten metal bath 8 and the molten metal flows continuously under the glass strip 10 to replace the metal being entrained. It is a generalized back stream of cooler molten metal that creates an upper limit for temperature gradients between the level of the molten metal bath 8 and the bottom of the tank, which has been shown to be particularly undesirable in the molten metal bath region. in particular between the last pair of pressure rollers 19 and the tapered region 4 of the tank.

Pro vyrovnání tohoto účinku se zpětný proud chladnějšího roztaveného kovu vede do oblasti větší hloubky lázně 8 roztaveného kovu, než je hloubka oblasti přilehlé k této oblasti větší hloubky.To counteract this effect, the return stream of the colder molten metal is directed to a region of greater depth of the molten metal bath 8 than the depth of the region adjacent to this region of greater depth.

Obr. 2 znázorňuje profil dna FL nádrže, které vytváří rozdílné hloubky lázně 8 roztaveného kovu v různých oblastech po její délce. U vstupního konce lázně 8 roztaveného kovu vymezuje dno FL - nádrže počáteční oblast 30' o větší hloubce než má mělčí oblast 31 následující po proudu za počáteční oblastí 30. Tato mělčí oblast 31 tvoří převážnou část délky lázně 8 roztaveného . kovu proti proudu od zužující se oblasti 4 nádrže a tvoří ve skutečnosti celou zeslabovací zónu. Počáteční oblast 30 může mít hloubku, která je asi 1,5-násobkem hloubky mělčí oblasti 31. Počáteční oblast 30 může mít například hloubku 83 mm a mělčí oblast 31 hloubku 58 mm.Giant. 2 shows the bottom profile of a FL tank which creates different depths of the molten metal bath 8 in different regions along its length. At the inlet end of the molten metal bath 8, the bottom of the FL tank defines an initial region 30 'of greater depth than the shallower region 31 downstream of the initial region 30. This shallower region 31 forms the bulk of the length of the molten bath 8. metal upstream of the tapered region 4 of the tank and in fact forms the entire attenuation zone. The initial region 30 may have a depth that is about 1.5 times the depth of the shallower region 31. For example, the initial region 30 may have a depth of 83 mm and the shallower region 31 a depth of 58 mm.

Mělčí oblast 31 zasahuje do proudu do polohy bezprostředně k zužující se oblasti 4 nádrže, například do polohy 1 až 2 m proti proudu od čáry spojující protiproudé konce sbíhajících se postranních stěn zužující se oblasti 4 nádrže.The shallower region 31 extends into the stream into a position immediately adjacent to the tapered region 4 of the tank, for example to a position 1 to 2 m upstream of the line joining the countercurrent ends of the converging side walls of the tapered region 4 of the tank.

V této poloze začíná oblast větší hloubky lázně 8 roztaveného kovu než je . hloubka části lázně 8 roztaveného kovu přilehlé -'. k této oblasti. Snížená část 32 dna . FL nádrže, která vymezuje oblast větší hloubky, má rozsah napříč celé šířky lázně 8 roztaveného kovu.In this position, the region of greater depth of the molten metal bath 8 begins than it is. the depth of a portion of the molten metal bath 8 adjacent to it. to this area. Lowered part 32 bottom. The FL tank, which defines an area of greater depth, extends across the entire width of the molten metal bath 8.

Tato oblast větší hloubky je vytvořena v rozsahu zužující se oblasti 4 nádrže . a zasahuje dále po proudu do vzdálenosti asi m za čáru spojující spodní konce sbíhajících se postranních stěn zužující se oblasti nádrže.· Snížená část 32 dna FL má- po délce lázně 8 roztaveného kovu celkovou délku 7,5 m - a vytváří -zásobní zónu . pro chladnější roztavený kov, jehož proudění v protiproudém směru nad dnem FL nádrže je vyvoláváno strháváním ' teplejšího roztaveného kovu posouváním pásu 10 skla po lázni 8 roztaveného kovu.This region of greater depth is formed in the range of the tapered region 4 of the tank. and extends downstream to a distance of about m beyond the line connecting the lower ends of the converging side walls of the tapered region of the tank · The lowered portion 32 of the bottom FL has a total length of 7.5 m along the length of the molten metal bath 8. for colder molten metal, the flow of which in a countercurrent direction above the bottom of the tank FL is caused by entrainment of the warmer molten metal by moving the glass strip 10 over the molten metal bath 8.

Hloubka lázně 8 roztaveného kovu v oblasti snížené části- 32 dna FL nádrže je přibližně dvojnásobkem hloubky lázně 8 roztaveného kovu v přilehlé mělčí oblasti 31. Například . když je hloubka mělčí oblasti 31 58 mm, může být .hloubka lázně 8 roztaveného kovu nad sníženou čásu 32 dna FL nádrže rovna 108 mm.The depth of the molten metal bath 8 in the region of the lower portion 32 of the bottom of the FL tank is approximately twice the depth of the molten metal bath 8 in the adjacent shallower region 31. For example. when the depth of the shallower area 31 is 58 mm, the depth of the molten metal bath 8 over the lowered bottom 32 of the tank bottom FL can be 108 mm.

Ve směru po proudu od snížené části 32 dna FL nádrže opět stoupá, například po délce 3 m k vytvoření oblasti 33 menší hloubky o téže hloubce jako je hloubka mělčí oblasti 31. Od oblasti 33 menší hloubky k výstupnímu konci lázně 8 roztaveného kovu vytváří dno FL nádrže další oblast 34 větší hloubky, která má hloubku stejnou jako je u vstupního konce počáteční oblasti 30 lázně 8 roztaveného kovu, to je menší, než je nad sníženou částí 32 dna fL nádrže.Downstream from the lower portion 32 of the bottom of the FL tank, it rises again, for example over a length of 3 m, to form an area 33 of shallow depth of the same depth as the shallower area 31. a further region 34 of greater depth having a depth equal to that of the inlet end of the initial region 30 of the molten metal bath 8, i.e. less than above the lowered portion 32 of the tank bottom fL.

V místech, kde nastává změna výšky dna FL nádrže vytvářející změny hloubky lázně 8 roztaveného kovu, může být ve dnu FL nádrže vytvořen šikmý stupeň (obr. 2] nebo strmý stupeň (obr. 8).In places where there is a change in the bottom of the FL tank creating changes in the depth of the molten metal bath 8, an inclined step (FIG. 2) or a steep step (FIG. 8) may be formed in the bottom of the FL tank.

Bylo zjištěno, že vytvoření prohloubené zásobní zóny nad sníženou částí 32 dna FL nádrže v oblasti lázně 8 roztaveného kovu, kde se · dosahuje výsledné odváděči rychlosti pásu 10 skla, je ' výhodné, protože do této zásobní · zóny přitéká ' zpětný proud chladnějšího roztaveného kovu a směšuje se zde s · roztaveným kovem udržovaným v · zásobní zóně, takže chladnější · roztavený kov se ohřeje a je zde minimální riziko vzniku tepelných· nehomogenit pod zrychlujícím se pásem · 10 skla vlivem proudů · roztaveného kovu proudících · proti proudu ze zásobní zóny · k doplňování ” roztaveného kovu strhávaného zrychlujícím se pásem · 10 skla.It has been found that the formation of a deepened storage zone above the lowered portion 32 of the bottom of the FL tank in the region of the molten metal bath 8, where the resulting drainage rate of the glass ribbon 10 is achieved is advantageous. and mixes with · the molten metal held in the · storage zone so that the cooler · the molten metal becomes hot and there is minimal risk of heat · inhomogeneities under the accelerating band · 10 glass due to · molten metal flowing · upstream of the storage zone · to refill ”molten metal entrained by the accelerating strip · 10 glass.

Ve znázorněném' provedení se účinek · zásobní zóny zvýší tím, · že v místě bezprostředně proti .. proudu od snížené části 32 dna FL nádrže se vytvoří příčná přepážka 35, která vyčnívá nahoru ze dna FL nádrže. Příčná přepážka 35 je· · · uhlíková · tyč průřezu obdélníka stojícího · na kratší straně a · má· rybinovito.u. · základnu 36, . která je zaklínována · do lícující · · rybinovité drážky 37 · · vytvořené napříč · · dna · FL · nádrže · ve dnu FL · u . · poproudného·-konce · mělčí · oblasti · 31. ..Horní , ·povrch příčné · · přepážky 35 - je . asi · . 50 · . mm dlouhý ve směru ··pohybu pásu 10 -skla ·· a · je dostatečně vzdálen · od povrchu lázně 8 roztaveného kovu, aby ·· se ·· proud roztaveného · kovu· v tomto místě · ·omezil · na dopředný. proud 39 strhávaný pod’:· pásem 10 skla· a · zpětné proudy · po stranáchpásu· 10. skla z oblasti o větší hloubce · · .lázně · 8 roztaveného kovu nad sníženou částí· 32 - dna FL nádrže.In the illustrated embodiment, the effect of the storage zone is increased by providing a transverse partition 35 at a point immediately upstream of the lower portion 32 of the bottom of the FL tank, which projects upwardly from the bottom of the FL tank. The transverse partition 35 is a carbon rod of the cross section of the rectangle standing on the shorter side and has a dovetail. Base 36,. which is wedged into a flush dovetail groove 37 formed across the bottom of the FL tank in the bottom of the FL. The downstream end of the shallower areas of the 31th, upper, transverse surface of the partition 35 is. asi ·. 50 ·. mm long in the direction of movement of the sheet of glass 10 and is sufficiently distant from the surface of the molten metal bath 8 to limit the molten metal flow at this point to the forward one. a stream of 39 entrained below: · a strip of 10 glass · and · backflows · on the sides of the strip · 10 glass from an area of greater depth · · crazy · 8 molten metal above the lowered portion · 32 - bottom of the FL tank.

Příčná přepážka · ·35 - . zajišťuje, že spodní vrstvy · · strhávaného roztaveného kovu z dopředného, ·.proudu 39-sou ·nasměrovány dolů a potom proti· proudu, jak.je · · naznačeno šípkou ·;38 - v · · · obr. · ·-3. Obvykle · je· horní . · povrch příčné · přepážky · 35 ' - v -hloubce 6 až · 15 mm pod hladinou lázně 8 · roztaveného kovu, · přičemž optimální · vzdálenost závisí · na · míře zrychlení pásu 10 skla. V podstatě · by horní povrch příčné přepážky 35 měl ' ' ’ být pod · hladinou · lázně 8 roztaveného kovu ve hloubce, · která je přesně · taková, · že · všechen strhávaný · roztavený kov dopředného proudu 39 proudí přes příčnou přepážku 35, ale žádný zpětný proud roztaveného kovu · přes ni nemůže přetékat. · V praxi je ovšem takové přesné seřízení obtížně dosažitelné a výška příčné přepážky 35 je tudíž výhodně nastavena tak, jak je výše posáno, aby usměrnila spodní vrstvy strhávaného roztaveného kovu dopředného proudu 39, jak je označeno šipkou · 38.Transverse partition · · 35 -. ensures that the backsheets of entrained molten metal from the forward stream 39 are directed downstream and then upstream as indicated by the arrow 38 in FIG. · -3. Usually · is · upper. The transverse partition surface 35 '- at a depth of 6 to 15 mm below the level of the molten metal bath 8, the optimum distance being dependent on the rate of acceleration of the glass web 10. Essentially, the upper surface of the transverse partition 35 should be below the level of the molten metal bath 8 at a depth that is exactly such that all entrained molten metal of the forward stream 39 flows through the transverse partition 35, but no return of molten metal · can flow over it. In practice, however, such accurate alignment is difficult to achieve and the height of the transverse partition 35 is therefore preferably adjusted as described above to direct the lower layers of entrained molten metal of the forward stream 39 as indicated by the arrow · 38.

Proudy roztaveného kovu jsou směrovány ven a mají příznivý účinek na teplotu roztaveného kovu po stranách pásu 10 skla při promíchání nebo smíchání s chladnějšími · zpětnými proudy ze zásobní zóny, · jak jé · dále .· popsáno.The molten metal streams are directed outward and have a beneficial effect on the temperature of the molten metal on the sides of the glass web 10 when mixed or mixed with colder return streams from the storage zone, as described below.

Ve · znázorněných · provedeních · má příčná přepážka 35 rozsah napříč lázně 8 roztave12 ného kovu za polohy okrajů pásu 10 skla, avšak končí v krátké vzdálenosti od postranních stěn 3 nádrže. Konce příčné přepážky 35 jsou tedy od postranních stěn 3 nádrže vzdáleny, čímž se vymezují kanály pro zpětné proudy roztaveného kovu označené šipkami 40 (obr. 4) ze zásobní zóny po proudu od příčné přepážky 35, kolem jejich konců a do oblasti proti proudu od příčné přepážky 35.In the embodiments shown, the transverse partition 35 extends across the molten metal bath 8 beyond the edges of the glass ribbon 10, but terminates at a short distance from the side walls 3 of the tank. Thus, the ends of the transverse partition 35 are spaced from the side walls 3 of the tank, defining the return flow channels of the molten metal indicated by arrows 40 (FIG. 4) from the supply zone downstream of the transverse partition 35, around their ends and upstream from the transverse partition. bulkheads 35.

Příčná přepážka 35 zamezuje vytvoření přímého zpětného proudu roztaveného kovu ve spodních vrstvách lázně 8 roztaveného kovu do · oblasti proti proudu od příčné přepážky 35, ale umožňuje vytváření protiproudu kolem konců příčné přepážky 35 z oblasti větší hloubky lázně 8 roztaveného kovu, čímž se vytváří boční vstup do oblasti lázně 8 roztaveného kovu, ve které je pás 10 skla ztenčován zrychlováním pásu 10 skla v místě proti proudu . od příčné přepážky 35.The transverse baffle 35 prevents the formation of a direct backflow of molten metal in the lower layers of the molten metal bath 8 upstream of the transverse baffle 35, but allows countercurrent around the ends of the transverse baffle 35 from the greater depth of the molten metal bath 8 thereby forming a side inlet to the region of the molten metal bath 8 in which the glass web 10 is attenuated by accelerating the glass web 10 at a location upstream. from the transverse bulkhead 35.

Příčná přepážka 35 - - je umístěna bezprostředně proti proudu · · ·od předního · konce snížené části 32 dna FL nádrže, · například ve vzdálenosti 150 · mm od něho. Zpětný proud roztaveného kovu označený šipkami · ' 41 v obr. · 3 · a 4 a proudící · u dna · FL nádrže v protiproudem směru · k místu · příčné přepážky 35 - ... vteče · do oblasti větší hloubky lázně 8 roztaveného · · · kovu v · místě ležícím ve směru proudu · bezprostředně u příčné · přepážky 35. Tím se snižuje rychlost chladnějšího zpětné·ho proudu roztaveného kovu a získává se čas pro směšování · roztaveného kovu zmíněného zpětného proudu s roztaveným kovem této oblasti větší hloubky lázně 8 roztaveného kovu, takže je zde čas pro ohřívání roztaveného kovu zpětného · proudu. Roztavený kov v . oblasti · větší hloubky lázně 8 roztaveného kovu účinně působí · jako prostředek k vyrovnávání teploty.The transverse partition 35 - - is located immediately upstream of the forward end of the lowered portion 32 of the bottom of the FL tank, e.g. at a distance of 150 mm from it. The return of the molten metal indicated by the arrows 41 in Figs. 3 and 4 and flowing at the bottom of the FL tank in a counter-current direction to the location of the transverse baffle 35 - ... in the region of the greater depth of the molten bath 8. The metal at the location downstream of the transverse baffle 35. This reduces the rate of the colder backflow of the molten metal and gives time for mixing the molten metal of said backflow with the molten metal of this region of greater bath depth 8 metal, so that there is time to heat the molten metal backflow. Molten metal v. The regions of greater depth of the molten metal bath 8 act effectively as a temperature equalizing means.

Doplnění· roztaveného kovu . strhávaného zrychlujícím se pásem 10 skla se děje protiproudy · roztaveného kovu · proudícími ve směru šipky 40 ze zásobní zóny nad sníženou část 32 · dna FL · nádrže kolem- · · konců příčné přepážky 35 a do oblasti ležící proti proudu od ní, · čímž · se vytváří· boční vstup umožňující zavedení těchto zpětných proudů pod pás 10 skla.Refilling · molten metal. entrained by the accelerating strip 10 of the glass, a countercurrent of molten metal flowing in the direction of arrow 40 from the storage zone above the lowered portion 32 of the bottom FL of the tank around the ends of the transverse partition 35 and into the upstream region a lateral inlet is formed allowing the return streams to be introduced under the glass web 10.

Vytvoření oblasti o větší hloubce lázně 8 roztaveného kovu nad sníženou částí 32 dna FL nádrže, do · které vtéká zpětný proud roztaveného kovu, umožňuje, že zpětné proudy roztaveného kovu po stranách pásu 10 skla kolem konců příčné přepážky 35 mohou mít poměrně malý rozdíl teplot mezi povrchem lázně 8 roztaveného kovu a roztaveným kovem pod jejím · povrchem ve spodních vrstvách. Malý teplotní · rozdíl mezi povrchem a spodní vrstvou roztaveného kovu snižuje riziko místních rozdílů teplot v roztaveném kovu, na kterém je unášen pás 10 skla, když je zrychlován, čímž se minimalizuje deformace na spodním · povrchu pásu 10 skla.Creating a region of greater depth of the molten metal bath 8 above the lower portion 32 of the bottom of the FL tank into which the molten metal backflow flows allows the molten metal backflows at the sides of the glass web 10 around the ends of the transverse partition 35 to have a relatively small temperature difference the surface of the molten metal bath 8 and the molten metal below its surface in the lower layers. The small temperature difference between the surface and the molten metal backing reduces the risk of local temperature differences in the molten metal on which the glass web 10 is carried while accelerating, thereby minimizing deformation on the bottom surface of the glass web 10.

214 '8’8 4214 '8'8 4

Příklady měřených - teplot povrchu - a' - spodní - - vrstvy - - roztaveného - kovu - ' v ' polohách ' bezprostředně - u Okrajů pásu ''10 - skla - jsou - uvedeny - dále, - přičemž - teploty jsou . -měřeny - termočlánky - v - poloze - A - směrem - ke spodnímu konči -zásobní zóny, -to - je 6 - *m - po - -proudu od příčné přepážky - 35, -- v - poloze -B-kolem - středu zásobní - zóny, to je - 3 - in po - proudu - od příčné přepážky - -35, -v - -poloze - C -bezprostředně -po proudu - - u příčné přepážky 35, - to -je - na - horním konci - zásobní zóny, - v -poloze - I) ' - bezprostředně proti proudu od -příčné - přepážky -35, v - - poloze -' Έ - ležící 3 - m -proti -proudu Od - příčné přepážky - 35 - a - v poloze - F ležící ' 6 - m proti proudu - -od -příčné - přepážky '35, - to - je 2 -m - po proudu od posledních přítlačných - - válců -19.Examples of the measured surface temperatures and the lower molten metal layers in the 'positions' immediately - at the edges of the glass strip 10 are given below, wherein the temperatures are. - measured - thermocouples - in - position - A - towards - to the lower end - of the supply zone - it - is 6 - * m - downstream from the transverse partition - 35, - in - position -B-around - center storage - zone, that is - 3 - in downstream - from transverse bulkhead - -35, -in - -position - C -immediately -from current - - at transverse bulkhead 35, - to -is - at - upper end - - in the position - (I) '- immediately upstream of the - transverse - bulkhead -35, in - - position -' Έ - lying 3 - m - opposite -stream Od - transverse bulkhead - 35 - a - in position - F lying '6 - m upstream - -from-transverse - bulkheads '35, - it - is 2 -m - downstream of the last thrust rollers -19.

V jednom příkladu - provedení - byla sklovina *9 - přiváděna na - lázeň - '8 - roztaveného kovu - v 'množství -3326 t - za týden - - a - 'byl vyráběn výsledný - pás - 10 skla - - - o -tloušťce 2,5 milimetru, - který - měl - šířku -3,74 m ' -a - ^: byl tažen - rychlostí 865 mh-¹. -Dvojice -přítlačných - válců - 12 ' - a - 15 - až - 19 ' byly - rozmístěny podél - - lázně -8 roztaveného - kovu - - v - třímetrových intervalech, - přičemž poslední - přítlačné válce - 19 - byly uloženy '8,2 m proti ' -proudu od příčné - přepážky '35 - a jejich ^! osy - byly uspořádány v - -ostrém - úhlu - natočení - vzhledem - - -k přímce - kolmé - - ke - - směru posuvu - pásu s^;ÍÚ - skla - a - - poháněny následujícími - - obvodovými - rychlostmi:In one embodiment, the molten glass 9 was fed to a bath of 8 molten metal in an amount of -3326 tons per week, and the resulting sheet of 10 glass was produced in thickness. 2.5 mm - which - should - width -3.74 m '-A ^-: was driven - speed 865 MH- ^first The twin-rollers - 12 '- and - 15 - to - 19' were - placed along - - a bath of 8 molten - metal - at - 3 meter intervals, - with the last - rollers - 19 - being stored '8 2 m upstream of the transverse - bulkhead '35 - and theirs ^! the axes - have been arranged at a - acute - angle of rotation - with respect to - a to a straight line - perpendicular - to a - feed direction of the belt s ^; - glass - and - - powered by the following - - peripheral - speeds:

Přítlačné válce Pressure rollers Úhel natočení os přítlačných válců (°) Angle of rotation of the pressure rollers (°) Rychlost pásu 10 - -skla (m-h-1) Belt speed 10 - glass (m-h-1) 12 12 2 2 165 165 15 15 Dec 5 5 181 181 16 16 7 7 201 201 17 17 9 9 232 232 18 18 9 9 291 291 19 19 Dec 9 9 340 340

Horní - a spodní teploty lázně 8 roztaveného kovu - (cínu) ve výše uvedených polohách bezprostředně u okraje pásu 10 skla bylyThe upper and lower temperatures of the molten metal bath (tin) at the above positions immediately at the edge of the glass web 10 were

tyto: these: Poloha Position Horní - teplota Spodní teplota Upper - temperature Lower temperature °C Noc: 2 ° C °c ° c A AND 797 797 784 784 B (B) 807 807 797 797 C C «18 «18 812 812 D D 836 836 836 836 Έ Έ 826 826 822 822 •F •F 841 841 826 826 Je - zřejmé, It is obvious, že - v - poloze -D that in the -D position 1, to - je - bezpro- 1, that is - is - free-

středně - -proti proudu ' -u - příčné přepážky 35, je - rozdíl - horní a - spodní teploty - -lázně 8 roztaveného kovu - nulový - - a v poloze o 3 m dále proti proudu, to - je - v poloze E, je menší než - 5 °C.medium - upstream of the transverse baffle 35, the difference between the upper and lower temperatures of the molten metal creep 8 is zero - and at a position 3 m further upstream, that is - at position E, is less than -5 ° C.

Bylo zjištěno, - že rovnoměrnost horních a spodních teplot lázně 8 roztaveného kovu ve výše uvedených polohách se může dále zlepšit, - to znamená rozdíl horní a - spodní teploty v roztaveném kovu se může dále snížit - -proti proudu od příčné přepážky 35, když ^:· -podélné proudy roztaveného kovu přilehlé k postranním stěnám 3 nádrže jsou zatarasovány v - poloze proti proudu - od - -místa - příčné - přepážky 35. -K - tomuto - účelu - - může být k - postranním - stěnám - 3 - nádrže¹ - upevněna přilehle - - dvojice ' -příček 42 z - - uhlíku - -v - protilehlých - polohách - v - - místě - proti proudu - -'od příčné přepážky 35 -(obr. - 5).It has been found that the uniformity of the upper and lower temperatures of the molten metal bath 8 at the above positions can be further improved, i.e. the difference in the upper and - lower temperatures in the molten metal can further decrease - upstream from the transverse partition 35 when ^: · Longitudinal streams of molten metal adjacent to the side walls 3 of the tank are obstructed in - upstream position - from - the - location - transverse - partitions 35. - To this end - may be to the - side - walls - 3 - of the tank ¹ fastened adjacent to a pair of bars 42 of - carbon - in opposite positions - at a - upstream position - from the transverse partition 35 - (FIG. - 5).

Příčky - 42 - - mají ' - výšku - vetší než je - hloubka lázně -8 roztaveného - kovu, ' -jsou - usazeny - - na dnu --FL- nádrže - -a dosedají - natupo - -k - postranním stěnám 3- - nádrže - ták, - že -úplně - - zamezují podélné proudy roztaveného kovu přilehlé k - postranním stěnám ' 3 - .nádrže. Má - - se - za to, že - takovéto zatarasení podélných proudů roztaveného kovu - zvyšuje směšování a - promíchávání ven usměrněných proudu označených - -šipkami 43, což jsou proudy - - -poměrně horkého· povrchového roztaveného kovu zpod pásu 10 skla, s - protiproudy označenými šipkami - 40 - a ‘--sestáváJícími -z - chladnějšího roztaveného - kovu - přitékajícího - z - hlubší oblasti lázně 8 - - roztaveného - kovu - po - . proudu - od - příčné - přepážky ‘35, - přičemž - toto - směšování - a -promíchávání --nastává - - po ' -straně - pásu -10 '-skla - - a -· ne pod ním. Příčky -42 - zabraňují - průtoku protiproudů označených -šipkami - 40 - podél -postranních stěn -3 nádrže a potom pod pás - 10 skla - v poloze - proti -proudu - - bez - smíchání - s - proudy Označenými - '-šipkami *43.The partitions - 42 - - have a height - greater than - a bath depth of -8 molten-metal, they are deposited on the bottom of the FL-tanks, and abut the butt-side walls 3- the tanks, so that they completely prevent longitudinal jets of molten metal adjacent to the side walls of the tank. Such barring of longitudinal streams of molten metal is believed to increase mixing and mixing of the outwardly directed streams indicated by arrows 43, which are streams of relatively hot surface metal from beneath the glass web 10, with - The countercurrent indicated by the arrows 40 and consisting of the colder molten metal flowing from the deeper region of the molten metal bath 8 to the molten metal. current - from - transverse - baffles ‘35, - where - this - mixing - and -mixing - builds - - on the '- side - of the -10' glass pane - and - not below it. Crossbars -42 - prevent - flow of counter-current marked with - arrows - 40 - along-side walls -3 of the tank and then under belt - 10 glass - in position - upstream - - without - mixing - with - streams Marked - '-arrows * 43.

V příkladu provozu - - příček -42 ' z - uhlíku byly - tyto upevněny přilehle k - -postranním Stěnám ‘3 -nádrže - v - - protilehlých pólóháďh ve - vzdálenosti ' -3 - - m ' proti - proudu - ód - míšta příčné přepážky 35, přičemž - příčky 42 - zasahovaly do - lázně 8 - roztaveného kovu - -do vzdálenosti - 460 - -mm - - od ' postranních - steh - 3 nádrže. - -Sklovina -·9- - byla - přiváděna - na lázeň -8 - - roztaveného - kovu --v - množství 3400 t - -zá týden a byl - vyráběn - pás 10 -skla ’ o - tloušťce 2,5 mm- který měl šířku 3,62 m -'á postupoval -rychlostí -865 - - mh-¹. Polohy přítlačných válců - 12, 15 - -až 19 - byly tytéž -jako -v předešlém příkladu, - avšak -úhly natočení posledních tří párů přítlačných - válců -17, -18, '-19 byly -změněny -a také - rychlosti posuvu pásů 1® - skla - byly - poněkud - rozdílné:In the example of operation - - the -42 'z-carbon crossbars - they were attached adjacent to the - side walls of the 3 -tank - in the - opposite pole poles at - distance' -3 - - m 'upstream - ode - crossbeam the baffles 35, wherein the rungs 42 extend into the molten metal bath 8 to a distance of 460 mm from the side stitch of the tank. - -The glass - · 9- - was - fed - to the bath -8 - - molten - metal - in - 3400 tons - -the week and was - produced - a strip of 10 -glass with a thickness of 2.5 mm- which had a width of 3.62 m and progressed at -865 - mh ^-1 . The positions of the pressure rollers - 12, 15 - to 19 - were the same as in the previous example - but the angles of rotation of the last three pairs of pressure rollers -17, -18, -19 were changed and also the feed rates the 1® strips - glass - were - somewhat - different:

214 8 8 4213 8 8 4

Přítlačné Thrust Úhel Angle Rychlost Speed К К válce war natočení rotation pásu 10 skla strip 10 of glass V - ' V - ' přítlačných pressure (m.h-¹)(mh- ¹ ) válců cylinders к ^f к ^f (Ί (Ί 12 12 2 2 165 165 15 15 Dec 5 5 182 182 16 16 7 7 202 202 17 17 7 7 234 234 18 18 8 8 292 292 19 19 Dec 8 8 338 338

Při tomto uspořádání byly měřeny horní a spodní teploty lázně 8 roztaveného kovu v . polohách u . okrajů pásu 10 skla v polohách proti proudu od příčné přepážky · 35, Což byly poloha G v místě 3 m proti . proudu od příčné přepážky 35 a 1 m po proudu od příčky 42 z uhlíku, . poloha H v místě 2,1 m proti proudu od příčky . 42 z uhlíku a poloha I přibližně v místě posledního páru přítlačných válců 19. Naměřené teploty byly tyto:With this arrangement, the upper and lower temperatures of the molten metal bath 8 were measured. u positions. the edges of the glass ribbon 10 upstream of the transverse baffle 35, which was the position G at 3 m upstream. a current from the transverse bulkhead 35 and 1 m downstream of the carbon crossbar 42,. position H at 2.1 m upstream of the partition. 42 of carbon and position I approximately at the location of the last pair of pressure rollers 19. The temperatures measured were as follows:

Poloha Horní teplota Spodní teplota cínu °C cínu °CPosition Upper temperature Lower tin temperature ° C tin ° C

G G 840 840 842 842 H H 837 837 828 828 I AND 851 851 839 839

Je zřejmé, že v poloze G ležící bezprostředně po proudu od příčky 42 byl rozdíl horní a spodní teploty . pouze 2 °C, přičemž spodní vrstva . lázně 8 roztaveného kovu byla ve skutečnosti teplejší než povrch lázně 8 roztaveného kovu a v poloze H ' proti proudu od příčky 42 byl rozdíl teplot pouze 9 . °C, což je výhodné oproti rozdílu 15 °C v téměř stejné . poloze F v předešlém příkladu. V . poloze posledních přítlačných válců 19, což je poloha I, byl rozdíl horní a spodní teploty . dokonce 12 °C.Obviously, in the G position immediately downstream of the crossbar 42, there was an upper and lower temperature difference. only 2 ° C, with the bottom layer. the molten metal bath 8 was in fact warmer than the surface of the molten metal bath 8 and in the position H 'upstream of the crossbar 42 the temperature difference was only 9. ° C, which is advantageous over a 15 ° C difference in almost the same. position F in the previous example. V. the position of the last pressure rollers 19, which is position I, was the difference between the upper and lower temperatures. even 12 ° C.

Podélné proudy roztaveného kovu přilehlé ' k postranním stěnám 3 nádrže mohou být zadrženy ve . více než jedné poloze proti proudu . od místa příčné přepážky 35. Například může . být (obr. . 6) vytvořen . další pár příček . 44 z uhlíku upevněných přilehle k postranním . stěnám 3 nádrže v protilehlých polohách a vzdálených po proudu od příček 42 . tak, aby byly . umístěny bezprostředně u místa příčné přepážky 35.The longitudinal streams of molten metal adjacent to the side walls 3 of the tank may be retained in the vessel. more than one upstream position. from the transverse partition 35. For example, it may. (Fig. 6). another pair of rungs. 44 of carbon attached adjacent to the side. walls 3 of the tank in opposite positions and downstream of the partition walls 42. so that they are. located immediately adjacent to the transverse partition 35.

Vzdálenost mezi konci příčné přepážky 35 a . .vnitřními konci příček 44 je dostatečná, aby byl umožněn průtok protiproudů označených šipkami 4íJ mezi nimi. Rozměry příček 42 a . 44, to je délka, do jaké sahají dovnitř nádrže od jejích postranních stěn 3, se volí s ohledem na zvláštní požadavky provozu a příčky 42 mohou mít tuto délku jinou než příčky 44. Účinek dvojice příček 44 (obr. 6] je podobný účinku první dvojice příček 42 v tom, že jak se soudí, způsobují ^promíchávání ven směřujících . proudů . . horkého roztaveného kovu označených. šipkami 43 s protiproudy označenými . šipkami . 40 po straně . pásu . 10 skla a . zabraňují, .. aby protiproudy označené šipkami . 40 ^:. tekly · podél postranních stěn 3 nádrže .. á potom pod ' pás 10 skla v poloze proti proudu bez ... smíchání.The distance between the ends of the transverse partition 35 a. The inner ends of the partition walls 44 are sufficient to allow the flow of countercurrent marked by arrows 41 between them. Dimensions of partitions 42 a. 44, i.e. the length they extend inside the tank from its side walls 3, is selected with respect to the particular requirements of operation and the bars 42 may have this length other than the bars 44. The effect of the pair of bars 44 (Fig. 6) is similar to a pair of rungs 42 in that it is judged to cause the outwardly directed streams of hot molten metal indicated by the arrows 43 to be mixed with the arrows 40 at the side of the glass strip 10 and to prevent the counter-currents marked 40 ^: flowed along the side walls 3 of the tank and then under the glass web 10 in the upstream position without mixing.

Obr. 6 také . znázorňuje přídavný pár přítlačných válců 45 upevněných na hřídelích 40 poháněných motory 47 a uspořádaných v protilehlých polohách vzdálených po proudu od přítlačných válců 19. Tyto nejvzdálenější přítlačné válce 45 ve směru . po proudu jsou užitečné, když se vyrábí ploché sklo tenčí než . je ploché sklo z předcházejících příkladů.Giant. 6 also. shows an additional pair of pressure rollers 45 mounted on shafts 40 driven by motors 47 and arranged in opposing downstream positions from the pressure rollers 19. These furthest pressure rollers 45 in the direction. downstream are useful when making flat glass thinner than. is a flat glass of the preceding examples.

V příkladu provozu s uspořádáním podle obr. 6 byla sklovina 9 přiváděna na . lázeň 8 roztaveného kovu v množství 3380 t za týden, přičemž byl vyráběn pás 10 skla. . o tloušťce 2,3 mm, který měl šířku . 3,65 m . a posouval se rychlostí 940 m.h-¹. Příčky 42 zasahovaly dovnitř do vzdálenosti 610 mm. od postranních stěn 3 nádrže a příčky 44 zasahovaly dovnitř . do hloubky 460 mm . od postranních stěn 3 nádrže. Poloha přítlačných válců 12 a 15 až 19 byla stejná jako v předcházejících příkladech a přídavné přítlačné válce 45 byly . v poloze vzdálené o . 3 m po proudu od přítlačných válců 19, to je 5,2 m proti proudu od příčné přepážky 35 a 2,2 m proti proudu od příček 42.In the example of operation with the arrangement of FIG. 6, the glass 9 was fed to. a molten metal bath 8 of 3380 t per week, producing a glass web 10. . with a thickness of 2.3 mm and a width. 3,65 m. and moved at 940 mh- ¹ . The rungs 42 extended in at a distance of 610 mm. from the side walls 3 of the tank and the partition 44 extending inwards. to a depth of 460 mm. from the side walls of 3 tanks. The position of the pressure rollers 12 and 15 to 19 was the same as in the previous examples, and the additional pressure rollers 45 were. in a position distant o. 3 m downstream of the pressure rollers 19, i.e. 5.2 m upstream of the transverse partition 35 and 2.2 m upstream of the crossbars 42.

Úhly natočení a obvodové rychlosti jednotlivých dvojic přítlačných válců byly tyto:The angles of rotation and peripheral velocities of each pair of pressure rollers were as follows:

Přítlačné válce Pressure rollers Úhel natočení přítlačných válců (Ί Angle of rotation of pressure rollers (Ί Rychlost (m.h-1) Speed (m.h-1) 12 12 2 2 164 164 15 15 Dec 3 3 182 182 16 16 5 5 202 202 17 17 7 7 234 234 18 18 8 8 292 292 19 19 Dec 8 8 338 338 45 45 8 8 400 400

Horní a spodní teploty lázně 8 roztaveného kovu byly měřeny bezprostředně u okrajů pásu 10 skla v poloze J vzdálené o 3 m po proudu od příčné přepážky 35, to je v zásobní zóně, v poloze K ležící bezprostředně po proudu u příčné přepážky 35 u protiproudného konce zásobní zóny, v poloze L proti proudu bezprostředně u příčné přepážky 35 a u příčky 44, v poloze M odpovídající přibližně poloze přídavných přítlačných válců 45 a v poloze N odpovídající přibližně poloze . přítlačných . válců . 19.The upper and lower temperatures of the molten metal bath 8 were measured immediately at the edges of the glass web 10 at position J 3 m downstream of the transverse partition 35, i.e. in the storage zone, at position K lying downstream of the transverse partition 35 at the upstream end. in the L position upstream immediately at the transverse baffle 35 and at the partition 44, in the M position approximately corresponding to the position of the additional pressure rollers 45 and in the N position corresponding approximately to the position. pressure. cylinders. 19 Dec

Naměřené teploty byly tyto:The temperatures measured were as follows:

Poloha Horní teplota Spodní teplotaPosition Upper temperature Lower temperature

cínu °C tin ° C cínu °C tin ° C J J 811 811 799 799 к к 813 813 797 797 L L 842 842 842 842 M M 854 854 837 837 N N 865 865 856 856

Je zřejmé, že rozdíl horní a spodní teploty v místě bezprostředně proti proudu u příčné přepážky 35 v poloze L byl opět nulový jako v poloze D ve výše popsaném příkladu s odkazem na obr, 4. Rozdíl horní a spodní teploty v poloze přítlačného válce 19, to je v poloze N, byl pouze 9 °C. V poloze přídavných přítlačných válců 45 byl rozdíl horní a spodní teploty lázně 8 roztaveného kovu ovšem poněkud vyšší, a to 17 °C v poloze M.It will be appreciated that the difference in upper and lower temperature at the location immediately upstream of the transverse partition 35 at position L was again zero as in position D in the example described above with reference to FIG. it is in the N position, it was only 9 ° C. However, in the position of the additional pressure rollers 45, the difference between the upper and lower temperatures of the molten metal bath 8 was somewhat higher, at 17 ° C in position M.

Příčky 42 a 44 byly potom vyměněny za jiné o větší délce o 150 mm, takže příčky 42 vyčnívaly od postranních stěn 3 nádrže na délku 760 mm a příčky 44 na délku 610 mm. Vnitřní konce příček 42 byly potom vzdáleny jen 155 mm od okrajů pásu 10 skla.The crossbars 42 and 44 were then replaced by another 150 mm longer, so that the crossbars 42 protruded from the side walls 3 of the 760 mm long tank and the crossbars 44 the 610 mm long. The inner ends of the bars 42 were then only 155 mm apart from the edges of the glass web 10.

V příkladu provozu s takto pozměněným uspořádáním příček 42 a 44 byla sklovina 9 vypouštěna na lázeň 8 roztaveného kovu ve množství 3370 t za týden a byl vyráběn pás 10 skla o tloušťce 2,3 mm a šířce 3,58 m, který postupoval rychlostí 940 m.h-¹. Poloha přídavných přítlačných válců 45 byla posunuta o 610 mm proti proudu, takže byly ve vzdálenosti asi 2,45 m od přítlačných válců 19.In the example of operation with the alignment of the bars 42 and 44 thus altered, the glass 9 was discharged to the molten metal bath 8 at 3370 t per week, and a glass strip 10 of 2.3 mm thick and 3.58 m width was produced and advanced at 940 mh. - ¹ . The position of the additional pressure rollers 45 has been shifted 610 mm upstream so that they are at a distance of about 2.45 m from the pressure rollers 19.

polohách jako ve dvou předcházejících příkladech, avšak příčka 42 měla dovnitř vyčnívající délku 510 mm a příčka 44 délku 610 mm. To znamená, že v tomto příkladu byly příčky 44 poněkud delší než příčky 42.positions as in the two preceding examples, but the crossbar 42 had an inward protruding length of 510 mm and the crossbar 44 had a length of 610 mm. That is, in this example the rungs 44 were somewhat longer than the rungs 42.

Jednotlivé dvojice přítlačných válců 12, 15 až 19 a 45 bylý uloženy jako v předešlém příkladu a měly tyto úhly natočení a rychlosti:The individual pairs of pressure rollers 12, 15 to 19 and 45 were mounted as in the previous example and had the following rotation angles and speeds:

Přítlačný válec Pressure cylinder Úhel natočení (°) The angle of rotation (°) Rychlost (m.h-¹)Speed (mh- ¹ ) 12 12 2 2 163 163 15 15 Dec 3 3 180 180 16 16 5 5 201 201 17 17 6 6 232 232 18 18 10 10 284 284 19 19 Dec 10 10 324 324 45 45 11 11 402 402

Měření horní a spodní teploty lázně 8 roztaveného kovu byla prováděna podél okrajů pásu 10 skla Ve výše popsaných polohách J, K, L, Μ, N stejně jako v dalších polohách po proudu, a to v poloze O ležící bezprostředně po proudu od dolního koňce zásobní zóny a v poloze P v zásobní zóně v místě bezprostředně proti proudu od jejího dolního konce.The upper and lower temperatures of the molten metal bath 8 were measured along the edges of the glass web 10 in the positions J, K, L, Μ, N described above as well as in other downstream positions, at position O lying downstream of the lower horse stock. and at position P in the storage zone at a point immediately upstream of its lower end.

Naměřené teploty byly tyto:The temperatures measured were as follows:

Úhly natočení Angles of rotation přítlačných pressure válců a rych- cylinders and quick- O O 748 748 729 729 losti byly tyto: These were: P P 774 774 754 754 I AND 783 783 772 772 Přítlačné Thrust Úhel Angle Rychlost Speed к к 775 775 765 765 válce war natočení rotation (m.h-¹)(mh- ¹ ) L L 831 831 830 830 (°) (°) M M 837 837 818 818 - - N N 844 844 830 830

12 12 2 2 162 162 15 15 Dec 3 3 180 180 16 16 5 5 201 201 17 17 6 6 232 232 18 18 7 7 284 284 19 19 Dec 7 7 330 330 45 45 7 7 493 493

Při tomto uspořádání byl rozdíl horní a spodní teploty lázně 8 roztaveného kovu v poloze přídavných přítlačných válců 45, to je v poloze M v obr. 6, snížen na 12 °C.With this arrangement, the difference between the upper and lower temperatures of the molten metal bath 8 at the position of the additional pressure rollers 45, i.e. at the M position in Fig. 6, has been reduced to 12 ° C.

V dalším příkladu provozu s uspořádáním znázorněným na obr. 6 byl vyráběn pás 10 skla o menší tloušťce a při značně zvýšené rychlosti posuvu výsledného pásu 10 skla. Sklovina 9 byla přiváděna na lázeň 8 roztaveného kovu v množství 3410 t za týden a byl vyráběn pás 10 skla o tloušťce 1,8 mm, který měl šířku 3,37 m a postupoval rychlostí 1252 m.h-1.In another example of operation with the arrangement shown in FIG. 6, a glass sheet 10 having a smaller thickness and at a considerably increased feed rate of the resulting glass sheet 10 was produced. The molten glass 9 was fed to the molten metal bath 8 at a rate of 3410 t per week and a 1.8 mm thick strip 10 of glass was produced, having a width of 3.37 m and advancing at a rate of 1252 m.h-1.

Příčky 42 a 44 byly uloženy ve stejnýchPartitions 42 and 44 were mounted in the same compartments

Je zřejmé, že rozdíly horních a spodních teplot jsou 14 °C v poloze M u přídavných přítlačných válců 45 a 19 °C v poloze N u přítlačných válců 19.It will be appreciated that the differences in upper and lower temperatures are 14 ° C in position M for the additional pressure rollers 45 and 19 ° C in position N for the pressure rollers 19.

Ovšem i při této vysoké rychlosti pásu 10 skla, která je o 45 % větší než v prvních dvou příkladech popsaných výše a o 33 '% větší než v ostatních příkladech, je zřejmé, že rozdíl horní a spodní teploty lázně 8 roztaveného kovu v místě bezprostředně proti proudu u příčné přepážky 35 v poloze L byl pouze 1 °C. Účinnost hluboké zásobní zóny nad sníženou částí 32 dna FL nádrže je zvláště zjevná z tohoto příkladu, ve kterém rozdíl horní a spodní teploty u dolního konce zásobní zóny v polohách O a P byl 20 °C, avšak byl snížen na 10 °C u horního konce zásobní zóny v polohách J a K.However, even at this high speed of the glass ribbon 10, which is 45% greater than in the first two examples described above and 33% greater than in the other examples, it is clear that the difference between the upper and lower temperatures of the molten metal bath 8 is immediately opposite. The current at transverse partition 35 in position L was only 1 ° C. The efficiency of the deep storage zone above the lowered bottom 32 of the bottom of the FL tank is particularly evident from this example, in which the upper and lower temperature difference at the lower end of the storage zone at positions O and P was 20 ° C but reduced to 10 ° C at the upper end storage zones in positions J and K.

Bylo také zjištěno, že uspořádání snížené části 32 dna FL nádrže a příčné přepážkyIt has also been found that the arrangement of the lowered portion 32 of the bottom of the FL tank and the transverse partition

214^84214 ^ 84

1S mělo příznivý účinek při snížení změn teploty napříč lázně 8 roztaveného kovu a změn teploty od okráje ke středu pásu 10 skla.1S had a beneficial effect in reducing the temperature changes across the molten metal bath 8 and the temperature changes from the edge to the center of the glass web 10.

Přepážka 35 nemusí mít konce oddálené od postranních stěn 3 nádrže, jako ve znázorněných provedeních, nýbrž může -sahat až к postranním stěnám 3 nádrže a po stranách pásu 10 skla může mít u konců snížené části, čímž se vytvoří kanály pro protiproudy roztaveného kovu vytékající ze zásobní zóny nad sníženou Částí 32 dna FL nádrže.The baffle 35 need not have ends spaced from the side walls 3 of the tank, as in the illustrated embodiments, but may extend up to the side walls 3 of the tank and may have lower portions at the ends of the glass strip 10 thereby forming channels for molten metal countercurrent storage zone above the lowered portion 32 of the bottom of the FL tank.

Oblast 33 menší hloubky ležící bezprostředně po proudu od snížené části 32 dna FL nádrže má stejnou hloubku jako mělčí oblast 31 ležící proti proudu od příčné přepážky 35. Oblast 33 menší hloubky odděluje zásobní zónu ležící nad sníženou 'částí 32 dna FL nádrže od další oblasti 34 větší hloubky, která má hloubku menší než je hloubka zásobní zóny ale větší než je hloubka mělčí oblasti 31 a oblasti 33 menší hloubky.The shallow depth region 33 immediately downstream of the lowered tank bottom portion 32 has the same depth as the shallower area 31 upstream of the transverse baffle 35. The shallow depth region 33 separates the storage zone lying above the lowered tank bottom portion 32 from another region 34 of greater depth, which has a depth less than the depth of the storage zone but greater than the depth of the shallower region 31 and the region 33 of less depth.

Oblast 33 menší hloubky vytváří určitou překážku pro zpětný proud Chladného roztaveného kovu po celém spodku lázně 8 roztaveného kovu u oblasti 34 větší hloubky, čímž se rychlost zpětného proudu roztaveného kovu sníží, jak tento vtéká do zásobní zóny nad sníženou částí 32 dna FL nádrže, kde se zvýší také smíchávání zpětného proudu s roztaveným kovem, který je v této zásobní zóně. Oblast 33 menší hloubky představuje také oblast lázně 8 roztaveného kovu o poměrně malé hloubce, ve které mohou být zvlášť účinně použity lineární indukční motory 49, 50, 51 pro řízení proudů roztaveného kovu.The shallow depth region 33 creates some obstacle to the return of the cold molten metal along the bottom of the molten metal bath 8 at the greater depth region 34, thereby reducing the molten metal backflow rate as it flows into the storage zone above the lower portion 32 of the tank bottom where the mixing of the return stream with the molten metal present in this storage zone is also increased. The shallow depth region 33 also represents a region of the molten metal bath 8 of relatively small depth, in which linear induction motors 49, 50, 51 can be used particularly effectively to control molten metal streams.

Hloubka lázně 8 roztaveného kovu však může být od dolního konce snížené části 32 dna FL nádrže až к výstupní koncové stěně 2 konstantní. Vytvoření větší hloubky lázně 8 roztaveného kovu v další oblasti 34 větší hloubky vzhledem ke hloubce lázně 8 roztaveného kovu v oblasti 33 menší hloubky proti proudu od příčné přepážky 35 usnadňuje účinné umístění chladičů u výstupní koncové stěny 2 nádrže.However, the depth of the molten metal bath 8 may be constant from the lower end of the lowered tank bottom portion 32 to the outlet end wall 2. Creating a greater depth of molten metal bath 8 in a further region 34 of greater depth relative to the depth of molten metal bath 8 in a region 33 of shallow depth upstream of the transverse baffle 35 facilitates efficient placement of coolers at the exit end wall 2 of the tank.

Je-li to třeba, mohou být pro zesílení nebo řízení proudu roztaveného kovu v oblasti •příčné přepážky 35 použity lineární indukční motory 48, které jsou podle obr. 7 ve dvojici upevněny nad povrchem lázně 8 roztaveného kovu v místě ležícím proti proudu od příčné přepážky 35, к elektromagnetickému indukování proudů roztaveného kovu z protiproudů označených šipkou 40 směrem pod zrychlující se pás 10 skla. V jiném případě mohou lineární indukční motory 48 vyvolat proudění roztaveného kovu směreín ven к zesílení ven směřujících proudů označených šipkami 38 a/nebo 43 а к zesílení jejich směšování s •protiproudy označenými šipkami 40.If desired, linear induction motors 48 may be used in paired fashion above the surface of the molten metal bath 8 at a location upstream of the transverse partition to enhance or control the flow of molten metal in the region of the transverse partition 35. 35, to electromagnetically induce molten metal streams from the countercurrent indicated by the arrow 40 below the accelerating glass ribbon 10. Alternatively, the linear induction motors 48 may cause the molten metal stream to flow outward to amplify the outwardly directed currents indicated by arrows 38 and / or 43 and to amplify their mixing with the countercurrents indicated by arrows 40.

Lineární indukční motory 40 (obr. 7J mo hou být také uloženy tak, aby pomáhaly pohybu roztaveného kovu v zásobní zóně nad sníženou částí 32 dna FL nádrže do protiproudů označených šipkami 40. К usměrnění protiproudů mohou být uspořádány další indukční motory 50, 51.Linear induction motors 40 (FIG. 7J) may also be supported to assist the movement of molten metal in the storage zone above the lowered portion 32 of the tank bottom FL into countercurrent marked by arrows 40. Other induction motors 50, 51 may be provided to direct the countercurrent.

К zahřívání protiproudů mohou být také použity ponořená nebo zčásti ponořená topná tělesa 52, z nichž vždy jedno je umístěno u jednoho konce příčné přepážky'35, aby ohřívalo protiproud označený šipkou 40.Submerged or partially submerged heaters 52, one of which is located at one end of the transverse partition 35, may also be used to heat the countercurrent to heat the countercurrent indicated by the arrow 40.

Je-li třeba, může být u každého konce příčné přepážky 35 vytvořen ^výstupek 53, aby se zajistilo, že všechen roztavený kov bude proudit kolem tohoto konce příčné přepážky 35 pod příslušným topným tělesem 52. Topná tělesa 52 imóhou být použita ve spojení s lineárními indukčními motory 50, 51 nebo místo nich.If desired, a protrusion 53 may be provided at each end of the transverse partition 35 to ensure that all molten metal flows around that end of the transverse partition 35 below the respective heater 52. The heater 52 may be used in conjunction with linear or instead of induction motors 50, 51.

Podle obr. 8 dno FL nádrže je vytvořeno z natupo sražených žáruvzdorných bloků 54, výhodně vyrobených z hlinitokremičitého žáruvzdorného materiálu a připevněných známým způsobem ke kovové skříni 45, která obklopuje nádrž. Horní plochy žáruvzdorných bloků 54 tvoří dno lázně 8 roztaveného kovu. Snížená část 32 dna FL nádrže je tvořena žáruvzdornými bloky 54, které máji menší výšku než je výška žáruvzdorných bloků 54 v mělčí oblasti '31 a v oblasti 33 menší hloubky, takže horní plochy žáruvzdorných bloků '54 snížené části 32 dna FL nádrže jsou v nižší úrovni než horní plochy sousedních žáruvzdorných bloků 54.Referring to FIG. 8, the bottom of the FL tank is formed of butt-shrinkable refractory blocks 54, preferably made of an aluminosilicate refractory material and fastened in a known manner to a metal housing 45 that surrounds the tank. The upper surfaces of the refractory blocks 54 form the bottom of the molten metal bath 8. The lower part 32 of the FL tank bottom is formed of refractory blocks 54 having a lower height than the height of the refractory blocks 54 in a shallower region 31 and a lower depth region 33 so that the upper surfaces of the refractory blocks 54 are lower. level than the upper surfaces of adjacent refractory blocks 54.

Jak je však znázorněno v obr. 2 a 3, -ve kterých je svislý rozměr značně nadsazen ve vztahu к vodorovnému rozměru, žáruvzdorné bloky 54 mohou být uspořádány tak, že vytvoří stupňovité dno FL nádrže, takže u vstupního konce nádrže žáruvzdorné bloky 54 téhož rozměru na výšku mají své horní plochy v různých výškových'úrovních, čímž se vytvoří rozdílné hloubky lázně 8 roztaveného kovu v počáteční oblasti 30 a v mělčí oblasti 31 a u výstupní koncové stěny 2 nádrže mají žáruvzdorné bloky 54 různých výškových rozměrů své horní plochy na stejné výškové úrovni к zajištění stejné hloubky lázně ·8 roztaveného kovu v další oblasti 34 větší hloubky.However, as shown in Figures 2 and 3, in which the vertical dimension is greatly exaggerated in relation to the horizontal dimension, the refractory blocks 54 may be arranged to form a stepped bottom FL of the tank so that at the inlet end of the tank refractory blocks 54 of the same size in height, they have their upper surfaces at different height levels, thereby creating different depths of the molten metal bath 8 in the start region 30 and in the shallower region 31, and the refractory blocks 54 have refractory blocks 54 of different height dimensions of their upper surface at the same height level to provide the same bath depth · 8 of molten metal in another region 34 of greater depth.

Způsob a zařízení podle předloženého vynálezu jsou zvláště výhodné pro výrobu plochého skla plavením o tloušťkách 1,5 až 3 mm. Vynález se může použít i к výhodnější výrobě plochého skla větších tlouětěk, když je prosazení a rychlost pásu 10 skla taková, že začne vznikat nežádoucí pohyb roztaveného kovu lázně 8 roztaveného kovu, například u tlouštěk 5 mm a více.The method and apparatus of the present invention are particularly advantageous for the production of flat glass by float thicknesses of 1.5 to 3 mm. The invention can also be used to more advantageously manufacture flat glass of greater thickness when the throughput and speed of the glass strip 10 is such that undesirable movement of the molten metal begins to occur in the molten metal bath 8, for example at a thickness of 5 mm or more.

Způsob a zařízení podle vynálezu mdhóu být dokonce použity i pro ještě větší'tloušťky plochého skla.The method and apparatus according to the invention can even be used for even greater thicknesses of flat glass.

Ačkoli byl předložený vynález popsán ‘ve vztahu к lázni Ш roztaveného kovu, která má zužující se oblast 4, může být využit i vAlthough the present invention has been described in relation to a molten metal bath having a tapering region 4, it can also be used in

1-4 8 88 nádrží, která má v celé délce rovnoběžné postranní stěny 3.1-4 8 88 tanks, which have parallel side walls 3 along their entire length.

Je-li třeba, mohou být na dnu FL nádrže umístěny další příčné přepážky v polohách ležících proti proudu od příčné přepážky 35.If desired, additional transverse bulkheads may be located at the bottom of the FL tank at upstream positions from the transverse bulkhead 35.

Příčná přepážka 35 může mít i jiný tvarThe transverse partition 35 may also have a different shape

Claims

SUBJECT

A method for producing a flat glass, wherein the glass strip is moved over a bath of molten metal and the resulting glass strip is subjected to a pull to accelerate the glass strip to a final discharge rate indicated. in that the molten metal bath 'region' where the final strip conveying speed of the glass is achieved is se. introduces a backflow of cooler molten metal into regions of greater molten metal bath depth than the molten metal bath depth adjacent to this region of greater molten metal bath depth and from the region of greater molten metal bath depth the 'molten metal streams' are recycled · Addition of molten metal entrained by an accelerated strip of glass.

2. The method according to claim 1, wherein a region of greater bath depth of the molten metal. it reaches a predetermined distance sufficient to ensure that the molten metal is mixed with the return stream with the molten metal. forming a region of greater molten metal bath depth. ··

3. A method according to any one of Claims 1 ' and 2, wherein the backflow of the " colder " molten metal ' is limited to a depth less than the depth of the greater depth region of the molten metal bath.

4. A method according to any one of claims 1 to 3, wherein the molten metal stream is limited to a flow of molten metal. the location immediately adjacent the inlet end of the region is larger. the depth of the bath of molten metal into a forward stream of molten metal entrained under the glass belt and into the backstream after. sides of the glass strip from the " region of greater molten metal bath depth ".

5 '- The method' according to clause 4, 'characterized by' that 'thrust'. the glass web to narrow it to the desired width and thickness is controlled in the attenuation zone in which the glass web in the molten metal bath is accelerated and the limitation of the molten metal flow in the region of the inlet end of said attenuation zone is increased.

6. The method of claim 4, wherein at a position upstream of the inlet end of the region of greater molten metal bath depth, the surface streams of hot molten metal are directed outward to the sides of the molten metal bath and are mixed. with back 'streams of colder molten metal flowing from the' greater bath depth 'region of the molten metal.

7. A method according to any one of claims 4 to 6, characterized in that the molten metal streams are induced electromagnetically into the region of the molten metal bath in the cross-sectional direction than described above, for example it may be cylindrical. Other baffles may also have different shapes and, if desired, may be movable between different positions. in the molten metal bath 8.

INVENTING upstream of the inlet end of the region of greater molten metal bath depth.

8. A method according to any one of claims 4 to 7, wherein the backflows of molten metal on the sides of the glass web are selectively heated.

9. The method of claim 5, wherein in the attenuation zone, edge forces are applied to the accelerated glass web in a row spaced apart from each other along a bath of molten metal to control the reduction in width and thickness of the glass web, is intensified by limiting the " molten metal flow " at a location upstream of the exit ' end of the attenuation zone and " downstream " from the extreme position at which the edge forces are exerted on the glass web.

10. A method according to claim 9, wherein at least one point upstream of the region of greater bath depth of the molten metal and downstream of the furthest downstream region of the marginal force applied to the glass web is: they limit the surface streams of hot 'molten metal' outwardly to the sides of the molten metal bath and mix with the return streams of cooler molten metal flowing from a region of greater depth of the molten metal bath.

11. An 'apparatus' for carrying out the method according to claim 1, comprising an elongated molten metal bath tank with end walls, side walls and a bottom, means for supplying glass to the molten metal bath. and a means for 'drawing' the resulting strip to 'accelerate' it to a final drain rate, characterized in that in the region of the tank where the strip (10) The glass bottom (FL) of the tank is provided with a lowered portion (32) to define a storage zone for the return of the colder molten metal.

Device according to Claim 11, characterized in that a transverse partition (35) extends beyond the position of the edges of the strip (35) and is located on the bottom (FL) of the tank at a point immediately upstream of the lowered portion (32) of the bottom (FL) of the tank. 10) glass, the upper edge of the transverse partition (35) being positioned below the level of the molten metal bath (8) at a depth effective to limit the molten metal stream at this point substantially to the forward molten metal stream entrained below the strip (10) glass and a return of molten metal on the sides of the glass strip (10).

Device according to claim 12, characterized in that the transverse partition (35) has lateral vertical edges spaced from the side walls (3) of the tank.

Device according to claim 12 or 13, characterized in that the lowered portion (32) of the tank bottom (FL) in the downstream region of the transverse partition (35) is at a greater depth than the depth of the molten metal bath (8) in the region opposite current from the transverse partition (35).

Device according to any one of claims 11 to 14, characterized in that the depth of the molten metal bath (8) above the lowered portion (32) of the tank bottom (FL) is twice the depth of the molten metal bath (8) in other portions of the tank adjacent to the lowered the tank bottom (FL) portions (32).

Apparatus according to any one of claims 11 to 15, characterized in that the lowered portion (32) of the tank bottom (FL) is formed over the entire width of the tank bottom (FL).

Device according to any one of claims 11 to 18, characterized in that the lowered portion (32) of the bottom of the tank (FL) is formed of refractory blocks (54) housed in a metal housing (55), the upper surfaces of the lowered refractory blocks (54). (32) the tank bottom (FL) is at a lower level than the upper surfaces of the other tank bottom (54) refractory blocks (54).

Apparatus according to claim 17, characterized in that the upper surfaces of the refractory blocks (54) adjacent to the ends of the lower part (32) of the tank bottom (FL) are at the same height level.

Apparatus according to claim 17 or 18, characterized in that the refractory blocks (54) are made of aluminosilicate refractory material.

Device according to claim 14, characterized in that the tank bottom (FL) downstream of the transverse partition (35) has a region (33) of less depth than the downstream portion (32) of the tank bottom (32) downstream of the transverse partition (35). the depth of the lowered portion (32) of the bottom (FL) of the tank and another region (34) of greater depth than the depth of the molten metal bath (8) upstream of the transverse partition (35); the end wall (2) of the tank.

Apparatus according to any one of claims 11 to 20, characterized in that a steep step is formed at the point where the lowered portion (32) of the tank bottom (FL) defines a change in depth of the bath (8).

Apparatus according to any one of Claims 12 to 14, characterized in that the tank has a tapered area (4), wherein the side walls are formed convergent in the direction of flow, the lowered portion (32) of the tank bottom (FL) being located in the tapered the transverse partition (4) and the transverse partition (35) being disposed upstream of this tapered zone (4).

Device according to any one of claims 12 to 14, characterized in that pressure rollers (12, 15, 16, 17, 18, 19, 45) are arranged along the side walls (3) of the tank to engage the upper surface of the strip edges (10). ) of glass in rows of opposed positions along the length of the tank to control the width and thickness of the glass strip (10), the pair of pressure rollers (19) at the position furthest downstream 10 in a position remote from the transverse partition (35) upstream.

Apparatus according to Claim 23, characterized in that it has at least one pair of partitions (42) adjacent to the side walls (3) of the tank.

44) located in oppositely disposed positions upstream of the transverse partition (35) and spaced downstream of the pair of pressure rollers (19),

45) located furthest downstream to prevent longitudinal streams of molten metal along the side walls (3) of the tank in these positions.

Apparatus according to any one of claims 12 to 14, characterized in that linear induction motors (48) are located above the surface of the molten metal bath (8) in the region of the transverse partition (35) to electromagnetically induce molten metal streams.

Apparatus according to any one of Claims 12 to 14, characterized in that heating elements (52) are arranged adjacent to the side walls (3) of the tank upstream of the transverse partition (35) to locally heat back the molten metal backflows of the bath (8). ).