FI61856C

FI61856C - METHOD OF MANUFACTURE OF GLASS GLASS

Info

Publication number: FI61856C
Application number: FI773577A
Authority: FI
Inventors: George Alfred Dickinson
Original assignee: Pilkington Brothers Ltd
Priority date: 1976-11-30
Filing date: 1977-11-25
Publication date: 1982-10-11
Also published as: KR800000327B1; BR7707702A; FR2372122A1; AU3050077A; CS214884B2; JPS5384017A; IE45724L; ES464507A1; CA1095247A; BE861173A; SE430597B; AR216927A1; EG12794A; DK154338C; FI61856B; MY8200257A; HK38382A; YU40979B; IN148059B; NZ185631A

Description

I- rftl KUULUTUSJULKAISUI- rftl ADVERTISEMENT

^ ( } UTLÄGGNI NGSSKRIFT 6185 6 e (45)Pat<?nttl ®yönnett.y 11 10 1932 Patent oeJi.’elat V * (51) Kv.lk?/i«.ci.3 C 03 B 18/16 SUOM I —Fl N LAN D (21) P*t»nttih*k«mu*—P*t«ntaiM6knin( TT3577^ (} UTLÄGGNI NGSSKRIFT 6185 6 e (45) Pat <? Nttl ®yönnett.y 11 10 1932 Patent oeJi.'elat V * (51) Kv.lk?/i english.ci.3 C 03 B 18/16 ENGLISH I —Fl N LAN D (21) P * t »nttih * k« mu * —P * t «n« M6knin (TT3577

(22) H»k*mi*ptlvi — An*6knlnpdtx 25.11 -TT(22) H »k * mi * ptlvi - An * 6knlnpdtx 25.11 -TT

(F ^ (23) Alkupllvi—GIMgh«ad«g 25.11.77 (41) Tullut iulklMkil — ftllvlt offentilg 31.05.7 8(F ^ (23) Alkupllvi — GIMgh «ad« g 25.11.77 (41) Tullut iulklMkil - ftllvlt offentilg 31.05.7 8

Patantti- ja rekisterihallitut /44) Nihtlvftkslpux» |» kuuU|ullulMn pvm. — 30.06.82Patent and Registration Office / 44) Nihtlvftkslpux »|» month | date. - 30.06.82

Patent- och registarstyralMn Aneökftn uttagd och utUkrlfwn pubUctrmd (32)(33)(31) Pyydetty «tuollMU· —B«gftrd prlorltet 30.11.76 Englanti-England(GB) U9918/16 (71) Pilkington Brothers Limited, Prescot Road, St.Helens, Merseyside WA10 3TT, Englanti-England(GB) (72) George Alfred Dickinson, St.Helens, Merseyside, Englanti-England(GB) (7*0 Oy Kolster Ab (5I1) Laakalasin valmistusmenetelmä ja -laite - Förfarande och anordning för framställning av planglas Tämän menetelmän kohteena on laakalasin valmistusmenetelmä ja -laite. Tarkemmin sanottuna tämän keksinnön kohteena on ohuen laakalasin valmistus kellukemenetelmällä, esim. 1,5-5 mm paksun laakalasin ja tarkemmin sanottuna 1,5-3 mm paksun laakalasin valmistus .Patent and Registration Office Aneökftn uttagd och utUkrlfwn pubUctrmd (32) (33) (31) Requested «tuollMU · —B« gftrd prlorltet 30.11.76 England-England (GB) U9918 / 16 (71) Pilkington Brothers Limited, Prescot Road, St .Helens, Merseyside WA10 3TT, England-England (GB) (72) George Alfred Dickinson, St.Helens, Merseyside, England-England (GB) (7 * 0 Oy Kolster Ab (5I1) Flat glass manufacturing method and apparatus - Förfarande och This invention relates to a method and apparatus for manufacturing flat glass, and more particularly to the manufacture of thin flat glass by a floating method, e.g., 1.5-5 mm thick flat glass and more particularly 1.5-3 mm thick flat glass.

Laakalasivalmistuksen kellukemenetelmässä sulaa lasia syötetään säädetyllä nopeudella pitkänomaisessa allasrakenteessa olevan sulametallihauteen toiseen eli kuumaan päähän. Tavallisesti sula-metallihaude muodostuu sulasta tinasta tai sulasta tinalejeeringistä, jossa tina on pääasiallinen aineosa. Lopullinen lasinauha poistetaan hauteesta vetolaitteella, jota yleensä käyttävät hauteen poistopään ulkopuolelle sijoitetut vetorullat ja joka kohdistaa vetovoimaa nauhan kuljettamiseksi haudetta pitkin.In the float glass manufacturing process, molten glass is fed at a controlled rate to the other, i.e. hot, end of a molten metal bath in an elongate pool structure. Usually, the molten metal bath consists of molten tin or a molten tin alloy in which tin is the main constituent. The final glass strip is removed from the bath by a pulling device, usually operated by tension rollers located outside the bath outlet end, which applies traction to convey the strip along the bath.

Joissakin kellukeprosessin käyttömenetelmissä vetovaikutusta 2 61856 säädetään niiden lämpöolosuhteiden säädön mukaan, joiden alaiseksi etenevä lasinauha joutuu, niin että nauha saadaan ohennetuksi halutun levyiseksi ja paksuiseksi.In some methods of using the floating process, the tensile effect 2,61856 is adjusted according to the control of the thermal conditions to which the advancing glass strip is subjected so that the strip is thinned to the desired width and thickness.

Korkean kuormituksen olosuhteissa, esim. kun sulan lasin syöttönopeus hauteeseen on 2000 tn/viikko tai enemmän, on lopullisen lasinauhan poistonopeuden hauteesta oltava suuri, esim. yli 10 m/minuutti, kun lasia ohennetaan alle 3 mm:n paksuuksiin. Kun etenevä lasinauha kiihtyy ohennuksen aikana tasaiseen suureen nopeuteen hauteesta poistumista varten, se vetää mukanaan huomattavan määrän hauteen sulaa metallia hauteen pintaa pitkin hauteen poisto-päätä kohti. Tämä pintavirtaus aiheuttaa viileämmän sulan metallin paluuvastavirtauksen hauteen poistopäästä hauteen pohjaa pitkin hauteen sitä vyöhykettä kohti, jossa lasinauhaa ohennetaan. Tässä vyöhykkeessä lasin viskositeetti on sellainen, että se on erityisen herkkä lämpötilan vaihteluille sulametallihauteen pinnalla. Onkin havaittu, että lasin alapintaan tässä ohennusvyöhykkeessä muodostunut vääntymä on jäljellä lopullisessa nauhassakin.Under high load conditions, e.g. when the melt glass feed rate to the bath is 2000 tn / week or more, the final glass strip removal rate from the bath must be high, e.g., more than 10 m / minute when the glass is thinned to thicknesses less than 3 mm. As the advancing glass strip accelerates during thinning to a steady high rate of exit from the bath, it draws a substantial amount of molten metal into the bath along the surface of the bath toward the outlet end of the bath. This surface flow causes a cooler return flow of molten metal from the outlet end of the bath along the bottom of the bath to the zone of the bath where the glass strip is thinned. In this zone, the viscosity of the glass is such that it is particularly sensitive to temperature fluctuations on the surface of the molten metal bath. It has therefore been found that the distortion formed in the lower surface of the glass in this thinning zone remains even in the final strip.

Hauteen pinnalla esiintyvät lämpötilan vaihtelut voivat johtua lämpötilagradientista hauteen syvyyden läpi. Tällaisten lämpö-tilagradienttien minimointi erityisesti ohennusvyöhykkeessä on toivottavaa. Vaikka suhteellisen pieni lämpötilagradientti voidaankin saavuttaa suhteellisen matalalla hauteen syvyydellä alhaisilla nauhan nopeuksilla, suuri nauhan nopeus matalassa hauteessa aiheuttaa sulan metallin pyörteilyä, mikä voi johtaa nauhan vääntymiseen. Suurempi hauteen syvyys vähentää pyörteilyä suurilla nauhan nopeuksilla, mutta aiheuttaa luonnostaan suuremman lämpötilagradientin hauteen syvyyden läpi, mikä voi johtaa nauhan vääntymiseen.Temperature variations on the surface of the bath may be due to a temperature gradient through the depth of the bath. Minimization of such temperature-state gradients, especially in the dilution zone, is desirable. Although a relatively small temperature gradient can be achieved at a relatively shallow bath depth at low strip speeds, a high strip speed in a low bath causes the molten metal to swirl, which can lead to strip twisting. A greater bath depth reduces vortexing at high belt speeds, but inherently causes a greater temperature gradient through the bath depth, which can lead to belt distortion.

Brittiläisessä patentissa n:o 1 452 625 on aiemmin ehdotettu lasinauhan tällaisen vääntymisen estämistä ohennusvyöhykkeessä käyttämällä ensimmäistä estettä ensimmäisessä kohdassa mainitun ohennus-vyöhykkeen myötävirtauspään alueella sulametallivirran rajoittamiseksi tässä kohdassa nauhan alla mukana kulkeutuneen sulan metallin eteenpäin kulkevaksi virraksi ja sulan metallin vastavirraksi nauhan vieressä vastavirtaan tästä kohdasta. Toista estettä käytetään vastavirtaan ensimmäisestä kohdasta sijaitsevassa toisessa kohdassa lasin suurimman kiihdytyksen alueella sulametallivirran rajoittamiseksi tässä toisessa kohdassa kiihtyvän lasin alla mukana kulkeutu- 61 856 3 neen sulan metallin eteenpäin kulkevaksi virraksi ja sulan metallin vastavirraksi nauhan vieressä vastavirtaan toisesta kohdasta. Tällöin sulan metallin mainittu vastavirta mainitussa ensimmäisessä kohdassa pääsee sivulta nauhaa kannattavan hauteen alueelle mainitun ensimmäisen ja toisen kohdan välissä, niin että hauteen sula metalli saa täydennystä ohennusvyöhykkeessä ensimmäisen ja toisen kohdan välissä. Tällainen sovitelma alentaa lämpötilaeroa pinnan sulan metallin ja pinnan alapuolella olevan sulan metallin välillä ohennusvyöhykkeessä ja vähentää niin ollen myös tämän vyöhykkeen lämpötilan vaihteluja, jotka pyrkivät aiheuttamaan nauhan vääntymistä.British Patent No. 1,452,625 has previously proposed preventing such distortion of a glass strip in a thinning zone by using a first barrier in the downstream end of the thinning zone mentioned in the first paragraph to limit The second barrier is used upstream of the first location at the second point in the region of maximum glass acceleration to limit the molten metal flow at this second location to the molten metal entrained under the accelerating glass and the molten metal upstream of the strip upstream of the second location. In this case, said countercurrent of molten metal at said first point enters the area of the strip-supporting bath between said first and second points, so that the molten metal of the bath is replenished in the thinning zone between the first and second points. Such an arrangement reduces the temperature difference between the molten metal of the surface and the molten metal below the surface in the thinning zone and thus also reduces the temperature variations in this zone which tend to cause the strip to warp.

Esillä olevan keksinnön päätarkoituksena on saada aikaan sulametallihaudetta ohennusvyöhykkeessä täydentävien sulan metallin vastavirtojen lämpötilan entistä yksinkertaisempi säätö.The main object of the present invention is to provide a simpler temperature control of the molten metal countercurrent flows complementing the molten metal bath in the thinning zone.

Keksinnön mukaisesti saadaan aikaan laakalasin valmistusmenetelmä, jossa lasinauhaa kuljetetaan eteenpäin sulametallihaudetta pitkin, jossa on syvennetty alue, ja lopulliseen lasinauhaan kohdistetaan vetoa lasin kiihdyttämiseksi lopulliseen poistonopeu-teen, aiheuttaen lasin kiihtyessä nauhan alapuolisen hauteen sulan metallin ja hauteen poistopäästä tulevan, viileämmän sulan metallin paluuvastavirran asteittain entistä suuremman kulkeutumisen. Tälle menetelmälle on tunnusomaista, että hauteen sillä alueella, jossa nauhan loppupoistonopeus saavutetaan ja joka sijaitsee jonkin matkan päässä hauteen poistopäästä, otetaan vastaan viileämmän sulan metallin paluuvastavirta poistopäästä alueeseen, jossa hauteen syvyys on suurempi kuin viereisen alueen syvyys ja josta vedetään sulan metallin vastavirtoja korvaamaan kiihtyvän nauhan mukana poistunutta sulaa metallia.According to the invention, there is provided a method of making flat glass in which a glass strip is conveyed along a molten metal bath having a recessed area and the final glass strip is subjected to acceleration of the glass to a final removal rate. greater drift. This method is characterized in that the return of the cooler molten metal from the outlet to an area where the depth of the bath is greater than the depth of the adjacent area and from which the countercurrent of the molten metal is drawn to replace the molten metal countercurrent is received in the area of the bath where the final strip removal rate is reached and some distance from the bath outlet end. accompanying molten metal.

Edullisesti hauteen syvempi alue ulottuu ennalta määrätyn matkan verran myötävirtaan, joka riittää varmistamaan mainitun paluuvirran sulan metallin sekoittumisen hauteen syvemmän alueen muodostavaan sulaan metalliin.Preferably, the deeper region of the bath extends a predetermined distance downstream sufficient to ensure that the molten metal of said return stream mixes with the molten metal forming the deeper region of the bath.

Keksinnön mukaisen menetelmän erään suoritusmuodon mukaisesti sulametallihaude sijaitsee allasrakenteessa, jossa on lattia, jossa toisiinsa rajoittuvat tulenkestävää ainetta olevat tiilet, joiden yläpinnat muodostavat sulametallihauteen pohjan tason, ja 4 61 85 6 hauteen syvempää aluetta joka sijaitsee jonkin matkan päässä hauteen poistopäästä, rajoittavat tiilet, joiden yläpinnat sijaitsevat alemmalla tasolla kuin mainitun alueen viereisen hauteen syvyyden rajoittavien tiilien yläpinnat.According to one embodiment of the method according to the invention, the molten metal bath is located in a basin structure with a floor bounded by refractory bricks, the upper surfaces of which form the bottom level of the molten metal bath, and a deeper area of the bath located at a lower level than the upper surfaces of the bricks limiting the depth of the bath adjacent to said area.

Keksinnön mukaisen menetelmän erään toisen tunnusmerkin mukaisesti viileämmän sulan metallin paluuvastavirta rajoitetaan syvyyteen, joka on pienempi kuin hauteen syvemmän alueen syvyys, jolloin paluuvirran nopeus alenee paluuvirran joutuessa mainitulle syvemmälle alueelle, ja paluuvirran sekoittuminen mainitun alueen sulaan metalliin tehostuu.According to another feature of the method according to the invention, the return countercurrent of the cooler molten metal is limited to a depth less than the depth of the deeper region of the bath, whereby the return flow rate decreases when said return current enters said deeper region.

Keksinnön erään lisätunnusmerkin mukaisesti sulametalli-virtaa rajoitetaan välittömästi vastavirtaan mainitusta hauteen syvemmästä alueesta sijaitsevassa kohdassa nauhan alla mukana eteenpäin kulkevaksi virraksi ja hauteen syvemmältä alueelta tuleviksi, nauhan vierellä ylävirtaan kulkeviksi sulametallivirroiksi ja näille hauteen syvemmältä alueelta tuleville sulan metallin virroille saadaan aikaan pääsy sivultapäin mainitusta kohdasta vastavirtaan sijaitsevalle nauhaa kannattavalle hauteen alueelle.According to a further feature of the invention, the molten metal stream is immediately limited upstream of said bath from a deeper area to the forward flow below the strip and to tape to the profitable bath area.

Keksinnön mukaisesti voidaan lisäksi käytettyä vetoa säätää nauhan ohentamiseksi haluttuun leveyteen ja paksuuteen ohennus-vyöhykkeessä, jossa lasi kiihtyy haudetta pitkin, ja saada aikaan mainittu sulametallivirran rajoitus ohennusvyöhykkeen myötävirta-pään alueella sijaitsevassa kohdassa.According to the invention, the tensile used can further be adjusted to thin the strip to the desired width and thickness in the thinning zone where the glass accelerates along the bath, and said melt metal flow restriction is provided at a location downstream of the thinning zone.

Nauhan vierellä kulkevia vastavirtoja voidaan kuumentaa valikoivasti.The countercurrents flowing next to the strip can be heated selectively.

Keksinnön mukaisesti saadaan myös aikaan menetelmä 1,5-3 mm paksun kellukelasin valmistamiseksi, jolloin kiihtyvään lasiin kohdistetaan reunavoimia useissa vastakkain keskinäisin välein haudetta pitkin sijaitsevissa kohdissa nauhan leveyden ja paksuuden pienenemisen säätämiseksi. Tällöin mainittu sulametallivirran rajoitus saadaan aikaan ohennusvyöhykkeen myötävirtapään alueella sijaitsevassa kohdassa, joka sijaitsee myötävirtaan kauimpana myötävirtaan sijaitsevasta kohdasta, jossa nauhaan kohdistetaan reunavoimia.According to the invention, there is also provided a method of manufacturing a 1.5-3 mm thick float glass, wherein the accelerating glass is subjected to edge forces at a plurality of mutually spaced points along the bath to adjust the reduction in strip width and thickness. In this case, said restriction of the molten metal flow is achieved at a point in the region of the downstream end of the thinning zone, which is located downstream of the point furthest downstream where edge forces are applied to the strip.

Keksintö käsittää myös laakalasin valmistuslaitteen, joka käsittää pitkänomaisen allasrakenteen, jossa on päätyseinät, sivuseinät ja lattia joka sisältää syvennetyn aluen sulametalli-hauteen vastaanottamiseksi, ja välineet lasin syöttämiseksi 61 856 5 hauteeseen säädetyllä nopeudella ja lasin kuljettamiseksi nauhan muodossa haudetta pitkin ja välineet vedon kohdistamiseksi lopulliseen lasinauhaan lasin kiihdyttämiseksi lopulliseen poistono-peuteen. Rakenteelle on tunnusomaista, että allasrakenteen alueella, jossa nauha saavuttaa lopullisen poistonopeutensa, allas-rakenteen lattia on syvennetty, niin että muodostuu varavyöhyke viileämmän sulametallivirran vastaanottamiseksi hauteen poisto-päästä, joka varavyöhyke sijaitsee jonkin matkan päässä allas-rakenteen poistopään päätyseinästä.The invention also comprises a flat glass manufacturing apparatus comprising an elongate pool structure having end walls, sidewalls and a floor including a recessed area for receiving a molten metal bath, and means for feeding glass to the bath at a controlled speed and conveying the glass in strip form along the bath to accelerate the glass to the final removal rate. The structure is characterized in that in the area of the pool structure where the strip reaches its final discharge rate, the floor of the pool structure is recessed to form a spare zone to receive a cooler molten metal stream from the bath outlet end located at a distance from the pool outlet end wall.

Laitteen eräs edullinen suoritusmuoto käsittää allasrakenteen lattialla välittömästi vastavirtaan altaan syvennetystä lattiasta sijaitsevassa kohdassa sijaitsevan poikkiesteen, joka ulottuu nauhan reunojen yli ja jonka yläpinta sijaitsee sen verran hauteen pinnan alapuolella, että sulametallivirta tässä kohdassa tehokkaasti rajoitetaan nauhan alla pääasiassa eteenpäin mukana kulkevaksi sulametallivirraksi ja nauhan vierellä kulkevaksi sulan metallin vastavirraksi.A preferred embodiment of the device comprises a cross barrier on the floor of the pool structure immediately upstream of the recessed floor of the pool, extending over the edges of the strip and having an upper surface below the bath surface such that the molten metal flow at this point is effectively limited countercurrent to the metal.

Este voi ulottua nauhan reunojen yli, mutta päätyä ennen altaan sivuseiniä.The barrier may extend over the edges of the strip, but end up before the side walls of the pool.

Varavyöhykkeellä, joka muodostuu allasrakenteen lattiaan aivan myötävirtaan esteestä, voi olla suurempi syvyys kuin hauteen syvyys vastavirtaan esteestä.The reserve zone formed by the pool structure to the floor just downstream of the barrier may have a greater depth than the depth of the bath upstream of the barrier.

Varavyöhykkeen syvyys voi olla suunnilleen kaksi kertaa mainitun vyöhykkeen viereinen hauteen syvyys.The depth of the reserve zone may be approximately twice the depth of the bath adjacent to said zone.

Edullisesti varavyöhyke ulottuu allasrakenteen lattian koko leveyden yli.Preferably, the reserve zone extends over the entire width of the floor of the pool structure.

Eräässä edullisessa suoritusmuodossa allasrakenne on sijoitettu metallivaippaan, allasrakenteen lattia käsittää rajakkain sijaitsevia, tulenkestävää ainetta olevia tiiliä, jotka on kiinnitetty metallivaippaan, ja syvempää varavyöhyket-tä rajoittavat tiilet, joiden yläpinnat sijaitsevat alemmalla tasolla kuin viereisten tiilien yläpinnat.In a preferred embodiment, the pool structure is housed in a metal jacket, the floor of the pool structure comprises adjacent refractory bricks attached to the metal jacket and bricks delimiting a deeper reserve zone, the upper surfaces of which are at a lower level than the upper surfaces of adjacent bricks.

Vastavirtaan ja myötävirtaan varavyöhykkeestä sijaitsevien tiilien yläpinnat voivat sijaita samalla tasolla.The upper surfaces of the bricks located upstream and downstream of the reserve zone may be at the same level.

Tiilet ovat edullisesti tulenkestävää alumosilikaattia.The bricks are preferably refractory aluminosilicate.

6 618 5 66 618 5 6

Eräässä suoritusmuodossa allasrakenteen myötävirtaan esteestä sijaitseva lattia muodostaa myötävirtasuunnassa katsottuna mainitun varavyöhykkeen, jolla on suurempi syvyys kuin hauteen syvyys vastavirtaan esteestä, varavyöhykettä matalamman alueen ja lisäalueen, jolla on suurempi syvyys kuin hauteen syvyys vastavirtaan esteestä ja joka ulottuu allasrakenteen poistopäähän.In one embodiment, the floor downstream of the pool structure forms a downstream zone of said reserve zone having a depth greater than the bath depth upstream of the barrier, a lower zone than the reserve zone, and an additional area greater than the bath depth upstream of the pool barrier extending beyond the pool barrier.

Kohtaan, jossa lattia muodostaa hauteen syvyyden muutoksen, voi muodostua jyrkkä porras.At the point where the floor forms a change in the depth of the bath, a steep step may form.

Edullisessa suoritusmuodossa pitkänomaisessa allasraken-teessa on olka-alue joka ulottuu hauteen leveämmästä vasta-virtaosasta hauteen kapeampaan myötävirtaosaan asti, jolloin syvempi varavyöhyke sijaitsee olka-alueen kohdalla ja este sijaitsee aivan vastavirtaan olka-alueesta.In a preferred embodiment, the elongate pool structure has a shoulder area extending from the wider upstream portion of the bath to the narrower downstream portion of the bath, with the deeper reserve zone located at the shoulder area and the barrier located just upstream of the shoulder area.

Keksinnön mukaisessa laitteessa voi olla ylärullia, jotka koskettavat nauhan reunojen yläpintoja useissa vastakkain haudetta pitkin sijaitsevissa kohdissa nauhan leveyden ja paksuuden pienenemisen säätämiseksi, jolloin kauimpana myötävirtaan sijaitseva ylärullapari sijaitsee välimatkan päässä vastavirtaan esteestä.The device according to the invention may have upper rollers which contact the upper surfaces of the edges of the strip at several opposite points along the bath to adjust the reduction in width and thickness of the strip, the distal pair of upper rollers being spaced upstream of the obstacle.

Kuumentimia voidaan asentaa altaan sivuseinien viereen vastavirtaan esteestä kuumentamaan paikallisesti varavyöhyk-keestä, jolla on suurempi haudesyvyys, tulevia sulametallivir-to ja.Heaters can be installed adjacent the side walls of the basin upstream of the barrier to heat locally the molten metal flow from the reserve zone with greater bath depth and.

Joitakin keksinnön suoritusmuotoja selitetään seuraavassa lähemmin viitaten oheisiin piirustuksiin, joissa kuvio 1 esittää tasokuvaa pitkänomaisesta allasraken-teesta, joka sisältää sulametallihauteen, jota käytetään kellukemenetelmässä ohuen laakalasin valmistamiseen keksinnön mukaisella menetelmällä, kuvio 2 esittää pitkittäisleikkauksena kuvion 1 allas-rakenteen lattiaa, kuvio 3 on suurennos kuvion 2 osasta, josta lisäksi näkyy lasinauha, 618 5 6 7 kuvio 4 on suurennos kuvion 1 osasta, kuvio 5 on kuvion 4 kaltainen kuva, joka esittää kuvioiden 1-4 mukaisen laitteen toista suoritusmuotoa, kuvio 6 on kuvion 5 kaltainen kuva, joka esittää kuvioiden 1-4 mukaisen laitteen kolmatta suoritusmuotoa, kuvio 7 on kuvion 5 kaltainen kuva, joka esittää kuvioiden 1 - 4 mukaisen laitteen lisäsuoritusmuotoja ja kuvio 8 esittää pitkittäisleikkauksena allasrakenteen lattian osaa ja havainnollistaa lattiarakenteen toista suoritusmuotoa .Some embodiments of the invention will now be described in more detail with reference to the accompanying drawings, in which Figure 1 shows a plan view of an elongate pool structure including a molten metal bath used in a floating process for making thin flat glass by the method of the invention Fig. 4 is an enlarged view of the part of Fig. 1, Fig. 5 is a view similar to Fig. 4 showing another embodiment of the device according to Figs. 1-4, Fig. 6 is a view similar to Fig. 5 showing the embodiment of Figs. 1-4, Fig. 7 is a view similar to Fig. 5 showing further embodiments of the device of Figs. 1-4, and Fig. 8 is a longitudinal sectional view of a floor portion of a pool structure and illustrating a second embodiment of the floor structure.

Kuvio 1 esittää tasokuvana pitkänomaista allasrakennetta, jota käytetään laakalasin valmistukseen kellukemenetelmällä. Allasrakenne käsittää tulopäässään päätyseinän 1 ja poistopääs-sään päätyseinän 2 sekä yhdensuuntaiset sivuseinät 3, jotka ulottuvat tulopäästä olka-alueelle, jota rajoittavat sisäänpäin kaltevat sivuseinäosat 4, jotka yhdistävät sivuseinät 3 poisto-päähän ulottuviin yhdensuuntaisiin lisäsivuseiniin 5. Allas-rakenne sisältää sulametallihauteen, joka on tavallisesti sulaa tinaa. Allasrakenteen geometria on sellainen, että siihen mahtuu sen leveän osan sivuseinien 3 väliin vastavirtaan reunaosasta suurin vaadittu lasikerros hauteen pinnalle ja sen kapean osan sivuseinien 5 väliin myötävirtaan olka-alueesta suurin vaadittu lopullinen nauhan leveys.Figure 1 shows a plan view of an elongate pool structure used to make flat glass by the float method. The basin structure comprises an end wall 1 at the inlet end and an end wall 2 at the outlet end and parallel side walls 3 extending from the inlet end to a shoulder area bounded by inwardly sloping side wall portions 4 connecting the side walls 3 to parallel outlet walls extending to the outlet end. usually melts tin. The geometry of the basin structure is such that it accommodates between its wide part side walls 3 upstream of the edge part the largest required layer of glass on the bath surface and between its narrow part side walls 5 downstream of the shoulder area the maximum required final strip width.

Sulaa natronkalkkipiilasia syötetään hauteeseen allasrakenteen tulopäässä kaatamalla sitä laskuaukosta 6, joka ulottuu tulopäätyseinän 1 yli. Säätöosa 7 säätää sulan lasin virtausnopeutta laskuaukosta hauteen pinnalle 8.Molten soda-lime silica is fed to the bath at the inlet end of the pool structure by pouring it from a downcomer 6 which extends over the inlet end wall 1. The adjusting part 7 adjusts the flow rate of the molten glass from the outlet to the surface 8 of the bath.

Kellukemenetelmässä sinänsä tunnetulla tavalla on lämpötilan säätyreitä sovitettu esittämättä jätettyyn kattorakenteeseen, joka on asennettu allasrakenteen päälle ja joka rajoittaa hauteen päälle ylätilan, jossa ylläpidetään suojaavaa kaasukehää. Lämpötilaolosuhteet hauteen tulopäässä ovat sellaiset, että hauteelle saapuva sula lasi 9 voi virrata vapaasti ja esteettä sivulle matkansa ensimmäisen osan aikana haudetta pitkin. Lasin lämpötila on 990°C, jolloin saadaan suurin leviäminen, ja lasin paksuus on 7 mm:n suuruusluokkaa.In the floating method, in a manner known per se, temperature control ducts are arranged in a roof structure (not shown) which is mounted on top of the pool structure and which delimits an upper space on the bath in which a protective atmosphere is maintained. The temperature conditions at the inlet to the bath are such that the molten glass 9 entering the bath can flow freely and unobstructed to the side during the first part of its journey along the bath. The temperature of the glass is 990 ° C, which gives the maximum spread, and the thickness of the glass is of the order of 7 mm.

8 618568 61856

Sulaa lasikerrosta kuljetetaan eteenpäin nauhan muodossa, jonka aluksi muodostaa matalaviskoosinen lasi, jonka viskositeetti on esim.The molten glass layer is conveyed forward in the form of a strip, which is initially formed by low-viscosity glass having a viscosity of e.g.

4.8 10 * poisea. Tämä lasi jäähtyy asteittain alkumatkallaan haudetta pitkin, ja sen viskositeetti nousee hitaasti.4.8 10 * poise. This glass gradually cools on its initial journey along the bath, and its viscosity rises slowly.

Kattorakenteen lämpötilan säätyrit säätävät lämpötilaolosuhteita, joihin etenevä lasi joutuu ja jotka pitävät lasin muovailtavassa tilassa nauhan pituussuuntaan ulottuvalla alueella, jossa lasi asteittain ohenee sen nopeuden kasvaessa sen vetovoiman vaikutuksesta, jota lopulliseen lasinauhaan 10 kohdistavat allasrakenteen pois-topäätyseinän 2 ulkopuolella sijaitsevat vedetyt rullat 11. Sitä mukaa kuin lasin viskositeetti nousee, kasvaa myös rullista 11 lähtevän pituussuuntaisen vetovoiman vaikutus lasinauhan venytyksessä. Lasin paksuuden ja leveyden asteittaista pienenemistä säädetään ylärullien avulla, jotka koskettavat lasin reunojen yläpintoja.The temperature controllers of the roof structure control the temperature conditions to which the advancing glass is exposed and which keep the glass in a malleable state in the longitudinal region of the strip, where the glass gradually thins as its speed increases as the viscosity of the glass increases, the effect of the longitudinal tension from the rollers 11 in the stretching of the glass strip also increases. The gradual reduction in the thickness and width of the glass is adjusted by means of upper rollers which contact the upper surfaces of the edges of the glass.

Alussa, kun lasin viskositeetti on alhainen, nauhan reunoja koskettaa pari kaltevia ylärullia 12, jotka on asennettu vastakkaisiin asentoihin akseleille 13, jotka ulottuvat altaan sivuseinien 3 läpi ja joita käyttävät moottorit 14. Ylärullat 12 ovat pyälletty-jä tai hammastettuja grafiitti-, ruostumattomia teräs- tai pehmeä-teräsrullia, jotka ovat sisältä vesijäähdytteisiä. Rullien akselit ovat kaltevat kulmassa lasinauhan kulkusuuntaa vastaan haudetta pitkin kohtisuoraan kulkevaa viivaa vastaan. Ulospäin ja pitkittäin suuntautuvia voimia kohdistuu niin ollen syntyvän nauhan reunoihin, jolloin ulospäin suuntautuvat voimakomponentit estävät liiallisen leveyshäviön. Nauhan vähäistä ohenemista alkaa tapahtua tällä alueella.Initially, when the viscosity of the glass is low, the edges of the strip are contacted by a pair of inclined upper rollers 12 mounted in opposite positions on shafts 13 extending through the side walls 3 of the basin and driven by motors 14. The upper rollers 12 are knurled or toothed graphite, stainless steel or mild-steel coils that are internally water-cooled. The axes of the rollers are inclined at an angle against the direction of travel of the glass strip against a line running perpendicular to the bath. The outward and longitudinal forces are thus applied to the edges of the resulting strip, whereby the outward force components prevent excessive width loss. Slight thinning of the tape begins to occur in this area.

Samanlaisia lisäysylärullapareja 15, 16, 17, 18 on sijoitettu välimatkojen päähän toisistaan allasrakennetta pitkin. Ne on asennettu ao. akseleille 20, 21, 22, 23 ja 24, ja niitä käyttävät moottorit 25, 26, 27, 28 ja 29. Kunkin parin ylärullat on sijoitettu vastakkaisiin kohtii. Sijoittamalla tällaisia ylärullapareja välimatkan päähän toisistaan haudetta pitkin voidaan nauhan leveyden ja paksuuden asteittaista pienenemistä säätää. Lasin kulkiessa viimeisen ylärullaparin 19 ohi sen lämpötila on alenemassa alle 880°C:n, joka 5 2 vastaa viskositeettia 10 * poisea.Similar pairs of addition top rollers 15, 16, 17, 18 are spaced apart along the pool structure. They are mounted on the respective shafts 20, 21, 22, 23 and 24 and are driven by motors 25, 26, 27, 28 and 29. The upper rollers of each pair are arranged in opposite positions. By placing such pairs of top rollers at a distance from each other along the bath, the gradual reduction of the width and thickness of the strip can be adjusted. As the glass passes the last pair of upper rollers 19, its temperature drops below 880 ° C, which corresponds to a viscosity of 10 * poise.

Kun lasi on ohittanut viimeisen myötävirtaan sijaitsevan ylärullaparin 19, sen leveys ja paksuus pienenevät jatkuvasti allas- 9 61856 rakenteen olka-alueen luona tai lähellä olevaan asemaan saakka, jossa lasin viskositeetti siinä vallitsevissa lämpötilaolosuhteissa on niin korkea, että nauha asettuu lopulliseen paksuutensa ja leveyteensä ja saavuttaa lopullisen poistonopeutensa, joka on rullien 11 tehollinen pintanopeus.After passing the last pair of downstream upper rollers 19, the width and thickness of the glass continuously decrease at or near the shoulder area of the pool structure, where the viscosity of the glass under the prevailing temperature conditions is so high that the strip settles to its final thickness and width and reaches its final removal rate, which is the effective surface speed of the rollers 11.

Olka-alueen luona tai lähellä tavallisen natriumkalkkipii-lasin viskositeetti on 10^ poisea, joka vastaa lämpötilaa 750°C. Tällöin lasi on sellaisessa tilassa, jossa lisämittamuutoksia ei enää voi tapahtua vedon vaikutuksesta. Nauha jäähtyy edelleen kulkiessaan sivuseinien 5 välissä hauteen poistopäähän.At or near the shoulder area, ordinary sodium limestone glass has a viscosity of 10 μm, which corresponds to a temperature of 750 ° C. In this case, the glass is in a state where additional dimensional changes can no longer occur due to tension. The strip further cools as it passes between the side walls 5 to the outlet end of the bath.

Lasia kiihdytetään ja nauha ohenee vastavirtaan allasraken-teen olka-alueesta sijaitsevaassa vyöhykkeessä. Tämän ohennusvyöhyk-keen myötävirtapää sijaitsee yleensä olka-alueen luona tai lähellä, ja lasin suurimman kiihdytyksen alue sijaitsee yleensä vastavirtaan viimeistä ylärullaparia 19 kohti. Lasin kiihtyessä ohennusvyöhykkees-sä hauteen sulaa metallia joutuu asteittain entistä enemmän mukaan eteenpäin kulkevaan pintavirtaan, joka kulkee hauteen poistopäätä kohti. Tämä pintavirta sijaitsee hauteen poistopäästä tulevan viileämmän sulan metallin paluuvastavirran päällä, ja sulaa metallia vedetään jatkuvasti nauhan alle poistuneen metallin korvaamiseksi. Juuri viileämmän sulan metallin paluuvirta hauteen pohjaa pitkin kehittää ylhäältä alaspäin hauteen syvyyden läpi lämpötilagradientte-ja, jotka ovat osoittautuneet erityisen hankaliksi hauteen alueella, jossa nopeasti kiihtyvä nauha ohenee, ja erityisesti viimeisen ylä-rullaparin 10 ja olka-alueen välisellä alueella. Tämän vaikutuksen vastustamiseksi viileämmän sulan metallin paluuvastavirtaus otetaan vastaan hauteen syvemmällä alueella kuin tämän alueen viereinen alue.The glass is accelerated and the strip tapers countercurrently in the zone of the shoulder area of the pool structure. The downstream end of this thinning zone is generally located at or near the shoulder area, and the area of maximum acceleration of the glass is generally located upstream of the last pair of upper rollers 19. As the glass accelerates in the thinning zone, the molten metal in the bath gradually becomes more and more involved in the forward surface flow leading to the outlet end of the bath. This surface stream is located on the return countercurrent of the cooler molten metal coming from the outlet end of the bath, and the molten metal is continuously drawn under the strip to replace the metal exited. It is the return flow of the cooler molten metal along the bottom of the bath that develops from the top down the depth of the bath temperature gradients which have proved particularly difficult in the bath area where the rapidly accelerating strip thins, and especially between the last pair of top rollers 10 and the shoulder area. To counteract this effect, the return countercurrent of the cooler molten metal is received in the bath in a deeper area than the area adjacent to this area.

Kuvio 2 esittää allasrakenteen lattian FL profiilin, jonka ansiosta hauteen syvyys vaihtelee pitkin hauteen pituutta. Hauteen tulopäässä lattia muodostaa alkualueen 30, jolla on suurempi syvyys kuin myötävirtaan sitä seuraavalla matalammalla alueella 31, joka muodostaa suurimman hauteen pituuden vastavirtaan olakkeista ja sijaitsee jokseenkin koko ohennusvyöhykkeen alla. Alkualueella 30 voi olla syvyys, joka on suunnilleen 1-1/2 kertaa myötävirta-alueen 31 syvyys. Alueen 30 syvyys voi esim. olla 83 mm ja alueen 31 syvyys 58 mm.Figure 2 shows the FL profile of the floor of the pool structure, which allows the depth of the bath to vary along the length of the bath. At the end of the bath, the floor forms an initial area 30 with a greater depth than the downstream lower area 31, which forms the maximum length of the bath upstream of the shoulders and is located approximately below the entire thinning zone. The initial region 30 may have a depth of approximately 1-1 / 2 times the depth of the downstream region 31. For example, the depth of the area 30 may be 83 mm and the depth of the area 31 58 mm.

χο 618 5 "6ο 618 5 "

Alue 31 ulottuu myötävirtaan olka-aluetta lähellä olevaan kohtaan, joka sijaitsee esim. 1-2 m vastavirraan olkasivuseinien 4 vastavirtapäitä yhdistävästä viivasta.The area 31 extends downstream to a point close to the shoulder area, which is located e.g. 1-2 m upstream of the line connecting the upstream ends of the shoulder side walls 4.

Tässä kohdassa alkaa hauteen alue, joka on syvempi kuin viereinen alue. Allasrakenteen syvennetty lattia, joka muodostaa sy-vennysalueen 32, on tehty lattian syvennykseksi, joka ulottuu hauteen koko leveyden yli. Tähän syvennysalueeseen 32 kuuluu olka-alue, ja se ulottuu myötävirtaan n. 3 m:n verran olkasivuseinien 4 myötävirta-päitä yhdistävän viivan yli. Syvennysalue 32 ulottuu esim. hauteen pituussuunnassa kokonaisuudessaan 7,5 m:n matkan yli ja muodostaa varavyöhykkeen, joka ottaa vastaan viileämmän sulametallivirran, jonka etenevän lasinauhan mukanaan vetämä kuumempi sula metalli pakottaa kulkemaan vastavirtaan lattian yli. Alueen 32 syvyys on suunnilleen kaksi kertaa hauteen syvyys viereisellä vastavirta-alueella 31. Jos alueen 31 syvyys on esim. 58 mm, varavyöhykkeen 32 syvyys on 108 mm.At this point, the area of the bath that is deeper than the adjacent area begins. The recessed floor of the basin structure, which forms the recess area 32, is made as a recess in the floor which extends over the entire width of the bath. This recess area 32 includes a shoulder area and extends downstream for about 3 m over a line connecting the downstream ends of the shoulder side walls 4. The recess area 32 extends, e.g., over a total distance of 7.5 m in the longitudinal direction of the bath and forms a reserve zone that receives a cooler stream of molten metal that the hotter molten metal entrained by the advancing glass strip forces to flow countercurrently over the floor. The depth of the zone 32 is approximately twice the depth of the bath in the adjacent countercurrent region 31. If the depth of the zone 31 is e.g. 58 mm, the depth of the reserve zone 32 is 108 mm.

Myötävirtaan syvennyksestä 32 lattia kohoaa jälleen esim.Downstream of the recess 32 the floor rises again e.g.

3 m:n matkan verran, niin että varavyöhykkeen viereen muodostuu alue 33, jolla on sama syvyys kuin varavyöhykkeestä vastavirtaan sijaitsevalla alueella 31. Alueesta 33 hauteen poistopäähän asti lattian taso on sellainen, että se muodostaa alueen 34, jolla on sama syvyys kuin hauteen tulopääalueella 30 eli toisin sanoen pienempi syvyys kuin varavyöhykkeellä.3 m so that an area 33 with the same depth as the area 31 upstream of the reserve zone is formed adjacent to the reserve zone. From floor 33 to the outlet end of the bath, the floor level is such that it forms an area 34 with the same depth as the bath inlet end area 30. that is, a smaller depth than in the reserve zone.

Kohdassa, jossa lattian taso muuttuu, niin että hauteen syvyys muuttuu, lattian porras voi olla viistetty kuvion 2 mukaisesti tai jyrkkä, kuten kuviossa 8 on esitetty.At the point where the floor level changes so that the depth of the bath changes, the floor step may be chamfered according to Fig. 2 or steep, as shown in Fig. 8.

Pelkästään syvennetyn varavyöhykkeen kuten syvennyksen 32 muodostamisesta hauteen alueelle, jossa nauhan lopullinen nopeus saavutetaan, on havaittu olevan hyötyä, koska syvennys ottaa vastaan viileämmän sulan metallin paluuvastavirtauksen ja sekoittaa tämän viileämmän sulan metallin varavyöhykkeen sulaan metalliin, niin että viileämpi sula metalli kuumenee. Tällöin sulametallivirrat, jotka vedetään vastavirtaan varavyöhykkeestä korvaamaan kiihtyvän nauhan mukanaan vetämää sulaa metallia, eivät juuri pääse aiheuttamaan lämmön epäyhtenäisyyttä kiihtyvän lasin alle.Merely forming a recessed reserve zone such as recess 32 in the bath area where the final strip speed is reached is found to be beneficial because the recess receives the return countercurrent of the cooler molten metal and mixes this cooler molten metal spare zone with the molten metal so that the cooler metal melts. In this case, the molten metal streams drawn countercurrently from the reserve zone to replace the molten metal entrained by the accelerating strip do little to cause heat non-uniformity under the accelerating glass.

Varavyöhykkeen tehoa parantaa esitetyissä suoritusmuodoissa välittömästi vastavirtaan hauteen syvemmästä alueesta 32 sijaitsevaan 11 kohtaan sijoitettu poikkieste 35, joka kohoaa ylöspäin lattiasta.In the embodiments shown, the efficiency of the reserve zone is improved by a cross barrier 35 located immediately upstream of the deeper area 32 of the bath, which rises upwards from the floor.

Este 35 on poikkileikkaukseltaan suorakulmainen hiilitanko 35, jossa on kuvion 3 mukaisesti pyrstömäinen alaosa 36, joka on kiilattu vastaavaan pyrstömäiseen uraan 37, joka on muodostettu poikittain allasrakenteen lattiaan alueen 31 myötävirtapäähän, ts. ohennus-vyöhykkeen myötävirtapään alueelle. Tangon tasainen yläpinta on n.The barrier 35 is a carbon rod 35 of rectangular cross-section with a tailed lower portion 36 as shown in Fig. 3 wedged into a corresponding tailed groove 37 formed transversely to the floor of the pool structure downstream of the region 31, i.e. downstream of the thinning zone. The flat top surface of the rod is approx.

50 mm pitkä nauhan etenemissuunnassa ja sijaitsee riittävän välimatkan päässä hauteen pinnasta 8, niin että se rajoittaa sulametalli-virran tuossa kohdassa nauhan alla eteenpäin mukana kulkevaksi virraksi ja syvemmältä hauteen alueelta 32 tuleviksi nauhan vierellä kulkeviksi vastavirroiksi.50 mm long in the direction of travel of the strip and located at a sufficient distance from the bath surface 8 so as to limit the flow of molten metal at that point below the strip to the entrained current and to countercurrent currents adjacent to the strip from the deeper bath area 32.

Este 35 varmistaa, että eteenpäin mukana kulkeutuvan sulame-tallivirran alemmat kerrokset suuntautuvat alaspäin ja sen jälkeen vastavirtaan, kuten kuvion 3 nuoli 38 osoittaa. Yleensä esteen 35 yläpinta on 6-15 mm hauteen pinnan alapuolella, jolloin ihanteellinen etäisyys on riippuvainen nauhan nopeudesta ja kiihdytyksestä. Periaatteessa esteen 35 yläpinta voisi sijaita täsmälleen sellaisella syvyydellä hauteen pinnan 8 alapuolella, että koko eteenpäin mukana kulkeutuva sula metalli kulkee esteen yli, mutta että sen yli ei voi kulkea sulan metallin paluuvirtaa. Käytännössä tällöisen tarkan säädön toteuttaminen on kuitenkin vaikeaa, minkä vuoksi esteen korkeus säädetään edullisesti edellä kuvatulla tavalla, niin että eteenpäin mukana kulkeutuvan sulametallivirran alemmat kerrokset suuntautuvat nuolen 38 osoittamalla tavalla.The barrier 35 ensures that the lower layers of the forward melt stream flow are directed downwards and then countercurrently, as indicated by arrow 38 in Figure 3. Generally, the top surface of the barrier 35 is 6-15 mm below the surface of the bath, with the ideal distance depending on the speed and acceleration of the strip. In principle, the upper surface of the barrier 35 could be located at such a depth below the surface 8 of the bath that all the forward molten metal passes over the barrier, but that no molten metal return current can pass over it. However, in practice the implementation tällöisen precise adjustment is difficult, and therefore preferably provides a barrier height as described above, so that the cross entrained molten metal stream oriented lower layers as indicated by the arrow 38.

Sulametallivirrat 38 suuntautuvat ulospäin ja vaikuttavat edullisesti nauhan viereisen sulan metallin lämpötilaan sekoittumalla varavyöhykkeestä tuleviin viilempiin paluuvastavirtoihin, kuten seuraavassa tullaan selittämään.The molten metal streams 38 are directed outward and preferably affect the temperature of the molten metal adjacent to the strip by mixing with the cooler return countercurrent currents from the reserve zone, as will be explained below.

Esitetyissä suoritusmuodoissa este 35 kulkee poikittain hauteen yli nauhan reunojen ohi mutta ei aivan sivuseiniin 3 asti. Esteen 35 päät sijaitsevat siis välimatkan päässä sivuseinistä 3, niin että päiden ja sivuseinien väliin muodostuu kanavat sulan metallin vastavirroille, joita on merkitty nuolilla 40 kuviossa 4 ja jotka kulkevat varavyöhykkeestä 32 myötävirtaan esteestä, sen päiden ympäri ja vastavirtaan esteestä sijaitsevalle alueelle.In the embodiments shown, the barrier 35 extends transversely over the bath past the edges of the strip but not quite as far as the side walls 3. The ends of the barrier 35 are thus spaced from the side walls 3 so that channels are formed between the ends and the side walls for molten metal countercurrent, indicated by arrows 40 in Figure 4, running from the reserve zone 32 downstream of the barrier, around its ends and upstream of the barrier.

Este 35 estää sulan metallin suoran paluuvirran hauteen pohjaa pitkin esteen sijainnista vastavirtaan sijaitsevalle alueelle, 12 61 85 6 mutta sallii syvemmältä hauteen alueelta tulevan vastavirran päi-densä ympäri, jolloin sivulta päästään hauteen sille alueelle, joka kannattaa nauhaa sen ohetessa esteestä vastavirtaan sijaitsevan lasin kiihdytyksen vaikutuksesta.Barrier 35 prevents direct return flow of molten metal along the bottom of the bath to the upstream area from the location of the barrier, 12 61 85 6 but allows countercurrent flow from the deeper bath area around its head, .

Poikkieste 35 sijaitsee välittömästi hauteen syvennetyn alueen vastavirtapäästä vastavirtaan sijaitsevasssa kohdassa. Este 35 voi esim. sijaita 150 nutun päässä syvennysalueen 32 vastavirta-päästä. Viileämmän sulan metallin vastavirta, jota on merkitty nuolilla 41 kuvioissa 3 ja 4 ja joka kulkee hauteen pohjaa pitkin vas-tavirtasuunnassa estettä kohti, joutuu syvennysalueelle 32 aivan vastavirtaan esteestä 35. Tämä alentaa viileämmän paluuvirran nopeutta, niin että paluuvirran sulalla metallilla on riittävästi aikaa sekoittua hauteen syvemmän alueen muodostavaan metalliin, jolloin paluuvirran sula metalli ehtii kuumentua. Syvennysalueen 32 sula metalli toimii tehokkaasti puskurina.The cross barrier 35 is located immediately upstream of the upstream end of the area recessed in the bath. For example, the barrier 35 may be located 150 from the upstream end of the recess region 32. The countercurrent of the cooler molten metal, indicated by arrows 41 in Figures 3 and 4, running along the bottom of the bath upstream of the barrier enters the recess region 32 just upstream of the barrier 35. This reduces the rate of the cooler return flow so that the return molten metal to the metal forming the deeper region, allowing the molten metal in the return stream to heat up. The molten metal in the recess area 32 effectively acts as a buffer.

Kiihtyvää lasia kannattava sula metalli saa täydennystä sulan metallin vastavurroista 40, jotka tulevat syvennysalueelta 32 esteen päiden ympäri ja vastavirtaan esteestä sijaitsevalle alueelle, jolloin vastavirtojen sula metalli tulee vedetyksi sivulta nauhan alle.The molten metal carrying the accelerating glass is replenished by molten metal counterflows 40 coming from the recess area 32 around the ends of the barrier and upstream of the barrier area, whereby the countercurrent molten metal is pulled from the side under the strip.

Hauteen syvempi alue 32, johon sulan metallin viileä paluu-virta otetaan vastaan, takaa sen, että nauhan vierellä, asteen 35 päiden ympäri kulkevilla sulan metallin vastavirroilla voi olla suhteellisen pieni lämpötilaero sulan pintametallin ja pinnan alapuolella olevan sulan metallin välillä. Tällainen pieni lämpötilaero sulan metallin pinnan ja pohjan välillä vähentää paikallisten lämpötilan vaihtelujen vaaraa sulassa metallissa, joka kannattaa kiihtuvää lasinauhaa, jolloin nauhan alapinnan vääntyminen estetään.The deeper region 32 of the bath into which the cool return flow of molten metal is received ensures that the molten metal countercurrent adjacent the strip around the ends of the stage 35 can have a relatively small temperature difference between the molten surface metal and the molten metal below the surface. Such a small temperature difference between the surface and the base of the molten metal reduces the risk of local temperature fluctuations in the molten metal supporting the accelerating glass strip, thus preventing the lower surface of the strip from warping.

Seuraavassa esitetään esimerkkejä sulan metallin pinta- ja pohja lämpötiloista, jotka on mitattu aivan nauhan reunan viereisissä kohdissa. Nämä lämpötilat on mitattu lämpöelementeillä kohdassa A syvennyksen 32 myötävirtapäätä päin eli 6 metriä myötävirtaan esteestä 35, kohdassa B syvennyksen 32 keskivaiheilla 3 metriä myötävirtaan esteestä 35, kohdassa C aivan myötävirtaan esteestä 35 eli syvennyksen 32 vastavirtapäässä, kohdassa D aivan vastavirtaan esteestä 35, kohdassa E 3 metriä vastavirtaan esteestä 35, ja kohdassa F 6 metriä vastavirtaan esteestä 35 eli 2 metriä myötävirtaan 61856 viimeisistä ylärullista 19.The following are examples of molten metal surface and bottom temperatures measured at points immediately adjacent to the edge of the strip. These temperatures are measured by heating elements at point A downstream of recess 32, i.e. 6 m downstream of barrier 35, at mid-point B of recess 32, 3 m downstream of barrier 35, at point C just downstream of barrier 35, i.e. upstream of well 32, at point D, just upstream of barrier 35, at point 35 meters upstream of obstacle 35, and at F 6 meters upstream of obstacle 35, ie 2 meters downstream of the 61856 last upper rollers 19.

Eräässä käyttöesimerkissä sulaa lasia syötettiin hauteeseen nopeudella 3326 tonnia/viikko, jolloin saatiin lopullinen nauha, jonka paksuus oli 2,5 mm ja kokonaisleveys 3,74 m ja joka kulki nopeudella 865 m/h. Ylärullaparit 12 ja 15-19 oli sijoitettu haudetta pitkin 3 m välein, niin että viimeiset ylärullat 19 sijaitsivat 8,2 m vastavirtaan esteestä 35, ja niiden akselit oli sijoitettu kääntökulmiin nauhan etenemissuuntaa vastaan kohtisuoran akselin kanssa. Rullia käytettiin seuraavilla kehänopeuksilla:In one use example, molten glass was fed into the bath at a rate of 3326 tons / week to give a final strip with a thickness of 2.5 mm and a total width of 3.74 m running at 865 m / h. Pairs of upper rollers 12 and 15-19 were placed along the bath at 3 m intervals so that the last upper rollers 19 were located 8.2 m upstream of the barrier 35, and their axes were positioned at pivot angles with an axis perpendicular to the direction of travel of the strip. The rollers were operated at the following circumferential speeds:

Ylärullat Kääntökulma Nopeus 12 2° 165 m/hr 15 5° 181 m/hr 16 7° 201 m/hr 17 9° 232 m/hr 18 9° 291 m/hr 19 9° 340 m/hrTop rollers Turning angle Speed 12 2 ° 165 m / hr 15 5 ° 181 m / hr 16 7 ° 201 m / hr 17 9 ° 232 m / hr 18 9 ° 291 m / hr 19 9 ° 340 m / hr

Tinan pinta- ja pöhjalämpötilat yllä mainituissa aivan nauhan reunan viereisissä kohdissa mitattiin seuraavasti:The surface and bottom temperatures of the tin at the above-mentioned points right next to the edge of the strip were measured as follows:

Kohta Tinan pinta- Tinan pohja- - lämpötila (°c) lämpötila (°C) A 797 784 B 807 797 C 818 812 D 836 836 E 826 822 F 841 826Item Tin surface- Tin bottom - temperature (° c) temperature (° C) A 797 784 B 807 797 C 818 812 D 836 836 E 826 822 F 841 826

Havaitaan, että hauteen pinta- ja pohjalämpötilojen ero aivan vastavirtaan esteestä 35 kohdassa D oli nolla ja alle 5°C kohdassa E 3 metriä vastavirtaan esteestä 35.It is observed that the difference between the surface and bottom temperatures of the bath just upstream of the barrier 35 at point D was zero and less than 5 ° C at point E 3 meters upstream of the barrier 35.

On havaittu, että lämpötilan yhtenäisyyttä voidaan edelleen parantaa ts. pinta- ja pohjalämpötilojen eroa sulassa metallissa, pienentää edelleen vastavirtaan esteestä, jos pitkittäisiä sulame-tallivirtoja hauteen sivuseinien vieressä estetään esteestä vastavirtaan sijaitsevassa kohdassa. Tätä varten voidaan pari hiiliväli-levyjä 42 asentaa sivuseinien 3 viereen vastakkaisiin kohtiin vasta- 618 5 6 14 virtaan esteestä 35, kuten kuviossa 5 on esitetty. Välilevyjen 42 korkeus on suurempi kuin hauteen syvyys. Ne on kiinnitetty lattiaan ja rajoittuvat sivuseiniin, jolloin ne kokonaan estävät pitkittäiset sulametallivirrat sivuseinien vieressä. Tällaisen pitkittäisten sivuvirtojen estämisen uskotaan parantavan nuolilla 43 merkittyjen, nauhan alapuolelta tulevien, suhteellisen kuuman sulan pinta-metallin ulospäin suunnattujen virtojen sekoittumista viileämmän sulan metallin vastavirtoihin 40, jotka tulevat esteestä myötävirtaan sijaitsevalta syvemmältä hauteen alueelta. Tällaista sekoittumista tapahtuu nauhan vieressä eikä sen alla.It has been found that the temperature uniformity can be further improved, i.e. the difference between surface and bottom temperatures in the molten metal, further reduced upstream of the barrier if longitudinal molten metal flows adjacent the bath sidewalls are blocked upstream of the barrier. To this end, a pair of spacer plates 42 can be mounted next to the side walls 3 at opposite points upstream of the barrier 35, as shown in Fig. 5. The height of the spacers 42 is greater than the depth of the bath. They are attached to the floor and confined to the side walls, thereby completely blocking longitudinal molten metal flows adjacent to the side walls. Such blocking of longitudinal side currents is believed to improve the mixing of the relatively hot molten surface metal outward flows from below the strip, indicated by arrows 43, with the cooler molten metal counterflows 40 coming from the deeper bath area downstream of the barrier. Such mixing occurs next to the strip and not under it.

Levyjen 42 uskotaan estävän vastavirtoja 40 kulkemasta hauteen sivuseiniä pitkin ja sen jälkeen nauhan alla vastavirtakohdas-sa ilman, että ne ensin ovat sekoittuneet virtoihin 43.The plates 42 are believed to prevent countercurrent 40 from passing along the side walls of the bath and then under the strip at the countercurrent point without first mixing with the streams 43.

Eräässä käyttöesimerkissä hiililevyt 42 asennettiin sivuseinien 3 viereen vastakkaisiin kohtiin 3 m vastavirtaan esteestä, jolloin ne ulottuivat sivuseinästä sisäänpäin 460 mm:n matkan verran. Sulaa metallia syötettiin hauteeseen nopeudella 3400 tonnia/viik-ko, jolloin saatiin lopullinen nauha, jonka paksuus oli 2,5 mm ja kokonaisleveys 3,62 m ja joka kulki nopeudella 865 m/h. Ylärullien sijainnit olivat samat kuin edellä selitetyssä esimerkissä, mutta kolmen viimeisen parin kääntökulmia muutettiin ja nopeuksia muutettiin hyvin vähän seuraavasti:In one use example, the carbon plates 42 were mounted adjacent to the side walls 3 at opposite points 3 m upstream of the obstacle, extending inwardly from the side wall by a distance of 460 mm. The molten metal was fed into the bath at a rate of 3400 tons / week to give a final strip with a thickness of 2.5 mm and an overall width of 3.62 m running at a speed of 865 m / h. The positions of the upper rollers were the same as in the example explained above, but the turning angles of the last three pairs were changed and the speeds were changed very little as follows:

Ylärullat Kääntökulma Nopeus 12 2° 165 m/hr 15 5° 182 m/hr 16 7° 202 m/hr 17 7° 234 m/hr 18 8° 292 m/hr 19 8° 338 m/hr Tätä sovitelmaa käyttämällä mitattiin hauteen pinta- ja poh-jalämpötilat aivan nauhan reunan vierellä, vastavirtaan esteestä sijaitsevissa kohdissa eli kohdassa G 3 metriä vastavirtaan esteestä ja 1 metri myötävirtaan hiililevystä 42, kohdassa J 2,1 metriä vastavirtaan hiililevystä 42 ja kohdassa I suunnilleen viimeisen ylärullan 19 kohdalla. Mitatut lämpötilat olivat seuraavat: 15 61 856Top rollers Turning angle Speed 12 2 ° 165 m / hr 15 5 ° 182 m / hr 16 7 ° 202 m / hr 17 7 ° 234 m / hr 18 8 ° 292 m / hr 19 8 ° 338 m / hr Using this arrangement, the bath was measured surface and bottom temperatures right next to the edge of the strip, at points upstream of the barrier, ie at G 3 meters upstream of the barrier and 1 meter downstream of carbon plate 42, at point J 2.1 meters upstream of carbon plate 42 and at point I approximately at the last upper roller 19. The measured temperatures were as follows: 15 61 856

Kohta Tinan pintalämpötila Tinan pohjalämpötila (°C) (°C) G 840 842 H 837 828 I 851 839Item Surface temperature of tin Bottom temperature of tin (° C) (° C) G 840 842 H 837 828 I 851 839

Havaitaan, että kohdassa G aivan myötävirtaan hiililevystä 42 pinta- ja pöhjalämpötilojen ero oli vain 2°C, jolloin hauteen pohja oli itse asiassa kuumempi kuin pinta. Kohdassa H vastavirtaan levystä ero oli vain 9°C, mikä on edullinen ero verrattuna edellisen esimerkin suunnilleen samassa kohdassa F esiintyvään 15°C.n eroon. Viimeisenkin ylärullan kohdassa I pinta- ja pöhjalämpötilojen ero oli vain 12°C.It is observed that at point G, just downstream of the carbon plate 42, the difference between the surface and bottom temperatures was only 2 ° C, with the bottom of the bath actually being hotter than the surface. At point H upstream of the plate, the difference was only 9 ° C, which is a preferred difference compared to the difference of 15 ° C at approximately the same point F in the previous example. Even at point I of the last upper roller, the difference between surface and bottom temperatures was only 12 ° C.

Pitkittäisiä sulametallivirtoja hauteen sivuseinien vierellä voidaan estää useammassa kuin yhdessä kohdassa vastavirtaan esteestä. Kuten esim. kuviossa 6 on esitetty, voidaan lisähiililevypari 44 asentaa sivuseinien 3 viereen vastakkaisiin ja välimatkan päässä myötävirtaan levyistä 42 sijaitseviin kohtiin, niin että nämä lisä-levyt sijaitsevat lähellä estettä, mutta hieman vastavirtaan siitä. Esteen 35 päiden ja levyjen 44 sisäpäiden väliset tilat ovat riittävän suuret, niin että sulan metallin vastavirrat 40 voivat kulkea niiden läpi. Levyjen 42 ja 44 mitat eli matka, jonka verran ne ulottuvat sisäänpäin hauteen sivuseinistä 3, valitaan kulloistenkin käyt-tövaatimusten mukaan. Vastavirtalevyt 42 voivat ulottua sisäänpäin eri matkan verran kuin myötävirtalevyt 44. Kuvion 6 mukaisen lisä-levyparin 44 vaikutus on samanlainen kuin ensimmäisen parin 42 vaikutus, sillä niiden uskotaan aiheuttavan nauhan alapuolelta tulevien kuuman sulan metallin ulospäin suuntautuvien virtojen 43 paremman sekoittumisen vastavirtoihin 40 nauhan viereisessä kohdassa ja estävän vastavirtoja 40 kulkemasta hauteen sivuseiniä pitkin ja sen jälkeen nauhan alla ylävirtakohdassa ilman, että ne ensin ovat sekoittuneet.Longitudinal molten metal flows adjacent to the side walls of the bath can be prevented at more than one point upstream of the barrier. As shown, for example, in Figure 6, a pair of additional carbon plates 44 may be mounted adjacent to the side walls 3 at opposite and spaced downstream locations from the plates 42, so that these additional plates are located close to the barrier but slightly upstream thereof. The spaces between the ends of the barrier 35 and the inner ends of the plates 44 are large enough that countercurrent currents 40 of molten metal can pass through them. The dimensions of the plates 42 and 44, i.e. the distance by which they extend inwards from the side walls 3 of the bath, are selected according to the respective operating requirements. The countercurrent plates 42 may extend inward by a different distance than the downstream plates 44. The effect of the additional plate pair 44 of Figure 6 is similar to that of the first pair 42 because preventing countercurrent currents 40 from passing along the side walls of the bath and then below the strip at the upstream point without first mixing.

Kuviossa 6 esitetään myös lisäpari ylärullia 45, jotka on asennettu moottorien 47 käyttämille akseleille vastakkaisiin kohtiin välimatkan päähän myötävirtaan ylärullista 19. Tämä viimeinen myötävirtaan sijaitseva ylärullapari 45 on käyttökelpoinen valmistetta- , 61856 16 essa ohuempaa lasia kuin edellisissä esimerkeissä.Figure 6 also shows an additional pair of top rollers 45 mounted on opposite shafts driven by the motors 47 at a distance downstream of the top rollers 19. This last pair of downstream top rollers 45 is useful in making thinner glass than in the previous examples.

Eräässä kuvion 6 mukaista sovitelmaa käyttävässä käyttöesimerkissä sulaa lasia syötettiin hauteeseen nopeudella 3380 tonnia/ viikko, jolloin saatiin lopullinen nauha, jonka paksuus oli 2,3 mm ja kokonaisleveys 3,65 m ja joka kulki nopeudella 940 m/h. Hiili-levyt 42 ulottuivat 610 mm sisäänpäin sivuseinistä 3 ja hiililevyt 44 460 mm sisäänpäin sivuseinistä 3. Ylärullien 12 ja 15-19 sijainti oli sama kuin edllisissä esimerkeissä. Lisärullat 45 oli sijoitettu 3 m:n päähän myötävirtaan ylärullista 19 eli 5,2 m vastavirtaan esteestä 35 ja 2,2 m vastavirtaan levyistä 42. Käytettävien ylärullien kääntökulmat ja kehänopeudet olivat seuraavat:In one use example using the arrangement of Figure 6, molten glass was fed into the bath at a rate of 3380 tons / week to give a final strip with a thickness of 2.3 mm and an overall width of 3.65 m running at a speed of 940 m / h. The carbon plates 42 extended 610 mm inwards from the side walls 3 and the carbon plates 44 460 mm inwards from the side walls 3. The position of the upper rollers 12 and 15-19 was the same as in the previous examples. The additional rollers 45 were located 3 m downstream of the upper rollers 19, i.e. 5.2 m upstream of the barrier 35 and 2.2 m upstream of the plates 42. The turning angles and circumferential speeds of the upper rollers used were as follows:

Ylärullat Kääntökulma Nopeus 12 2° 164 m/hr 15 3° 182 m/hr 16 5° 202 m/hr 17 7° 234 m/hr 18 8° 292 m/hr 19 8° 338 m/hr 45 8° 400 m/hrTop rollers Turning angle Speed 12 2 ° 164 m / hr 15 3 ° 182 m / hr 16 5 ° 202 m / hr 17 7 ° 234 m / hr 18 8 ° 292 m / hr 19 8 ° 338 m / hr 45 8 ° 400 m / hr

Hauteen pinta- ja pohjalämpötilat mitattiin aivan nauhan reunan vieressä kohdassa J 3 metriä myötävirtaan esteestä 35 eli syvennyksessä 32, kohdassa K aivan myötävirtaan esteestä 35 syvennyksen 32 vastavirtapäässä, kohdassa L aivan vastavirtaan esteestä 35 ja levystä 44, kohdassa M suunnilleen ylärullan 45 kohdalla ja kohdassa N suunnilleen ylärullan 19 kohdalla. Mitatut lämpötilat olivat seuraavat:The bath surface and bottom temperatures were measured right next to the edge of the strip at J 3 meters downstream of barrier 35, i.e. in recess 32, at K just downstream of barrier 35 at the upstream end of well 32, at L just upstream of barrier 35 and plate 44, at approximately M on top roller 45 and N approximately at the top roller 19. The measured temperatures were as follows:

Kohta Tinan pintalämpötila Tinan pöhjalämpötila (°C)_ (°C)_ J 811 799 K 813 797 L 842 842 M 854 837 N 865 856Item Surface temperature of tin Bottom temperature of tin (° C) _ (° C) _ J 811 799 K 813 797 L 842 842 M 854 837 N 865 856

Havaitaan, että pinta- ja pohjalämpötilojen ero aivan vas- 61856 17 tavirtaan esteestä 35 kohdassa L oli jälleen nolla kuten edellä kuvion 4 yhteydessä selitetyn esimerkin kohdassa D. Pinta- ja poh-jalämpötilojen ero ylärullan 19 kohdalla kohdassa N oli vain 9°C. Viimeisen ylärullaparin 45 kohdalla pohja- ja pintalämpötilojen ero oli kuitenkin hieman korkeampi eli 17°C kohdassa M.It is found that the difference between surface and bottom temperatures just upstream of the barrier 35 at point L was again zero as in point D of the example described above in connection with Figure 4. The difference between surface and bottom temperatures at top roller 19 at N was only 9 ° C. However, for the last pair of top rollers 45, the difference between the bottom and surface temperatures was slightly higher, i.e. 17 ° C at M.

Levyjen 42 ja 44 pituutta lisättiin sen jälkeen 150 mmrllä, niin että levyjen 42 pituus sisäänpäin sivuseinistä 3 oli 76;mm ja levyjen 44 vastaava pituus 610 mm. Levyjen 42 sisäpäät sijaitsivat tällöin vain 155 mm:n päässä nauhan reunoista.The length of the plates 42 and 44 was then increased by 150 mm, so that the length of the plates 42 inwards from the side walls 3 was 76 mm and the corresponding length of the plates 44 was 610 mm. The inner ends of the plates 42 were then located only 155 mm from the edges of the strip.

Eräässä tätä muunneltua levysovitelmaa käyttävässä käyttöesimerkissä sulaa meta-lia syötettiin hauteeseen nopeudella 3370 tonnia/viikko, jolloin saatiin lopullinen nauha, jonka paksuus oli 2,3 mm ja kokonaisleveys 3,58 mm ja joka kulki nopeudella 940 m/h. Ylärullien 45 sijainteja siirrettiin 610 mm vastavirtaan, niin että rullat sijaitsivat 2,45 m:n päässä ylärullista 19. Ylärullien kääntökulmat ja nopeudet olivat seuraavat:In one use example using this modified plate arrangement, molten metal was fed to the bath at a rate of 3370 tons / week to give a final strip with a thickness of 2.3 mm and an overall width of 3.58 mm running at 940 m / h. The positions of the upper rollers 45 were moved 610 mm upstream so that the rollers were located 2.45 m from the upper rollers 19. The turning angles and speeds of the upper rollers were as follows:

Ylärullat Kääntökulma Nopeus 12 2° 162 m/hr 15 3° 180 m/hr 16 5° 201 m/hr 17 6° 232 m/hr 18 7° 284 m/hr 19 7° 330 m/hr 45 7° 493 m/hr Tätä sovitelmaa käytettäessä hauteen pinta- ja pohjalämpö-tilojen ero viimeisten ylärullien 45 kohdalla eli kuvion 6 kohdassa M aleni 12°C:een.Top rollers Turning angle Speed 12 2 ° 162 m / hr 15 3 ° 180 m / hr 16 5 ° 201 m / hr 17 6 ° 232 m / hr 18 7 ° 284 m / hr 19 7 ° 330 m / hr 45 7 ° 493 m / hr Using this arrangement, the difference between the surface and bottom temperatures of the bath at the last upper rolls 45, i.e. at point M in Fig. 6, decreased to 12 ° C.

Toisessa kuvion 6 mukaista sovitelmaa käyttävässä käyttöesimerkissä valmistettiin ohuempi lasinauha huomattavasti suuremmalla lopullisella nauhanopeudella. Sulaa lasia syötettiin hauteeseen nopeudella 3410 tonnia/viikko, jolloin saatiin lopullinen nauha, jonka paksuus oli 1,8 mm ja kokonaisleveys 3,37 m ja joka kulki nopeudella 1252 m/h. Levyt 42 ja 44 oli sijoitettu samalla tavoin kuin kahdessa edellisessä esimerkissä, mutta levyjen pituus sisäänpäin oli 510 mm ja levyjen 44 vastaava pituus 610 mm. Toisin sanoen tässä esimerkissä myötävirtalevyt 44 olivat hieman pidemmät is 61 856 kuin vastavirtalevyt 42. Ylärullat oli sijoitettu samalla tavoin kuin viimeisessä edellä selitetyssä esimerkissä. Niiden kääntö-kulmat ja nopeudet olivat seuraavat:In another use example using the arrangement of Figure 6, a thinner glass strip was fabricated at a significantly higher final strip speed. Molten glass was fed into the bath at a rate of 3410 tons / week to give a final strip with a thickness of 1.8 mm and an overall width of 3.37 m running at 1252 m / h. Plates 42 and 44 were positioned in the same manner as in the previous two examples, but the inward length of the plates was 510 mm and the corresponding length of the plates 44 was 610 mm. That is, in this example, the downstream plates 44 were slightly longer is 61,856 than the countercurrent plates 42. The upper rollers were positioned in the same manner as in the last example described above. Their turning angles and speeds were as follows:

Ylärullat Kääntökulma Nopeus 12 2° 163 m/hr 15 3° 180 m/hr 16 5° 201 m/hr 17 6° 232 m/hr 18 10° 284 m/hr 19 10° 324 m/hr 45 11° 402 m/hrTop rollers Turning angle Speed 12 2 ° 163 m / hr 15 3 ° 180 m / hr 16 5 ° 201 m / hr 17 6 ° 232 m / hr 18 10 ° 284 m / hr 19 10 ° 324 m / hr 45 11 ° 402 m / hr

Hauteen pinta- ja pohjalämpötilojen mittaukset aivan nauhan reunojen vieressä suoritettiin edellä mainituissa kohdissa J, K, L, M ja N samoinkuin myötävirtaan sijaitsevissa lisäkohdissa, nimittäin kohdassa 0 aivan myötävirtaan syvennyksen 32 myötävirta-päästä ja kohdassa P syvennyksessä 32 aivan vastavirtaan sen myötä-virtapäästä. Mitatut lämpötilat olivat seuraavat:Measurements of bath surface and bottom temperatures right next to the edges of the strip were performed at the above-mentioned points J, K, L, M and N as well as at downstream additional points, namely at point 0 just downstream of the downstream end of the well 32 and at point P upstream of the well 32. The measured temperatures were as follows:

Kohta Tinan pintalämpötila Tinan pohjalämpötila (°C)_£c)_ 0 748 729 P 774 754 J 783 772 K 775 765 L 831 830 M 837 818 N 844 830Item Tin surface temperature Tin bottom temperature (° C) _ £ c) _ 0 748 729 P 774 754 J 783 772 K 775 765 L 831 830 M 837 818 N 844 830

Havaitaan, että pinta- ja pohjalämpötilojen erot ovat 14°C kohdassa M viimeisten ylärullien 45 kohdalla ja 19°C kohdassa N viimeistä edellisten ylärullien 19 kohdalla. Tälläkin suurella nauhanooeudella, joka on 45 % nopeampi kuin kahden ensimmäisen esimerkin nopeus ja 33 % nopeampi kuin muiden esimerkkien nopeus, havaitaan kuitenkin, että hauteen pinta- ja pohjalämpötilojen ero aivan vastavirtaan esteestä kohdassa L oli vain 1°C. Tästä esimerkistä käy lisäksi erityisen selvästi esille suhteellisen syvän sy- 19 61 856 nysalueen 32 teho, koska hauteen pinta- ja pöhjalämpötilojen ero syvennyksen myötävirtapäässä kohdissa 0 ja P oli 20°C, mutta pienini 10°C:een syvennyksen vastavirtapäässä kohdissa J ja K.It is observed that the differences in surface and bottom temperatures are 14 ° C at M for the last upper rollers 45 and 19 ° C at N for the last 19 upper rollers. However, even with this high strip density, which is 45% faster than the speed of the first two examples and 33% faster than the speed of the other examples, it is observed that the difference between bath surface and bottom temperatures just upstream of the barrier at L was only 1 ° C. In addition, the power of the relatively deep immersion zone 32 is particularly clear from this example, since the difference between the surface and bottom temperatures of the bath at the downstream end of the well at 0 and P was 20 ° C, but the smallest at 10 ° C at the upstream end of the well at J and K.

Havaittiin myös, että syvennyksen 32 ja esteen muodostama sovitelma vaikutti edullisesti alentaessaan sivulämpötilavaihteluja hauteen yli ja nauhan reunalta sen keskellä esiintyviä lämpötila-vaihteluja.It was also found that the arrangement formed by the recess 32 and the barrier had a beneficial effect in reducing the side temperature variations over the bath and the temperature variations at the edge of the strip in the middle thereof.

Esteen 35 ei tarvitse päättyä ennen allasrakenteen sivuseiniä esitettyjen suoritusmuotojen mukaisesti, vaan se voi ulottua aivan sivuseiniin 3 asti, jolloin esteen yläosassa on nauhan vieressä syvennyksiä, jotka muodostavat kanavia syvennetyltä alueelta 32 vedetyn sulan metallin vastavirroille.The barrier 35 does not have to terminate before the side walls of the pool structure according to the embodiments shown, but may extend all the way to the side walls 3, with recesses at the top of the barrier adjacent to the strip forming channels for countercurrent molten metal drawn from the recessed area 32.

Hauteen matalammalla, välittömästi myötävirtaan alueesta 32 sijaitsevalla alueella 33 on sama syvyys kuin vastavirtaan esteestä 35 sijaitsevalla alueella 31. Alue 33 erottaa syvennetyn alueen 32 poistoalueesta 34, jonka hauteen syvyys on pienempi kuin syvennetyn alueen 32 syvyys, mutta suurempi kuin alueiden 31 ja 33 syvyys. Ylempänä oleva alue 33 muodostaa jonkinlaisen esteen viileän sulan metallin paluuvirralle aivan hauteen pohjaa pitkin poistoalueella 34, jolloin paluuvirran nopeus alenee sen joutuessa hauteen syvemmälle alueelle 32 ja sen sekoittuminen sulaan metalliin alueella 32 tehostuu. Alue 33 muodostaa myös hauteen suhteellisen matalan alueen, jossa hauteen yläpuolelle asennettuja lineaarisia moottoreja voidaan käyttää erityisen tehokkaasti säätämään sulametallivirtoja.The lower area 33 immediately downstream of the bath 32 has the same depth as the upstream area 31 of the barrier 35. The area 33 separates the recessed area 32 from the discharge area 34, which has a bath depth less than the depth of the recessed area 32 but greater than the depth of areas 31 and 33. The upper region 33 forms some kind of barrier to the return flow of cool molten metal just along the bottom of the bath in the discharge region 34, whereby the rate of return flow decreases as it enters the deeper region 32 and its mixing with the molten metal in region 32 is enhanced. The area 33 also forms a relatively shallow area in the bath where linear motors mounted above the bath can be used particularly effectively to control molten metal flows.

Hauteen syvyys voi kuitenkin olla muuttumaton syvennysalueen 32 myötävirtapäästä hauteen poistopäähän. Käyttämällä poistoalueella 34 suurempaa hauteen syvyyttä verrattuna vastavirtaan esteestä 35 sijaitsevan alueen 31 syvyyteen helpotetaan jäähdyttämien tehokasta sijoitusta hauteen poistopäähän.However, the depth of the bath may be constant from the downstream end of the recess area 32 to the outlet end of the bath. The use of a greater bath depth in the discharge region 34 compared to the depth of the region 31 upstream of the barrier 35 facilitates the efficient placement of the refrigerants at the discharge end of the bath.

Tarvittaessa voidaan lineaarisia induktiomoottoreja käyttää vahvistamaan tai säätämään sulametallivirtoja esteen 35 alueella. Kuviossa 7 esitetään kaksi tällaista moottoria 48, jotka on asennettu hauteen pinnan yläpuolelle vastavirtaan esteestä 35 ja jotka saavat sähkömagneettisesti aikaan sen, että vastavirroista 40 joutuu sulametallivirtoja kiihtyvän nauhan alle. Vaihtoehtoisesti moottorit 48 voivat kehittää sulametallivirran ulospäin suuntautuvassa suunnassa vahvistamaan ulospäin suuntautuvia virtoja 38 ja/tai 43 ja auttamaan 20 61 8 5 6 viimeksi mainittujen virtojen sekoittumista vastavirtoihin 40. Lineaarisia infuktiomoottoreja voidaan myös sijoittaa kuvion 7 katkoviivoilla 49 merkittyihin kohtiin auttamaan syvennyksen 32 sulan metallin s-irtymistä vastavirtoihin 40. Lineaarisia lisäinduktiomoot-toreja voidaan sijoittaa kohtiin 50 ja 51 ohjaamaan vastavirtoja.If necessary, linear induction motors can be used to amplify or regulate molten metal currents in the region of the barrier 35. Figure 7 shows two such motors 48 mounted above the surface of the bath upstream of the barrier 35 and electromagnetically causing molten metal currents to flow from the countercurrent 40 under the accelerating strip. Alternatively, the motors 48 may generate a flow of molten metal in the outward direction to amplify the outward currents 38 and / or 43 and assist in mixing the latter currents upstream 40. Linear infusion motors may also be located at dashed lines 49 in Figure 7 to assist in molten metal disconnection to countercurrent 40. Additional linear induction motors may be located at positions 50 and 51 to control countercurrent.

Upotettuja tai osaksi upotettuja kuumentimia, jotka saavat aikaan allaan virtaavan sulan metallin valikoivan kuumennuksen, voidaan käyttää vastavirtojen kuumentamiseen. Kaksi tällaista kuumennin-ta 52 voi esim. sijaita esteen 35 kummankin pään läheisyydessä vastavirtojen 40 kuumennusta varten. Esteen kumpaankin päähän voidaan tarvittaessa sijoittaa pienet jatkekappaleet 53, jotka varmistavat, että koko esteen päiden ohi virtaava sulametallivirta kulkee ao. kuumentimen alta. Kuumentimia voidaan käyttää lineaaristen induktio-moottorien yhteydessä tai niiden sijasta kohdissa 50 ja 51.Immersed or partially immersed heaters that provide selective heating of the molten metal flowing beneath them can be used to heat countercurrent. For example, two such heaters 52 may be located in the vicinity of each end of the barrier 35 for heating the countercurrent currents 40. If necessary, small extensions 53 can be placed at each end of the barrier, which ensures that the entire flow of molten metal flowing past the ends of the barrier passes under the respective heater. The heaters can be used with or instead of linear induction motors at 50 and 51.

Kuten kuviosta 8 näkyy, allasrakenteen lattia FL voi muodostua tulenkestävää ainetta, edullisesti tulenkestävää alumosilikaattia olevista, toisiinsa rajoittuvista tiilistä 54, jotka on kiinnitetty sinänsä tunnetulla tavalla metallikuoreen tai -vaippaan, joka ympäröi allasrakennetta. Tiilien yläpinnat muodostavat sulametallihauteen pohjan. Hauteen syvempää varavyöhykettä 32 rajoittavat tiilet, joiden korkeus on pienempi kuin viereisten alueiden 31 ja 33 tiilien korkeus, niin että vyöhykkeen 32 tiilien yläpinnat sijaitsevat alemmalla tasolla kuin viereisten tiilien yläpinnat.As shown in Figure 8, the floor FL of the pool structure may consist of interlocking bricks 54 of refractory material, preferably refractory aluminosilicate, attached in a manner known per se to the metal shell or sheath surrounding the pool structure. The upper surfaces of the bricks form the base of the molten metal bath. The deeper reserve zone 32 of the bath is bounded by bricks whose height is lower than the height of the bricks of the adjacent areas 31 and 33, so that the upper surfaces of the bricks in the zone 32 are at a lower level than the upper surfaces of the adjacent bricks.

Kuten kuvioissa 2 ja 3 on esitetty, joissa pystymittä on suuresti suurennettu vaakamittaan verrattuna, tiilet voidaan kuitenkin sijoittaa siten, että allasrakenteeseen muodostuu porrastettu pohja, niin että allasrakenteen tulopäässä samankorkuisten tiilien yläpinnat ovat eri tasoilla, jolloin alueille 30 ja 31 saadaan eri hauteen syvyydet, ja hauteen poistopään alueella erikorkuisten tiilien yläpinnat ovat samalla tasolla, jolloin alueelle 34 saadaan sama hauteen syvyys.However, as shown in Figures 2 and 3, where the vertical dimension is greatly enlarged from the horizontal, the bricks can be positioned to form a stepped bottom in the pool structure so that the top surfaces of bricks of the same height are at different levels, giving areas 30 and 31 different bath depths, and in the region of the bath outlet end, the upper surfaces of the bricks of different heights are at the same level, giving the region 34 the same depth of the bath.

Esillä olevan keksinnön mukainen menetelmä ja laite ovat erityisen edullisia 1,5-3 mm paksun kellukelasin valmistuksessa. Keksintöä voidaan edullisesti käyttää paksumman kellukelasin, esim. 5 mm tai sitä paksumman lasin valmistukseen, kun kuormitus ja nauhan nopeus ovat sellaiset, että syntyy epäedullista sulan metallin liikettä. Keksinnön mukaista menetelmää ja laitetta voidaan käyttää vieläkin 21 61856 paksumman lasin valmistukseen.The method and device according to the present invention are particularly advantageous in the production of a floating glass 1.5-3 mm thick. The invention can advantageously be used for the production of a thicker floating glass, e.g. 5 mm or thicker glass, when the load and the speed of the strip are such that an unfavorable movement of the molten metal occurs. The method and apparatus of the invention can be used to make even 21,61856 thicker glass.

Vaikka keksintöä on edellä selitetty erityisesti olka-vyöhyk-keellä varustetun hauteen yhteydessä, sitä voidaan soveltaa allas-rakenteeseen, jossa on yhdensuuntaiset sivuseinät, joiden keskinäinen etäisyys on muuttumaton allasrakenteen tulopäästä poistopäähän.Although the invention has been described above in particular in connection with a bath with a shoulder zone, it can be applied to a basin structure with parallel side walls whose mutual distance is constant from the inlet end to the outlet end of the basin structure.

Lisäeste tai -esteitä voidaan tarvittaessa sijoittaa allasrakenteen lattiaan, niin että ne ulottuvat tehokkaasti ylöspäin hauteeseen vastavirtaan esteestä 35 sijaitsevassa kohdassa tai kohdissa, esim. kuten edellä mainitussa patenttihakemuksessa on kuvattu.If necessary, the additional barrier or barriers may be placed on the floor of the pool structure so as to extend effectively upwards into the bath at a point or points upstream of the barrier 35, e.g. as described in the aforementioned patent application.

Vaikka este onkin rakenteeltaan tarkoituksenmukainen ja tehokkaasti kiinnitetty lattiaan edellä kuvatulla tavalla, se voi kuitenkin olla erilainen muodoltaan, esim. kuten edellä mainitussa patenttihakemuksessa on kuvattu. Erityisesti se voi olla lieriömäinen. Lisäeste tai -esteet voivat myös olla mitä tahansa em. patenttihakemuksessa esitettyä muotoa. Tarvittaessa niitä voidaan siirtää eri asentojen välillä haudetta pitkin, kuten em. hakemuksessa esitetään.Although the barrier is appropriate in structure and effectively fixed to the floor as described above, it may nevertheless have a different shape, e.g. as described in the above-mentioned patent application. In particular, it may be cylindrical. The additional barrier or barriers may also be of any of the forms set forth in the aforementioned patent application. If necessary, they can be moved between different positions along the bath, as described in the above application.

Claims

22 618 5 6

A method of making flat glass, wherein a glass strip is conveyed along a molten metal bath having a recessed area and the final glass strip is subjected to acceleration of the glass to a final removal rate, causing the molten metal and return to the bath in the area where the final stripping velocity of the strip is reached and some distance from the bath outlet end receives a cooler molten metal return countercurrent from the outlet area to an area where the bath depth is greater than the adjacent area and from which the molten metal countercurrent molten metal exiting the strip.

A method according to claim 1, characterized in that the deeper region of the bath extends a predetermined distance downstream sufficient to ensure the return of said cooler molten metal from the outlet end to the molten metal mixing with the molten metal forming the deeper area of the bath.

A method according to claim 1 or 2, wherein the molten metal bath is located in a pool structure with a floor with contiguous refractory bricks, the upper surfaces of which form the bottom level of the molten metal bath, characterized in that the bath has a deeper area some distance from the bath , delimiting bricks, the upper surfaces of which are located at a lower level than the upper surfaces of the bricks delimiting the depth of the upstream and downstream baths adjacent to said area.

A method according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the return current from the outlet end of the cooler molten metal bath is limited to a depth less than the depth of the deeper region of the bath, the return rate decreasing more efficient. 23 618 5 6

A method according to any one of claims 1 to 4, characterized in that the molten metal flow is limited immediately upstream of said bath from a deeper area to a downstream stream below the strip and from a deeper area of the bath providing lateral access to the strip-carrying bath area upstream of said point.

A method according to claim 5, characterized in that the tension used is adjusted to dilute the strip to the desired width and thickness in the thinning zone where the glass accelerates along the bath, and that said molten metal flow restriction is provided at a downstream region of the thinning zone.

A method according to claim 5 or 6, characterized in that said molten metal streams adjacent to the strip are selectively heated.

A method of manufacturing a 1.5-3 mm thick float glass according to claim 6, wherein the accelerating glass is subjected to edge forces at a plurality of opposing points along the bath to adjust the reduction in strip width and thickness, characterized in that the upstream end of the deeper area is is in the region of the downstream end of the thinning zone and is located downstream of the point furthest downstream where edge forces are applied to the strip.

An apparatus for making flat glass by the method of claim 1, wherein the apparatus comprises an elongate pool structure having end walls, sidewalls, and a floor including a recessed area for receiving a molten metal bath and means for feeding glass to the bath at a controlled rate and conveying glass in strip form along the bath to the final discharge rate, characterized in that in the pool structure area (32) where the strip reaches its final discharge rate, the pool structure floor is recessed so as to form a reserve zone for receiving a cooler molten metal 61856 stream from the bath discharge end located at a distance from the pool structure outlet. . 24

Device according to claim 9, characterized by a transverse barrier (35) at a point immediately upstream of the recessed floor (32) in the pool structure (FL) extending beyond the edges of the strip and having an upper surface somewhat below the bath surface so that the molten metal flow is limited below the strip to a substantially forward flow of molten metal and a countercurrent flow of molten metal adjacent to the strip.

Device according to Claim 10, characterized in that the reserve zone (32) which forms on the floor of the pool structure immediately downstream of the barrier (35) has a greater depth than the depth of the bath on the upstream side of the barrier.

Device according to any one of claims 9 to 11, characterized in that the depth of the reserve zone (32) is approximately twice the depth of the bath adjacent to said zone.

Device according to one of Claims 9 to 12, characterized in that the reserve zone (32) extends over the entire width of the floor of the pool structure.

Apparatus according to any one of claims 9 to 13, wherein the pool structure is housed in a metal jacket (55), and the floor (FL) of the pool structure comprises adjacent refractory bricks (54) attached to the metal jacket, characterized in that a deeper reserve zone (32) ) located some distance from the end wall of the outlet end of the basin is bounded by bricks (54) whose upper surfaces are at a lower level than the upper surfaces of adjacent upstream and downstream bricks.

Device according to Claim 14, characterized in that the upper surfaces of the bricks located upstream and downstream of the reserve zone (32) are located at the same level.

Device according to claim 11, characterized in that the floor (FL) located downstream of the barrier (35) of the basin structure forms a downstream zone of said reserve zone (32) having a depth greater than the depth of the bath upstream of the barrier (35). (33) and an additional area (34) having a depth greater than the depth of the bath 25 618 5 6 upstream of the barrier (35) and extending to the outlet end (2) of the pool structure.

Device according to one of Claims 9 to 16, characterized in that a steep step is formed at the point where the floor forms a change in the depth of the bath.

Device according to claim 10 or 11, characterized in that the reserve zone (32) with a greater depth is located in the shoulder area (4) of the pool structure, which connects the wider upstream part of the bath to the narrower downstream part of the bath, and the barrier (35) is located immediately upstream of the shoulder area.

Apparatus according to claim 10 or 11, comprising upper rollers (12, 15, 16, 17, 18, 19, 45) adapted to contact the upper surfaces of the edges of the strip at a plurality of opposite points along the bath to adjust the reduction in width and thickness of the strip, characterized in , that said spare zone (32) is located downstream of the pair of upper rollers (19) furthest at the downstream end of the pool structure.

Device according to claim 10 or 11, characterized by heaters (52) mounted next to the side walls (3) of the basin upstream of the barrier (35) for locally heating molten metal streams from a reserve zone with a greater bath depth. 618 5 6 26