DK152186B - Pneumatisk daek med radial daekkassearmering til tunge og meget tunge koeretoejer - Google Patents
Pneumatisk daek med radial daekkassearmering til tunge og meget tunge koeretoejer Download PDFInfo
- Publication number
- DK152186B DK152186B DK152282A DK152282A DK152186B DK 152186 B DK152186 B DK 152186B DK 152282 A DK152282 A DK 152282A DK 152282 A DK152282 A DK 152282A DK 152186 B DK152186 B DK 152186B
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- layer
- tire
- cables
- complementary
- angle
- Prior art date
Links
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 claims description 51
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 claims description 21
- 239000011324 bead Substances 0.000 claims description 8
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 3
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 claims 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 100
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 description 5
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 5
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 241000723353 Chrysanthemum Species 0.000 description 1
- 235000005633 Chrysanthemum balsamita Nutrition 0.000 description 1
- 101100505735 Neurospora crassa (strain ATCC 24698 / 74-OR23-1A / CBS 708.71 / DSM 1257 / FGSC 987) cot-2 gene Proteins 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 239000000806 elastomer Substances 0.000 description 1
- 239000013536 elastomeric material Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
- B60C9/18—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers
- B60C9/28—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers characterised by the belt or breaker dimensions or curvature relative to carcass
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T152/00—Resilient tires and wheels
- Y10T152/10—Tires, resilient
- Y10T152/10495—Pneumatic tire or inner tube
- Y10T152/10765—Characterized by belt or breaker structure
- Y10T152/1081—Breaker or belt characterized by the chemical composition or physical properties of elastomer or the like
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Tires In General (AREA)
- Heating, Cooling, Or Curing Plastics Or The Like In General (AREA)
Description
i
DK 152186 B
Opfindelsen angår et pneumatisk dæk med radial dæk-kassearmering, til tunge og meget tunge køretøjer, eventuelt terrængående køretøjer, og af den art, der omfatter en dækkasse med mindst ét lag radiale kabler, der er 5 forankret til mindst én vulstsnor i hver vulst, samt et topindlæg bestående af mindst to oven på hinanden anbragte lag, såkaldte arbejdslag, af kun lidt strækbare kabler, der i hvert lag er parallelle med hinanden, men fra det ene lag til det andet krydser hinanden under 10 spidse vinkler med dækkets omkredsretning, hvilke lag dels har hver sin aksiale bredde, således at det aksialt smalleste lag har en bredde mindre end slidbanens bredde, dels er parallelle med dækkassen i en zone af bredde mindre end det smalleste lag, og hvor dækkassearmeringen 15 følger sin naturlige ligevægtsprofil omtrent fra kanterne af den zone, hvor de to lag af topindlægget er parallelle med dækkassen, og i hvert fald til det punkt, hvor den har sin maksimale aksiale bredde.
Topindlægget til radialdæk, navnlig dæk, der skal 20 monteres på tunge og meget tunge køretøjer, omfatter principielt to krydsede lag af fortrinsvis kun lidt strækbare kabler, der danner en lille vinkel med dækkets omkredsretning. Disse to vigtige lag er de såkaldte arbejdslag. For at forøge dets stivhed kan topindlægget 25 desuden omfatte et lag, der radialt placeres inden for de to andre lag, og som har større hældning i forhold til omkredsretningen, således at det med arbejdslagene danner en trekantstruktur. For at beskytte topindlægget kan der ydermere placeres beskyttelseslag af elastiske 30 kabler radialt udvendigt i forhold til dette topindlæg.
Sædvanligvis er et af disse to arbejdslag bredere end det andet, undtagen i det tilfælde hvor det ene lags kanter er foldet om det andet lags kanter. De dele af det bredeste arbejdslag, der rager ud, har i hovedsagen 35 til formål at danne en overgangszone mellem den stive del af topindlægget og resten af dækkets top. Som følge heraf falder bredden af den forstærkede del af
DK 152186 B
2 topindlægget sammen med bredden af det smalleste af de to arbejdslag.
I henhold til FR PS 2 452 390 har det smalleste arbejdslag en bredde på mellem 55% (ved et dækforhold H/B 5 omtrent på 1) og 85% (ved et dækforhold H/B omtrent på 0/5) af den maksimale aksiale bredde B af dækket, hvis radiale højde over fælgen betegnes H.
Oftest placeres det bredeste arbejdslag radialt indvendigt i forhold tildet smalleste lag, og det har 10 sædvanligvis en bredde, der er 10-25% større end smalleste lag. Det er i området ved kanterne af det bredeste lag og ved den gummiblanding, der findes mellem disse kanter og dækkassen, dvs. det område, hvor dækket set i radialt snit har sin maksimale tykkelse, at man har 15 den maksimale varmeudvikling. Hvis belastningen, trykket og hastigheden afviger fra dækkets nominelle værdier, kan denne varmeudvikling nå op til eller overskride den kritiske værdi,ud over hvilken dækket begynder at tage skade. Der er begyndende skade i den gummiblanding, der 20 omgiver kanterne af det bredeste lag, og skaden forplanter sig til dækkassen og til kanterne af det smalleste lag og derfra til dækkets ækvatoriale plan og/eller til de hosliggende toplag, specielt hvis det pågældende dæk anvendes på meget ujævnt underlag^ eksempelvis på et 25 terrængående køretøj.
Opgaven går ud på at nedsætte følsomheden overfor overskridelser af belastning og/eller hastighed hos dæk til tunge og meget tunge køretøjer, specielt terrængående køretøjer, uden formindskelse af den aktive bred-30 de af den enhed, der udgøres af de to arbejdslag.- I overensstemmelse hermed er et pneumatisk dæk af den indledningsvis nævnte art ifølge opfindelsen ejendommeligt ved, at det smalleste arbejdslag, såkaldt aktive lag, på i og for sig kendt måde danner med dækkets ækya-35 toriale plan en vinkel på mellem 15° og 30°, at det andet arbejdslag, såkaldt komplementære lag, har en aksial bredde på mellem 1,05 gange slidbanens aksiale bredde
DK 152186 B
3 og 1,1 gange dækkassens maksimale aksiale bredde, at kablerne i det komplementære lag over i det mindste deres aksialt uden for parallelismezonen beliggende strækning følger en geodætisk kurve, der i meridiansnit defineres 5 af ligningen R'2 - R' 2 R' sina e o οοεψ = - — -—
R' 2 - R' 2 \1r'2 - R' 2 cosV
s e V s o 10 hvorψ betegner vinklen mellem tangenten Τ’ til lagets profil ved et vilkårligt punkt med radius R' og en linie, der er rallel med dækkets rotationsakse, R' er på mellem 0,8 1,2 gange radien Re til det punkt E af dækkassen, hvor denne har sin maksimale aksiale bredde B, R' er mindst 15 lig med radien R^ til det punkt, hvor det komplementære lag overgår til at være parallelt med det aktive lag og med dækkassen, og aQ er vinklen mellem det komplementære lags kabler og dækkets ækvatoriale plan, hvilken vinkel er større end og modsat vinklen for det aktive lags kab-20 ler og ligger mellem 25° og 65°, og hvorhos radierne R', R'e og R'g måles fra dækkets rotationsakse, hvorhos det aktive lag er placeret radialt udvendigt i forhold til det komplementære lag.
Det erindres, at den naturlige ligevægtsprofil i 25 meridianplanet for en radial dækkasse defineres ved relationen R2 “ Re2 COS f = -5.
r 2 - V
s e 30 I denne relation betegner R radien fra dækkets rota tionsakse til det punkt af dækkassens neutrale linie, hvor tangenten til ligevægtsprofilen for denne neutrale linie danner en vinkel ^ med parallellen gennem dette punkt med rotationsaksen, Re betegner radien til det 35 punkt, hvor dækkassen har sin største aksiale bredde, R radien til det punkt, hvor ligevægtsprofilen eller
S
dens fiktive forlængelse har en tangent parallel med rotationsaksen .
DK 152186B
4
Kablerne i det komplementære lag i henhold til opfindelsen er opstillede i geodætiske kurver på et profil af gummiblanding, der adskiller dem fra dækkassen. Dette profils yderflade har en meridiankrumning, der svarer 5 til den ovenfor angivne relation, og som vokser progressivt frem til kanterne af laget uden nogensinde at aftage. Denne kabelopstilling bevirker, at variationerne i den reelle bredde af det bredeste lag under dæktrykkets påvirkning eller under dækkets belastning bliver 10 mindre. Dette fører igen til reduktion af forskydningskræfterne mellem kablerne og det omgivende gummi og mellem det bredeste lag og dækkassearmeringen.
Opfindelsen forklares nærmere i det følgende under henvisning til den skematiske tegning, hvor 15 fig. 1 er et målsat billede af den venstre halvdel af et dæk ifølge opfindelsen, fig. 2 en mere detaljeret afbildning af denne del af dækket, fig. 3 og 4 to særlige udførelsesformer for kanten 20 af det komplementære lag, og fig. 5 og 6 diagrammer, der angiver de foretrukne værdier for vinklerne i det aktive lag og i det komplementære lag i forhold til omkredsretningen ved dækkets ækvator.
25 Den i fig. 1 viste i meridianplanet tegnede venstre halvdel af dækket 1 ifølge opfindelsen er symmetrisk med den ikke viste højre halvdel i forhold til det ækvatoriale plan, hvis spor på tegningens plan vises ved XX'. På denne skematiske afbildning har man kun tegnet 30 de elementer, der er absolut nødvendige til forståelse af forholdene mellem størrelserne af dækkets bestanddele.
Dækket 1, hvis yderkontur vises ved en punkteret streg 1', er påmonteret sin tilhørende fælg 2, hvoraf tegningen kun viser yderkanten og det tilhørende vulst-35 sæde. Dækket har en slidbane 3 med aksial bredde , en dækkassearmering 4 med maksimal aksial bredde B og et topindlæg, der består af to ovenpå hinanden anbragte arbejdslag 5 og 6.
DK 152186 B
5
Det smalleste arbejdslag 6, kaldt det aktive lag, fordi det er det lag, der bestemmer de fleste af dækkets egenskaber, såsom holdbarhed, vejgreb m.v., er placeret radialt udvendigt i forhold til det andet arbejdslag 5, 5 kaldt det komplementære lag, fordi det tjener til ved kanterne af topindlægget at give dette topindlæg en progressivt aftagende stivhed. I meridianplanet vises det komplementære lag 5 som en fuldt optrukken streg i den zone af bredde L^, hvor der er parallelisme mellem dels 10 de to arbejdslag 5 og 6, dels dækkassearmeringen 4.
Aksialt uden for denne parallelismezone er det kom plementære lag 5 i meridianplanet tegnet som en punkteret streg 5b i det område, hvor kablerne i dette lag danner en vinkel aQ på 25° med dækkets ækvatorialplan 15 (spor XX'), og som en kortstiplet streg 5a i det område, hvor vinklen aQ med det samme plan er på 60°. Det aktive lag 6 har en aksial bredde Lg mindre end den aksiale bredde af slidbanen, men større end bredden L af den zone, hvor de to arbejdslag 5 og 6 er paral-
Jr 20 lelle med dækkassearmeringen 4. Det komplementære lag 5 (tykstiplet streg 5b eller kort- og tykstiplet streg 5a) aksialt udvendigt i forhold til parallelismezonen har en bredde på mellem 1,05 gange den aksiale bredde af slidbanen 3 og 1,1 gange den maksimale 25 bredde B af dækkassearmeringen 4,
Uden for kanten 50a (50b) af det komplementære lag 5a (5b) vises den fiktive forlængelse af det komplementære lag 5's spor i meridianplanet med tyndt punkteret streg 5b' for vinklen på 25°, og med 30 tyndt punkteret streg 5a' for vinklen aQ på 60° op til de ækvatoriale punkter E'^, E' med radius R1 hvor tangenterne T Tea, er parallelle med det ækvatoriale plan, hvis spor er XX'.
I fig. 2 er der vist et tværsnit gennem en masse 35 31 af elastomermateriale, som er beliggende mellem en den 51 af det komplementære lag 5 og dækkassen 4,
DK 152186 B
6 og som er i kontakt med det komplementære lag 5 og har sin radialt yderste begrænsningslinie i tværsnittet således formet i meridianplanet, at følgende relation er opfyldt: 5 R'2 - R' 2 R' sin« c°sy = -2-2 - i "i >>-7— R' - R' VR' - R* cos a„ s e V s o I denne ligning, som også gælder for det komplemen-10 tære lag 5*s spor i meridianplanet (jf. fig. 1), betegner Ψ vinklen mellem tangenten Τ' til det komplementære lag 5 (i det foreliggende udførelseseksempel tangenten til den fiktive forlængelse 5b') og en linie, der er parallel med den på tegningen ikke viste rota-15 tionsakse for dækket 1, ved det punkt, der har radius R' til denne akse. R' er radien fra den samme akse e til det ækvatoriale punkt E'^ (E'a), hvor forlængelsen af det komplementære lag har en tangent, der er parallel med det ækvatoriale plans spor XX'. Imidlertid kan 20 selve det komplementære lag 5a (5b) (og ikke dets forlængelse) have en tangent parallel med det ækvatoriale plans spor XX1, eksempelvis i det tilfælde, hvor det ækvatoriale punkt E* (E'^) falder sammen med kanten 50a (50b) af det komplementære lag 5 beliggende i af-25 stand fra det ækvatoriale plans spor XX'.
Yderkonturen 1' (fig. 2) på dækket 1 har en sådan form, at kanterne 51 af det komplementære lag 5 altid er indsvøbt i dækkets elastomerblanding. Dette aktive lag 6 og det komplementære lag 5 består for-30 trinsvis af praktisk taget ustrækbare stålkabler (relativ udstrækbarhed mindre end 0,2% ved 10% af brudforlængelsen) .
Fig. 1 viser den foretrukne udførelsesform, hvor den ækvatoriale radius R* til det komplementære lag 35 er lig med den ækvatoriale radius R til det punkt E, hvor tangenten til dækkassen 4 er parallel med
DK 152186 B
7 det ækvatoriale plans spor XX1. Fordelene ved denne udformning af det komplementære lag 5 bibeholdes, når den ækvatoriale radius R' er på mellem 0,8 og 1,2 gange den ækvatoriale radius Rg til dækkassearmeringen 5 4.
Midteriinien i dækkassearmeringen 4 følger sin naturlige ligevægtskurve i meridianplanet i henhold til relationen R2 - R 2 10 cosr R 2. R 2- s e fra det ækvatoriale punkt E (radius Rg) til omtrent kanten 52 af den zone L^, hvor der er parallelisme 15 mellem topindlægget 5, 6 og dækkassearmeringen 4.
Fig. 1 viser det mest generelle tilfælde, hvor det ækvatoriale punkt med radius Rg på den neutrale linie i dækkassearmeringen 4 eller dens forlængelse er forskellig fra kanten 52 af den nævnte parallelismezone 20 L , dvs. det tilfælde, hvor den aksiale afstand ZX mellem symmetriaksen ZZ' for den neutrale linie i dækkassearmeringen 4 og dens fiktive forlængelse 4' er forskellig fra den aksiale afstand ½Lp til kanten 52 af nævnte parallelismezone. I det viste ud-25 førelseseksempel er den aksiale afstand fra det ækvatoriale punkt af den fiktive forlængelse 4' af dæk kassen 4 til dækkets ævkatorialplan (spor XX') mindre end ^ , dvs. det halve af den aksiale bredde af paral-lelismezonén. Det ækvatoriale punkt af dækkassen 30 4 kan dog være beliggende i samme aksiale afstand %Lp til det ækvatoriale plans spor XX' som kanten 52 af parallelismezonen.
Ved kanten 52 af parallelismezonen er den ikke viste tangent til topindlægget 5, 6 praktisk ta-35 get parallel med den ikke viste tangent til den naturlige ligevægtskurve for dækkassearmeringen 4 i meridianplanet.
DK 152186 B
8
Kablerne i det komplementære lag 5 følger en geodætisk kurve fra den ene kant 50a (50b) af dette lag 5 til den anden kant. Endvidere opfylder meridiankrumningen 1/p ved det ækvatoriale punkt S^, hvor det komple-5 mentære lag skærer sporet XX' af dækket l's ækvatoriale plan, følgende relation η 2R' cot2 a 1 _ s _ o ~ ? 2 ~ p R' - R' R'
Ks s e s 10
Endvidere er tangenten til den naturlige ligevægtskurve for daéWæssearmeringen 4 i meridianplanet ved kanten 52 af parallelismezonen parallel med tangenten til den ovenfor definerede geodætiske kurve for det komplementæ-15 re lag 5. Det aktive lag 6 hænger naturligvis sammen med det komplementære lag 5 frem til en aksial afstand fra det ækvatoriale plans spor XX', som kan være større for den halve bredde hh af zonen for parallelisme
P
mellem topindlægget 5, 6 og daikkasseameringen 4> eksempel-20 vis lig med dvs. det halve af bredden af det akti ve lag 6.
Topindlægget i dækket kan også samvirke med et par smalle lag, der begrænser dækkassearmeringens udvidelse, og som er beliggende mellem dækkassens udvidelse, 25 og som er beliggende mellem dækkassearmeringen og topindlægget, jf. FR PS 2 419 180.
Inden for det ækvatoriale punkt E i retning mod aksen følger dækkassen 4 sin naturlige ligevægtskurve frem til punktet I i nærheden af dækvulsten 7, hvor-30 efter dækkassen er forankret om vulstsnoren 40 i vul-sten 7.
Dækkassen består fortrinsvis af et enkelt lag af stålkabler. Når dækkassen 4 består af flere hosliggende lag, vil man pr. konvention antage, at den naturlige 35 ligevægtskurve i meridianplanet for dækkassens neutrale linie er ækvidistant fra det yderste lag og fra det inderste lag.
DK 152186 B
9
Som det fremgår af fig. 3, kan kanten 51' af det komplementære lag 5 forstærkes ved, at kanten af selve laget foldes om som vist ved 52. Den omfoldede del 52 kan placeres radialt udvendigt som vist i fig. 4 eller 5 indvendigt om en rundtgående forstærkning 53, der består af et smalt lag kabler med svag hældning på højst 10° i forhold til dækkets omkredsretning. I stedet for den omfoldede del 52 kan man i samme udstrækning anvende et smalt lag kabler, der i forhold til dækkets om-10 kredsretning danner en vinkel modsat vinklen for kablerne i det komplementære lag 5, hvilke kabler følger kanten 51' af dette lag. Man kan kombinere brugen af et sådant smalt, ikke omfoldet kantlag med en rundtgående, smal forstærkning, såsom ovennævnte forstærkning 53, 15 som placeres radialt udvendigt eller inden for den med det smalle kantlag forstærkede kant eller mellem det smalle kantlag og det komplementære lag 5.
Foranstaltningerne i henhold til fig. 3 og 4 forøger modstanden mod bølgning af kanterne af topindlægget 20 5, 6 under støbning af slidbanen 3, når denne slidbane på dæk til terrængående køretøjer i sidekantområderne udformes med (ikke viste) skråtliggende eller tværliggende blokke, der er adskilt fra hinanden ved hjælp af brede og dybe noter.
25 Fig. 5 viser, at kablerne i det komplementære lag 5 i det ækvatoriale plan danner en vinkel på mellem 25 og 35° i forhold til omkredsretningen, dvs. i forhold til det ækvatoriale plans spor Δ. Denne vinkelværdi er at foretrække, når dækket skal 30 bruges på meget tunge køretøjer, der i hovedsagen kører på veje eller på planerede baner. I så fald danner kablerne i det aktive lag 6 en vinkel på 40° t 5° med kablerne i det komplementære lag 5.
I henhold til fig. 6 danner kablerne i det komple-35 mentære lag 5 en vinkel på mellem 40° og 60° med dækkets omkredsretning Δ. Dette svarer til brugen af dæk-
DK 152186 B
10 ket på køretøjer, der i hovedsagen bruges til kørsel på meget ujævnt terræn. Kablerne i det aktive lag 6 danner en vinkel på 60° t 5° med kablerne i det komplementære lag 5.
Claims (6)
1. Pneumatisk dæk med radial dakkassearmering, til tunge og meget tunge køretøjer, eventuelt terrængående. køretøjer, og af den art,der omfatter en dækkasse med mindst ét lag radiale kab-5 ler, der er forankret til mindst én vulstsnor i hver vulst, samt et topindlæg bestående af mindst to ovenpå hinanden anbragte lag, såkaldte arbejdslag, af kun lidt strækbare kabler, der i hvert enkelt lag er parallelle med hinanden, men fra det ene lag til det andet krydser 10 hinanden under spidse vinkler med dækkets omkredsretning, hvilke lag dels har hver sin aksiale bredde, således at det aksialt smalleste lag har en bredde mindre end slidbanens bredde, dels er parallelle med dækkassen i en zone af bredde mindre end det smalleste lag, og hvor 15 dækkassearmeringen følger sin naturlige ligevægtsprofil omtrent fra kanterne af den zone, hvor de to lag af topindlægget er parallelle med dækkassen, og i hvert fald til det punkt, hvor den har sin maksimale aksiale bredde, kendetegnet ved, at det smalleste arbejds-20 lag (6), såkaldt aktive lag, på i og for sig kendt måde danner med dækkets ækvatoriale plan (XX') en vinkel på mellem 15° og 35°, at det andet arbejdslag (5), såkaldt komplementære lag, har en aksial bredde (L5) på mellem 1,05 gange slidbanens (3) aksiale bredde (L^) og 1,1 25 gange dækkassens (4) maksimale aksiale bredde (B), at kablerne i det komplementære lag (5) over i det mindste deres aksialt uden for parallelismezonen (Lp) beliggende strækning følger en geodætisk kurve, der i meridiansnit defineres af ligningen 30 R' - R' R* sina COS'? = --- - ------------------ R' 2 - R' 2 ]/r'2 - R1 2 cos2a se* s o hvor ψ betegner vinklen mellem tangenten Τ' til lagets 35 (5) profil ved et vilkårligt punkt med radius R’ og en linie, der er parallel med dækkets (1) rotationsakse, R' er på mellem 0,8 og 1,2 gange radien (R ) til det punkt E af dækkassen (4), hvor denne har sin maksimale aksiale bredde (B), DK 152186 B R' er mindst lig med radien R til det punkt, hvor det s P komplementære lag (5) overgår til at være parallelt med det aktive lag (6) og med dækkassen (4), og aQ er vinklen mellem det komplementære lags (5) kabler og dækkets 5 (1) ækvatoriale plan (XX1), hvilken vinkel er større end og modsat vinklen for det aktive lags (6) kabler og ligger mellem 25° og 65°, hvorhos radierne R', R* og R' J 6 S måles fra dækkets rotationsakse, og hvorhos det aktive lag (6) er placeret radialt udvendigt i forhold til det kom-10 plementære lag (5).
2. Dæk ifølge krav 1, kendetegnet ved, at kablerne i det komplementære lag (5) danner en vinkel aQ med dækkets ækvato-15 riale plan og følger en geodætisk kurve fra den ene kant (51) til den modsatte kant af dette lag (5), at lagets meridiankrumning (-^-) på det sted, hvor laget skærer det ækvatoriale plan meå spor XX', defineres ved relationen: 20 1 2R's Cot ao 2 2 R' - R' R' Ko s e s og at dækkassens (4) ligevægtsprofil tangentialt følger parallelismezonens (L ) krumning allerede fra kanten (52) Jr 25 af denne zone (L ). P
3. Dæk ifølge krav 1 eller 2, kendetegnet ved, at det komplementære lag (5) har mindst én omfoldet kant (51), hvis omfoldede del (52) har en bredde på mellem 10% og 30% af den totale bredde af det kom- 30 plementære lag (5) i udfoldet tilstand.
4. Dæk ifølge krav 3, kendetegnet ved, at der inden i den omfoldede del (52) af det komplementære lag (5) eller langs kanten af det komplementære lag findes et rundtgående forstærkningselement, der for- 35 trinsvis udgøres af et lag (53) af kabler, der har en hældning på højst 10° i forhold til omkredsretningen, eller danner med omkredsretningen en vinkel modsat kablernes vinkel i det komplementære lag. DK 152186 B
5. Dæk ifølge et eller flere af kravene 1-4, kendetegnet ved, at kablernes vinkel i det komplementære lag ved ækvatoren er på mellem 40° og 60°, medens vinklen mellem kablerne i det aktive lag (6) og 5 kablerne i det komplementære lag (5) er på 60° ΐ 5°.
6. Dæk ifølge et eller flere af kravene 1-4, kendetegnet ved, at kablernes vinkel i det komplementære lag ved ækvatoren er på mellem 25° og 35°, medens vinklen mellem kablerne i det aktive lag (6) og 10 kablerne i det komplementære lag (5) er på 40° ί 5°.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8106908 | 1981-04-03 | ||
| FR8106908A FR2503053A1 (fr) | 1981-04-03 | 1981-04-03 | Pneumatique a carcasse radiale pour lourdes charges |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DK152282A DK152282A (da) | 1982-10-04 |
| DK152186B true DK152186B (da) | 1988-02-08 |
| DK152186C DK152186C (da) | 1988-07-04 |
Family
ID=9257080
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DK152282A DK152186C (da) | 1981-04-03 | 1982-04-02 | Pneumatisk daek med radial daekkassearmering til tunge og meget tunge koeretoejer |
Country Status (28)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4520856A (da) |
| JP (1) | JPS57178905A (da) |
| AR (1) | AR226265A1 (da) |
| AT (1) | AT386570B (da) |
| AU (1) | AU546686B2 (da) |
| BE (1) | BE892321A (da) |
| BR (1) | BR8201900A (da) |
| CA (1) | CA1162133A (da) |
| CH (1) | CH646911A5 (da) |
| DD (1) | DD202119A5 (da) |
| DE (1) | DE3212428A1 (da) |
| DK (1) | DK152186C (da) |
| EG (1) | EG15226A (da) |
| ES (1) | ES8303199A1 (da) |
| FI (1) | FI81999C (da) |
| FR (1) | FR2503053A1 (da) |
| GB (1) | GB2096073B (da) |
| IL (1) | IL65400A0 (da) |
| IN (1) | IN156098B (da) |
| IT (1) | IT1155490B (da) |
| LU (1) | LU84060A1 (da) |
| MA (1) | MA19437A1 (da) |
| MX (1) | MX156972A (da) |
| NL (1) | NL8201335A (da) |
| NO (1) | NO154912C (da) |
| OA (1) | OA07051A (da) |
| SE (1) | SE458842B (da) |
| ZA (1) | ZA822289B (da) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61178204A (ja) * | 1985-02-04 | 1986-08-09 | Bridgestone Corp | 大荷重用空気入りタイヤ |
| JPH0717129B2 (ja) * | 1986-12-27 | 1995-03-01 | 住友ゴム工業株式会社 | ラジアルタイヤ |
| JP2614461B2 (ja) * | 1987-10-05 | 1997-05-28 | 横浜ゴム株式会社 | 空気入りラジアルタイヤ |
| US5285835A (en) * | 1988-09-06 | 1994-02-15 | Sumitomo Rubber Industries, Ltd. | High speed radial tire with durable bead part |
| JPH02286404A (ja) * | 1989-04-26 | 1990-11-26 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | ラジアルタイヤ |
| US5503205A (en) * | 1992-11-05 | 1996-04-02 | Sumitomo Rubber Industries, Ltd. | Radial tire with reduction of uneven wear of shoulder portions |
| JP3358900B2 (ja) * | 1993-12-16 | 2002-12-24 | 住友ゴム工業株式会社 | 空気入りタイヤ |
| US9421825B2 (en) * | 2009-12-23 | 2016-08-23 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Geodesic belted tire |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US30549A (en) * | 1860-10-30 | Hanger and box fob shafting | ||
| NL102826C (da) * | ||||
| FR1538478A (fr) * | 1967-07-24 | 1968-09-06 | Uniroyal Englebert France | Enveloppe de pneumatique à carcasse radiale à flancs renforcés |
| LU62689A1 (da) * | 1970-03-01 | 1971-10-13 | ||
| GB1364426A (en) * | 1970-09-11 | 1974-08-21 | Dunlop Holdings Ltd | Pneumatic tyres |
| US3708007A (en) * | 1970-10-28 | 1973-01-02 | Goodyear Tire & Rubber | Pneumatic tire including belt cables |
| FR2120421A5 (da) * | 1970-12-30 | 1972-08-18 | Michelin & Cie | |
| US3780783A (en) * | 1972-05-31 | 1973-12-25 | Goodyear Tire & Rubber | Triangulated carcass tire |
| JPS5211801B2 (da) * | 1972-08-05 | 1977-04-02 | ||
| FR2277688A2 (fr) * | 1974-07-09 | 1976-02-06 | Uniroyal | Enveloppe de pneumatique a carcasse radiale a flancs renforces |
| US4186789A (en) * | 1974-07-25 | 1980-02-05 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Heavy-duty radial tire with ply of oblique elastic cords radially inward of the carcass |
| JPS5522282B2 (da) * | 1974-12-28 | 1980-06-16 | ||
| IT1118031B (it) * | 1977-06-24 | 1986-02-24 | Pirelli | Perfezionamento a pneumatici per ruote di veicoli |
| JPS5464303A (en) * | 1977-10-31 | 1979-05-24 | Bridgestone Corp | Radial tire |
| FR2426580A1 (fr) * | 1978-05-24 | 1979-12-21 | Michelin & Cie | Pneumatique a carcasse radiale |
| FR2430858A1 (fr) * | 1978-07-10 | 1980-02-08 | Michelin & Cie | Pneumatique a carcasse radiale |
| FR2451834A1 (fr) * | 1979-03-22 | 1980-10-17 | Michelin & Cie | Pneumatique a carcasse radiale pour vehicules lourds |
| FR2452390A1 (fr) * | 1979-03-29 | 1980-10-24 | Michelin & Cie | Pneumatique a carcasse radiale |
-
1981
- 1981-04-03 FR FR8106908A patent/FR2503053A1/fr active Granted
-
1982
- 1982-03-01 BE BE0/207441A patent/BE892321A/fr not_active IP Right Cessation
- 1982-03-26 OA OA57646A patent/OA07051A/xx unknown
- 1982-03-30 ES ES510936A patent/ES8303199A1/es not_active Expired
- 1982-03-31 LU LU84060A patent/LU84060A1/fr unknown
- 1982-03-31 MX MX192067A patent/MX156972A/es unknown
- 1982-03-31 EG EG176/82A patent/EG15226A/xx active
- 1982-03-31 CA CA000400162A patent/CA1162133A/en not_active Expired
- 1982-03-31 NL NL8201335A patent/NL8201335A/nl not_active Application Discontinuation
- 1982-04-01 AT AT0130182A patent/AT386570B/de not_active IP Right Cessation
- 1982-04-01 IL IL65400A patent/IL65400A0/xx not_active IP Right Cessation
- 1982-04-01 CH CH201082A patent/CH646911A5/fr not_active IP Right Cessation
- 1982-04-02 IT IT67441/82A patent/IT1155490B/it active
- 1982-04-02 DE DE19823212428 patent/DE3212428A1/de active Granted
- 1982-04-02 AR AR288997A patent/AR226265A1/es active
- 1982-04-02 NO NO821130A patent/NO154912C/no unknown
- 1982-04-02 GB GB8209801A patent/GB2096073B/en not_active Expired
- 1982-04-02 AU AU82298/82A patent/AU546686B2/en not_active Expired
- 1982-04-02 JP JP57053951A patent/JPS57178905A/ja active Pending
- 1982-04-02 BR BR8201900A patent/BR8201900A/pt not_active IP Right Cessation
- 1982-04-02 DK DK152282A patent/DK152186C/da not_active IP Right Cessation
- 1982-04-02 IN IN371/CAL/82A patent/IN156098B/en unknown
- 1982-04-02 ZA ZA822289A patent/ZA822289B/xx unknown
- 1982-04-02 SE SE8202130A patent/SE458842B/sv not_active IP Right Cessation
- 1982-04-02 FI FI821162A patent/FI81999C/fi not_active IP Right Cessation
- 1982-04-03 MA MA19641A patent/MA19437A1/fr unknown
- 1982-04-05 DD DD82238762A patent/DD202119A5/de unknown
-
1984
- 1984-02-17 US US06/581,236 patent/US4520856A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4265291A (en) | Radial carcass tire employing carcass expansion limiting block | |
| KR101974461B1 (ko) | 공기입 타이어 | |
| US4696335A (en) | Pneumatic radial tire | |
| EP2190680B1 (en) | Tire having sidewall protection | |
| US9358840B2 (en) | Tire for a vehicle carrying heavy loads | |
| US3789898A (en) | Tubeless tires | |
| CN100540341C (zh) | 重型车辆轮胎 | |
| RU2006105007A (ru) | Пневматическая шина для тяжелых транспортных средств | |
| RU2006105006A (ru) | Пневматическая шина для тяжелых транспортных средств | |
| SE452970B (sv) | Fordonsdeck for hoga belastningar, vars topparmering omfattar periferiellt lopande, vermesammandragbara linor eller tradar, samt sett att framstella ett sadant deck | |
| NL7908923A (nl) | Luchtband met voorgespannen radiaal karkas. | |
| BR112018004961B1 (pt) | Pneu para motocicleta | |
| DK152186B (da) | Pneumatisk daek med radial daekkassearmering til tunge og meget tunge koeretoejer | |
| CN103857540A (zh) | 用于摩托车的轮胎 | |
| US4271890A (en) | Radial carcass tire of large width employing two axially-spaced carcass expansion limiting blocks | |
| JP2013523520A (ja) | 重荷重車両ホイール用のタイヤ | |
| JP4286453B2 (ja) | タイヤのクラウン補強部 | |
| US3973612A (en) | Breaker structures of radial tires | |
| US6293323B1 (en) | Off-road tire | |
| US3342239A (en) | Pneumatic tire cases, particularly for airplanes | |
| BR112015013869B1 (pt) | pneu que tem uma banda de rodagem | |
| NL7905333A (nl) | Luchtband met radiaal karkas. | |
| SE464507B (sv) | Daeck foer fordonshjul | |
| US3004578A (en) | Tire treads | |
| US4234031A (en) | Radial tire with high angle, low elongation plies and low angle, high elongation plies in belt |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PBP | Patent lapsed |