DE8717902U1 - Radialverdichter zum Verdichten von Frischgas und Kreisgas - Google Patents

Radialverdichter zum Verdichten von Frischgas und Kreisgas

Info

Publication number
DE8717902U1
DE8717902U1 DE8717902U DE8717902U DE8717902U1 DE 8717902 U1 DE8717902 U1 DE 8717902U1 DE 8717902 U DE8717902 U DE 8717902U DE 8717902 U DE8717902 U DE 8717902U DE 8717902 U1 DE8717902 U1 DE 8717902U1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
gas
impeller
pressure
gas compression
compressor
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
DE8717902U
Other languages
English (en)
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Hitachi Ltd
Original Assignee
Hitachi Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from JP21951086A external-priority patent/JPH066957B2/ja
Priority claimed from JP21949686A external-priority patent/JPS6375392A/ja
Application filed by Hitachi Ltd filed Critical Hitachi Ltd
Publication of DE8717902U1 publication Critical patent/DE8717902U1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01DNON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D11/00Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
    • F01D11/02Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages by non-contact sealings, e.g. of labyrinth type
    • F01D11/04Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages by non-contact sealings, e.g. of labyrinth type using sealing fluid, e.g. steam
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04DNON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D17/00Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps
    • F04D17/08Centrifugal pumps
    • F04D17/10Centrifugal pumps for compressing or evacuating
    • F04D17/12Multi-stage pumps
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04DNON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00Details, component parts, or accessories
    • F04D29/08Sealings
    • F04D29/10Shaft sealings
    • F04D29/102Shaft sealings especially adapted for elastic fluid pumps
    • F04D29/104Shaft sealings especially adapted for elastic fluid pumps the sealing fluid being other than the working fluid or being the working fluid treated
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04DNON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00Details, component parts, or accessories
    • F04D29/40Casings; Connections of working fluid
    • F04D29/42Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
    • F04D29/44Fluid-guiding means, e.g. diffusers
    • F04D29/441Fluid-guiding means, e.g. diffusers especially adapted for elastic fluid pumps
    • F04D29/444Bladed diffusers

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)

Description

V. FONER EBBINGHAUS FINCK PATENTANWÄLTE EUFOF-EAN PATENT ATTORNEYS
MARIAHfLFPLATZ 2 4 3, MCNCHEN &bgr;&Ogr; POSTADRESSE: POSTFACH 8BO16O. D-8OOO MÖNCHEN 05
Hitachi, Ltd. DEGC-40276.6
13. Dezember 1990
Radialverdichter zum Verdichten von Frischgas und Kreisgas
Die Erfindung betrifft einen Radialverdichter zum Verdichv ) ten von Frischgas und Kreisgas mit einer in einem Gehäuse gelagerten Welle, deren Enden Wellendichtungen zugeordnet sind und die mehrere Laufrader für die Frischgasverdichtung und ein Laufrad für die Kreisgasverdichtung trägt, wobei das letzte Laufs Jd für die Frischgasverdichtung und das Laufrad für dia Kreisgasverdichtung Rücken an Rücken angeordnet sind.
Bei einem solchen, aus dem Prospekt der Firma Manneswann, Demag, bekannten "Turboverdichter für die Methanolsynthese Ma 25.67/12.82, insbesondere Seite 9, unterstes Bild, werden Frischgas und Kreisgas auf einen gemeinsamen End- ( ' druck verdichtet und in ein gemeinsames Sammelgehäuse gefördert. Als Wellendichtungen werden Gleitringdichtungen und Schwimmringdichtungen verwendet.
Aus der DE-32 19 127 Al ist ferner eine Wellendichtung für eine Abdichtung zwischen einer Turbinenwelle und einem Gehäuse bekannt, die über eine Sperrgasleitung und eine Drossel mit einem Sperrgas versorgt wird. Die Sperrgasleitung kann dabei mit der Verdichterseite in Verbindung stehen. Um nun eine Abdichtung in jedem Betriebszustand zu gewährleisten, ist eine Entlüftungsbohrung vorgesehen,
deren wirksamer Querschnitt in Abhängigkeit von dem Abgasdruck durch eine axiale Bewegung eines Kolbenringes verändert werden kann. Zur Gewährleistung der Abdichtung unabhängig vom Betriebszustand ist es also erforderlich, eine EntlUftungsbohrung vorzusehen, deren wirksamer Querschnitt durch Verschiebung eines Kolbenringes verändert wird. Der dafür erforderliche bauliche Aufwand ist sehr hoch.
Die der Erfindung zugrundeliegende Aufgabe besteht nun darin, den Radialverdichter der gattungsgemäßen Art für ein Verdichten von Frischgas und ein korrosive Komponenten enthaltendes Kreisgas so auszubilden, daß ein Eindringen des Kreisgases in die Wellendichtungen in jedem Betriebszustand mit einfachen baulichen Mitteln unterbunden wird.
Diese Aufgabe wird ausgehend von dem Radialverdichter der gattungsgemäBen Art dadurch gelöst, daß die vor dem letzten Laufrad angeordneten Laufräder der Frischgasverdichtung so gebaut sind, daß der Förderdruck des vorletzten Laufrades der Frischgasverdichtung höher ist als der Ansaugdruck des Laufrades der Kreisgasverdichtung und daß die Wellendichtungen über eine Dichtgasieitung mit der Förderseite, des vorletzten Laufrades in Verbindung stehen.
Erfindungsgemäß muß zunächst der Ansaugdruck des letzten Laufrades bzw. der Förderdruck des vorletzten Laufrades für die Frischgasverdichtung größer sein als der Ansaugdruck des Laufrades für die Kreisgasverdichtung. Dabei wird das von dem vorletzten Laufrad der Frischgasverdichtung ver dichtete Frischgas in die Wellendichtungen geleitet. Das letzte Laufrad der Frischgasverdichtung und das Laufrad der Kreisgasverdichtung sind dabei Rücken an Rücken angeordnet, ■&ogr; daß die Ansauggseite des Laufrades der Wellendichtung
zugewandt ist. Damit die beiden Laufroder Rücken an Rücken angeordnet werden können und gleichzeitig den gleichen Förderdruck haben, muß der durch das letzte Laufrad der Frischgasverdichtung erzeugte Druckanstieg niedriger sein als der des Laufrades der Kreisgasstufe.
Mit der erfindungsgemäßen Ausgestaltung wird erreicht, daß der Druck des angesaugten Kreisgases unabhängig vom Betriebszustand niedriger ist als der Förderdruck des vorletzten Laufrades bzw. der Ansaugdruck des letzten Laufrades der Frischgasstufe.
Um die erwähnte Druckdifferenz zu err lichen, kann gemäß einer ersten Ausführungsform der Auslaßwinkel der Schaufeln des letzten Laufrades der Frischgasverdichtung kleiner sein als der der Schaufeln des Laufrades der Kreisgasverdichtung.
Gemäß einer zweiten Ausgestaltung kann jedoch auch der Außendurchmesser des letzten Laufrades der Frischgasverdichtung kleiner sein als der der Schaufeln des Laufrades der Kreisgasverdichtung.
t ·
■ &igr;
• «
Anhand von Zeichnungen werden Ausführungsbeispiele der Erfindung näher erläutert. Es zeigt:
Fig. 1 schematisch den Aufbau eines einwelligen mehrstufigen Zentrifugalverdichters im Längsschnitt, den Radialverdichter von Fig. 1 im Schemabild, Fig. 3 in einer Schnittansicht den inneren Aufbau des Verdichters von Fig. 2,
schematisch das im Kompressor sitzende Laufrad, den Schnitt V-V von Fig. 4, in einer Ansicht wie Fig. 1 eine zweite Ausführungsform des Radialverdichters,
als Einzelheit eine erste Ausführung einer Hauptgas-Abzugseinrichtung des Verdichters, in einer Ansicht wie Fig. 7 eine zweite Ausführung der Hauptgas-Abzugseinrichtung und Fig. 9 den Schnitt IX-IX von Fig. 8.
Der in Fig. 1 und 2 gezeigte einwellige mehrstufige Radialverdichter hat ein Gehäuse 1 und eine Laufradwelle 2, die drehbar im Gehäuse 1 angeordnet ist und eine Vielzahl von Laufrädern 3 trägt. Dabei sind fünf Laufräder 3a bis 3e vorgesehen, die fünf Verdichterstufen bilden. Die Laufradwelle 2 wird von einem nicht gezeigten Antrieb mit hoher Drehzahl rotieren gelassen. Der Verdichter hat eine Hauptgas-Ansaugöffnung 4, durch welche Gas aus einer Hauptgasleitung in das Laufrad 3a der ersten Stufe einge-
Fig. 2
Fig. 3
Fig. 4
Fig. 5
Fig. 6
Fig. 7
Fig. 8
Fig. 9
Ii 1 ..»■·
II · · ·
führt wird, sowie eine Zwischengas-Ansaugöffnung 5, durch die sin Zwischenansauggas, beispielsweise ein Gemisch aus gasförmigem Wasserstoff und Stickstoff· in die Ver-:> dichtersufe eingeführt wird, die von dem Laufrad 3e gebildet wird. Durch eine Förderöffnung 6 wird das Mischungs gas, welches aus dem Hauptgas aus dem die Endstufe bildenden Laufrad 3d für die Kompression des Hauptgases und des; Zwischenansayggas aus dem Laufrad 3d zusammengesetzt ist, aus dem Gehäuse 1 abgeführt. Das Laufrad 3d der End stufe auf der Seite der Hauptgasleitung und das Laufrad / , 3e auf der Seite der Zwischengasleitung (Umwälzleitung) sind Rücken an Rücken angeordnet, was noch erläutert wird. Der Kompressor hat auch eine Dichtungsgaszuführungsleitung 7, die vorgesehen ist, um einen Schubausgleichskol- ben 11 mit einem Teil des Hauptgases zu versorgen, das von der Stromaufseite des Laufrads 3e der Verdichtungsendstufe für das Hauptgas abgezogen wird, d.h. bei dem gezeigten Ausführungsbeispiel von der Förderseite des die dritte Stufe bildenden Laufrads 3c. Der Verdichter hat weiterhin eine Dichtungsausgleichsleitung 8, durch welche das gemischte Gas, welches durch den Spalt zwischen dem Schubausgleichskolben 11 und einem Ausgleichslabyrinth 12 entweicht, zu der Hauptgasansaugöffnung 4 zurückge- * ' führt wird, wobei eine Schubausgleichsleitung 9 vorge sehen ist. Durch Ölzuführungsleitungen 10a und 10b wird ein Dichtungsöl Dichtungsringen 13a und 13b mit einem Druck zugeführt, der etwas höher ist als der Druck in der Schubausgleichsleitung 9. Zum Trennen des gemischten Gases und des Dichtungsöls voneinander dienen Absetzein richtungen 14a und IAb,mit denen Drosselöffnungen 15a bzw. 15b sowie ein Ölspeicher 16 verbunden sind.
Wie aus den Fig. 3 bis S zu sehen ist, die den Innenaufbau des Verdichters der Fig. 1 und 2 zeigen, sind, wie erwähnt, das Laufrad 3d der Endstute für die Verdichtung des. Hauptgases und das Laufrad 3e für die Verdichtung des Zwischenansauggases in einer Beziehung Rücken an Rücken angeord net. Der Verdichter ist so ausgelegt und gebaut, daß der Ansaugdruck des Laufrads 3d der Endstufe für die Verdichtung des Hauptgases immer höher ist als der Ansaugdruck des Laufrades 3e. D.h. die Größe der Arbeit oder die Druckhöhe, die das von der Ansaugseite zur Förderseite des '* Laufrads 3d strömende Hauptgase von dem Laufrad 3d erhalt,
' ist immer kleiner als die, die das Laufrad 3e dem Zvischenansauggas erteilt.
Anhand von Fig. 5 wird ein praktisches Ausführungsbeispiel einer Anordnung gezeigt, mit der ein solcher Zustand verwirklichbar ist. Der Auslaßwinkel &bgr; 3d. einer jeden Schaufel 3d. des Laufrads 3d wird so gewählt, daß er kleiner ist als der Austrittswinkel /J3e. einer jeden Laufschaufel 3e, des Laufrads 3e. In diesem Fall wi'd angenommen, daß die Laufräder 3d und 3e die Gase in einen gemeinsamen Raum im wesentlichen bei dem gleichen Förderdruck fördern und daß das durch die beiden Laufräder 3d und 3e strömende ) Gas nahezu von der gleichen Art ist.
Alternativ kam, ü*r Durchmesser des Laufrads 3d so gewählt werden, daß er kleiner als der Durchmesser des Laufrads t 3e ist, um so den dimensionslosen Mengenstromkoeffizienten
\ des Laufrads 3d zu steigern.
P
|:
si Der Verdichter dieser Ausführungsform arbeitet folgender-
fe maßen:
· ■ fl I
·
· ■
at
-T-
Das durch die Hauptgasansaugöffnung 4 angesaugte Hauptgas wird durch die Laufräder 3a, 3b, 3c und 3d der jeweiligen Stufen fortlaufend verdichtet und durcb. die Förderöffnung 6 abgeführt, nachdem es mit dem Zwischenansauggas gemischt worden ist, das durch die Zwischengasansaugöffnung 5 ein geführt und durch das Laufrad 3e verdichtet worden ist. Zu diesem Zeitpunkt werden der Druck des in den Raum der Förderöffnung 6 geförderten Hauptgases und der Druck des in den Raum in dieser Öffnung geförderten Zwischenansaug- £Ases im wesentlichen auf der gleichen Größe, beispielsweise etwa 150 bar, gehalten. Der Ansaugdruck des Laufrads 3d der Endstufe für die Kompression des Hauptgases ist dabei höher als der Ansaugdruck des Laufrades 3e. Somit wird der Förderdruck des Laufrades 3c der dritten Stufe unmittelbar stromauf von dem Laufrad 3d der Endstufe auf einem Wert von beispielsweise IAO bar gehalten, der höher ist als der Ansaugdruck des Zvischenansauggases, beispielsweise 135 bar. Ein Teil des Hauptgases, das an der Förderseite des Laufrads 3c zur Verfügung steht, wird vor dem Vermischen des Zvischenansauggases einen Zwischenabschnitt des eine Wellendichtung bildenden Schubausgleichkolbens 11 über die Dichtungsgaszuführungsleitung 7 zugeführt. Da dieser Teil des Hauptgases einen Druck hat, der höher ist als der Druck des Zvischenansauggases, strömt ein Teil des Gases längs des Kompressors, was durch einen Pfeil A veranschaulicht ist, während ein anderer Teil durch das Ausgleichslabyrinth strömt, was durch einen Pfeil B veranschaulicht ist, und wird zu der Hauptgasansaugöffnung U über die Schubausgleichsleitung 8 zurück· geführt. Der restliche Teil des Gases, das durch den Wellendichtungsabschnitt durchgegangen ist, wird in den Abscheider Ub eingeführt.
Bei dem Verdichter ist es somit möglich, einen Teil des
reinen Hauptgases zu den Wellendichtungen und Abscheidern zu führen, ohne daß die. Zufuhr eines Puffergases und eines Zwischenansauggases erforderlich ist, so daß die WeI-lendichtungen und die Abscheider vor korrosiven und toxi schen Bestandteilen geschützt sind, die in den Zwischenansauggas enthalten sein können. Es ist deshalb möglich, die Lebensdauer solcher Teile des Verdichters zu steigern. Da die Notwendigkeit für eine gesonderte Zufuhrquelle für ein Puffergas entfällt, wird der Betriebsaufwand merk-/ lieh verringert, wobei die gesteigerte Lebensdauer eine hohe Betriebssicherheit des Kompressors gewährleistet.
Bei der in Fig. 6 bis 9 gezeigten Ausführungsforn des Kompressors wird das Gas durch die Hauptgasansaugöffnung U angesaugt und durch das Hauptgas-Verdichterlaufrad 3a komprimiert. Das verdichtete Hauptgas wird mit dem Zwischenansauggas gemischt, das durch die Zwischengasansaugöffnung 5 angesaugt wird. Die Mischung wird dann durch ein Laufrad 3f verdichtet und durch die Förderöffnung 6 abgeführt. In einem Abschnitt der Hauptgasleitung unmittelbar stromauf von dem Bereich, wo das Hauptgas mit dem Zwischenansauggas gemischt wird, ist zwischen dem Laufrad 3d der Endstufe für die Verdichtung des Hauptgases und dem Laufrad 3f für die Verdichtung der Mischung eine Hauptgas-Abzugseinrichtung 17 vorgesehen. Die Hauptgas-Abzugseinrichtung 17 ist über die Dichtungsgaszuführungsleitung 7 mit einer Gaskammer 20 verbunden, die an der förderseitigen Stirnseite des Verdichters vo sehen ist. Die Gaskammer 20 bildet eine Dichtungs- bzw. Puffergaskammer. Auf der axial von der Dichtungsgaskammer 20 innenliegenden Seite 1st eine weitere Gaskammer 21 aus gebildet und von der Dichtungsgaskammer 20 durch ein
Labyrinth getrennt. Die Gaskammer 21 und die Zwischenan- sauggasleitung sind miteinander über eine Ausgleichsleitung 18 verbunden. In gleicher Weise ist eine weitere Gaskammer 22 an der axial äußeren Seite der Gaskammer 20 vorgesehen und davon durch ein Labyrinth getrennt.
Diese Gaskammer 22 ist mit der Hauptgasansaugleitung über die Schubausgleichsleitung 8 verbunden. An der axial äußeren Seite der Gaskamaer 22 ist eine weitere Gaskamaer 23b -orgesehen und mit einer Gaskammer 23a an der axial gegenüberliegenden Stirnseite des Kompressors über die Schubausgleichsleitung 9 verbunden. Weitere Gaskammern 24a und 24b, die auf den axial außenliegenden Seiten der Gaskammern 23a bzw. 23b vorgesehen sind« sind miteinander über eine Bezugsleitung 19 verbunden.
An den axial äußeren Seiten der Bezugsgaskammern 24a und 24b sind Dichtungsringe 13a und 13b vorgesehen. Den Dichtungsringen 13a und 13b wird Dichtungsöl zugeführt, das auf einen Druck gebracht ist, der etwas größer ist als der Druck der Bezugsleitung 19, wodurch verhindert wird, daß den Dichtungringen 13a, 13b zugeführtes Öl zur Außenseite des Kompressors entweicht. Um jede Ölleckage durch die Dichtungsringe 13a und 13b in den Kompressor zu unterbinden, wird das Öl-Gas-Gemisch, das in den Bezugsgaskammern 24a und 24b gebildet wird, in die Abscheider IAa und 14b eingeführt. Die in Fig. 7 im einzelnen gezeigte Hauptgas-Abzugseinrichtung 17 hat ein Hauptgas-Abzugsrohr 29, welches durch ein äußeres Gehäuse 25 und ein inneres Gehäuse 26 im wesentlichen rechtwinklig zum Gasstrom an einem Abschnitt des Hauptgaskanals stromauf von dem Bereich hindurchgeht, wo das Hauptgas 27 und das Zwischengas 28 miteinander gemischt werden. Das Hauptgas-
- 10 -
Abzugsrohr 29 ist an seinem inneren Ende mit einer Abzugsöffnung 30 versehen, die im wesentlichen senkrecht zur Arhse des Abzugsrohrs 29 ausgerichtet ist.'· Das Abzugsrohr 29 ist somit in der Lage, den ganzen Druck des Stroms des Hauptgases abzuziehen. Das Abzugsrohr 29 ist durch Bolzen an einem Flansch 31 so befestigt, daß die Ausrichtung der Abzugsöffnung 30 wie gewünscht geändert werden kann. Um eine unbeabsichtigte Drehung des Rohres 29 zu verhindern, ist eine Arretiermutter 32 vorgesehen. Die Ausführungform dieses Verdichters arbeitet folge-dermaßen:
Mit der in Fig. 7 gezeigten Anordnung kann die Gasabzugseinrichtung für ein Dichtungsga^ mit einem Druck sorgen, der gleich dem Gesamtdruck ist, der sich aus folgender Gleichung 1 ergibt:
yvV2g
wobei Pq der Gesamtdruck, P der statische Druck, &ggr; die Dichte und &ngr; die Strömungsgeschwindigkeit sind.
Zur Vereinfachung soll der E.iergiever lust aufgrund der Mischung des Ha»ptgases mit dem Zwischenansauggas vernachlässigt werden. Der Druck des Zwischenansauggases soll im wesentlichen der gleiche wie der statische Druck P des Hauptgases sein. Da das Hauptgas-Abzugsrohr 29
In den Strom des Hauptgases so eingesetzt ist, daß die Abzugsöffnung 30 zu der ctromaufseite gerichtet ist, kann der dynamische Druck, der dur.h den zweiten Term auf der rechten Seite von Gleichung 1 ausgedrückt ist, in die Dichtungsgaszuführungsleitung 7 übernommen werden. Dementsprechend stellt sich in der Dichtungsgaszuführungs leitung 7 ein Druck ein» der gleich de· Gesarotdruck PQ
t I ■
- 11 -
ist. D.h., daß der Druck des von der Hauptgasleitung abgezogenen Pichtungsgases auf einem höheren Wert als der Zwischenansauggasdruck gehabten werden kann. Dabei ist eine Riickf Uhr leiteinrichtung 33 vorgesehen.
Die externen Ströme der Gase dieses Radialverdichters
werden anhand von Fig. 6 erläutert. Die Mischung des verdichteten Hauptgases und Zvischenansauggases wird nach außen durch das Labyrinth der Förderseite strömen gelassen, was durch einen Pfeil C veranschaulicht ist, und gelangt in die Gaskammer 21. Da die Gaskammer 21 mit der r.wischenansauaqasöffnuno 5 verbunden ist, wird die in die Gaskammer 21 eingeführte Mischung zu der Zwischenansauggasöffnung 5 zurückgeführt. Die Dichtungsgaskammer 20, die mit dem Hauptgas-Abzugsabschnitt verbunden ist, ist auf der axial äußeren Seite der Gaskammer 21 vorgesehen. Da der Druck in der Dichtungsgaskammer 20 höher als der Zwischenansauggasdruck ist, stellt sich ein Strom an Hauptgas von der Dichtungsgaskammer 20 zu der axial inneren Gaskammer 21 ein, was durch einen Pfeil D veranschauücht ist. Da die Gaskammer 22 auf der Außenseite der Dichtungsgaskammer 20 mit der Hauptgasansaugöffnung U verbunden ist, strömt das Gas aus der Dichtungsgaskammer 20 zu der Gaskammer 22, was durch einen Pfeil E veranschaulicht ist. Der Gasstrom E wird nur von dem Hauptgas gebildet, das aus einem Bereich unmittelbar stromauf von oer Hauptgas-Abzugseinrichtung 17 eingeführt wird. In gleicher Weise werden nach außen gerichtete Gasströme an den beiden axialen Enden des Verdichters durch die jeweiligen Labyrinthe ausgebildet, wie dies durch die Pfeile F. D, H und I veranschaulicht ist. Diese Gasströme enthalten keinen Anteil an Zwischenansauggas.
- 12 -
Es ist deshalb möglich, su verhindern, daß verunreinigtes Zwischenansauggas den Wellendichtungsabschnitten und den Abscheidern zugeführt wird, wodurch korrosive Bestandteile des Zwischenansauggases von den Wellendichtungen und den Abscheidern ferngehalten werden.
Bei der in Fig. 8 gezeigten Ausführungsform der Hauptgas-Abzugseinrichtung wird i» wesentlichen der gleiche Effekt wie mit der vorstehend beschriebenen naupLgäS-Äbzugssir^ richtung erreicht. Dabei ist eine Vielzahl von Drosselleitschaufeln 34 in einer gleichen Umfangsteilung, wie dies in Fig. 8 gezeigt ist, in dem Kanal für das Hauptgas stromauf von dem Bereich angeordnet, wo das Hauptgas 27 und das Zwischenansauggas 28 miteinander gemischt werden. Die Drosselleitschaufeln 34 sind so ausgelegt, daß sie den Strom des Hauptgases in einem solchen Ausmaß verengen, daß der statische Druck des Gases stromauf von den Drosselleitschaufeln 34 auf einem Wert gehalten wird, der höher ist als der Zwischenansaugdruck. Mit anderen Worten ist der Druckabfall längs des Strömungswegs von den Drosselleitschaufeln nach unten zu dem Bereich, wo das Hauptgas mit dem Zwischenansauggas gemischt ist, vergrößert, wodurch dementsprechend der statische Druck des Hauptgases gesteigert wird. Es ist somit möglich, das Dichtungsgas (Hauptgas) von einer Extraktionsöffnung 35 abzuziehen.
Der Ansaugdruck des die Endstufe für die Kompression des Hauptgases bildenden Laufrades wird somit immer auf einem Wert gehalten, der höher ist als der Ansaugdruck des Laufrades zum Komprimieren des Zwischenansauggases, wodurch ein Teil des Hauptgases den Wellendichtungen zugeführt werden kann. Dementsprechend haben die Wellendich-
tung«n und die Abscheider eine längere Standzeit, wodurch wiederum die Betriebssicherheit des Verdichters als Ganze's gesteigert wird. Dieser bemerkenswerte Effekt ergibt eich ohne irgendeine Koatensteigerung, da keine Notwendigkeit für eine gesonderte Druckquelle besteht, beispielsweise für eine Quelle zum Zuführen eines unter Druck stehenden Puffergases.

Claims (3)

;,, ..·'./ OBGC-40276.6 HITACHI. LTD. ^ Dezember 1990 ANSPRÜCHE
1. Radialverdichter zum Verdichten von Frischgas und Kreisgas ■it einer in eine» Gehäuse (1) gelagerten Welle (2), deren Enden Wellendichtungen zugeordnet sind und die nehrere Laufräder {3a bis 3d) für die Frischgasverdichtung und ein Laufrad (3e) für die Kreisgasverdichtung trägt, wobei das letzte Laufrad (3d) für die Frischgaeverdichtung und das Laufrad (3e) für Jie Kreisgasverdichtung Rücken an Rücken angeordnet sind,
dadurch gekennzeichnet, daft die vor dem letzten Laufrad (3d) angeordneten Laufräder (3a bis 3c) der Frischgasverdichtung so gebaut sind, daft der Förderdruck des vorletzten Laufrads (3c) der Frischgasverdichtung höher ist als der Ansaugdruck des Laufrads (3e) der Kreisgasverdichtung und daS die Wellendichtungen über eine Dichtgasleitung (7) »it der Förderseite des vorletzten Laufrads (3c) in Verbindung stehen.
2. Radialverdichter nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Auslaßwinkel der Schaufeln des letzten Laufrads (3d) der Frischgasverdichtung kleiner ist als der der Schaufeln des Laufrads (3e) der Kreisgasverdichtung.
3. Radialverdichter nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daS der Außendurchmesser des letzten Laufrads (3d) der Frischgasverdicniung kleiner ist »ls der des Laufrads (3e) der Kreisgasverdichtung.
DE8717902U 1986-09-19 1987-04-06 Radialverdichter zum Verdichten von Frischgas und Kreisgas Expired - Lifetime DE8717902U1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP21951086A JPH066957B2 (ja) 1986-09-19 1986-09-19 中間吸込付タ−ボ圧縮機
JP21949686A JPS6375392A (ja) 1986-09-19 1986-09-19 一軸多段遠心圧縮機

Publications (1)

Publication Number Publication Date
DE8717902U1 true DE8717902U1 (de) 1991-04-04

Family

ID=26523157

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE3711553A Withdrawn DE3711553A1 (de) 1986-09-19 1987-04-06 Einwelliger mehrstufiger radialverdichter
DE8717902U Expired - Lifetime DE8717902U1 (de) 1986-09-19 1987-04-06 Radialverdichter zum Verdichten von Frischgas und Kreisgas

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE3711553A Withdrawn DE3711553A1 (de) 1986-09-19 1987-04-06 Einwelliger mehrstufiger radialverdichter

Country Status (3)

Country Link
US (1) US4725196A (de)
CN (1) CN1004017B (de)
DE (2) DE3711553A1 (de)

Families Citing this family (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA1326476C (en) * 1988-09-30 1994-01-25 Vaclav Kulle Gas compressor having dry gas seals for balancing end thrust
GB9716494D0 (en) * 1997-08-05 1997-10-08 Gozdawa Richard J Compressions
JP3910703B2 (ja) * 1997-11-14 2007-04-25 株式会社共立 携帯型送風作業機
US6644400B2 (en) * 2001-10-11 2003-11-11 Abi Technology, Inc. Backwash oil and gas production
JP4456062B2 (ja) * 2005-12-16 2010-04-28 株式会社酉島製作所 流体機械のシール装置
IT1392796B1 (it) * 2009-01-23 2012-03-23 Nuovo Pignone Spa Sistema reversibile di iniezione ed estrazione del gas per macchine rotative a fluido
US9033651B2 (en) * 2009-05-04 2015-05-19 Ingersoll-Rand Company Flow distributed buffered/educted gas seal
KR20110082356A (ko) * 2010-01-11 2011-07-19 엘지전자 주식회사 터보 압축기 및 이의 조립 방법
IT1399881B1 (it) * 2010-05-11 2013-05-09 Nuova Pignone S R L Configurazione di tamburo di bilanciamento per rotori di compressore
US8580002B2 (en) * 2010-07-09 2013-11-12 Dresser-Rand Company Multistage separation system
US9540942B2 (en) 2012-04-13 2017-01-10 General Electric Company Shaft sealing system for steam turbines
US20130270775A1 (en) * 2012-04-13 2013-10-17 General Electric Company Shaft sealing system for steam turbines
FR2997739B1 (fr) * 2012-11-07 2015-01-09 Thermodyn Compresseur comprenant un equilibrage de poussee
US10233756B2 (en) 2013-08-27 2019-03-19 Garrett Transportation I Inc. Two-sided turbocharger wheel with differing blade parameters
US10006290B2 (en) * 2013-08-27 2018-06-26 Honeywell International Inc. Functionally asymmetric two-sided turbocharger wheel and diffuser
CN105264233B (zh) * 2014-01-23 2017-10-27 三菱重工压缩机有限公司 离心压缩机
JP6184018B2 (ja) 2014-02-06 2017-08-23 三菱重工業株式会社 中間吸込型ダイアフラムおよび遠心回転機械
EP3121450B1 (de) * 2015-07-23 2020-09-02 Sulzer Management AG Pumpe zum fördern eines fluids mit variierender viskosität
US10718346B2 (en) 2015-12-21 2020-07-21 General Electric Company Apparatus for pressurizing a fluid within a turbomachine and method of operating the same
JP6583789B2 (ja) * 2016-03-18 2019-10-02 三菱重工コンプレッサ株式会社 遠心圧縮機試験装置
JP6642189B2 (ja) * 2016-03-29 2020-02-05 三菱重工コンプレッサ株式会社 遠心圧縮機
US11209009B2 (en) * 2017-02-02 2021-12-28 Mitsubishi Heavy Industries Compressor Corporation Rotating machine
JP7085306B2 (ja) * 2017-02-20 2022-06-16 三菱重工コンプレッサ株式会社 遠心圧縮機
JP6763803B2 (ja) * 2017-02-22 2020-09-30 三菱重工コンプレッサ株式会社 遠心回転機械
CN114375370A (zh) * 2019-08-12 2022-04-19 江森自控泰科知识产权控股有限责任合伙公司 具有优化级间流入口的压缩机
JP2021134677A (ja) * 2020-02-25 2021-09-13 三菱重工業株式会社 遠心圧縮機
CN113803272B (zh) * 2021-08-22 2023-09-12 芜湖中燃城市燃气发展有限公司 一种天然气加压输送装置及方法

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1001193A (fr) * 1946-03-22 1952-02-20 Procédé et pompe de mélange de corps à des fluides
DE1032100B (de) * 1956-10-12 1958-06-12 Sulzer Ag Kreiselpumpe oder Kreiselgeblaese mit einem oder mehreren zentrifugal wirkenden Laufraedern
DE3219127C2 (de) * 1982-05-21 1984-04-05 Mtu Motoren- Und Turbinen-Union Friedrichshafen Gmbh, 7990 Friedrichshafen Dichtungsvorrichtung für Strömungsmaschinen

Also Published As

Publication number Publication date
CN1004017B (zh) 1989-04-26
DE3711553A1 (de) 1988-04-07
CN87102697A (zh) 1988-10-05
US4725196A (en) 1988-02-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE8717902U1 (de) Radialverdichter zum Verdichten von Frischgas und Kreisgas
EP0840027B1 (de) Axialgleitlager
DE3840487C2 (de) Wellendichtungsanordnung
DE2416639A1 (de) Rotierende montageanordnung
DE2416640A1 (de) Lageranordnung zum lagern einer sich drehenden welle in einer stationaeren lagerhalterung
DE3242654A1 (de) Schraubenverdichter
DE2357513A1 (de) Stroemungsmitteldichte wellenlagerung
DE3429085A1 (de) Fluessigkeitsringpumpe
DE3413725C2 (de) Anordnung zur Begrenzung von Schublasten bei Dampfturbinenwellen
DE102008048942A1 (de) Anordnung mit einer Wellendichtung
EP2167792A1 (de) Turbolader von einem fahrzeug mit einer spezifischen dichtungsanordnung
DE1601690A1 (de) Gasturbine der Axialbauart
DE2037727A1 (de) Drehschieberpumpe
DE2460282A1 (de) Zentrifugalpumpe
DE112019000727T5 (de) Lageraufbau
DE4200687A1 (de) Radiallager
DE112016003647T5 (de) Lagerstruktur und Turbolader
DE1728379A1 (de) Schleuderpumpe
WO2010097384A2 (de) Multi-inlet-vakuumpumpe
DE102010052892A1 (de) Lageranordnung für eine Welle eines Turbinenrades
DE3001868A1 (de) Kreiselpumpe mit doppelspiralgehaeuse
CH677009A5 (de)
DE4327506A1 (de) Turbovakuumpumpe
DE3430769C2 (de)
DE1944714A1 (de) Pumpe fuer sowohl Fluessigkeiten als auch Gase enthaltende Stroemungsmittel