DE7015774U - Druckfeder. - Google Patents
Druckfeder.Info
- Publication number
- DE7015774U DE7015774U DE7015774U DE7015774U DE7015774U DE 7015774 U DE7015774 U DE 7015774U DE 7015774 U DE7015774 U DE 7015774U DE 7015774 U DE7015774 U DE 7015774U DE 7015774 U DE7015774 U DE 7015774U
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- column
- load
- support surfaces
- elastomer
- cross
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F1/00—Springs
- F16F1/36—Springs made of rubber or other material having high internal friction, e.g. thermoplastic elastomers
- F16F1/371—Springs made of rubber or other material having high internal friction, e.g. thermoplastic elastomers characterised by inserts or auxiliary extension or exterior elements, e.g. for rigidification
- F16F1/3713—Springs made of rubber or other material having high internal friction, e.g. thermoplastic elastomers characterised by inserts or auxiliary extension or exterior elements, e.g. for rigidification with external elements passively influencing spring stiffness, e.g. rings or hoops
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F1/00—Springs
- F16F1/36—Springs made of rubber or other material having high internal friction, e.g. thermoplastic elastomers
- F16F1/40—Springs made of rubber or other material having high internal friction, e.g. thermoplastic elastomers consisting of a stack of similar elements separated by non-elastic intermediate layers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F2236/00—Mode of stressing of basic spring or damper elements or devices incorporating such elements
- F16F2236/04—Compression
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Architecture (AREA)
- Springs (AREA)
Description
Die Erfindung "betrifft die Druckfederanordnung, bestehend
aus einer Säule aus elastomere^ Kunststoff, die an ihren Enden fest angeordnete, radial überstehende Stützflächen
aufweist.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, eine Druckfederanordnung
der vorstehend geschilderten Gattung dahingehend
zu verbessern, dass sie eine grössere lastaufnahmefähigkeit
bei längerer Lebensdauer erhält. Erfindungsgeinäss wird diese
Aufgabe durch eine Druckfederanordnung gelöst, bei der die Säule einen sich zu den Enden hin verringernden Querschnitt,
sowie ein Längen/Querschnittsverhältnis aufweist, das ein Ausknicken
unter Druckbelastung verhindert, und dass die zur Säulenlängsachse parallelen Tangenten an die Säulenfläche am
"übergang zu den Stütsflächen einen sich radial nach aussen
öffnenden spitzen Winkel nit den Stützflächen
einer besonders vorteilh^£*eli Ausführungsform der Srfin-
dung ist die Säulenfläche mindestens an einem Ende konvex gekrümmt.
In einer weiteren Portbildung des Srfindungsgedankens ist vorgesehen, dass die elastomere Säule mindestens an einem
Ende Halbkugelform besitzt und die zugeordnete Stützfläche tangential zur Säulenfläche liegt.
Yfeitere Torteile und Merkmale der vorliegenden Erfindung ergeben
sich aus der nachfolgenden Beschreibung bevorzugter Ausführungsbeispiele
der vorliegenden Erfindung sowie aus den weiteren ünteransprüchen.
Ss zeigen:
2?igur 1 eine Seitenansicht einer bekannten Druckfederanordnung;
KLgur 2 eine Seitenansicht einer weiteren bekannten Druckfederanordnung
; ^^
Pigar 3 und 4- Vefformungsdiagr^anieunter Last der in iigur 1
gezeigten Druckfederanordnung;
Sigar 5 und^-tCen !Figuren 3 und 4 ähnliche Diagramme, jedoch
^-^-^^ bezogen auf eine gegenüber der Ausführungsform gemäss
Pigur 1 modifizierte Ausführungsform mit einer zentralen
Bohrung;
Figur 7 ein Terformungsdisgramm einer Druckfederanordnung, bei der das Längen/Querschnittsverhältnis der elasto—
meren Säule UBter Druckbelastung ein Ausknicken erlaubt;
8 eine Seitenansicht einer Ausführungsform einer erfin-
8 eine Seitenansicht einer Ausführungsform einer erfin-
dungsgemässen Druckfederanordnung;
Figur 9 bis 16- Seitenansichten weiterer modifisierter Ausführungsforaen
der erfiMungsgenässen Druckfederanordnuag
und
17 ein I»ast-Verfonaungs-Schaabild.
17 ein I»ast-Verfonaungs-Schaabild.
Die in Figur 1 dargestellte bekannte Druckfederanordnung
aus einem elastomeren Werkstoff besitzt an ihren beiden Enden Stützflächen 1 und 2, von denen eine trägt und die ande
re durch die Feder getragen wird. Diese Stützflächen 1 und 2 besitzen Lastaufnahmeflächen 3 und 4, die einander gegenüberliegen
und an den beiden Enden eines Elastomer-Körpers 5 von gleichförmigem Querschnitt befestigt sind. Dies stellt die
bekannteste Art einsr Druckfeder dieser Gattung dar.
__ Wenn diese bekannte Druckfederanordnung eine vertikale Last f~\ aufnimmt, die eine Verformung auf etwa 8C$ ihrer ursprünglichen
Höhe hervorruft, verschiebt sich die obere Stützfläche 2 in die gestrichelt angedeutete Position 2a, während der
inkompressible elastomere Werkstoff sich zu der gestrichelt
angedeuteten Kurve 6 auswölbt. Die Figuren 5 und 4 zeigen
den entsprechenden Spannungsverlauf in einer durch die Achse des Slastomerkörpers 5 gelegten Radialebene. Beim "Übergang
vom unbelasteten Zustand (Figur 3) zu dem voll belasteten Zustand (Figur 4) werden die ursprünglich quadratischen lietzbereiche
in Figur 3 verzerrt* Da sich die oberen und unteren Seiten der Quadrate einander annähern, wird die aussenlie-
gende Seite jedes der Quadrate radial nach aussen gedrängt. j
Während die figuren 3 und 4 die Spannungssehaubilder für einen
massiven Slastoserkörper zeigen, stellen die !figuren 5 und δ
analoge Schaubilder für einen Slastomerkörper dar, der eine
zentrale Bohrung oder Öffnung 7 aufweist. Es ist zu erkennen,
dass auch hier die gleiche .art der Verzerrung stattfindet.
DIs oasres und unterem. Seiten der eingezeichneten Quadrate
sshexa sieh einander, während sich jedoch die in der Sähe j der Trraerihntyrn-n.tr 7 liegenden Seiten der Quadrate nicht radial { nach aussen bewegen, so dass die Bohrung 7 auch in voll beia- | steten Zustand gesäss 2igar 6 weitgehend den gleichen Durch- ] messer anfweist, öea sie la unbelasteten Zustand geaäss Figur j
massiven Slastoserkörper zeigen, stellen die !figuren 5 und δ
analoge Schaubilder für einen Slastomerkörper dar, der eine
zentrale Bohrung oder Öffnung 7 aufweist. Es ist zu erkennen,
dass auch hier die gleiche .art der Verzerrung stattfindet.
DIs oasres und unterem. Seiten der eingezeichneten Quadrate
sshexa sieh einander, während sich jedoch die in der Sähe j der Trraerihntyrn-n.tr 7 liegenden Seiten der Quadrate nicht radial { nach aussen bewegen, so dass die Bohrung 7 auch in voll beia- | steten Zustand gesäss 2igar 6 weitgehend den gleichen Durch- ] messer anfweist, öea sie la unbelasteten Zustand geaäss Figur j
I 5 D83itzt. Die j&nssenseiten der Quadrate v/erden jedoch wieder 1
radial nach aussen ,geazücki. Der Griand für diese Radial- ' \
verschiebang oder -verzerrung nach aussen ist der, dass eine |
Bewegung des üferkstoffes in Hicijtuag auf dis zentrale Achse |
eine Compression des 23.asto=iers oder eine Verkeilung mit dem I
Resultat eines gezzztgexert Ianesaurcbi^sssers voraussetzen j
würde, während die Bewegung nach aossea lediglich durch aLe I
Ring- oder Unfangsspatnnusg in den elastoseren Körper aufge- |
noimaen wird. Ba aber elastosere Merkstoffe sich etwa dreimal |
so leicht durch Zugspannung als durch JDtruckspannung verfonaen |
1 lassen, ifct es einleuchtend, dass: auob in dieses Jalle den
Werkstoff den Veg des geringston Widerötäüdes^ also nach
wählt. Zentrale BoB'rQögea, wie z*B. dx© suhzniag J,
fig zur Dürcfcfütaffig
wählt. Zentrale BoB'rQögea, wie z*B. dx© suhzniag J,
fig zur Dürcfcfütaffig
od. dgl. vorgesehen. Sei der Druckfederanordnung gemäss Sigur
1, mit oder ebne zentrale Bohrung, hat sieh gezeigt t dass
bei einer ausreichend grossen Last zur Terfcrsung des Slastomerkörpers
5 um mehr als 20 $ seiner unbelasteten Höhe die
Druckfederanordming bei dynaiaiseher oder Schwellbelastung
rasch zu Bruch geht. Die Schadensursache beruht auf einer ausgesprochenen
Ermüdung, die ihren Anfang durch Einreissen der
Aussenkanten an der Verbindungsstelle zwischen dem elastomeren
Körper und den Stützflächen 3 und 4 nimmt. Dieses Sinreissen
des elastomeren Körpers kann an öedes Punkt am äusseren
Uisfangsrand des Körpers einsetzen» Diese Bereiche sind in
der Zeichnung ext; des 3ezugszeiehen 8 versehen. ¥enn einmal
ein Riss begonnen hat, pflanzt er sich radial nach innen fort. Gleichzeitig v/erden die Peder eigenschaft en der Druckfederanordnung
ausserordentlich verschlechtert, so dass für
praktische Bedürfnisse die Lebensdauer der Druckfederanordnung zu Ende ist.
Es ist bereits versucht worden, die Lebensdauer der bekannten Sruckfederanordnungen nach J'igur 1 durch die Konstruktion gemäss
S1IgUr 2 zu verbessern. Bei dieser Konstruktion besitzen die
Stützflächen 9 und 10 Lastübertragungsflächen 11 bzw» 12, die ebenfalls an den beiden gegenüberliegenden Znden eines
Elastoinerkörpers 13 befestigt sind. Der ElastonerkÖrper 13 weist '
wieder einen gleichförmigen Querschnitt in seinen Mittelteil
auf, besitzt jedoch nahe an seinem Ende eine radial nach aussen verlaufende Verstärkung 14, die eine vergrösserte Bindefläche
— D —
zwischen dea islastoser und den Stützflächen 9 und 10 darbietet.
Zwar stellt diese Konstruktion gesMss Figur 2 eine Yerbesserung
gegenüber der 23rue^ederanorair;irig ge^äss !Figur 1 dar. Sie besitzt
jedoch iia wesentlichen die gleiche 3eschrän!cung
ihrer !üragfäiiigkeit, die darin liegt, dass zur Erzielung einer
ausreichenden Lebensdauer die Belastung keine Terfomiung des
elastssieren Zörpers !»ervomtfen dar£, die nebr als tZQfi seiner
{" .. unbelasteten Höbe beträgt. ¥ird diese Belastungsgrenze übersciirltten,
so treten lüfsder Brüche des Elastomers auf, die
längs der durcb stricblierie Mnien 15 angedeuteten Bereiche
einsetzen, in jedes Ealle τοη aussen her OsgXTmsn und sich
radial i^acb innen fortpflanzen.
!Figur 3 zeigt eine erfinätsagsgargiss e j)mclcf:ederanordnung
mit Stützflächen 16 wz& 17, von denen eine trägt und die andere
getragem wird, und die lastücertragungsfläcben IS und 19 aufweisen,
riittels welcher die Stützflächen 16 und 17 an den einander
gegenüberliegendalt jsaden eines Slastoserkörpers 20 befestigt
sind. Bie Eaden 21 und 22 des eXastoneren Körpers oder
der elastoaeren Säule besitzet, einen Terringerten Querschnitt
bezogen auf den angenähert in aer Kitte zwischen den Stützflächen
liegenden caxisalen Querschnitt, In der speziellen
Ausführungsforza beträgt die Querschnittsfläche an den Enderi
21 und 22 angenähert nur etwa ein Viertel der mazinalen laittleren
Queerschnittsflache..
Die Pigar 17 zeigt bei 23 die Säst-Yerföraüügs-Zurve für
die bekannten Bruckf e&eranordnüngen gesäss &&n Figuren, i Uild 2·
• *
Sei diesen wird "bei Toller Last, d.h. bei 100 ^, die Slasto- -j
mersäule um ewa 2Ο5& ihrer unbelasteten Höhe komprimiert. :
Dies liegt bereits nahe an der maxmalen statischen Belastung,
die die Druckfederanordnung überhaupt aufnehmen kann und dabei
gleichzeitig eine eiüigermassen brauchbare Lebensdauer bei
auftretender dynamischer und Stoss- oder Schwellbslastung liefert» 2s können zwar zeitweilige statische "Überlastungen i!
r\ ohne wesentliche Schädigung der Druckfeder aufgenossseu werden· f
Wenn diese "Überlastungen jedoch während längerer Betriebsdauer
der Druckfederanordnung auftreten, führt das erfabrungsgesäss
zu einer ganz erheblichen Verkürzung der Lebensdauer«
Die Last-Verformungs-Kurve 24 für die Druckfederanordnung
' gemäss Pigur S lässt erkennen, dass die federkennlinie
für geringe Belastungen zuerst flacher verläuft. Dies beruht auf der Wirkung der verringerte! Querschnittsflächen an den
Enden der Elastomersäule 20, die selbstverständlich in einer geringeren Druck&.ufnahmeflache resultiert. Daraus folgt,
dass die Elastomersäule sich leichter verformen lässt, d.h.
Sj " eine weichere Feder darstellt. Bei einer Verformung um 50^
beträgt die Belastung bereits 400?£ derjenigen Belastung, die
durch die bekannten Federanordnungen gemäss Figur 1 trad 2 als
Dauerbelastung aufgenommen werden können, obwohl diese bekannten Federn das gleiche Elastomervolumen wie diejenige gemäss
Figur 8 aufweisen. Diese 4fache Laststeigerung wird jedoch '
keineswegs auf Kosten der X-ebessdauer gewonnen. {Datsächlich
liegt die Lebensdauer bei der Druckfederanordnung
— 8 — i
1 gemäss Figur 8 mit einer statischen Belastung, die eine Ver-
ι formung von 50 $ der unbelasteten Säulenhohe ausmacht, gleich
oder ist sogar grosser als diejenige der bekannten Siruckfederanordnungen
gemäss den Figuren 1 und 2, wenn dies© Belastungen
mit einer Verformung um nur 20$ ihrer unbelasteten Höhe aufnehmen müssen. Bei einer Verformung um 35$ beträgt
die statische Belastbarkeit der Druckfederanordnung gesäss Figur 8 200 $ von derjenigen, die die bekannte DruckTederanordnung
gemäss den Figuren 1 und 2 aufzunehmen in der Lage ist.Auch hier ist davon ausgegangen, dass die bekannten Anordnungen
die gleiche unbelastete Höhe und das gleiche JäÜastQ-mervolumen
wie die Ausführungsform gemäss Figur 8 besitzen. Das führt zu einer grösseren Lastaufnahmefähigkeit mit einen
- . erheblich grösseren Sicherheitsfaktor für Überlastungen.
Bei einer Verformung um 50$ liegt die Federkennlinie bei statischer
Last bei der Ausführungsform gemäss Figur 8 bei — - etwa 400$ derjenigen der bekannten Federanordnungen, selbst
ζ wenn diese die gleiche unbelastete Höhe und das gleiche Slastomervolumen besitzen.
Sie Figuren 9 bis 15 zeigen Modifikationen der grundlegenden Ausführungsform gemäss Figur 8. Alle diese Modifikationen
besitzen im wesentlichen gleiche oder ähnliehe Eigenschaften.
In diesen Figuren sind die entsprechenden 2eile der Sruckfeeeranordnungen
mit den gleichen Bezugszeichen bezeichnet;
■wie diejenigen in Figur 8, weisen jedoch zusätzliche Buchsta—
auf. Die Last-Verfon-ungs-Surven dieser modifizier-
L — _·
[ iimm mim
ten Anordnungen und deren iebensdauercharakteristik sind durchwegs
vergleichbar mit denjenigen bei der Ausführungsform gemäss ?igur 8.
Bei der Ausführungsform geaäss Figur 9 ist das Hauptaugenmerk
auf eine Vereinfachung der Giessform gerichtet. So lässt z.B.· · die 31IgUr 8 erkennen, dass zwischen den Enden der Elastomerf
säule und den unmittelbar anschliessenden Stützflächen ein
spitzer, ziemlich scharfer Winkel besteht. Dies erfordert
jedoch einen scharfen Abschnitt in der G-iessform, um die genaue Anpassung an die Stützflächen 16, 17 zu gewährleisten, die letztlich getrennte Seile aus einem anderen Material, z.3. Hetall, darsteilen, und mit denen das Elastomer verbunden
wird. Diese Stützflächen werden natürlich so geformt und ausgelegt, Ua die as sie gestellten. Anforderungen hinsichtlich ihrer Belastsragsfähigkeit zu erfüllen. Sie können beträchtig lach ±a i&rer Gestaltung voneinander und auch von den einfachen elementaren Gestaltungen gemäss ^igur 8 abweichen.
jedoch einen scharfen Abschnitt in der G-iessform, um die genaue Anpassung an die Stützflächen 16, 17 zu gewährleisten, die letztlich getrennte Seile aus einem anderen Material, z.3. Hetall, darsteilen, und mit denen das Elastomer verbunden
wird. Diese Stützflächen werden natürlich so geformt und ausgelegt, Ua die as sie gestellten. Anforderungen hinsichtlich ihrer Belastsragsfähigkeit zu erfüllen. Sie können beträchtig lach ±a i&rer Gestaltung voneinander und auch von den einfachen elementaren Gestaltungen gemäss ^igur 8 abweichen.
ur nun, vie vorstehend erläutert, die Giessformkonstruktion
sa vereisfache* sind swisc&ezi äen. Enden 21a und 22a der Slasto-—ersäale
20a «zd des anliegenden Stützflächen 16a bzw. 17a
cüsie Scieiseii oder Hän-se 25s 26 aus Elastomer vorgesehen.
Diese SLastosersoseioe^. köimes, -sie die SLgar 9 zeigt, die
"^ors ei—äs cSEse^i Zslles In Querschnitt aufweisen. Sie können
Jecacii sscii jede allere geeignete 2br3 besitzen. Die Dicke
Seüg!r-?7; aas elaa-so^gren zferVsto£f -«rird so gewählt,
- 10 -
dass -sie zu einer Beeinflussung der 'Iragfabigkeitscharakteristik
nicht ausreicht, so dass diese im wesentlichen eng über
der Ausführungsform gexnäss I?igur 8 unvermindert bleibt. Der
tatsächlich erzielte Vorteil dieser Konstruktion besteht lediglich in der Vereinfachung der Herstellung. Sei einer
Belastung, die eine Verformung um 50$ der unbelasteten Höhe
hervorruft, ist die 'Gestalt der Jeder gemäss Eigur 9 die
gleiche v;ie diejenige, die in Pigur 8 durch die gestrichel=·
ten linien 27 angedeutet ist. 3ei einer Verformung der Peder
gemäss Pigur 8 um 5O7S ihrer unbelasteten Höhe wälzt sich die
Elastomersäule auf die Lastübertragungsflächen 18 und -19 auf. Da bei der Ausführungsform gemäss ÜTigur 9 jedoch- die
Lastübertragungsflächen 18a und 19a durch die Scheiben 25 bzw. 26 aus Gummi od. dgl. abgedeckt sind, stellt sich ein
Gummi -Kontakt zwischen der Elaäomersäule 20a und den Scheiben
25, 26 ein. Dies verursacht zwar einen gewissen Sch euer effekt, der jedoch die Gesamtlebensdauer der Druckfederanordnung nicht
merklich beeinträchtigt.
3ei der Ausführungsform gemäss Pigur 10 sind in den Enden
der Elastomersäule 20b Metallelemente 28, 29 ±n Porm
relativ dünner Metallplatten eingebettet und slt den Enden.
21b und 22b verbunden. Die Aussenf lachen der lietallplatten
28, 29 liegen bündig mit den Stirnf lachen 21b, 22b der
Slastomersäule 20b. Xa Betrieb vrerden die Metal !platten 28,
29- an Stützflächen 16b, 17b, die gestrichelt dargestellt
sind, befestigt. Diese Stützflächen 16b ssä 17ö besitzen
• « * » · · »■■
* ί SS« «äSS * * S S
- 11 -
wieder Lastübertragungsflächen, 18b bsw. 19b* die sich radial
nach aussen über die Stirnseiten 21b und 22b erstrecken und
auf denen bei auftretender Belastung die verforate Blastomersäule
abrollt. Die Ausführungsform gemäss Figur 10 lässt sin in Verbindung mit einer grossen Mannigfaltigkeit hinsichtlich
Gröpse und Gestalt unterschiedlicher Lastträgerflächen einsetzen. Sei voller Belastung besitzt die Elastomersäule 20b
vieder die gleiche Form v?ie sie "äei 27 in Pigur 8 dargestellt
ist.
Die Ausführungsform gemäss 51IgUr 11 ist ähnlich derjenigen
in Figur 10, unterscheidet sich jedoch darin, dass die au den Metallplatten 28 und 29 bei der Ausführungsform geinäss
Figur 10 analogen Metallplatte^ 30 und 51 geringfügig in die
Stirnseiten 21c und 22c der Elastomersäule 20c eingelassen sind. Daraus resultiert, dass bei einer Befestigung dieser
Platten an Stützflächen 16c und 17c die emporstehenden Ränder 32 bzw. 33 in Kontakt mit den Lastübertragungsflächen
18c und 19c gepresst werden, unter voller Belastung der Feder nimmt diose ebenfalls die bei 27 in Figur 8 gezeigte Gestalt
an, wobei die Ränder 52 und 35 nach innen auf die zentrale
Achse der Feder zu gerichtet sind und auf diese Weise der diese Ränder usgebende elastomere Werkstoff die Bindung zwischen
des Elastomer und den Platten 30 und 31 vor unzulässiger
Verzerrung schützt. Der Vorteil der Ausführungsfora geaäss Figur 11 gegenüber derjenigen ges-äss den Figuren 8 oder 9
steht wieder darin., dass dadurch die Q-i
(Ill Il · ·«' ·
4 ι ι»* .··
- 12 -
vereinfacht wird.
Die Feder gemäss PIgur 12 ist ähnlich derjenigen Slgur 11, jedoch
sit der Ausnahme, dass die stirnseitigen Metallplatten
54 und 55 in die Stirnseiten 21 d und 22d der Slastoaersäule
2Od eingelassen, mit diesen verbunden und von liuten 56, 37
Begeben sind. Diese Säten stellen Entlastungsnuten gegen auf—
/■" tretende Spannungen oäsr Belastungen der Bindung zwischen des
54 und 55 in die Stirnseiten 21 d und 22d der Slastoaersäule
2Od eingelassen, mit diesen verbunden und von liuten 56, 37
Begeben sind. Diese Säten stellen Entlastungsnuten gegen auf—
/■" tretende Spannungen oäsr Belastungen der Bindung zwischen des
Slsstozier und den Platten 34, 55 dar, werm diese an Stützflächen
Iod tmä 17c. befestigt werden. Belastungen oder Spannungen die- -
Iod tmä 17c. befestigt werden. Belastungen oder Spannungen die- -
durch eine Stegfläehe 44 voneiassder getresnt. Diese Aushöhlungen
können dazu dienert, ^ösitiönierungseitirichtiingön wie z.3.
α UXX OtT ciux utru σ tu & sax jl sun σχι ΐσβ
terer Torteil der Aushöhlungen 41, 42 besteht ää£itit
saz Art Itözmsn aufgrund von ünglelchmässigkeiten der Lastüber- ]
1Sd und 19g oder aufgrund unvermeidlicher Eer- ' Λ
stelltsngstoleranzsn entstesen. Die xÄst-Terfonaungs-Charalcteri- I
stlk and die iebensdaser der Aasführungsfona, geaäss j?igur 12 \
sind wieder gleich «ie diejenigen geaäss den vorstehend dislcu- '
tierten Ausführungsf£>r2sn. gsi-äss den figuren 8 bis 11. I
Die Peder ger^ss 2igur *3 ähnele derjenigen geaäss Mgur 10. |
Davon abv/eichend sind jedoch Katallplatten 33, 39 in die Stirn- |
selten 21e und 22e der Slastönersäule 2Oe eingelassen, vrelche |
Bohrungen 40, 41 für Zemstifte aufweist. Diese Zernstlfte |
dienen zur Ausbildung von Aushöhlungen 42, 45 in der Slasto- j
mersäule. In der Säulensaitte sind die Aushöhlungen 42,
tSOJ C S
c 99m * ■ a
- 13 -
Kernstifte als ¥ärmeübertragungs elemente in das Innere
der Slastoiaersäule 2Oe dienen und dabei den Yulkanisations—
Vorgang unterstützen. Sie Aushöhlungen 42 und 43 haften keinen
merklichen Einfluss auf die Last-Terfonaungs-Charakteristik,
die la wesentlichen denjenigen der iasführungsjonnen genäss
den Piguren 8 bis 12 gleicht.
Die AasfBhrangsfoTn gesäss lügar 14 1st nahezu identisch Eit
derjenigen gssäss 51IgUr 15» jeüocb 1st die zentrale Stegfläche
44 fortgelassen, so dass also die SLastozsersäuie 20? eine
zentrale Bohrung 43 zsr SiarcbfShrsag eiser Schraiilje aufweist,
welche^die ^eder geslcöert usd befestigt
Die Pedern gesäss den S'iguran 8 bis 14 "besitzen eine a
konveze oder in allgemeinen kugelfönnige Ziäche, die die
Stützflächen an ihren Enden unter eines spitzen Winkel
trifft. Demgegenüber besitzt die iusfübrasgsiOrzi gsaäss
51 15 eine Elastomersäule 20g, die abgeschrägte
46, 47 besitzt, welche unter einem spitzen Winke"?, in Richtung
auf die Stirnflächen 21g, 22g verlaufen. Diese Stirßfläcfcea
21g und 22g sind wieder alt den Lastübertragungsflächen 18g bzv/. 19g entsprechender Stützflächen 16g und 17g verbunden.
Der Winkel zwischen den abgeschrägten Endflächen 46, 47 und den Üastübertragungsflachen 18g und 19g ist ein
spitzer, so dass das Elastomer die ,Möglichkeit einer Auswölbung
unter einer auftretenden Druckbelastung und einer daräti
anschliessenden Abrollbewegung in Kontakt mit den Sastiiber-
tragungsflachen "besitzt. Saraus resultiert der gleiche Schutz
der Verbindung mit den Stützflächen, den auch die 3£ugel±g ausgebildete
Fläche bei den verstehend besch^iebeneii Ausführungs—
formen "bietet. Die Last-YerfoTsungs-Gharakteristik der !Feder
gemäss Figur 15 ist weitgehend die gleiche wie diejenige geinä3s
den voranstehend diskutierten Ausführungsforiaen (Pigur 8 bis
U).
Die Figur 16 zeigt mehrere übereinander angeordnete Federn,
von denen 3ede eine Ausbildung besitzt, die derjenigen der Aasführungsform
gemäss Figur 8 ähnelt. Biese einzelnen Federn sind übereinander angeordnet τχη,ά bilden eine Druckf ederanordnung,
die eine grössere Yerformung erlaubt. Die speziell in
]?igur 16 dargestellte Druckfederanordnung ussfasst drei Slasto-Eersäulen
20h» die übereinander angeordnet und durch dazwischen liegende, lait ihren Enden 2"h, 22h verbundene Stützflächen
getrennt sind. Die Funktion und Ausbildung dieser Stützflächen entspricht genau denjenigen der Stützflächen 16 und 17 in
Figur S.
Die Ausführungsforzi gemäss 51ZgUr 16 wird zv/eckmässigerweise
gleichzeitig geformt und mit den Stützflächen verbunden. Das er- "textet die Anordnung einer untersten Stützfläche 16h und einez*
obersten Stützfläche 17h sit lediglich zwei dazwischen liegenden
Stiltzf lächea oder Platten 48 und 49, die gleichzeitig
2täaä%g2M&h&uk für di# &&z&üäez* zugeordneten Enden der Elastomer=
säulen 20a darstellen, Würde man die in Figur 16 gezeigte
J i>)l > 1
> I t I > I » 1
I S 1 »
- 15 -
-anordnung aus drei getrennt voneinander geformten Einheiten
herstellen und sie übereinander anordnen, wurden die Platten 48 und 4-9 jeweils aus zwei Stützflächen gebildet sein, die
miteinander befestigt sein können. Koaxial zur Mittelachse
der Platten und der SLastomersäulen 20h verläuft eine zentrale
Bohrung 50, die zur »aufnahme einer Schraube oder eines Stabes
Λ -Z AW^ 4 Τ^ϊ··». λα ""3 .vO*.*-*.-^». Ο-^ά1**. "Ζ^ν»Λ»ν^Λ. **c-5 -wi^-s. >s^ ^v-»» ■»«jä.ä-**^^-^*^». .μ» ^ a
«i^va*« =^ΐΤ 0WAVÄÄWA, Vväv a-GiTTTi ^^*Ä^ VU-1VA. JB£«*£^«.^« «^JU-W
ehe funktionen, ausüoeji, \coza osispielsweise eine Tor
oder eine Sicherung oder eine Hücsspriingbsschränkang zäbleu
kaszä· Darüberhinaus kann der zentrale Stab die Aufgabe einer
führung bei einer Yertikalverforsang der Slastoaerfeder haben»
Die Eedem gesäss den Figuren 3 bis 16 enthalten -nor
se SlastoHsr säulen, die eine zregelsässige Quer schnitt sforst,
z.B. eine kreisförmige, eine elliptische, eine ovale, eins
längliche usw. aufweisen.
Die Federn geinäss den !figuren 8 bis 16 besitzen in Betrieb
ähnliche Verhaltensweisen und Charakteristiken und haben dai'übez'hinatts-~4ie bisher höchste Energiespeicherkapazität und
die längste Lebensdaue^-Jae^zogen auf die Gewichtseinheit der
Pedern. Gerade aufgrund der besonderen Gestaltung lässt sich
trotz der zu erwart enden abnormal hohen dynamischen Druckspannungen
und Druckverformungen eine lange Lebensdauerürisielen.
Die Kontur der Elastomersäule senkt die auftretenden Spannungs- und yerssr^ungskonz-entrationsn in der 2?ähe der 3efestigungs—
stelle an den Lastübertraguugs- und Aufnahmeflächen aus steife-
ren Werkstoffen, z.B. Metall, erheblich herab. Daraus folgt, dass die Elastomersäule abnormal hohe Druckverzerrungen
aushält, ohne dabei an anderen Stellen im Elastomer lokalisierte hohe Spannungskonzentrationen zu erzeugen. In einem mit einer
Ausführungsform gemäss Figur 8 durchgeführten Versuch wurde diese bei einer Verformung auf etwa die Hälfte ihrer ursprünglichen.
Höhe einer Wechselbelastung unterzogen, wobei ( sich nach nahezu 300 000 Selastungszyklen immer noch kein
Anzeichen eines Hisses oder Bruches erkennen liess.
Ss sind nehrere durch die erfindungsgemässe Gestaltung bewirkte
Faktoren, die au dieser Verbesserung beitragen«
Hater Belastung wölbt sich das Elastomer nach aussen und
"waist sich über die Lastaufnahmeflächen, mit denen die Saulenenden
verbunden sind. Diese Wirkung setzt bereits bei leichter
Belastung ein.« Der spitze Winkel zwischen der Elastomer-
s säule und den Stütsf2a"chen an der Verbindungsstelle erlaubt
dieses JLasvöibes und Abwälzen über die Verbindungskante hinweg,
"oevor sich la dieser Ssste eine boäe Spannung aufbauen üconnte.
3ei zgaecnenäer Belastung steigt die Spannung und Verzerrung
as der Yerbinäuagskaste nur wenig. JDies liegt teilweise daran,
dass die Siasto^ersäsis sich bereits auf der Lastaufnahse—
fläche ein Stück abgeaälst hat; und dadurch die Veroindungskäste
vor eingeleitetes Sparmtnigen schütst. Seilveise liegt
dies aacä daran, dass c=rci die &össlsazig die Spannung in der
SlastozLersäsle gleichförmig verteilt eird. Der 2eil der SLasto-
=Lsrsäule, äesr sics üiier seine ¥^rb±rLf^sngs>ante hlz&ag auf die
- 17 -
Lastaufuafcmeflache abgewälzt hat und dort aufliegt, übernimmt
nun einen grSsser^n Anteil der Belastung, d.h. mit anderen
t/orten der Lastübertragungsquerschnitt ist nunmehr grosser.
Biese Änderung vollzieht sich bei zunehmender Belastung. Selbst bei boher Last ist die ausgewölbte äussere Säulenfläche
der Bereich &©r Säule, der die höchste Spannung und die hödste Verzerrung erfährt. Auch hier bestehen jedoch keine
( ernstlichen oder gefährlichen Spannungskonz entr at ionen t da
die freie AtxswSIbung der Säule an deiner Stelle behindert wird.
Die Pedeacsteifigkeit der erfindungsgemässen Feder nimmt ini-t
zunehmender Belastung zu. Das bedeutet, dass diese Feder
eine einer hohen Belastung angepasste Feuerwirkung entgegensetzt,
ohne dabei su steif bei geringer Belastung zu sein. So wird beispielsweise bai der Ausführungsfonn gemäss Figur
S unter leichter Belastung die Last ±n erster Linie durch die ^ in Querschnitt verringerten Jsnden 21, 22 der Säule übertragen..
Dasit ist hinsichtlich ,ihrer Eeäersteifigkeit diese
Feder mit der Slasto-zersäsle vergleichbar, die in gestrichelten
Linien 51 and 52 angedeutet ist. Bei weiter steigender
Belastung wälsen sich die gelrrf;-~ten Flächen 55, 54- nach
aus sen ab und gelangen in Zlontakt nit den Lastübertragungsflächsn
18, IS. dadurch erhöht sich der Vraftübertragende
Querschnitt der Hlasi^sersäsle zwischen den Stützflächen und
dessstsprechend such die Fsderstelfigkeit. In vollbelastetem
Zustand, der in '21^Ir 3 =it den gestrichelten Linien 27 angedeatet
1st, liegt eine =asslve9 sjHndrische 2Q.asto2ersäule
- 18 -
zwischen den gestrichelten Linien 58, 59 vor, die im Durchmesser
merklich grosser als die durch die gestrichelten Linien
51, 52 gekennzeichnete Elastomersäule ist. Sie hat selbstverständlich eine dementsprechend grössere lastübertragende Querschnittsfläche.
Die konvexe oder halbkugelförmige äussere Säulenfläche 60, 61 im Bereich der Stirnenden hat sich in
diesem Stadium auf die zugeordneten Lastübertragungsflächen f ? 18, 19 abgewälzt* Die Elastomersäule hat sich somit im Bereich
ihres Mittelabschnittes auf den durch das Bezugszeichen 62 gekennzeichneten Durchmesser verdickt. In dem durch diese gestrichelte
Linie angedeuteten Zustand ist das Yolumen der S3rä'stomersäule völlig unverändert, während jedoch deren Gestalt
im Sinne einer erheblichen Querscbnittsves-grösserung
verändert wurde und deshalb Spannungskonzentrationen an.
bestimmten £unken, die bisher zum vorzeitigen Ausfall führten,
verhindern kann. Im übrigen ist diese progressive Zunahme der Eontaktfläche weitgehend unabhängig von der ixt nand Ausbildung der Stützflächen 18, 19. Ss lasst sich in Grossen
und Ganzen dieselbe Charakteristik erzielen, unabhängig davon,
ob diese Stützflächen 18, 19 rauh oder glatt oder gescbmiert
oder trocken sind. Ganz offensichtlich bewirkt die Elastomer—
säule eine Kraftübertragangsfunktion in dea Augenblick, in dem
sie mit den Stützflächen in Kontakt tritt und es besteht
keinerlei Neigung der BZLastosersäsle, längs der Lastübertragungsflächen
zu rutschen oder gleiten. Das konnte darauf zurückzuführen
sein, dass die r»?xi""al spannung is. GsTFrai s"&ets in
den Sandflachen in der Mitte -zwischen den. Snden der Säule auf-
i « ·**ν
tritt. Ia diesem Bereich präsentiert sich die Spannung als
Ring- oder Usfangsspaunung, die den inkompressiblen Gucaiwerkstoff
in Kontakt nit den Iiastübsrtragungsfläche» 18
und 19 zu halten sucht· unter Umständen kann dieser Effekt
auch auf die breite Verzerrungsverteilung längs der KontäktfläiJaen
zwischen dem Elastomer und öen Lastübertragungsfiächen
zurückzuführen sein.
Dia bei hoher auftretender Yerzerrung eines lange Lebensdauer
zu erhalten, müssen die folgenden strukturellen Eigenschaften gegeben sein:
Erstens muss die Elastomersäule ein Längen/Querschnittsverhältnis
aufweisen, das ein Ausknicken unter Druckbelastung verhindert (Applied Mechanics, Puller ani Johnston, ToI. II,
copyright 1919, pp. 21, 346-364). Der nachteilige Einflusis
des Ausknickens ist schematisch in den !Figuren 7 und 17 veranschaulicht. Die Elastomersäule 53 gemäss Pigur 7 ist an ihren Enden mit Metallplatten 54 und 55 verbunden. Da das Yerhältnis
ihrer Höhe zu ihrer Breite zu hoch ist, nämlich 4s1 beträgt, besteht eine ausgesprochene Neigung der Säule auszuknicken
und die in gestrichelten Linien gezeigte C-Form einzunehmen. Sobald das Ausknicken einsetzt, wird die aufgebrachte
Belastung als Biegebelastung übertragen, nicht dagegen als Druckbelastung. Da bezüglich einer Biegebelastung elastomerer
Werkstoff sehr weich und nachgiebig im Vergleich zu der Übertragung von Druckbelsgcungen ist, folgt die Last-Yerformungs-
kurve der nahezu horizontal verlaufenden gestrichelten Linie -j 56 (Figur 17) Ms die Seiten der C-Form miteinander in Kontakt
kommen und die aufgebrachte Druckkraft unter Entstehung direkter Druckspannungen zwischen den Platten 54- und 55 übertragen. In diesem Zeitpunkt steht jedoch die Feder praktisch
zu Block.· Erst hier steigt die Last-Yerformungs-Kurve längs
des gestrichelt gezeichnetes Zweiges 57 in Figur 17 an» Die ; geringe Sragfähigkeit..dieser Feder im Ausknickbereich ist
selbstverständlich höchst unerwünscht.
kommen und die aufgebrachte Druckkraft unter Entstehung direkter Druckspannungen zwischen den Platten 54- und 55 übertragen. In diesem Zeitpunkt steht jedoch die Feder praktisch
zu Block.· Erst hier steigt die Last-Yerformungs-Kurve längs
des gestrichelt gezeichnetes Zweiges 57 in Figur 17 an» Die ; geringe Sragfähigkeit..dieser Feder im Ausknickbereich ist
selbstverständlich höchst unerwünscht.
des Vorstehenden und aus der angegebenen xdteraturstelle ^
ergibt sich, dass die Jiäzige oder Söhe eines Slastomerzylin- |
aers von gleicaförsigea Querschnitt nicht grosser als das Zv/ei- |
1 fache des Durchmessers "betragen soll. Dann wird das die 2rag- I
iäbigkeil; verringernde Ausknicken verhindert oder beschränkt. ·
Sie kritischen Abmessungen, bei denen ein Ausknicken noch
stattfinde*, sind in de? einschlägigen, 2eehnik bekannt und
sind espirisch eraittelt v/orden.
stattfinde*, sind in de? einschlägigen, 2eehnik bekannt und
sind espirisch eraittelt v/orden.
Zweitens soll die Querschnittsflache der Elastomersäule, die ι
zur übertragung geringer Belastungen dient, erheblich kleiner |
sein als die rsaxiaale Querschnittsfläche zwischen den Säulen- |
enden. Sie soll z.3. ©In Zehntel bis die Hälfte dieser Quer- I
scEnittsfISchä bötrag:ea. Ia der Atisführungsform gemäss Figur jj
S beträgt cliöse 31äcb$ für leicbtö Belastungen etwa ein Vier- |
tel der aazissaleii Öü6rsciiili1itsflache »/Isciien den Säulenenden., I
Λ1 s drittes sollen die Baden der Slastomersäule von ihrer
TerbindtzsgsstelXe mit den X-astübertragungsfläehen unter einem
spitzen Winkel su diesen divergieren. Dadurch wird die Voraussetzung
geschaffen, dass unter einer Belastung die Blastomersänle
-alt diesen !Flächen in Kontakt tritt und sich darauf
abwälzt oder anrollt. Im Jtarehsebnitt ist ein Winkel von 15
si«; 45° ss'gsehbg?^ lin ??iig von konvexen oder gekrümmten Säulen-
^-- iläci2en, wie z.3. bei der ^ScsfübTungsform gemäss irigur 8,sollte der yjT>VAi au£ balses ¥ege zvfischen den Eaden des Srüjamungs-,gesessen
werden«
ils viertes sollte das sjjisciaen der Projektion der Slastomersäde
auf die Zastübertraga*X3flachen und den zugeordneten
Stirnseiten der SLastonersäale is unbelasteten Zustand .
vorbandene lTolu-:eB gerit^ger seisals das vex-schobene Volumen
an elastoserea ¥er3cstor£, wenn die Seder unter voller Belastung
zusazaengespresst ist· Uea Hegt der Gedanke zugrunde, dass
durch Herstellung eines lastübertragenden Sontalctes mit den
Baden derSlastossrsäalei Spanniingskonzentrationer in der Häfce
der iastübertragungsHächen verieden v/erden.
Slastoaere Werkstoffe sind praktisch inkorspressibei, so dass
die Elastomersäule tmter Belastung unabhängig von ihrer Gestalt
ihr Voiuäen kotistäst halt· Sei dea bekannten Druckfederanordnungen,
in deöea die Slatstonersäule eine praktisoh zylindrise-he
lo^äge"hung besitzt« vertorsachen dynasische Verzerrungen
von mehr als 15 Ms 20 $5 Spannüngskonzentrationspankte, an
• * list
denen das Elastomer reisst und seine !Tragfähigkeit verliert.
Die Spannungskonzentrationspunkte "befinden sich an oäer nahe
den Ausisenkanten der Verbindungsstelle zwischen dem Elastomer und den stirnseitigen Stützflächen. Jn der erfindungsgeiüässen
Anordnung werden Spannungskoiizentrationen in der Bähe der
Verbindungsstelle zwischen dem Elastomer 20 und den Lastuberiragungsflächen
deshalb vermieden, veil die Aussenfläehe O der Elastomersäule ausgehend von den stirnseitigen Stützflächen
unter eines spitzen Winkel divergiert» Durch diese Gestaltung der Säuienenden rollt das Elastomer sieb gegen die stirnseitigen
Stützflächen um seine Endabschnitte ab, bevor die Belastung im Werkstoff Yerte annimmt, die zu unzulässigen lokalisierten
"Verzerrungen führen können* Auf diese Weise wird die "Verbindungsstelle
der stirnseitigen Platten mit den Säulenenden vor unzulässigen Spannungen bewahrt. Aufgrund dieser be&anderen Gestaltung
wird die zulässige Verzerrung für den Dauerbetrieb von einem bisher für möglich gehaltenen Maximum von 20 $£ auf
ein Maximum von 35 i* oder darüber angehoben. Das bedeutet,
dass die erfindungsgemässe Druckfederanordnung einem Dauerbetrieb bei einer Belastung standhält, die die Elastomersäule
um 35$ oder mehr ihrer ursprünglichen Höhe verformt. Demgegenüber
war dies bei den bekannten Druckfederanordnungen nur bis zu einer Verformung von 20 $ der ursprünglichen Säulenhöhe
möglich. Saraus resultiert ein erheblicher Anstieg des Sicherheitsfaktors für eine lange Betriebsdauer und unter Belastungen,
die die Elastomersäule im Bereich von S^ oder aärubex- verformen.
Vor allem von Bedeutung ist dieser Sicherheitsfaktor für
β» rf**·
- 23 -
"Überlastungen aufgrund plötzlich auftretender Stösse, die eine
noch grossera Verformung hervorrufen.
Sie Gestaltung der Elastosersäule ist nicht kritisch, solange
\ gewährleistet ist, dass das Elastomer sieh in direkter Druckverbindung
zwischen den Xastübertragungsflächen "befindet und
die Abmessungen so gewählt sind ,dass ein Ausknicken verhindert
wird* 3s siiain der Praxis bereits kugelförmig und wulstföraig
ausgebildete Säulen sit kreisförmiges., ovalea und
Querschnitt ztsx Anwendung
Je kleiner der¥inkel zwischen den Säulenenden und der an—
schliessenden Lastübertragungsfläche ist, eine desto geringere
Siegung der Blastonsrsäule tritt in diesem Bereich sei einer
Druckbelastung auf. Weiterhin ist die Zug- und Schubspaanung
an der Aussenkante der Verbindungsstelle usso niedriger, jie
kleiner das Verhältnis der Querschnittsflächen an dea Säulenenüen
zu der maximalen Querschnittsfläche der Säule 1st» Daraus folgt, dass bei einea kleinen ¥inkel and eines grossen Querschnittsflächetiverhältnis
keine grossen Spannungen oder Verzerrungen sich an der Verbindungsstelle oder· im Bereich der
Kontaktfläche aufbauen, bevor die Verbiadungskante von ä&a. sich
ausv/ölbenden und alt zunehmender Belastung abwälzenden Elastomer beüeGkt ist. Eine weitere Zunahme der Belastung verursacht
nur ein geringfügiges Ansteigen der Spannung oder &er Verzerrung
a'a der Verbindungsstelle oder den Segrenzungsrand der
Eontaktfläche, was in erster ünie darauf zurückzufahren ist,
dass das Elastomer, welches sich über die VerbinätmgskatLte
hinweg abgewälzt hat, als eine Spa.tmungsbeMn£erimg v/irJct.
Das Elastomervoliunen, das sich auf öeu iastübertraguagsflächen
abgewälzt hat und nun dor* aufliegt, trägt- ebenso einen
Teil der Druclclast und bewirkt sosit eiaa Vergrösserung der
Sruckübertragimgsilache- Dies vollaiebt sich» sobald die
Last erhöht wird. Selbst "bei hohen Belastungen liegt der Bereich mit der höchsten Spannungs- und Yeraerxungssesnspruchung
in der ausgewölbten äusseran Säuleafläche« Selbst bier
jedoch sind auftretende Spannu&Jskonzentrationen. nicht von
ernster Bedeutung, da hier keine das Jjusvölben behindernden
Stellen vorliegen.
Claims (10)
- > 1 ■- 25 -"i, JJruckfederaaesässag» bestehend aus einer Säule aus elastoiaereia. ZuEststoff, die an ihren Enden fest angeordnete, xasial üaersteäende Stützflächen aufweist t dadurch gekennzeicbnet, dass die Saale (20» 20a "bis 20h) einen sicn zu den Enden izin verringernden Querschnitt sowie ein Längen/ Qaerschnlttsrerhältnis aufweist, das ein Ausknicken unter Drsck'selastsmg verhindert, und dass die zur Säulenlängs- achse parallelen Sangenten an die Säulenfläche im Bereich des Übergangs zu den Stützflächen (16, 17; 16a bis 16h* 17a Ms ΐ7ή) einen sich radial nach aus sen öffnenden spitzen ¥inlcel sit den Stützflächen einschliessen.
- 2. 3z&ckfeaez:v&B9äVmAS nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die ^assetifläche der Slastosersäule (20, 20a bis 20h) Dindestens an einem Säulenende konvex ist.
- 3. lüruckfeäer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Aussenfläche der Slastomersäule (20) mindestens an einem Snde halbkugelig geformt ist und tangential zu d#r zugeordneten, Stützfläche (16, 17) verläuft.
- 4- Drv.ckAede&»w nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, die Aussenfläche (46* 47) der Slastomersäule (20g)- 26 -mindestens an einem Ende abgeschrägt ist·
- 5.. Druckfeder nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Elastomersäule (2Oe, 2Of) mindestens von einem Ende ausgehend eine zentrale fön albohrung (40, 41, 45) besitzt.
- Q 6« Druekfedee nach eines oder mehreren, der Ansprüche 1 bis 5* dadurch gekennzeichnet» dass mindestens an eines 2nde der Säule der Säulenqueraefcnitt nicht grosser als annähernd die Hälfte des zwischen den Saalesenden liegenden Kaxiiaalquerschnitts ist.
- 7. DruckfederantJimiimc nach eines oder mehreren der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, üass die Eöhe der Elastomersäule tiicht merklich grosser als ihr isaxisaler Durchmesser ist.
- 8. Druckfeder*ft«e4ftaag nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die SLastomersäule eine sich zwischen den Säulenenden erstreckende äussere Hut aufweist.
- 9* Druckfedeas nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet , dass die liefe der Mut zwischen den Enden der Säule zunimmt *
- 10. BcucKfedeaaä nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 9» dadurch gekennzeichnet, dass mindestens eine der Stützflächen einen sich mit der Verbindungsstelle zur Säule in gleicher Eichtung erstreckenden Ketallteil sowie einen weiteren,sich über die Verbindungsstelle radial hinaus erstreckenden Seil aufweist.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US81933269A | 1969-04-25 | 1969-04-25 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE7015774U true DE7015774U (de) | 1971-02-04 |
Family
ID=25227844
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE7015774U Expired DE7015774U (de) | 1969-04-25 | 1970-04-27 | Druckfeder. |
DE19702020473 Pending DE2020473A1 (de) | 1969-04-25 | 1970-04-27 | Druckfederanordnung |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19702020473 Pending DE2020473A1 (de) | 1969-04-25 | 1970-04-27 | Druckfederanordnung |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3584858A (de) |
AU (1) | AU1364070A (de) |
DE (2) | DE7015774U (de) |
FR (1) | FR2046366A5 (de) |
Families Citing this family (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2151705A1 (de) * | 1971-10-18 | 1973-04-26 | Getefo Ges Fuer Tech Fortschri | Federelement fuer pufferfedern |
CA989423A (en) * | 1972-06-14 | 1976-05-18 | Firestone Tire And Rubber Company (The) | Compression spring |
US3863871A (en) * | 1973-05-14 | 1975-02-04 | Jr Daniel T Meisenheimer | Vibration isolation mounting assembly |
US4027843A (en) * | 1973-06-18 | 1977-06-07 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Universal rocker |
JPS51137074A (en) * | 1975-05-21 | 1976-11-26 | Takatsu Seisakusho:Kk | An energy storing apparatus |
JPS5952243B2 (ja) * | 1977-04-28 | 1984-12-19 | 株式会社ブリヂストン | 防げん材 |
US4566678A (en) * | 1982-08-27 | 1986-01-28 | Miner Enterprises | Polymeric apparatus and method of making the same |
US4712487A (en) * | 1985-05-28 | 1987-12-15 | Miner Enterprises, Inc. | Side bearing unit for railroad car, including method of making |
CA1263429A (en) * | 1985-05-28 | 1989-11-28 | Robert L. Carlson | Side bearing unit for railroad car |
GB9122382D0 (en) * | 1991-10-22 | 1991-12-04 | Dunlop Ltd | Elastomeric mounting |
US5868384A (en) * | 1997-04-11 | 1999-02-09 | Miner Enterprises, Inc. | Composite elastomeric spring |
US7044457B2 (en) * | 2001-11-05 | 2006-05-16 | Lord Corporation | Mount with replaceable load bearing and rebound members |
US7270317B2 (en) | 2004-10-28 | 2007-09-18 | Bfs Diversified Products, Llc | Fluid suspension member having grooved inlet |
US7857273B2 (en) * | 2007-05-01 | 2010-12-28 | Wabtec Holding Corp. | Plate for a compressible elastomeric spring |
CN101358627A (zh) * | 2007-08-01 | 2009-02-04 | 黄潭城 | 弹性体结构 |
US8347505B2 (en) | 2008-10-13 | 2013-01-08 | Baker Hughes Incorporated | Method for fabricating a cylindrical spring by compressive force |
GB0921940D0 (en) * | 2009-12-16 | 2010-02-03 | Depuy Ireland | A surgical instrument |
EP2669137B1 (de) * | 2012-05-30 | 2020-07-08 | Bombardier Transportation GmbH | Federvorrichtung für ein Schienenfahrzeug |
FR3075908B1 (fr) * | 2017-12-27 | 2020-09-25 | Airbus Operations Sas | Systeme d'amortissement comportant un dispositif amortisseur primaire et un dispositif amortisseur secondaire de raideurs differentes, structure et aeronef associes |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2571281A (en) * | 1947-09-13 | 1951-10-16 | Gen Tire & Rubber Co | Resilient mounting |
BE503421A (de) * | 1950-06-07 |
-
1969
- 1969-04-25 US US819332A patent/US3584858A/en not_active Expired - Lifetime
-
1970
- 1970-04-09 AU AU13640/70A patent/AU1364070A/en not_active Expired
- 1970-04-22 FR FR7014682A patent/FR2046366A5/fr not_active Expired
- 1970-04-27 DE DE7015774U patent/DE7015774U/de not_active Expired
- 1970-04-27 DE DE19702020473 patent/DE2020473A1/de active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2046366A5 (de) | 1971-03-05 |
AU1364070A (en) | 1971-10-14 |
DE2020473A1 (de) | 1970-11-12 |
US3584858A (en) | 1971-06-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE7015774U (de) | Druckfeder. | |
EP1566543B1 (de) | Elastomerlagerung mit regulierbarer Steifigkeit | |
DE102015121579A1 (de) | Dorn für eine mechanische Raste, mechanische Rastvorrichtung und mechanisches Rastelement | |
DE1634060C3 (de) | Dockpuffer | |
DE507577C (de) | Rollkoerperlager | |
DE738364C (de) | Elastisches Lager zur Aufnahme von Zug-, Druck- und Schubkraeften | |
DE965076C (de) | Lastwaegevorrichtung, insbesondere fuer Krane | |
DE835520C (de) | Betonmast | |
DE513752C (de) | Nachgiebiger eiserner Grubenstempel | |
AT163702B (de) | Bremsscharnierband | |
AT376526B (de) | Tragklemme fuer leiterseile od.dgl. | |
DE740361C (de) | Nachgiebiger Vieleck- oder Bogenausbau fuer den Grubenbetrieb | |
DE1300365B (de) | Zellelastischer Federkoerper | |
DE1008964B (de) | Elastisches Gummi-Metallager | |
AT224587B (de) | Hydraulischer Stempel, insbesondere Grubenstempel | |
AT221878B (de) | Massiver, einteiliger Federungskörper aus Gummi od. dgl. | |
DE687118C (de) | Federnde Verbindung zwischen zwei Flugzeugbauteilen | |
DE1194685B (de) | Kugel- oder Rollenquetschmuehle mit einem aus mehreren Abschnitten bestehenden Mahlring | |
DE824242C (de) | Rost fuer einer Liegestatt, insbesondere Bettrost | |
DE202015106037U1 (de) | Elastische Dämpfungsvorrichtung und Vorrichtung mit einem Bauteil | |
AT147228B (de) | Federndes Rad. | |
DE504298C (de) | Seitendichtung fuer Wehrverschluesse | |
AT204843B (de) | Elastisches Lager | |
DE102015017256B3 (de) | Wälzlagerkäfig | |
AT410997B (de) | Abstandhalter für doppelhängeketten |