DE459530C - Elektrische Lokomotive mit Achsvorgelegemotoren - Google Patents
Elektrische Lokomotive mit AchsvorgelegemotorenInfo
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B61—RAILWAYS
- B61C—LOCOMOTIVES; MOTOR RAILCARS
- B61C9/00—Locomotives or motor railcars characterised by the type of transmission system used; Transmission systems specially adapted for locomotives or motor railcars
- B61C9/38—Transmission systems in or for locomotives or motor railcars with electric motor propulsion
- B61C9/48—Transmission systems in or for locomotives or motor railcars with electric motor propulsion with motors supported on vehicle frames and driving axles, e.g. axle or nose suspension
- B61C9/50—Transmission systems in or for locomotives or motor railcars with electric motor propulsion with motors supported on vehicle frames and driving axles, e.g. axle or nose suspension in bogies
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Description
DEUTSCHES REICH
AUSGEGEBEN AM
9. MAI 1928
REICHSPATENTAMT
PATENTSCHRIFT
JVr 459530 KLASSE 2Ol GRUPPE
Allgemeine Elektricitäts-Gesellschaft in Berlin*). Elektrische Lokomotive mit Achsvorgelegemotoren.
Patentiert im Deutschen Reiche vom 24. Dezember 1925 ab.
An jeder Lokomotive tritt bei Ausübung der Zugkraft am Zughaken eine starke Veränderung·
der Achsdriicke ein. Diese Gewichts Verlegung kommt zustande, weil die
Zugkraft, welche am Zughaken, d. h. in einem beträchtlichen Abstand von Schienenoberkante,
angreift, mit ihrer Gegenkraft zwischen Rad und Schiene ein Kräftepaar bildet, welches
die in Fahrtrichtung vorderen Achsen entlastet und die hinteren Achsen zusätzlich belastet.
Die Gewichtsverlegung wird um so größer, je größer die Zugkraft und die Zughakenhöhe und je kleiner der Radstand
ist.
Im Augenblick der Anfahrt, d. h. dann, wenn die größte Zugkraft ausgeübt werden
soll, steht also an einzelnen Achsen nur ein Teil des Achsdruckes zur Verfügung. Die
Wirkung· ist bei Lokomotiven mit Einzelachsenantrieb besonders schädlich, weil der am
meisten entlastete Radsatz schleudern wird, sobald die Reibungsgrenze erreicht ist, obwohl
die anderen Achsen noch von der Sclileudergrenze entfernt sind. Schleudert aber
erst eine Achse, so ist die Anfahrt gestört und muß unterbrochen werden. Das Ergebnis
ist so, als ob alle Achsen in gleicher Weise entlastet wären.
Man hat bereits versucht, diese Achsdruck änderungen
bei Lokomotiven, die aus zwei Triebgestellen zusammengesetzt sind, durch Einbau einer besonderen Kurzkupplung zu
verringern. Eine derartige Anordnung ist jedoch nur unter ganz bestimmten Bedingungen
wirksam und eignet sich nicht für Lokomotiven mit einem über die volle Lokomotivlänge
durchlaufenden Oberrahmen.
Bei einer Höhe Itx des Kugelzapfens über
Schienenoberkante, einem Drehgestellradstand^
und einer Achszugkraft Z wird die Entlastung· A1 der vordersten Treibachse durch
die Gleichung:
A1.
bestimmt. Hierbei und bei allen folgenden Gleichungen ist eine Vermehrung des Achsdruckes
mit positiven Vorzeichen (-{-), eine Verminderung mit negativen Vorzeichen (—)
bezeichnet.
Beträgt in Beispiel 1 der Achsdruck im Ausgangszustande, d. i. vor Ausübung der
Zugkraft, A0 — ι ο ooo kg und die Zugkraft
jeder Achse Z = 14 ■ A0 = 2500 kg, so wird
für übliche KonstruktionsmasseA1 = 0,8mund
I1 = 1,6 m die Entlastung der vordersten
Achse:
A1 = — · 2 500 = — 2 500 kg, (2)
d. s. -^— = 25 ° Q vom Achsdruck A0 in der
Ausgangsstellung.
* Fon dem Patentsucher sind als die Erfinder angegeben worden:
Walter Kleinow in Hennigsdorf und Hans Georg Lmdner in Berlin -Tegel.
Stützt man nun in an sich bekannter Weise den Oberrahmen b in der Längsrichtung in
zwei oder mehreren Punkten e auf jedes Drehgestell ab (Abb. 2, 3), so kann der Drehgestellrahmen
die freie Bewegung gegen den Oberrahmen b um die wagerechte Querachse
nicht mehr ausführen. Das Drehgestell muß vielmehr in der senkrechten Längsebene an
allen Bewegungen des Oberrahmens teilnehmen. Für Bewegungen in dieser Ebene ist die Wirkung gleichbedeutend mit einer Lagerung
der Treibachsen in einem gemeinsamen, durchlaufenden Rahmen ohne Drehgestelle.
Die Berechnung der Achsdruokänderungen erfordert jetzt die Berücksichtigung -der inneren
Kräfte, d.i. des Kräftespieles am Antriebsmotor und seiner Aufhängung,. weil die
Abstützung des Fahrzeuges in Längsrichtung in vier Punkten erfolgt und sich die Achsdrücke
daher nicht mehr, wie in Beispiel 1, aus dem Gleichgewicht der äußeren Kräfte
allein, bestimmen lassen.
Der Achsvorgelegemotor (Abb. 4) ruht in Tatzenlagern auf der Treibachse^ und ist
ferner an der der Achse d abgewendeten Seite federnd am Drehgestellrahmen aufgehängt.
Der Motor / übt ein Drehmoment Z · r auf den Radsatz aus, wobei in der gezeichneten Fahrtrichtung
die Zugkraft 2 einerseits zwischen Rad und Schiene nach vorn auf den Radsatz,
anderseits in der Achslagerführung nach hinten gerichtet auf ihn wirkt.
Das Gleichgewicht an dem gezeichneten System, Motor und Radsatz, erfordert, daß
dann an der Motoraufhängung eine auf den Motor nach unten drückende Kraft F nach
der Gleichung:
· Z
(3)
auftritt, welche sich am Radsatz in einer Vermehiung
des unmittelbaren, nicht durch die Tragfedern übertragenen Teiles des Achsdruckes
von der Größe F äußert, während am Lokomotivrahmen im Angriffspunkt der Motoraufhängung
eine nach oben gerichtete (entlastende) Reaktionskraft F' von gleicher
Größe wirkt.
Die Kraftrichtungen gelten für einen in Fahrtrichtung vor der von ihm angetriebenen
Achse angeordneten Motor, wie ihn Abb. 4 und die erste und dritte Achse in Abb. 1 zeigt.
Man überzeugt sich leicht davon, daß bei einem in Fahrtrichtung hinter der von ihm
angetriebenen Achse angeordneten Motor (zweite und vierte Achse in Abb. 1) die
Kräfte/7 und F' ihre Richtung wechseln, daß
also dann der unmittelbare, nicht durch die Federn übertragene Teil des Achsdruckes
um F vermindert wird und die Reaktionskraft/7' am Rahmen nach unten gerichtet ist
(belastend).
Die Größe von F beträgt beispielsweise bei einem Radhalbmesser r = 0,45 m und
einem Abstand der Motoraufhängung von der Treibachse s = 0,7 5 m:
F = F' = -22.2500 = 0,6 · 2500 = 1500 kg (4)
0,75
1/0
1/0
Nach dieser Vorbereitung kann das Gleichgewicht der Zusatzkräfte am Rahmen durchgerechnet
werden.'
Es sei zunächst als Beispiel 2 eine Achsund Motoranordnung behandelt, bei welcher
die Achsvorgelegemotoren, wie in Abb. 1, auf die Drehgestellenden zu aufgehängt sind, bei
welcher aber der Oberrahmen in Längsrichtung in zwei oder mehr Punkten auf jedes
Drehgestell abgestützt ist (Abb. 2).
Am Lokomo'tivrahmen wirken die Zugkraft 4 Z am Zughaken nach hinten gerichtet
und ihre Gegenkräfte 4 · Z in den Achslagerführungen — diese als Reaktionen zu den
nach hinten gerichteten Kräften Z in Abb. 4 — nach vorn sowie die Kräfte/7' in den Angriffspunkten
der Motoraufhängungen.
Die Kräfte Z bilden am Rahmen zusammen ein Moment:
M1 =
- r)
(5)
welches im Sinne einer Entlastung des vorderen Drehgestelles wirkt und daher ein negatives
Vorzeichen erhält. Hierbei ist h2 der Abstand des Zughakens von Schienenoberkante.
Die Kräfte F', welche ebenfalls in Abb. 2 eingetragen sind, ergeben das Moment:
M8 = -2.JP.& + 3S) (6)
Beide Momente addieren sich zu dem resultierenden Rahmenmoment:
(7) Hierin ist nach Gleichung 3 und 4:
F'-S = Z-T,
so daß:
• M = -4-Z-A2-2-F-Z1 (8)
wird. Ist in dem Beispiel Iu = 'o,6 m, so
gilt:
M = — 4 · 2500 · 0,6 —- 2 · 1500 · i,6
= —10800 kg · m (9)
Dieses Rahmenmoment wird durch die zusätzlichen Tragfederkräfte aufgenommen. Die
Federn eines Drehgestelles dürfen bei Verwendung von gleicharmigen Ausgleichhebeln
in der Mitte des Achsabstandes zu einem ideellen Stützpunkt zusammengefaßt werden, wobei,
der Abstand des Stützpunktes am vorderen Gestell von dem am hinteren Gestell im Beispiel I2 = 6,0 m betrage. Die zusätzliche
459580
Belastung je einer Achsfederung des vorderen Gestelles P1 = P» und die gleich große Entlastung
P3 =P.t am hinteren Drehgestell ist
dann aus den folgenden Gleichungen bestimmt:
10800
P1 = P2 =
2 -I2
10800 1 / \
=--—r.=s -900kg (10)
3 4
. I
2-6
10800
2 · k
= + 900 kg (11) Die zusätzlichen Schienendrücke findet man
schließlich nach der folgenden Tabelle durch Addition der zusätzlichen Tragfederkräfte P
und der Änderungen des unmittelbaren, nicht durch die Federn übertragenen Teiles der
Achslast/7, wobei diese wegen der Motoran-Ordnung vor bzw. hinter den angetriebenen
Achsen bei der ersten und dritten Treibachse -J- F, bei der zweiten und vierten
Treibachse — F beträgt:
Achse:
Änderung der direkten Last:
Änderung der indirekten Last:
Res. Achsdruckänderung:
Änderung der indirekten Last:
Res. Achsdruckänderung:
4 3
F — 1500 -f 1500 -
P + 900 + 900 -
A— 6c0 4 2400 -
- 1500 + 1500 kg
- 900 — 900 kg
- 2400 + 600 kg
Der Verlust an Reibungsgewicht beträgt an der am meisten entlasteten Achse ——
lOOpO = 24 O 0.
vom Achsdruck in Ruhe. Es ist also gegen das Beispiel 1 eine nennenswerte Verbesserung
nicht eingetreten.
Nun sei als Beispiel 3 eine Anordnung durchgerechnet, bei der ebenfalls der Lokomotivrahmen
in Längsrichtung in zwei oder mehr Punkten auf jedes Drehgestell abgestützt
ist, bei welcher aber die Achsvorgclegemotoren nach der Erfindung von Lokomotivmitte
aus gesehen in gleicher Richtung, und zwar auf Lokomotivmitte zu, angeordnet sind
(Abb. 3).
Die Momente der Zusatzkräfte am Rahmen sind dann:
M1 = -4.Z-(A, —r) (12)
M2=+ 2-F'-(I2- 2 s) (13)
M — M1 4- M9
+2F'l2 (I4)
M = — 4 · 2500 · 0,6 + 2 · 1500 · 6,0
= + 12000 kg · m (15)
Die zusätzlichen Kräfte an den Tragfedern werden:
„ _ M 12000
P P + +
η M 12000
= Pi =- — T7^ = — ^Tg-=—ioookg (17)
Die Änderungen der direkten Last an der ersten und zweiten Achse sind — F und an
der dritten und vierten Achse -L F. Damit gilt für Beispiel 3 die Tabelle:
Achse:
Änderung der direkten Last: F Änderung der indirekten Last: P
Res. Achsdruckänderung: A
In diesem Falle sind Achse 1 und 2 gleich stark entlastet, und zwar beträgt die Achsdruckänderung
: -— — 5 ° η des Achsdruckes
ö 10000 J °
in Ruhe.
Hieraus ergibt sich, daß Beispiel 3 gegen Beispiel 1 und 2, d. h. die Aufstützung des
Oberrahmens in Längsrichtung, in zwei oder mehr Punkten auf jedes Drehgestell bei
gleichgerichteter Anordnung der Motoren eine wesentliche Verbesserung zur Folge hat. Der
Verlust an Reibungsgewicht an der am stärksten entlasteten Achse geht von etwa 25 0Vi
bis auf 5 0/0 des Achsdruckes, d.i. bis auf den fünften Teil, zurück.
Der Grund für das ungünstige Ergebnis der Rechnung im Beispiel 2 liegt eben in der
verschiedenen Aufhängerichtung der Motoren, weil deswegen die Änderungen der direkten
Lasten F verschiedene Vorzeichen erhalten, während die der mittelbaren Lasten gleichgroß
4321
-f- 1500 -f· 1500 —1500 — 1500 kg
— 1000 —1000 4- 1000 -j- 1000 kg
+ 500 + 500 — 500 — 500 kg
— 1000 —1000 4- 1000 -j- 1000 kg
+ 500 + 500 — 500 — 500 kg
sind. Es muß deshalb zwischen den Achsdrücken der Drehgestellachsen eine Differenz
von der Größe 2 F eintreten, d. h. eine der Achsen muß um mindestens F= 1 500 kg 10g
oder -—- = 15 ° ο des Achsdruckes entlastet
1000-J ° °
sein.
Daher kann auch eine Anordnung mit auf Drehgestellmitte zu aufgehängten Motoren na
auch dann keinen günstigen Wert der Achsentlastung ergeben, wenn der Oberrahmen in zwei oder mehr Punkten in Längsrichtung
auf jedes Drehgestell abgestützt ist.
Demgegenüber sind bei, von Lokomotivmitte aus gesehen, in gleicher Richtung angeordneten
Motoren die Achsdruckänderungen der beiden Drehgestellachsen stets gleich. LTnter dieser Bedingung darf die Gleichung 1
unter Einsetzung des Radstandes L2 für I1
und der Zughakenhöhe fu für die Höhe des Kugelzapfens A1 angewendet werden, womit
sich wiederum in der Rechnung: die günstigen Werte der Achsentlastung von Beispiel 3
ergeben;
A1 — Ao —-■ ■
2 · 0,6
j enthalten sein. Für Drehgestelle mit Laufj achsen sind die hier untersuchten Verhält-
nisse nicht anwendbar.
Claims (1)
- Patentanspruch:-•2500 = -—" 500 kg (19)Ob die Motoren dabei auf Lokomotivrnitte zu oder von Lokomotivseite ab aufgehängt sind, macht keinen Unterschied.Ähnliche Verhältnisse ergeben sich natürlich auch ohne Ausgleichhebel und bei mehr als zwei Treibachsen in jedem Drehgestell. Auch können in der Lokomotive außer in den Drehgestellen noch andere TreibachsenElektrische Lokomotive mit Achsvorgelegemotoren und einem auf zwei nur Triebachsen enthaltende Drehgestelle sich stützenden, durchlaufenden Oberrahmen, dadurch gekennzeichnet, daß die Stützung des Oberrahmens (ö) auf jedem Drehgestell in der Längsrichtung in zwei oder mehr Stellen (e) erfolgt und die Motoren (/) jedes Gestelles in gleicher Richtung auf Lokomotivmitte zu oder von Lokomotivmitte ab aufgehängt sind.Hierzu ι Blatt Zeichnungen.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DEA46680D DE459530C (de) | 1925-12-24 | 1925-12-24 | Elektrische Lokomotive mit Achsvorgelegemotoren |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DEA46680D DE459530C (de) | 1925-12-24 | 1925-12-24 | Elektrische Lokomotive mit Achsvorgelegemotoren |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE459530C true DE459530C (de) | 1928-05-09 |
Family
ID=6935383
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DEA46680D Expired DE459530C (de) | 1925-12-24 | 1925-12-24 | Elektrische Lokomotive mit Achsvorgelegemotoren |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE459530C (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE761350C (de) * | 1941-12-18 | 1954-01-18 | Aeg | Achslastausgleich zur Erhaltung der Zugkraft fuer Doppellokomotiven mit Tatzlagermotoren |
-
1925
- 1925-12-24 DE DEA46680D patent/DE459530C/de not_active Expired
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE761350C (de) * | 1941-12-18 | 1954-01-18 | Aeg | Achslastausgleich zur Erhaltung der Zugkraft fuer Doppellokomotiven mit Tatzlagermotoren |
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