DE4318553A1 - Adaptiver hydropneumatischer Pulsationsdämpfer - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft einen adaptiven hydropneumatischen Pulsationsdämpfer für Hydrauliksysteme, insbesondere solche mit pulsierend arbeitender Pumpe, mit einer dampf- bzw. gasgefüllten Kammer, deren Gas- bzw. Dampfdruck in Adaption zum hydraulischen Druck steuerbar ist und deren Kammerwand bereichsweise aus einer elastisch in eine Mittellage gespannten, auf ihrer einen Seite vom Hydraulikmedium und auf ihrer anderen Seite vom Dampf bzw. Gas beaufschlagten Dämpfermembran besteht.

Im Hinblick auf eine gute Dämpferwirkung ist es wichtig, daß der Dampf- bzw. Gasdruck in der Kammer sich bei Än­ derungen des Hydraulikdruckes entsprechend ändert, um zu gewährleisten, daß die Mittelwerte von Dampf- bzw. Gasdruck einerseits und Hydraulikdruck andererseits benachbarte Werte haben bzw. um ein vorgebbares Maß voneinander abweichen. Werden dagegen sehr große Differenzen zwischen dem Dampf- bzw. Gasdruck und dem Hydraulikdruck zugelassen, so muß die Dämpfermembran eine dieser Druck­ differenz entsprechende Steifheit besitzen, mit der Folge, daß die Membran auf die zu dämpfenden Pulsationen nicht bzw. nur ungenügend anspricht.

Um nun im Hinblick auf eine gute Dämpferwirkung hinreichend flexible Dämpfermembranen einsetzen zu können, ist es grundsätzlich bekannt, den Druck in der dampf- bzw. gasgefüllten Kammer dem Hydraulikdruck anzupassen.

Bei einem aus der DE-A 25 05 856 bekannten Dämpfer der eingangs angegebenen Art ist die Dämpfermembran als vom Hydraulikmedium durchströmte Schlauchmembran ausgebildet, welche fluidisch mit einer weiteren Membran gekoppelt ist, die einen Teil der Wandung einer luftgefüllten Kammer bildet. Bei Bewegungen der Schlauchmembran führt also die weitere Membran analoge Bewegungen aus, wobei sich das Volumen der luftgefüllten Kammer je nach Bewegungsrichtung der weiteren Membran vergrößert bzw. verkleinert. Die weitere Membran ist mechanisch mit einem Steuerventil gekoppelt, über das die luftgefüllte Kammer mit einer Druckluftquelle bzw. mit einem Auslaß verbindbar ist. Wird die weitere Membran in der das Volumen der luftgefüllten Kammer ver­ kleinernden Richtung hinreichend weit bewegt, so wird die luftgefüllte Kammer zur Erhöhung des Luftdruckes mit der Druckquelle verbunden. Bewegt sich dagegen die weitere Membrane hinreichend weit in entgegengesetzter Richtung, so wird der Luftdruck in der luftgefüllten Kammer ver­ mindert.

Bei einer in der DE-A 25 05 856 beschriebenen weiteren Ausführungsform ist die Schlauchmembran fluidisch mit zwei weiteren Membranen gekoppelt, die beide auf ihrer von der Schlauchmembran abgewandten Seite vom Druck in der luftgefüllten Kammer beaufschlagt werden. Jedoch bildet nur eine der weiteren Membranen einen Teil der Wandung dieser Kammer, während der Raum auf der von der Schlauch­ membran abgewandten Seite der anderen weiteren Membran über eine längere Druckleitung mit der luftgefüllten Kammer verbunden ist und über ein von dieser zweiten weiteren Membran gesteuertes Schaltventil mit einer Druck­ luftquelle bzw. mit einem Auslaß verbindbar ist.

Im Ergebnis wird also die gleiche Funktion wie bei der erstbeschriebenen Ausführungsform erreicht.

Nachteilig ist, daß die zur Dämpfung der Pulsationen benötig­ ten Membranen auch die Stellkräfte für das Schaltventil erzeugen müssen und somit in ihrer Beweglichkeit behindert werden. Dadurch wird die erzielbare Dämpferwirkung herabge­ gesetzt. Im übrigen ist dieses bekannte System prinzipiell nicht rückkopplungsfrei. Dies bedeutet, daß vergleichsweise leicht Resonanzen angeregt werden können, wobei dann die mit dem Schaltventil gekoppelte Membran den Druck in der luftgefüllten Kammer unter Verstärkung der Resonanzschwin­ gungen verändert.

Ein aus der DE-A 33 17 442 bekannter Dämpfer der eingangs angegebenen Art ist für Hydrauliksysteme vorgesehen, welche Flüssigkeiten mit einer einen hohen Dampfdruck auf­ weisenden Komponente, beispielsweise eine mit Ammoniak angereicherte wäßrige Lösung, führen. Der sich in einem Sammelraum für diese Flüssigkeit bildende Dampf wird über eine Dampfleitung zu einem dampfgefüllten Raum geführt, dessen Wandung bereichsweise durch die Dämpfermembran gebildet wird, deren von dieser Kammer abgewandte Seite von der Flüssigkeit beaufschlagt wird. Die Verbindung zwischen der dampfgefüllten Kammer und der Dampfzone des Sammelraums der Flüssigkeit erfolgt über passiv gesteuerte Ventile, derart, daß die Dämpfermembran bei Hubbewegungen nach Art eines Verdrängerorgans zu arbeiten vermag und im dampfgefüllten Raum ein gewisser - begrenzter - Über­ druck gegenüber der Dampfzone des Sammelraums der Flüssig­ keit eingestellt wird.

Abgesehen davon, daß diese bekannte Anordnung nur für Flüssigkeiten geeignet ist, die eine zum Ausdampfen neigende Komponente mit hohem Dampfdruck enthalten, ist der bauliche Aufwand recht hoch. Darüber hinaus können auch hier unter ungünstigen Umständen unerwünschte Rückkopplungseffekte auftreten.

In der DE-A 29 10 025 wird ein hydropneumatischer Pulsa­ tionsdämpfer dargestellt, bei dem die dampf- bzw. gasge­ füllte Kammer nach außen abgesperrt ist und die Menge des eingeschlossenen Dampfes bzw. Gases nicht (bzw. nicht kurzfristig) veränderbar ist. Bei längerfristigen größeren Druckänderungen im hydraulischen System wird deshalb die Dämpfermembran von der jeweils wirksamen Druckdifferenz zwischen dem Hydraulikmedium und dem Dampf bzw. Gas in einer ihrer Endlagen gehalten. Die von der Druckdifferenz stark belasteten Teile der Dämpfermembran besitzen eine extreme Dicke, durch welche die Flexibilität dieser Mem­ branbereiche stark eingeschränkt wird. Abgesehen davon, daß dieser Dämpfer bei größeren Druckdifferenzen gar nicht dämpfungswirksam zu arbeiten vermag, weil dann die Dämpfer­ membran dauernd in einer Endlage verbleibt, ist die Dämpfer­ wirkung auch bei Annäherung des Dampf- bzw. Gasdruckes und des Hydraulikdruckes aneinander aufgrund der mangelnden Flexibilität der Dämpfermembran beschränkt.

Die DE-A 29 05 887 schließlich bezieht sich auf einen Druckspeicher bzw. ein Membran-Ausdehnungsgefäß, welches im wesentlichen aus einer Druckgaskammer besteht, in der ein Balg angeordnet ist, dessen Innenraum zur Aufnahme von Hydraulikmedium aus einem mit ihm kommunizierenden Hydrau­ liksystem dient. Bei zunehmendem Hydraulikdruck vergrößert sich das Volumen des genannten Balges, welcher dementspre­ chend größere Mengen des Hydraulikmediums aufnimmt und das Gas in der Druckgaskammer entsprechend komprimiert.

Aufgabe der Erfindung ist es nun, bei einem Pulsations­ dämpfer der eingangs angegebenen Art ein gutes Betriebs­ verhalten bei unterschiedlichen hydraulischen Drucken zu gewährleisten.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß das in der Kammer eingeschlossene Gas bzw. der dort eingeschlossene Dampf über einen die Kammer mit dem Hydrauliksystem verbindenden Hydraulikweg vom Hydraulik­ druck beaufschlagt wird.

Die Erfindung beruht auf dem allgemeinen Gedanken, die dampf- bzw. gasgefüllte Kammer nach Art eines Druckspei­ chers auszubilden bzw. anzuordnen, welcher einerseits aufgrund seiner Verbindung mit dem Hydrauliksystem ständig den Druck dieses Systemes führt und andererseits eine gewisse Menge des unter Druck stehenden Hydraulik­ mediums speichert.

Auf diese Weise übernimmt der Pulsationsdämpfer eine Doppelfunktion, indem er einerseits Pulsationen dämpft und andererseits Mengenveränderungen des Hydraulik­ mediums im Hydrauliksystem ausgleicht.

Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung ist vorgesehen, die Kammer durch ein das eingeschlossene Gas bzw. den eingeschlossenen Dampf gegenüber dem Hydraulikmedium abtrennendes Trennorgan mit im Vergleich zur Dämpfermembran großem Hubbereich und widerstandsarmer Beweglichkeit in einen mit dem Hydraulikweg verbundenen Hydraulikbereich sowie einen Gas- bzw. Dampfbereich zu unterteilen.

Auf diese Weise werden Vermischungen von Hydraulikmedium und Dampf bzw. Gas sicher vermieden, ebenso wie Dampf- bzw. Gasverluste.

Das Trennorgan kann zweckmäßigerweise als Balg ausgebildet sein, welcher gegenüber der Dämpfermembran neben einem großen Hubbereich auch eine sehr geringe Federrate aufweist und sich dementsprechend an sehr unterschiedliche Dampf- bzw. Gasvolumina anpassen kann, wie sie bei Änderungen des Hydraulikdruckes auftreten.

Grundsätzlich kann das Trennorgan jedoch auch als Membran, als Blase oder als Kolben - jeweils leicht beweglich angeordnet - ausgebildet sein.

Im die Kammer mit dem Hydrauliksystem verbindenden Hydraulikweg ist vorzugsweise eine Drossel angeordnet, welche nur im Vergleich zu den Pulsationen langsame Druck­ änderungen in der Kammer zuläßt, etwa entsprechend den­ jenigen Druckänderungen, die bei unterschiedlich schnellem Pumpenbetrieb im Hydrauliksystem auftreten.

Damit wird gewährleistet, daß einerseits durch die Dämpfermembran vergleichsweise hochfrequente Pulsationen und andererseits durch den über die gedrosselte Druckleitung angeschlossenen, von der Kammer gebildeten Druckspeicher auch vergleichsweise niederfrequente Druckschwankungen gedämpft werden.

Der genannte Hydraulikweg kann, von der pulsierend arbeitenden Pumpe bzw. sonstigen Pulsationsquelle aus gesehen, hinter der Dämpfermembran an das Hydrauliksystem angeschlossen sein. Damit wird der Hydraulikweg nicht von hochfrequenten Pulsationen im Hydrauliksystem beaufschlagt, und die Drossel des Hydraulikweges kann weitestgehend ohne Berücksichtigung der Pulsationsfrequenz bemessen werden.

Die Dämpfermembran ist bevorzugt in einer Membranarbeitskammer angeordnet, deren Hydraulikseite in Reihe zwischen der Pumpe bzw. Pulsationsquelle und dem übrigen Hydrauliksystem angeordnet ist, d. h. vom Hydraulikmedium durchströmt wird. Dabei sind die Ein- bzw. Auslässe für das Hydraulikmedium bevorzugt etwa senkrecht zur zugewandten Oberfläche der Dämpfermembran und derart zueinander ausgerichtet, daß sich die Strömungsrichtung des Hydraulikmediums zwischen Ein- und Auslaß umkehren muß. Hierdurch kann die Dämpfermembran besonders wirksam arbeiten.

Im übrigen wird hinsichtlich bevorzugter Merkmale der Erfindung auf die Ansprüche sowie die nachfolgende Erläuterung bevorzugter Ausführungsformen verwiesen, die in der Zeichnung dargestellt sind.

Dabei zeigt

Fig. 1 ein schaltplanartig dargestelltes Hydraulik­ system mit erfindungsgemäßem Pulsationsdämpfer und

Fig. 2 ein Schnittbild des Pulsationsdämpfers im Bereich der Dämpfermembran.

Gemäß Fig. 1 ist eine pulsierend arbeitende Pumpe 1, beispielsweise eine Flügelzellenpumpe, saugseitig mit einem Reservoir 2 und druckseitig über eine durch einen Pulsationsdämpfer 3 führende Druckleitung 4 mit einem Verbraucher 5 verbunden, von dem aus das zugeführte Hydraulikmedium zum Reservoir 2 zurückströmen kann. Zur Begrenzung des Maximaldruckes kann ein Druckbegren­ zungsventil 6 vorhanden sein.

Der Pulsationsdämpfer 3 besitzt eine Membranarbeits­ kammer 7, welche eine im wesentlichen linsenartige Form aufweist und durch eine in der Äquatorebene dieser Kammer 7 angeordnete tellerförmige Dämpfermembran 8 in zwei Teilräume unterteilt ist.

Der untere Teilraum der Membranarbeitskammer 7 bildet die Hydraulikseite der Dämpfermembran 8 und ist mit dem pumpen­ seitigen Teil 4′ der Druckleitung 4 über einen Eingangs­ kanal 9 und mit dem verbraucherseitigen Teil 4′′ der Druckleitung 4 über einen Ausgangskanal 10 verbunden. Diese Kanäle sind nahe der Zentralachse der Membranarbeits­ kammer 7 an dieselbe angeschlossen und im wesentlichen senkrecht zur Dämpfungsmembran 8 ausgerichtet.

Der obere Teilraum der Membranarbeitskammer 7 bildet die Gasseite der Dämpfermembran 8 und ist über zur Dämpfermembran 8 etwa senkrechte, nahe der Zentralachse der Membranarbeitskammer 7 angeordnete Kanäle mit einem Gasraum 12 verbunden, welcher von einer balgartigen Druck­ ausgleichmembran 13 umschlossen wird. Die Druckausgleich­ membran 13 ist innerhalb einer Kammer 14 angeordnet, welche über eine mit vorzugsweise einstellbarer Drossel 15 versehene Hydraulikleitung 16 mit der Druckleitung 4, im dargestellten Beispiel mit dem Leitungsteil 4′, verbunden ist.

Über eine in Fig. 1 nicht dargestellte Fülleitung ist gegebenenfalls eine Zu- bzw. Abfuhr von Pneumatikmedium in bzw. aus dem Gasraum 12 möglich.

Während die Dämpfermembran unter elastischer Spannung steht bzw. bei Auslenkung aus ihrer in Fig. 1 dargestellten Mittellage elastisch in ihre Mittellage zurückzukehren sucht, besitzt die balgartige Druckausgleichmembran 13 bei allen Betriebszuständen eine im Vergleich zur Dämpfer­ membran 8 vernachlässigbare elastische Spannung; dies ist gleichbedeutend mit einer vernachlässigbaren Federrate.

Die dargestellte Anordnung arbeitet wie folgt:

Bei langsamen bzw. größeren Druckänderungen im Hydraulik­ medium bleibt die Dämpfermembran 8 weitestgehend in der dargestellten Mittellage, während sich die Druckausgleich­ membran 13 entsprechend dem Doppelpfeil P in Fig. 1 nach oben oder unten bewegt, und sich dementsprechend der Kompression des eingeschlossenen Gases bei Drucksteigerung bzw. der Expansion des eingeschlossenen Gases bei Druck­ minderung anpaßt. Die Druckausgleichmembran 13 ist also leicht beweglich ausgebildet, so daß langsamere Druckän­ derungen im Hydrauliksystem, welche durch die Drossel 15 praktisch verzögerungsfrei übertragen werden, zu praktisch keinerlei Bewegungen der Dämpfermembran 8 führen.

Nur wenn größere Druckänderungen im Hydraulikmedium auf der Druckseite der Pumpe 1 sehr schnell erfolgen, kann der Fall auftreten, daß aufgrund der Drossel 15 eine Druck­ differenz zwischen dem Hydraulikdruck in der Kammer 14 und dem Hydraulikdruck auf der Hydraulikseite der Dämpfer­ membran 8 in der Membranarbeitskammer 7 vorübergehend auftritt, bis ein Druckausgleich über die Drossel 15 erfolgt ist. In diesem Falle könnte die Dämpfermembran 8 weiter ausgelenkt werden und sich gegebenenfalls auf die obere oder untere Innenwandung der Membranarbeitskammer 7 auflegen, d. h. die genannten Wandungen wirken dann vorüber­ gehend als obere bzw. untere Anschlag- und Stützfläche für die Dämpfermembran 8.

Solange die Dämpfermembran 8 im wesentlichen die in Fig. 1 dargestellte Mittellage einnimmt, werden von der Pumpe 1 erzeugte Druckpulsationen, die sich über den Leitungs­ teil 4′ der Druckleitung 4 bis in die Hydraulikseite der Membranarbeitskammer 7 fortpflanzen, durch Ausgleichsbe­ wegungen der Dämpfermembran 8 wirksam gedämpft.

Hierbei wird die Dämpfungswirkung der Dämpfermembran 8 dadurch begünstigt, daß Eingangs- und Ausgangskanal 9 und 10 senkrecht zur Dämpfermembran 8 angeordnet sind und dementsprechend in der Hydraulikseite der Membran­ arbeitskammer 7 zwischen Eingangs- und Ausgangskanal 9 und 10 eine Umkehr der Strömungsrichtung des hydrau­ lischen Mediums stattfindet, wobei die mit den Pulsa­ tionen verbundenen Druckwellen unter starker Abschwächung bzw. Auslöschung von der Dämpfermembran 8 reflektiert werden.

Die Kammer 14 wird durch die Drossel 15 gegenüber den Druckpulsationen weitestgehend abgeschirmt.

Durch Justage der Drossel 15 sowie durch Veränderung der Menge des Pneumatikmediums im Gasraum 12 und der damit erfolgenden Veränderung der Menge des Hydraulik­ mediums in der Kammer 14 kann die Dämpfungswirkung opti­ miert werden.

Während die Dämpfermembran 8 zur Dämpfung relativ hoch­ frequenter Pulsationen dient, wirkt das in der Kammer 14 unter Druck gespeicherte Hydraulikmedium zusammen mit der Drossel 15 als Dämpfer für niederfrequente Schwingungen.

Um ständig eine Pulsationsdämpfung durch die Dämpfer­ membran 8 zu ermöglichen und zu verhindern, daß sich die Dämpfermembran 8 unter Beeinträchtigung ihrer Dämpfungs­ wirkung an die obere oder untere Innenwand der Membran­ arbeitskammer 7 anlegen kann, wird der Drosselwiderstand der Drossel 15 hinreichend gering bemessen, um eine vergleichsweise schnelle Anpassung des Hydraulikdruckes in der Kammer 14 bzw. des pneumatischen Druckes im Gas­ raum 12 an den jeweiligen mittleren Hydraulikdruck auf der Druckseite der Pumpe 1 zu ermöglichen. Andererseits wird in der Regel der Drosselwiderstand der Drossel 15 so hoch als möglich eingestellt, um die Kammer 14 weitest­ gehend gegen eine Beaufschlagung mit Druckpulsationen über die Leitung 16 abzuschirmen.

In diesem Zusammenhang kann vorteilhaft sein, wenn die Leitung 16 an den Leitungsteil 4′′ der Druckleitung 4 angeschlossen ist, d. h. von der Pumpe 1 bzw. der Pulsa­ tionsquelle aus gesehen hinter der Dämpfermembran 8.

Damit treten an der Verbindung zwischen Leitung 16 und Druckleitung 4 praktisch keine Pulsationen mehr auf, die dementsprechend bei Bemessung der Drossel 15 weitestgehend unbeachtet bleiben können.

Die Fig. 2 zeigt eine konstruktivere Darstellung der Membran­ arbeitskammer 7 sowie anschließender Teile.

Die Membranarbeitskammer 7 ist zwischen zwei aufeinander­ liegenden Platten 17 und 18 ausgebildet, die ihrerseits zwischen plattenförmigen Teilen 19 und 20 eingespannt sein können.

Die Platte 17 sowie das plattenförmige Teil 19 besitzen jeweils eine zur Zentralachse der Dämpfermembran 8 koaxiale Bohrung, durch die der Eingangskanal 9 bzw. ein Anschluß für den Leitungsteil 4′ der Druckleitung 4 gebildet werden.

Konzentrisch zu dieser Zentralbohrung ist auf der der Platte 17 zugewandten Seite des plattenförmigen Teiles 19 eine Ringnut 21 angeordnet, welche mit Bohrungen kommuni­ ziert, die im plattenförmigen Teil 19 sowie in der Platte 17 parallel zu den den Eingangskanal 9 bildenden Bohrungen angeordnet sind. Diese von der Ringnut 21 aus­ gehenden Bohrungen bilden einerseits den Ausgangskanal 10, welcher über eine entsprechende Anschlußbohrung mit dem Leitungsteil 4′′ der Druckleitung 4 verbunden ist. Anderer­ seits wird durch zumindest eine dieser Bohrungen ein Kanal 22 gebildet, welcher über eine entsprechende An­ schlußbohrung mit der Hydraulikleitung 16 verbunden ist, die zur Kammer 14 führt (vgl. Fig. 1).

In der Platte 18 sowie im plattenförmigen Teil 20 sind zur Zentralachse der Membran 8 konzentrische Bohrungen angeordnet, die den Kanal 11 bilden, über den der ober­ halb der Dämpfermembran 8 verbleibende Teil der Membran­ arbeitskammer mit dem Gasraum 12 kommuniziert (vgl. Fig. 1).

Vom Kanal 11 zweigt ein Anschluß 23 ab, über den die Menge des pneumatischen Mediums im Gasraum 12 verändert werden kann.

Ein bevorzugtes Einsatzgebiet der Erfindung sind hydrau­ lische Servosysteme in Kraftfahrzeugen, z. B. Servo­ lenkungen, wo der Pulsationsdämpfer druckseitig der Servopumpe auch dann dämpfungswirksam arbeiten kann, wenn sich der mittlere Hydraulikdruck stark ändert. Solche Druckänderungen treten z. B. auf, wenn die Lenkung aus der Geradeausstellung bis zum Anschlag nach rechts oder links eingeschlagen wird. Im übrigen arbeitet die Pumpe 1 bei derartigen Servosystemen regelmäßig mit unterschiedlicher Fördergeschwindigkeit, weil die Pumpe 1 unmittelbar vom Fahrzeugmotor angetrieben wird, dessen Drehzahl wiederum von der Fahrgeschwindigkeit und der jeweiligen Übersetzung im Antriebsstrang abhängig ist. Damit ändert sich der Hydraulikdruck auch in Abhängigkeit von der Fahrgeschwindigkeit.

Im Rahmen der Erfindung können gegenüber den in der Zeichnung dargestellten Konstruktionen Abweichungen vorgesehen sein.

Beispielsweise ist es möglich, parallel neben der Drossel 15 in Fig. 1 ein Rückschlagventil anzuordnen, welches in Richtung der Druckleitung 4 öffnet, wenn dort gegenüber dem Druck in der Kammer 14 ein schneller Druckabfall auftritt. Durch diese Maßnahme kann eine besondere Schonung der Dämpfermembran 8 auch dann erreicht werden, wenn in der Leitung 4 bzw. dem damit kommunizierenden Hydrauliksystem eine plötzliche Leckage od. dgl. vorkommen sollte.

Des weiteren besteht die Möglichkeit, die Leitung 16 zwischen der Kammer 14 und der Druckleitung 4 vollständig wegzulassen und in der Kammer 14 auf der von der Dämpfer­ membran 8 abgewandten Seite der Druckausgleichmembran 13 ein Gas- bzw. Dampfvolumen einzuschließen. In diesem Falle ist der Raum 12 zwischen der Druckausgleichmembran 13 und der Dämpfermembran 8 mit Hydraulikmedium gefüllt, wobei der Raum 12 über eine Öffnung in der Dämpfermem­ bran 8 oder auch über eine die Dämpfermembran umgehende Bypass-Leitung mit den Kanälen 9 und 10 oder dem in Fig. 1 unteren Teil der Membranarbeitskammer 7 bzw. mit der Druckleitung 4 kommuniziert.

Bei dieser Anordnung ist die Dämpfermembran 8 über das hydraulische Medium im Raum 12 mit der Druckausgleich­ membran 13 bzw. der Gasfeder gekoppelt, die durch das in der Kammer 14 eingeschlossene Gas- bzw. Dampf­ medium gebildet wird. Im Hinblick auf eine gute Dämpfer­ wirkung ist bei dieser Konstruktion darauf zu achten, daß die fluidische Induktivität, welche durch das hydraulische Medium in den Kanälen 11 bewirkt wird, hinreichend klein bleibt, um auch bei höheren Pulsations­ frequenzen im hydraulischen Medium der Leitung 4 noch eine wirksame Dämpfung gewährleisten zu können.

Schließlich besteht bei einer im übrigen der Fig. 1 entsprechenden Anordnung auch die Möglichkeit, die Leitung 16 zwischen der Druckleitung 4 und der Kammer 14 wegzulassen und die Kammer 14 mit einer gesonderten hydraulischen Druckquelle zu verbinden, wobei durch unmittelbare Steuerung der Druckquelle und/oder durch Drucksteuerventile zwischen der gesonderten Druckquelle und der Kammer 14 gewährleistet wird, daß der hydraulische Druck in der Kammer 14 dem Hydraulikdruck in der Druck­ leitung 4 entspricht, an der zu diesem Zweck eine Druckmeßanordnung angeordnet sein kann.

Eine solche Anordnung kann insbesondere bei Zweikreis- Systemen zweckmäßig sein. Hier bildet dann der jeweils andere hydraulische Kreis die gesonderte Druckquelle für die Kammer 14 des einen hydraulischen Kreises.

Claims (15)

1. Adaptiver hydropneumatischer Pulsationsdämpfer für Hydrauliksysteme, insbesondere solche mit pulsierend arbeitender Pumpe, mit einer dampf- bzw. gasgefüllten Kammer, deren Gas- bzw. Dampfdruck in Adaption zum hydraulischen Druck steuerbar ist und deren Kammerwand bereichsweise aus einer elastisch in eine Mittellage gespannten, auf ihrer einen Seite von Hydraulikmedium und auf ihrer anderen Seite vom Dampf bzw. Gas beauf­ schlagten Dämpfermembran besteht, dadurch gekennzeichnet, daß das in der Kammer (14) eingeschlossene Gas bzw. der dort eingeschlossene Dampf über einen die Kammer (14) mit dem Hydrauliksystem verbindenden Hydraulikweg (16) vom Hydraulikdruck beaufschlagt wird.

2. Pulsationsdämpfer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Kammer (14) durch ein das eingeschlossene Gas bzw. den einschlossenen Dampf gegenüber dem Hydraulik­ medium abtrennendes Trennorgan (13) mit im Vergleich zur Dämpfermembran (8) großem Hubbereich und widerstandsarmer Beweglichkeit in einen mit dem Hydraulikweg (16) verbundenen Hydraulikbereich sowie einen Gas- bzw. Dampfbereich (12) unter­ teilt ist.

3. Pulsationsdämpfer nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Trennorgan (13) als Balg ausgebildet ist.

4. Pulsationsdämpfer nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Trennorgan (13) als Membran ausgebildet ist.

5. Pulsationsdämpfer nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Trennorgan (13) als Blase ausgebildet ist.

6. Pulsationsdämpfer nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Trennorgan (13) als Kolben ausgebildet ist.

7. Pulsationsdämpfer nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß im Hydraulikweg (16) eine Drossel (15) angeordnet ist, welche im wesentlichen nur im Vergleich zu den Pulsationen langsame Druckänderungen in der Kammer (14) zuläßt.

8. Pulsationsdämpfer nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Drossel (15) mit einem Rückschlagventil kombiniert ist, welches bei einem im Hydrauliksystem relativ zur Kammer (14) auftretenden Druckabfall öffnet und einen die Drossel (15) überbrückenden Bypass bildet.

9. Pulsationsdämpfer nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Dämpfermembran (8) bzw. eine dieselbe auf­ nehmende Membranarbeitskammer (7) in Reihe zwischen einer Pulsationsquelle, z. B. Pumpe (1), und damit verbundenen Teilen eines Hydrauliksystems angeordnet sind.

10. Pulsationsdämpfer nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Hydraulikseite der Dämpfermembran (8) als vom Hydraulikmedium durchströmte Kammer mit separatem Eingang (9) und Ausgang (10) ausgebildet ist.

11. Pulsationsdämpfer nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Dämpfermembran (8) als Tellermembran ausge­ bildet und in der Äquatorebene eines im wesentlichen linsenförmigen Membranarbeitsraumes (7) angeordnet ist, welcher auf der einen Seite der Dämpfermembran (8) eine obere Anschlagfläche und auf der anderen Seite der Dämpfermembran (8) eine untere Anschlagfläche für die Dämpfermembran (8) bildet.

12. Pulsationsdämpfer nach einem der Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß eine Membranarbeitskammer (7) der Dämpfermembran (8) auf der einen Seite der Dämpfermembran (8) mit dazu etwa senkrechten Eingangs- und Ausgangskanälen (9, 10) für das Hydraulikmedium und/oder auf der anderen Seite der Dämpfermembran (8) mit mindestens einem zur Dämpfermembran (8) etwa senkrechten Verbindungskanal (11) versehen ist, der zum Gasraum (12) führt.

13. Pulsationsdämpfer nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß der Gas- bzw. Dampfbereich (12) zwischen der Dämpfermembran (8) und dem Trennorgan (13) angeordnet und der Hydraulikweg (16) als eine das Hydrauliksystem mit der Kammer (14) verbindende hydraulische Druck­ leitung ausgebildet ist.

14. Pulsationsdämpfer nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß der Gas- bzw. Dampfbereich auf der von der Dämpfer­ membran (8) abgewandten Seite des Trennorganes (13) in der Kammer (14) angeordnet ist und der als Öffnung in der Dämpfermembran (8) bzw. als die Dämpfermembran (8) umgehende Bypass-Leitung ausgebildete Hydraulikweg (16) das Hydrauliksystem mit dem hydraulisches Medium auf­ nehmenden Raum (12) zwischen Dämpfermembran (8) und Trennorgan (13) verbindet.

15. Pulsationsdämpfer nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß das Hydrauliksystem eine gesonderte Druckquelle für die hydraulische Druckversorgung der Kammer (14) aufweist.