JPH11280598A - 高圧アキュムレータのダイヤフラムストッパ構造 - Google Patents
高圧アキュムレータのダイヤフラムストッパ構造Info
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- JPH11280598A JPH11280598A JP10087051A JP8705198A JPH11280598A JP H11280598 A JPH11280598 A JP H11280598A JP 10087051 A JP10087051 A JP 10087051A JP 8705198 A JP8705198 A JP 8705198A JP H11280598 A JPH11280598 A JP H11280598A
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- F02M55/00—Fuel-injection apparatus characterised by their fuel conduits or their venting means; Arrangements of conduits between fuel tank and pump F02M37/00
- F02M55/02—Conduits between injection pumps and injectors, e.g. conduits between pump and common-rail or conduits between common-rail and injectors
- F02M55/025—Common rails
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- F02M55/00—Fuel-injection apparatus characterised by their fuel conduits or their venting means; Arrangements of conduits between fuel tank and pump F02M37/00
- F02M55/04—Means for damping vibrations or pressure fluctuations in injection pump inlets or outlets
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- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
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- F02M63/0225—Fuel-injection apparatus having a common rail feeding several injectors ; Means for varying pressure in common rails; Pumps feeding common rails
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- F02B75/12—Other methods of operation
- F02B2075/125—Direct injection in the combustion chamber for spark ignition engines, i.e. not in pre-combustion chamber
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- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M2200/00—Details of fuel-injection apparatus, not otherwise provided for
- F02M2200/40—Fuel-injection apparatus with fuel accumulators, e.g. a fuel injector having an integrated fuel accumulator
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ダイヤフラムの過度の応力集中を防いだ高圧
アキュムレータのダイアフラムストッパ構造を提供す
る。 【解決手段】 ストッパ８９の当接面の掘り込み量曲線
を、ダイヤフラム８６の外周部については円周固定の円
板が等分布荷重を受ける場合のたわみを表す第１の式
（例えば式１）を基に定められる第１の曲線とし、中央
部については円周固定の円板が等分布荷重を受ける場合
の大きなたわみを表す第２の式（例えば式２）を基に定
められる第２の曲線とした。 【効果】 ダイヤフラムに応力の集中が起こらない。
アキュムレータのダイアフラムストッパ構造を提供す
る。 【解決手段】 ストッパ８９の当接面の掘り込み量曲線
を、ダイヤフラム８６の外周部については円周固定の円
板が等分布荷重を受ける場合のたわみを表す第１の式
（例えば式１）を基に定められる第１の曲線とし、中央
部については円周固定の円板が等分布荷重を受ける場合
の大きなたわみを表す第２の式（例えば式２）を基に定
められる第２の曲線とした。 【効果】 ダイヤフラムに応力の集中が起こらない。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は可撓性の金属円板状
のダイヤフラムの周縁部を封止支持して高圧室を形成す
る高圧容器に設けられて、ダイヤフラムの変形限界を定
める高圧アキュムレーターのダイヤフラムストッパ構造
に関するものである。
のダイヤフラムの周縁部を封止支持して高圧室を形成す
る高圧容器に設けられて、ダイヤフラムの変形限界を定
める高圧アキュムレーターのダイヤフラムストッパ構造
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】いわゆる筒内噴射式エンジンあるいは直
接噴射式エンジンと呼ばれている、燃料をエンジンのシ
リンダ内で噴射する方式のエンジンとしては、ディーゼ
ルエンジンが広く知られているが、近年、火花点火エン
ジン（ガソリンエンジン）においても、筒内噴射式のも
のが提案されている。このような、筒内噴射式エンジン
では、十分に高い燃料噴射圧が得られるようにされてい
ると共に、噴射の安定性のため、燃圧脈動が小さいこと
が要求される。このため、構造が簡単で、製造コストが
安価で、コンパクトである単気筒式の高圧燃料ポンプが
公知となっている。一方、単気筒式ではプランジャが１
本である為、吐出される燃料の圧力にかなりの脈動幅が
あるため、この脈動を吸収する金属べローズ式やダイヤ
フラム式の脈動吸収装置が提案されている。
接噴射式エンジンと呼ばれている、燃料をエンジンのシ
リンダ内で噴射する方式のエンジンとしては、ディーゼ
ルエンジンが広く知られているが、近年、火花点火エン
ジン（ガソリンエンジン）においても、筒内噴射式のも
のが提案されている。このような、筒内噴射式エンジン
では、十分に高い燃料噴射圧が得られるようにされてい
ると共に、噴射の安定性のため、燃圧脈動が小さいこと
が要求される。このため、構造が簡単で、製造コストが
安価で、コンパクトである単気筒式の高圧燃料ポンプが
公知となっている。一方、単気筒式ではプランジャが１
本である為、吐出される燃料の圧力にかなりの脈動幅が
あるため、この脈動を吸収する金属べローズ式やダイヤ
フラム式の脈動吸収装置が提案されている。
【０００３】図４には、この発明のダイヤフラムストッ
パ構造を適用して有用な例として脈動吸収装置である高
圧アキュムレータを設けた高圧燃料供給系を示す。図４
において、燃料噴射機器であるデリバリパイプ１は、図
示しないエンジンの気筒数に対応した複数のインジェク
タ１ａを有している。デリバリパイプ１と燃料タンク２
との間には、高圧燃料ポンプ３を備えた高圧燃料ポンプ
体２００が配置されている。そして、デリバリパイプ１
と高圧燃料ポンプ３とは、高圧燃料通路４で接続されて
いる。また、高圧燃料ポンプ３と燃料タンク２とは、低
圧燃料通路５で接続されている。高圧燃料通路４と低圧
燃料通路５とは、デリバリパイプ１と燃料タンク２とを
接続する燃料通路を構成している。高圧燃料ポンプ３の
燃料取り入れ口には、フィルタ６が設けられている。ま
た、高圧燃料ポンプ３の吐出側には、チェックバルブ７
が設けられている。高圧燃料ポンプ３のドレイン８は、
燃料タンク２に戻されている。
パ構造を適用して有用な例として脈動吸収装置である高
圧アキュムレータを設けた高圧燃料供給系を示す。図４
において、燃料噴射機器であるデリバリパイプ１は、図
示しないエンジンの気筒数に対応した複数のインジェク
タ１ａを有している。デリバリパイプ１と燃料タンク２
との間には、高圧燃料ポンプ３を備えた高圧燃料ポンプ
体２００が配置されている。そして、デリバリパイプ１
と高圧燃料ポンプ３とは、高圧燃料通路４で接続されて
いる。また、高圧燃料ポンプ３と燃料タンク２とは、低
圧燃料通路５で接続されている。高圧燃料通路４と低圧
燃料通路５とは、デリバリパイプ１と燃料タンク２とを
接続する燃料通路を構成している。高圧燃料ポンプ３の
燃料取り入れ口には、フィルタ６が設けられている。ま
た、高圧燃料ポンプ３の吐出側には、チェックバルブ７
が設けられている。高圧燃料ポンプ３のドレイン８は、
燃料タンク２に戻されている。
【０００４】低圧燃料通路５の燃料タンク２側の端部に
は、低圧燃料ポンプ１０が設けられている。低圧燃料ポ
ンプ１０の燃料取り入れ口には、フィルタ１１が設けら
れている。また、低圧燃料ポンプ１０の吐出側の低圧燃
料通路５には、チェックバルブ１２が設けられている。
高圧燃料ポンプ３と低圧燃料ポンプ１０との間の低圧燃
料通路５には、低圧レギュレータ１４が設けられてい
る。低圧レギュレータ１４の燃料取り入れ口には、フィ
ルタ１５が設けられている。低圧レギュレータ１４のド
レイン１６は、燃料タンク２に戻されている。高圧燃料
ポンプ３は、低圧燃料通路５によって供給された燃料を
さらに高圧にして、デリバリパイプ１側に吐出する。高
圧燃料ポンプ３の低圧燃料通路５側、すなわち低圧側に
は、ダンパー３０が設けられている。また、高圧燃料ポ
ンプ３の高圧側には、高圧アキュムレータ７０と高圧レ
ギュレータ３２が設けられている。高圧レギュレータ３
２のドレイン３３は、高圧燃料ポンプ３の燃料吸入側に
戻されている。
は、低圧燃料ポンプ１０が設けられている。低圧燃料ポ
ンプ１０の燃料取り入れ口には、フィルタ１１が設けら
れている。また、低圧燃料ポンプ１０の吐出側の低圧燃
料通路５には、チェックバルブ１２が設けられている。
高圧燃料ポンプ３と低圧燃料ポンプ１０との間の低圧燃
料通路５には、低圧レギュレータ１４が設けられてい
る。低圧レギュレータ１４の燃料取り入れ口には、フィ
ルタ１５が設けられている。低圧レギュレータ１４のド
レイン１６は、燃料タンク２に戻されている。高圧燃料
ポンプ３は、低圧燃料通路５によって供給された燃料を
さらに高圧にして、デリバリパイプ１側に吐出する。高
圧燃料ポンプ３の低圧燃料通路５側、すなわち低圧側に
は、ダンパー３０が設けられている。また、高圧燃料ポ
ンプ３の高圧側には、高圧アキュムレータ７０と高圧レ
ギュレータ３２が設けられている。高圧レギュレータ３
２のドレイン３３は、高圧燃料ポンプ３の燃料吸入側に
戻されている。
【０００５】図５には、これらの高圧燃料ポンプ３、ダ
ンパー３０、高圧アキュムレータ７０、高圧レギュレー
タ３２、フィルタ６およびチェックバルブ７が一体に組
み合わされて構成された高圧燃料ポンプ体２００の詳細
を断面図で示してある。図５において、ケーシング４０
の図で右側には凹部４０ｃが形成されていて、この凹部
４０ｃに高圧アキュムレータ７０が締着されている。凹
部４０ｃの底には、吐出通路４ａに連通する吐出通路４
ｂが凹部として形成されている。
ンパー３０、高圧アキュムレータ７０、高圧レギュレー
タ３２、フィルタ６およびチェックバルブ７が一体に組
み合わされて構成された高圧燃料ポンプ体２００の詳細
を断面図で示してある。図５において、ケーシング４０
の図で右側には凹部４０ｃが形成されていて、この凹部
４０ｃに高圧アキュムレータ７０が締着されている。凹
部４０ｃの底には、吐出通路４ａに連通する吐出通路４
ｂが凹部として形成されている。
【０００６】図６にはこの発明のダイヤフラムストッパ
構造を適用できる脈動吸収装置である高圧アキュムレー
タ７０の詳細を断面図で示してある。高圧アキュムレー
タ７０は、概略肉厚円板状の高圧容器であるケース８５
と、周縁部でケース８５に封止支持されて、共働して高
圧室７１を形成する可撓性の薄い金属円板状のダイヤフ
ラム８６と、ダイヤフラム８６の変形限界を定めるスト
ッパである円板状のプレート８９とを備えている。
構造を適用できる脈動吸収装置である高圧アキュムレー
タ７０の詳細を断面図で示してある。高圧アキュムレー
タ７０は、概略肉厚円板状の高圧容器であるケース８５
と、周縁部でケース８５に封止支持されて、共働して高
圧室７１を形成する可撓性の薄い金属円板状のダイヤフ
ラム８６と、ダイヤフラム８６の変形限界を定めるスト
ッパである円板状のプレート８９とを備えている。
【０００７】ケース８５はダイヤフラム８６の外周縁を
封止溶接により封止支持する部分である比較的薄い周辺
部７２と、高圧室７１が形成された比較的厚い中央部７
３とを持っている。周辺部７２には、その外周円筒面に
雄ねじ９１が形成され、またダイヤフラム８６に近接し
た部分には、ダイヤフラム８６の高圧室７１側への変形
を許容するために滑らかに変化する曲面により形成され
て周辺から中央に向かって次第に深くなる比較的浅い皿
型凹部７４が形成されている。中央部７３には、この浅
い皿型凹部７４に中央部で連通したほぼ円筒形の円筒凹
部７５が形成されていて、皿型凹部７４と共に高圧室７
１を形成している。
封止溶接により封止支持する部分である比較的薄い周辺
部７２と、高圧室７１が形成された比較的厚い中央部７
３とを持っている。周辺部７２には、その外周円筒面に
雄ねじ９１が形成され、またダイヤフラム８６に近接し
た部分には、ダイヤフラム８６の高圧室７１側への変形
を許容するために滑らかに変化する曲面により形成され
て周辺から中央に向かって次第に深くなる比較的浅い皿
型凹部７４が形成されている。中央部７３には、この浅
い皿型凹部７４に中央部で連通したほぼ円筒形の円筒凹
部７５が形成されていて、皿型凹部７４と共に高圧室７
１を形成している。
【０００８】ケース８５の高圧室７１に高圧気体を導入
して封入するために、高圧室７１の天井部分には中心線
上に円形断面の気体封入口８４が形成され、この気体封
入口８４を封止する封止装置８７が設けられている。気
体封入口８４は、高圧室７１に面した高圧側にあって比
較的直径が小さい小径部７６と、ケース８５の外部に面
した低圧側にあって比較的直径が大きい大径部７７とを
備えており、小径部７６と大径部７７との間には肩部７
８が形成され、小径部７６の周面には雌ねじが形成され
ている。肩部７８にはＯリング８８を収容する環状溝７
９が設けられている。
して封入するために、高圧室７１の天井部分には中心線
上に円形断面の気体封入口８４が形成され、この気体封
入口８４を封止する封止装置８７が設けられている。気
体封入口８４は、高圧室７１に面した高圧側にあって比
較的直径が小さい小径部７６と、ケース８５の外部に面
した低圧側にあって比較的直径が大きい大径部７７とを
備えており、小径部７６と大径部７７との間には肩部７
８が形成され、小径部７６の周面には雌ねじが形成され
ている。肩部７８にはＯリング８８を収容する環状溝７
９が設けられている。
【０００９】封止装置８７はこのような気体封入口８４
に挿入された栓部材であって、気体封入口８４の大径部
７７に挿入される大径部８１と、小径部７７の雌ねじに
外周面でねじ係合する小径部８０とを持ち、気体封入口
８４に挿入されて大径部８１がＯリング８８に圧接して
気体封入口８４を封止している。
に挿入された栓部材であって、気体封入口８４の大径部
７７に挿入される大径部８１と、小径部７７の雌ねじに
外周面でねじ係合する小径部８０とを持ち、気体封入口
８４に挿入されて大径部８１がＯリング８８に圧接して
気体封入口８４を封止している。
【００１０】ケース８５の外周部には、電子ビーム等に
よる溶接部８２によりダイヤフラム８６の周縁部が封止
支持されているが、ダイヤフラム８６の上には更に、ダ
イアフラム８６の変形限界を定めるストッパである円板
状のプレート８９も設けられていて、このプレート８９
も溶接部８２により全周に亙って固着されている。プレ
ート８９の内側の主面にはダイヤフラム８６の外周縁か
ら中央に向かって次第に深くなる片凸レンズ状の凹部８
３が形成されており、この凹部８３に連通する燃料の流
路である連通穴９０が形成されている。
よる溶接部８２によりダイヤフラム８６の周縁部が封止
支持されているが、ダイヤフラム８６の上には更に、ダ
イアフラム８６の変形限界を定めるストッパである円板
状のプレート８９も設けられていて、このプレート８９
も溶接部８２により全周に亙って固着されている。プレ
ート８９の内側の主面にはダイヤフラム８６の外周縁か
ら中央に向かって次第に深くなる片凸レンズ状の凹部８
３が形成されており、この凹部８３に連通する燃料の流
路である連通穴９０が形成されている。
【００１１】ケース８５、金属ダイヤフラム８６および
プレート８９は、外周部を全周にわたって電子ビーム等
により溶接され、互いに気密封止されて接合されてい
る。金属ダイヤフラム８６とケース８５との間の密閉さ
れた空間には、窒素等の高圧ガスが封入されている。
プレート８９は、外周部を全周にわたって電子ビーム等
により溶接され、互いに気密封止されて接合されてい
る。金属ダイヤフラム８６とケース８５との間の密閉さ
れた空間には、窒素等の高圧ガスが封入されている。
【００１２】図５の高圧燃料ポンプ体２００において
は、ケース８５の外周に形成された雄ねじ９１は、凹部
４０ｃに形成され雄ねじ９１に対応する雌ねじと螺合し
ており、高圧アキュムレータ７０が、プレート８９を内
側に向けて、連通穴９０を吐出通路４ｂに連通させるよ
うに、Ｏリング５１でシールされて凹部４０ｃに締着さ
れている。
は、ケース８５の外周に形成された雄ねじ９１は、凹部
４０ｃに形成され雄ねじ９１に対応する雌ねじと螺合し
ており、高圧アキュムレータ７０が、プレート８９を内
側に向けて、連通穴９０を吐出通路４ｂに連通させるよ
うに、Ｏリング５１でシールされて凹部４０ｃに締着さ
れている。
【００１３】このような構成の高圧アキュムレータ７０
は、吐出通路４ｂに吐出された燃圧の脈動を吸収する。
すなわち、吐出通路４ｂに燃料が吐出されている期間
に、例えば高圧燃料ポンプが作動している期間において
吐出通路４ｂに脈動が発生する。その脈動の変化に対し
高圧室７１の高圧気体圧力がダイヤフラム８６を介して
吐出通路４ｂの圧力と均衡するまで高圧室７１の容積は
変化する。例えば、吐出通路４ｂの圧力が高くなった場
合は、高圧室７１は容積が減少する方向に、吐出通路４
ｂは容積が増加する方向にダイヤフラム８６を介して変
化し吐出通路４ｂの圧力を低下させ脈動が低減される。
機関停止時には高圧燃料ポンプ３からの燃料の供給も止
まり、プレート８９側のレンズ状凹部８３内の燃料圧力
が緩やかに低くなる。このため、ダイヤフラム８６は高
圧室７１内の気体の圧力により、図に示す通常運転時の
位置から大きく変位するが、所定の変形をするとプレー
ト８９のレンズ状凹部８３の曲面に面接触するように当
接して、それ以上の変位が起こらぬようにかつダイヤフ
ラム８６に過度の応力集中が起こらぬような曲面のダイ
ヤフラムストッパ構造を用いて、ダイヤフラム８６の破
損や損傷を防いでいる。
は、吐出通路４ｂに吐出された燃圧の脈動を吸収する。
すなわち、吐出通路４ｂに燃料が吐出されている期間
に、例えば高圧燃料ポンプが作動している期間において
吐出通路４ｂに脈動が発生する。その脈動の変化に対し
高圧室７１の高圧気体圧力がダイヤフラム８６を介して
吐出通路４ｂの圧力と均衡するまで高圧室７１の容積は
変化する。例えば、吐出通路４ｂの圧力が高くなった場
合は、高圧室７１は容積が減少する方向に、吐出通路４
ｂは容積が増加する方向にダイヤフラム８６を介して変
化し吐出通路４ｂの圧力を低下させ脈動が低減される。
機関停止時には高圧燃料ポンプ３からの燃料の供給も止
まり、プレート８９側のレンズ状凹部８３内の燃料圧力
が緩やかに低くなる。このため、ダイヤフラム８６は高
圧室７１内の気体の圧力により、図に示す通常運転時の
位置から大きく変位するが、所定の変形をするとプレー
ト８９のレンズ状凹部８３の曲面に面接触するように当
接して、それ以上の変位が起こらぬようにかつダイヤフ
ラム８６に過度の応力集中が起こらぬような曲面のダイ
ヤフラムストッパ構造を用いて、ダイヤフラム８６の破
損や損傷を防いでいる。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】従来の高圧アキュムレ
ータにおいて、機関停止時の高圧室内の気体の圧力によ
るダイヤフラムの大変位によるダイヤフラムの破損を防
止するため、ダイヤフラムの変形限界を定めるダイアフ
ラムストッパ構造であるダイヤフラムが当接するプレー
トの形状を定めるにあたっては、材料力学でよく知られ
ている円板のたわみの式により計算したダイヤフラムの
たわみ量に基づいて決定していた。例えば、機械工学工
学便覧材料力学改訂第６版（日本機械学会編）に掲載さ
れている円周固定の円板が等分布荷重を受ける場合のた
わみを表す式あるいは円周固定の円板が等分布荷重を受
ける場合の大きなたわみを表す式に基づいて、当接面の
形状を定めていた。
ータにおいて、機関停止時の高圧室内の気体の圧力によ
るダイヤフラムの大変位によるダイヤフラムの破損を防
止するため、ダイヤフラムの変形限界を定めるダイアフ
ラムストッパ構造であるダイヤフラムが当接するプレー
トの形状を定めるにあたっては、材料力学でよく知られ
ている円板のたわみの式により計算したダイヤフラムの
たわみ量に基づいて決定していた。例えば、機械工学工
学便覧材料力学改訂第６版（日本機械学会編）に掲載さ
れている円周固定の円板が等分布荷重を受ける場合のた
わみを表す式あるいは円周固定の円板が等分布荷重を受
ける場合の大きなたわみを表す式に基づいて、当接面の
形状を定めていた。
【００１５】しかしながら、円周固定の円板が等分布荷
重を受ける場合のたわみを表す式により導いたたわみに
基づいた当接面の形状を用いると、ダイヤフラム中央部
の応力が高くなり、他の部分の発生応力には強度的な余
裕があるにもかかわらず、局所的に応力が高い中央部を
起点としてダイヤフラムが損傷したり破壊したりするこ
とが発見された。一方、円周固定の円板が等分布荷重を
受ける場合の大たわみを表す式により導いたたわみに基
づいた当接面の形状を用いると、ダイヤフラム周縁部の
応力が高くなり、他の部分の発生応力には強度的な余裕
があるにもかかわらず、局所的に応力が高い周縁部を起
点としてダイヤフラムが損傷したり破壊することが発見
された。また、広範囲な使用温度環境の中で使用する場
合、使用温度変化により高圧室７１内の高圧気体圧力が
変化しダイヤフラム８６の作動位置が変化する。ダイヤ
フラム８６の容積変化可能範囲は皿型凹部８４および片
凸レンズ状の凹部８３で決定するため、高圧室７１内の
高圧気体圧力の変化が大きい場合は、ダイヤフラム８６
が皿型凹部８４および片凸レンズ状の凹部８３のどちら
かに当接しアキュムレータとしての機能を損失する可能
性がある。高圧アキュムレータの作動範囲を広げるため
には、皿型凹部８４および片凸レンズ状の凹部８３の容
積を増加させる必要があり、従来は外径を広げることで
対応していた。この場合は高圧アキュムレータの外形寸
法が大きくなってしまう。
重を受ける場合のたわみを表す式により導いたたわみに
基づいた当接面の形状を用いると、ダイヤフラム中央部
の応力が高くなり、他の部分の発生応力には強度的な余
裕があるにもかかわらず、局所的に応力が高い中央部を
起点としてダイヤフラムが損傷したり破壊したりするこ
とが発見された。一方、円周固定の円板が等分布荷重を
受ける場合の大たわみを表す式により導いたたわみに基
づいた当接面の形状を用いると、ダイヤフラム周縁部の
応力が高くなり、他の部分の発生応力には強度的な余裕
があるにもかかわらず、局所的に応力が高い周縁部を起
点としてダイヤフラムが損傷したり破壊することが発見
された。また、広範囲な使用温度環境の中で使用する場
合、使用温度変化により高圧室７１内の高圧気体圧力が
変化しダイヤフラム８６の作動位置が変化する。ダイヤ
フラム８６の容積変化可能範囲は皿型凹部８４および片
凸レンズ状の凹部８３で決定するため、高圧室７１内の
高圧気体圧力の変化が大きい場合は、ダイヤフラム８６
が皿型凹部８４および片凸レンズ状の凹部８３のどちら
かに当接しアキュムレータとしての機能を損失する可能
性がある。高圧アキュムレータの作動範囲を広げるため
には、皿型凹部８４および片凸レンズ状の凹部８３の容
積を増加させる必要があり、従来は外径を広げることで
対応していた。この場合は高圧アキュムレータの外形寸
法が大きくなってしまう。
【００１６】従って本発明の目的は、ダイヤフラムの過
度の応力集中が起こらないようにできる高圧アキュムレ
ータのダイヤフラムストッパ構造を提供することであ
り、また外形寸法が従来のものと略同等でありながら、
高圧室のガス封入容積を大きくできる高圧アキュムレー
タのダイヤフラムストッパ構造を提供することである。
度の応力集中が起こらないようにできる高圧アキュムレ
ータのダイヤフラムストッパ構造を提供することであ
り、また外形寸法が従来のものと略同等でありながら、
高圧室のガス封入容積を大きくできる高圧アキュムレー
タのダイヤフラムストッパ構造を提供することである。
【００１７】
【課題を解決するための手段】従って、本発明によれ
ば、可撓性の金属円板状のダイヤフラムの周縁部を封止
支持して高圧室を形成する高圧容器に設けられて、ダイ
ヤフラムの変形限界を定める高圧アキュムレータのダイ
ヤフラムストッパ構造において、ダイヤフラムに当接す
るストッパの当接面の掘り込み量曲線が、ダイヤフラム
の外周部については円周固定の円板が等分布荷重を受け
る場合のたわみを表す第１の式により定められる第１の
曲線であり、ダイヤフラムの中央部については円周固定
の円板が等分布荷重を受ける場合の大きなたわみを表す
第２の式により定められる第２の曲線であって、ダイヤ
フラムに応力の集中が起こらないようにしてなることを
特徴とする高圧アキュムレータのダイヤフラムストッパ
構造が得られる。
ば、可撓性の金属円板状のダイヤフラムの周縁部を封止
支持して高圧室を形成する高圧容器に設けられて、ダイ
ヤフラムの変形限界を定める高圧アキュムレータのダイ
ヤフラムストッパ構造において、ダイヤフラムに当接す
るストッパの当接面の掘り込み量曲線が、ダイヤフラム
の外周部については円周固定の円板が等分布荷重を受け
る場合のたわみを表す第１の式により定められる第１の
曲線であり、ダイヤフラムの中央部については円周固定
の円板が等分布荷重を受ける場合の大きなたわみを表す
第２の式により定められる第２の曲線であって、ダイヤ
フラムに応力の集中が起こらないようにしてなることを
特徴とする高圧アキュムレータのダイヤフラムストッパ
構造が得られる。
【００１８】第１の式は、 ω＝（ｐａ4／６４Ｄ）｛１−（ｒ2／ａ2）｝2 但し、ω：たわみ ｐ：単位面積当たりの荷重 ａ：外周半径 Ｄ：板の曲げ剛性で、Ｄ＝Ｅｈ3／１２（１−ν2）、Ｅ
は縦弾性係数、νはポアソン比、ｈは板厚 ｒ：任意半径 であり、上記第２の式が、 （ωmax／ｈ）＋Ａ（ωmax／ｈ）3＝Ｂ（ｐ／Ｅ）（ａ
／ｈ）4 但し、ωmax：最大たわみ ｈ：板厚 Ａ：たわみ係数＝０．４７１ Ｂ：たわみ係数＝０．１７１ ｐ：単位面積当たりの荷重 Ｅ：縦弾性係数 ａ：外周半径 であっても良い。
は縦弾性係数、νはポアソン比、ｈは板厚 ｒ：任意半径 であり、上記第２の式が、 （ωmax／ｈ）＋Ａ（ωmax／ｈ）3＝Ｂ（ｐ／Ｅ）（ａ
／ｈ）4 但し、ωmax：最大たわみ ｈ：板厚 Ａ：たわみ係数＝０．４７１ Ｂ：たわみ係数＝０．１７１ ｐ：単位面積当たりの荷重 Ｅ：縦弾性係数 ａ：外周半径 であっても良い。
【００１９】また、ダイヤフラムに当接するストッパの
当接面の掘り込み量曲線が、第１の曲線と、第２の曲線
との間を滑らかに連結する曲線を備えたものとすること
もできる。更に、ダイヤフラムに当接するストッパの当
接面の掘り込み量曲線を、図２に示す掘り込み量曲線と
しても良い。
当接面の掘り込み量曲線が、第１の曲線と、第２の曲線
との間を滑らかに連結する曲線を備えたものとすること
もできる。更に、ダイヤフラムに当接するストッパの当
接面の掘り込み量曲線を、図２に示す掘り込み量曲線と
しても良い。
【００２０】
【発明の実施の形態】図１には、本発明の一実施形態の
高圧容器のダイヤフラムストッパ構造のストッパ形状
（実線）と、２種類の従来のストッパ形状（点線および
破線）とをストッパの当接面の掘り込み量曲線により示
してある。ここで、掘り込み量曲線とは、ダイヤフラム
ストッパ構造のストッパの断面形状を表す曲線である
が、また周辺が固定された円形の金属ダイヤフラム（例
えば図６に示すダイヤフラム８６）が等分布荷重を受け
た場合のたわみ量をダイヤフラムの径方向位置に対して
計算により求めてプロットしたグラフでもある。
高圧容器のダイヤフラムストッパ構造のストッパ形状
（実線）と、２種類の従来のストッパ形状（点線および
破線）とをストッパの当接面の掘り込み量曲線により示
してある。ここで、掘り込み量曲線とは、ダイヤフラム
ストッパ構造のストッパの断面形状を表す曲線である
が、また周辺が固定された円形の金属ダイヤフラム（例
えば図６に示すダイヤフラム８６）が等分布荷重を受け
た場合のたわみ量をダイヤフラムの径方向位置に対して
計算により求めてプロットしたグラフでもある。
【００２１】図２には、図１に示す本発明のストッパ形
状と、２種類の従来のストッパ形状とについて、ダイヤ
フラムの受圧側（高圧側）表面に発生する相当応力をダ
イアフラムの半径方向位置に対してプロットしたグラフ
であり、応力分布を示している。
状と、２種類の従来のストッパ形状とについて、ダイヤ
フラムの受圧側（高圧側）表面に発生する相当応力をダ
イアフラムの半径方向位置に対してプロットしたグラフ
であり、応力分布を示している。
【００２２】図３には、図１に示す本発明のストッパ形
状と、２種類の従来のストッパ形状とについて、ダイヤ
フラムの反受圧側（低圧側）表面に発生する相当応力を
ダイアフラムの半径方向位置に対してプロットしたグラ
フであり、応力分布を示している。
状と、２種類の従来のストッパ形状とについて、ダイヤ
フラムの反受圧側（低圧側）表面に発生する相当応力を
ダイアフラムの半径方向位置に対してプロットしたグラ
フであり、応力分布を示している。
【００２３】図１において、従来例１の曲線は円周固定
の薄い円板が等分布荷重を受ける場合のたわみを表す次
の第１の式により定められる第１の曲線である。 ω＝（ｐａ4／６４Ｄ）｛１−（ｒ2／ａ2）｝2 （式１） 但し、ω：たわみ ｐ：単位面積当たりの荷重 ａ：外周半径 Ｄ：板の曲げ剛性で、Ｄ＝Ｅｈ3／１２（１−ν2）、Ｅ
は縦弾性係数、νはポアソン比、ｈは板厚 ｒ：任意半径
の薄い円板が等分布荷重を受ける場合のたわみを表す次
の第１の式により定められる第１の曲線である。 ω＝（ｐａ4／６４Ｄ）｛１−（ｒ2／ａ2）｝2 （式１） 但し、ω：たわみ ｐ：単位面積当たりの荷重 ａ：外周半径 Ｄ：板の曲げ剛性で、Ｄ＝Ｅｈ3／１２（１−ν2）、Ｅ
は縦弾性係数、νはポアソン比、ｈは板厚 ｒ：任意半径
【００２４】このような第１の式による掘り込み量曲線
（従来例１）をストッパ形状に用いた場合には、ダイヤ
フラムに発生する応力は図２および図３の点線の曲線
（従来例１）により示すようになる。即ち、図２の高圧
側の従来例１の曲線によれば、応力はダイヤフラムの中
央部から周縁部の近くまで比較的小さく安定し、周縁部
で急激に減少して周縁で零となり、ダイヤフラム全体に
亙って応力の大きさも集中も問題とはならない。また図
３の低圧側の従来例１の曲線によれば、応力はダイアフ
ラムの中央部で極めて大きく、そこから周縁部の近くま
で次第に減少して、周縁部で急激に増大（但しその大き
さは小さい）し、周縁部近傍で急激に減少して周縁で零
となる。ダイヤフラムの応力は周縁部では大きさも問題
とはならないが、中央部の応力が非常に大きいために中
央部で破損する恐れがある。
（従来例１）をストッパ形状に用いた場合には、ダイヤ
フラムに発生する応力は図２および図３の点線の曲線
（従来例１）により示すようになる。即ち、図２の高圧
側の従来例１の曲線によれば、応力はダイヤフラムの中
央部から周縁部の近くまで比較的小さく安定し、周縁部
で急激に減少して周縁で零となり、ダイヤフラム全体に
亙って応力の大きさも集中も問題とはならない。また図
３の低圧側の従来例１の曲線によれば、応力はダイアフ
ラムの中央部で極めて大きく、そこから周縁部の近くま
で次第に減少して、周縁部で急激に増大（但しその大き
さは小さい）し、周縁部近傍で急激に減少して周縁で零
となる。ダイヤフラムの応力は周縁部では大きさも問題
とはならないが、中央部の応力が非常に大きいために中
央部で破損する恐れがある。
【００２５】また図１において、従来例２の曲線は円周
固定の円板が等分布荷重を受ける場合の大きなたわみを
表す次の第２の式により定められる第２の曲線である。 （ωmax／ｈ）＋Ａ（ωmax／ｈ）3＝Ｂ（ｐ／Ｅ）（ａ／ｈ）4 （式２） 但し、ωmax：最大たわみ ｈ：板厚 Ａ：たわみ係数＝０．４７１ Ｂ：たわみ係数＝０．１７１ ｐ：単位面積当たりの荷重 Ｅ：縦弾性係数 ａ：外周半径
固定の円板が等分布荷重を受ける場合の大きなたわみを
表す次の第２の式により定められる第２の曲線である。 （ωmax／ｈ）＋Ａ（ωmax／ｈ）3＝Ｂ（ｐ／Ｅ）（ａ／ｈ）4 （式２） 但し、ωmax：最大たわみ ｈ：板厚 Ａ：たわみ係数＝０．４７１ Ｂ：たわみ係数＝０．１７１ ｐ：単位面積当たりの荷重 Ｅ：縦弾性係数 ａ：外周半径
【００２６】このような第２の式による掘り込み量曲線
（従来例２）をストッパ形状に用いた場合には、ダイヤ
フラムに発生する応力は図２および図３の破線の曲線
（従来例２）により示すようになる。即ち、図２の高圧
側の従来例２の曲線によれば、応力はダイヤフラムの中
央部から周縁部の近くまでかなり小さく安定し、周縁部
で急激に増大して極めて大きくなり、そこから急激に減
少して周縁で零となり、ダイヤフラムの周縁部での応力
の大きさと応力集中のためにダイヤフラムが周縁部で破
損するおそれがある。また図３の低圧側の従来例２の曲
線によれば、応力はダイヤフラムの中央部で比較的小さ
く、周縁部で急激に増大してかなり大きくなり、そこか
ら減少して周縁で零となる。ダイヤフラムの応力は周縁
部で大きく集中しているのでダイヤフラムが周縁部で破
損する恐れがある。
（従来例２）をストッパ形状に用いた場合には、ダイヤ
フラムに発生する応力は図２および図３の破線の曲線
（従来例２）により示すようになる。即ち、図２の高圧
側の従来例２の曲線によれば、応力はダイヤフラムの中
央部から周縁部の近くまでかなり小さく安定し、周縁部
で急激に増大して極めて大きくなり、そこから急激に減
少して周縁で零となり、ダイヤフラムの周縁部での応力
の大きさと応力集中のためにダイヤフラムが周縁部で破
損するおそれがある。また図３の低圧側の従来例２の曲
線によれば、応力はダイヤフラムの中央部で比較的小さ
く、周縁部で急激に増大してかなり大きくなり、そこか
ら減少して周縁で零となる。ダイヤフラムの応力は周縁
部で大きく集中しているのでダイヤフラムが周縁部で破
損する恐れがある。
【００２７】本発明の高圧アキュムレータのダイヤフラ
ムストッパ構造は、可撓性の金属円板状のダイヤフラム
の周縁部を封止支持して高圧室を形成する高圧容器に設
けられて、上記ダイヤフラムの変形限界を定めるもので
ある点では、図５および図６に示す高圧アキュムレータ
７０と同様のものであるが、ダイヤフラムに当接するス
トッパの当接面の形状である掘り込み量曲線が異なって
いる。従って、以下の説明では本発明を適用する高圧ア
キュムレータとして図６に示すものを用い説明する。
ムストッパ構造は、可撓性の金属円板状のダイヤフラム
の周縁部を封止支持して高圧室を形成する高圧容器に設
けられて、上記ダイヤフラムの変形限界を定めるもので
ある点では、図５および図６に示す高圧アキュムレータ
７０と同様のものであるが、ダイヤフラムに当接するス
トッパの当接面の形状である掘り込み量曲線が異なって
いる。従って、以下の説明では本発明を適用する高圧ア
キュムレータとして図６に示すものを用い説明する。
【００２８】図１に示す通り、本発明の高圧アキュムレ
ータ７０のダイヤフラムストッパ構造においては、ダイ
ヤフラム８６に当接するストッパ８９の当接面の掘り込
み量曲線が、ダイヤフラム８６の外周部については円周
固定の円板が等分布荷重を受ける場合のたわみを表す式
を基に定められる第１の曲線であり、ダイヤフラム８６
の中央部については円周固定の円板が等分布荷重を受け
る場合の大きなたわみを表す式を基に定められる第２の
曲線であって、ダイヤフラム８６に応力の集中が起こら
ないようにし、また発生する応力が大きくならないよう
にしてある。
ータ７０のダイヤフラムストッパ構造においては、ダイ
ヤフラム８６に当接するストッパ８９の当接面の掘り込
み量曲線が、ダイヤフラム８６の外周部については円周
固定の円板が等分布荷重を受ける場合のたわみを表す式
を基に定められる第１の曲線であり、ダイヤフラム８６
の中央部については円周固定の円板が等分布荷重を受け
る場合の大きなたわみを表す式を基に定められる第２の
曲線であって、ダイヤフラム８６に応力の集中が起こら
ないようにし、また発生する応力が大きくならないよう
にしてある。
【００２９】上述の第１の曲線は例えば上述の（式１）
により定められる曲線とし、第２の曲線は例えば（式
２）により定められる曲線とするとよい。
により定められる曲線とし、第２の曲線は例えば（式
２）により定められる曲線とするとよい。
【００３０】また、ダイヤフラム８６に当接するストッ
パ８９の当接面の掘り込み量曲線を滑らかにするため
に、第１の曲線と、第２の曲線との間を第３の曲線で滑
らかに連結してある。このような第３の曲線はコンピュ
ータ解析により容易に求められる。
パ８９の当接面の掘り込み量曲線を滑らかにするため
に、第１の曲線と、第２の曲線との間を第３の曲線で滑
らかに連結してある。このような第３の曲線はコンピュ
ータ解析により容易に求められる。
【００３１】このような図１に示す掘り込み量曲線（本
発明）をストッパ形状に用いた場合には、ダイヤフラム
８６に発生する応力は図２および図３の実線の曲線（本
発明）により示すようになる。即ち、図２の高圧側の本
発明の曲線によれば、応力はダイヤフラム８６の中央部
から周縁部の近くまで比較的小さく安定し、周縁部にも
大きな応力の発生はなく、周縁部近傍で急激に減少して
周縁で零となり、ダイアフラム８６全体に亙って応力の
大きさも集中も問題とはならない。また図３の低圧側の
本発明の曲線によれば、応力はダイヤフラム８６の中央
部で比較的大きいが、そこから周縁部の近くまで次第に
減少して、周縁部で僅かに増大（但しその大きさは小さ
い）し、周縁部近傍で急激に減少して周縁で零となる。
ダイアフラム８６の応力は周縁部でも十分小さいし、中
央部でも問題となるほどの応力ではなく、ダイヤフラム
８６が破損する恐れはない。
発明）をストッパ形状に用いた場合には、ダイヤフラム
８６に発生する応力は図２および図３の実線の曲線（本
発明）により示すようになる。即ち、図２の高圧側の本
発明の曲線によれば、応力はダイヤフラム８６の中央部
から周縁部の近くまで比較的小さく安定し、周縁部にも
大きな応力の発生はなく、周縁部近傍で急激に減少して
周縁で零となり、ダイアフラム８６全体に亙って応力の
大きさも集中も問題とはならない。また図３の低圧側の
本発明の曲線によれば、応力はダイヤフラム８６の中央
部で比較的大きいが、そこから周縁部の近くまで次第に
減少して、周縁部で僅かに増大（但しその大きさは小さ
い）し、周縁部近傍で急激に減少して周縁で零となる。
ダイアフラム８６の応力は周縁部でも十分小さいし、中
央部でも問題となるほどの応力ではなく、ダイヤフラム
８６が破損する恐れはない。
【００３２】以上の説明から明らかな通り、本発明の高
圧アキュムレータのダイヤフラムストッパ構造によれ
ば、ダイヤフラムに当接するストッパの当接面の掘り込
み量曲線が、ダイヤフラムの外周部については円周固定
の円板が等分布荷重を受ける場合のたわみを表す第１の
式により定められる第１の曲線であり、ダイヤフラムの
中央部については円周固定の円板が等分布荷重を受ける
場合の大きなたわみを表す第２の式により定められる第
２の曲線であるので、ダイヤフラムに応力の集中が起こ
らない。また、第１の式および第２の式として、（式
１）および（式２）を用いれば、ストッパ構造の設計及
び製作が比較的容易にできる。また、第１の曲線と第２
の曲線との間を滑らかに連結する曲線を用いることによ
り、ダイヤフラムストッパ構造の当接面の形状が実際の
ダイヤフラムのたわみ変形により近くなり、ダイヤフラ
ムの応力集中がより少なくなる。したがって、応力集中
の少ないダイヤフラムを提供できることにより、ダイヤ
フラムの変位量を最大限大きくすることができ、高範囲
な使用温度環境の中で、高圧アキュムレータの脈動吸収
性能を十分に発揮させられる。また、ダイヤフラムの外
径を大きくすることがなく、高圧室のガス封入容積を大
きくでき、かつ、高圧アキュムレータをコンパクトにで
きる。
圧アキュムレータのダイヤフラムストッパ構造によれ
ば、ダイヤフラムに当接するストッパの当接面の掘り込
み量曲線が、ダイヤフラムの外周部については円周固定
の円板が等分布荷重を受ける場合のたわみを表す第１の
式により定められる第１の曲線であり、ダイヤフラムの
中央部については円周固定の円板が等分布荷重を受ける
場合の大きなたわみを表す第２の式により定められる第
２の曲線であるので、ダイヤフラムに応力の集中が起こ
らない。また、第１の式および第２の式として、（式
１）および（式２）を用いれば、ストッパ構造の設計及
び製作が比較的容易にできる。また、第１の曲線と第２
の曲線との間を滑らかに連結する曲線を用いることによ
り、ダイヤフラムストッパ構造の当接面の形状が実際の
ダイヤフラムのたわみ変形により近くなり、ダイヤフラ
ムの応力集中がより少なくなる。したがって、応力集中
の少ないダイヤフラムを提供できることにより、ダイヤ
フラムの変位量を最大限大きくすることができ、高範囲
な使用温度環境の中で、高圧アキュムレータの脈動吸収
性能を十分に発揮させられる。また、ダイヤフラムの外
径を大きくすることがなく、高圧室のガス封入容積を大
きくでき、かつ、高圧アキュムレータをコンパクトにで
きる。
【図１】 本発明の一実施形態の高圧容器のダイヤフラ
ムストッパ構造のストッパ形状を従来のものと比較して
示すストッパの当接面の掘り込み量曲線である。
ムストッパ構造のストッパ形状を従来のものと比較して
示すストッパの当接面の掘り込み量曲線である。
【図２】 本発明の高圧容器のダイヤフラムストッパ構
造のによるダイアフラムの受圧側の応力分布を従来のも
のと比較して示すストッパの当接面の掘り込み量曲線で
ある。
造のによるダイアフラムの受圧側の応力分布を従来のも
のと比較して示すストッパの当接面の掘り込み量曲線で
ある。
【図３】 本発明の高圧容器のダイヤフラムストッパ構
造のによるダイアフラムの反受圧側の応力分布を従来の
ものと比較して示すストッパの当接面の掘り込み量曲線
である。
造のによるダイアフラムの反受圧側の応力分布を従来の
ものと比較して示すストッパの当接面の掘り込み量曲線
である。
【図４】 本発明のダイヤフラムストッパ構造を適用で
きる脈動吸収装置である高圧アキュムレータを設けた高
圧燃料供給系を示す系統図である。
きる脈動吸収装置である高圧アキュムレータを設けた高
圧燃料供給系を示す系統図である。
【図５】 図４の高圧燃料ポンプ体の断面図である。
【図６】 本発明のダイヤフラムストッパ構造を適用で
きる高圧アキュムレーターの詳細を示す断面図である。
きる高圧アキュムレーターの詳細を示す断面図である。
７０ 高圧アキュムレータ、７１ 高圧室置、８５ 高
圧容器（ケース）、８６ ダイヤフラム、８９ ストッ
パ（プレート）。
圧容器（ケース）、８６ ダイヤフラム、８９ ストッ
パ（プレート）。
Claims (4)
- 【請求項１】 可撓性の金属円板状のダイヤフラムの周
縁部を封止支持して高圧室を形成する高圧容器に設けら
れて、上記ダイヤフラムの変形限界を定める高圧アキュ
ムレータのダイヤフラムストッパ構造において、 上記ダイヤフラムに当接する上記ストッパの当接面の掘
り込み量曲線が、上記ダイヤフラムの外周部については
円周固定の円板が等分布荷重を受ける場合のたわみを表
す第１の式を基に定められた第１の曲線であり、上記ダ
イヤフラムの中央部については円周固定の円板が等分布
荷重を受ける場合の大きなたわみを表す第２の式を基に
定められた第２の曲線であって、 上記ダイヤフラムに応力の集中が起こらないようにして
なることを特徴とする高圧アキュムレータのダイヤフラ
ムストッパ構造。 - 【請求項２】 上記第１の式が、 ω＝（ｐａ4／６４Ｄ）｛１−（ｒ2／ａ2）｝2 但し、ω：たわみ ｐ：単位面積当たりの荷重 ａ：外周半径 Ｄ：板の曲げ剛性で、Ｄ＝Ｅｈ3／１２（１−ν2）、Ｅ
は縦弾性係数、 νはポアソン比、ｈは板厚 ｒ：任意半径 であり、 上記第２の式が、 （ωmax／ｈ）＋Ａ（ωmax／ｈ）3＝Ｂ（ｐ／Ｅ）（ａ
／ｈ）4 但し、ωmax：最大たわみ ｈ：板厚 Ａ：たわみ係数＝０．４７１ Ｂ：たわみ係数＝０．１７１ ｐ：単位面積当たりの荷重 Ｅ：縦弾性係数 ａ：外周半径 であることを特徴とする請求項１記載の高圧アキュムレ
ータのダイヤフラムストッパ構造。 - 【請求項３】 上記ダイヤフラムに当接する上記ストッ
パの当接面の掘り込み量曲線が、上記第１の曲線と、上
記第２の曲線との間を滑らかに連結する曲線を備えたこ
とを特徴とする請求項１記載の高圧アキュムレータのダ
イヤフラムストッパ構造。 - 【請求項４】 上記ダイヤフラムに当接する上記ストッ
パの当接面の掘り込み量曲線が、図１に示す掘り込み量
曲線Ｃである請求項１記載の高圧アキュムレーターのダ
イヤフラムストッパ構造。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10087051A JPH11280598A (ja) | 1998-03-31 | 1998-03-31 | 高圧アキュムレータのダイヤフラムストッパ構造 |
| DE69822125T DE69822125T2 (de) | 1998-03-31 | 1998-10-14 | Membrananschlagkonstruktion für einen Hochdruckspeicher |
| EP98119380A EP0947691B1 (en) | 1998-03-31 | 1998-10-14 | Diaphragm stopper construction for a high-pressure accumulator |
| US09/184,015 US6019135A (en) | 1998-03-31 | 1998-11-02 | Diaphragm stopper construction for a high-pressure accumulator |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10087051A JPH11280598A (ja) | 1998-03-31 | 1998-03-31 | 高圧アキュムレータのダイヤフラムストッパ構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11280598A true JPH11280598A (ja) | 1999-10-12 |
Family
ID=13904153
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10087051A Pending JPH11280598A (ja) | 1998-03-31 | 1998-03-31 | 高圧アキュムレータのダイヤフラムストッパ構造 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6019135A (ja) |
| EP (1) | EP0947691B1 (ja) |
| JP (1) | JPH11280598A (ja) |
| DE (1) | DE69822125T2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6971859B2 (en) | 2003-11-28 | 2005-12-06 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Diaphragm unit |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3808230B2 (ja) * | 1999-02-26 | 2006-08-09 | 三菱電機株式会社 | 高圧燃料ポンプの金属ダイヤフラム式脈動吸収装置 |
| GB9912916D0 (en) * | 1999-06-04 | 1999-08-04 | Binks Ltd | Surge suppression apparatus |
| JP3847281B2 (ja) * | 2003-08-20 | 2006-11-22 | 株式会社山武 | 圧力センサ装置 |
| JP2005163565A (ja) * | 2003-11-28 | 2005-06-23 | Toyota Industries Corp | ダイヤフラム型ポンプ |
| JP2005344569A (ja) * | 2004-06-01 | 2005-12-15 | Toyota Industries Corp | ポンプ |
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