DE3922128A1 - Zuendeinrichtung fuer brennkraftmaschinen - Google Patents
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Description
Die Erfindung betrifft Zündeinrichtungen bzw. Funkenzünd
schaltungen für Brennkraftmaschinen mit verbesserter Wirkung
für extrem magere Brennstoffgemische, wobei der Zündzeit
punkt genauer gesteuert wird und die Zündschaltung verbessert
ist.
Zum Zünden des Luftbrennstoffgemisches in einer Brennkraft
maschine ist eine Zündschaltung erforderlich, die einen
Funken hoher Energie zum richtigen Zeitpunkt erzeugt. Das
Einsetzen des Funkens im Spalt der Zündelektrode soll zu
einem Zeitpunkt auftreten, in dem die Kurbelwelle eine be
stimmte Anzahl von Winkelgraden vor dem oberen Totpunkt des
Kolbens (OT) erreicht hat. Ist der Zeitpunkt richtig gewählt,
so verursacht die von der Zündkerze ausgehende Flammenfront
eine Druckspitze in der Brennkammer, die gerade vor dem
oberen Totpunkt des Kolbens während des Arbeitshubs auf
tritt. Liegt der Zündzeitpunkt zu spät, so wird der in der
Brennkammer entwickelte Druck nicht zufriedenstellend in
geleistete Arbeit umgewandelt. Andererseits, wenn der Funken
zu früh gezündet wird, so können sehr hohe und auch schäd
liche Drücke und Temperaturen in der Brennkammer auftreten,
die ebenfalls nicht in Arbeit umgewandelt werden können.
Ein sehr stark voreilender Zündzeitpunkt kann außerdem zu
mehreren Erscheinungen in der Brennkammer führen. Bei einer
Selbstentzündung der Restgase, nämlich des unverbrannten
Brennstoffluftgemisches, das von der Bewegung der Flammen
front gezündet wird, explodiert das Gas plötzlich, wenn die
Temperatur und Drücke in der Brennkammer zu hoch werden.
Erfolgt eine solche Selbstzündung im Zylinder, so tritt
abwechselnd ein Druckanstieg und Druckabfall infolge des
plötzlichen Freiwerdens der chemischen Energie ein und die
Temperatur steigt sehr rasch. Ist das Freisetzen von Energie
groß genug, so wird durch die Schwingungen des explodierenden
Gases auch die Zylinderwandung in Mitschwingungen versetzt;
dies äußert sich in einem charakteristischen Geräusch, das
mit "Schwirren" bezeichnet werden kann. Druck- und Tempera
turwechsel der Gase in der Brennkammer infolge einer Selbst
zündung treten eine Weile nach dem oberen Totpunkt auf.
Eine gewisse Neigung zur Selbstzündung wird oft gewünscht,
weil dadurch Turbulenzen erzeugt werden, die den Brennvor
gang beschleunigen, wenn die Geschwindigkeit der von der
Zündkerze ausgehenden Flamme geringer wird. Eine leichte
Selbstzündung kann die Menge von Kohlenwasserstoffen ver
ringern, die bei einer solchen Funkenzündung nicht ver
brannt werden, so daß die vom Abbrennen dieser Gasmengen
freigesetzte Energie ausgenutzt wird, wodurch sich geringere
Kohlenwasserstoffemissionen und ein verringerter Brennstoff
verbrauch ergeben. Aus diesen Gründen sucht man oft die
Zündschaltung so zu kalibrieren, daß die Voreilung des
Funkens etwa dem Einsetzen der Selbstzündung entspricht.
Eine exzessive Selbstzündung darf jedoch nicht erfolgen,
da diese zu hohen Brennkammertemperaturen führt, wodurch
letztlich die Zündkerzenelektroden so stark aufgeheizt wer
den können, daß auch ohne Funken die Zündung erfolgt, also
eine Frühzündung. Frühzündung ist durch extrem hohe Zylinder
temperaturen und Drücke nahe dem oberen Totpunkt gekenn
zeichnet und kann erhebliche Maschinenschäden hervorrufen,
beispielsweise ein Durchschlagen des Kolbens. Eine Früh
zündung läßt sich häufig durch ihr charakteristisches Ge
räusch erkennen. Allgemein läßt sich sagen, daß eine Selbst
zündung zu einer Frühzündung führt und demzufolge eine Früh
zündung zu weiteren Selbstzündungen führt.
Mehrere Faktoren beeinflussen die Zündschwelle zum Erzeugen
einer Selbstzündung, nämlich Lufteinlaßtemperatur, Drehzahl
der Maschine und Belastung, Brennstoffluftgemisch, Brenn
stoffeigenschaften und viele andere Variable. Der Zündzeit
punkt beeinflußt ferner unmittelbar die Brennstoffaus
nutzung der Maschine und den Ausstoß von Schadstoffen. Um
die Zündzeiten genauer zu steuern, ist die Verwendung von
Mikroprozessoren mit geschlossener Regelschleife in der
Zündschaltung bekannt, wobei gleichzeitig mehrere Para
meter gemessen werden, wie die Zusammensetzung der Auspuff
gase, Kühlmitteltemperatur und Klopfen der Maschine. Diese
Daten werden verarbeitet, um den Zündzeitpunkt an die an
genommene Selbstzündungsschwelle anzunähern. Zum Feststellen
des Klopfens bedient man sich bei Zündschaltungen eines
piezoelektrischen Wandlers, der die intensiven beim Klopfen
auftretenden Schwingungen erfaßt. Diese Klopfdetektoren
sind jedoch nicht empfindlich genug, um eine beginnende
Selbstzündung festzustellen, die kaum merkbare Schwingungen
erzeugt, so daß die Schwelle der Selbstzündung von solchen
Wandlern nicht erfaßt wird. Es besteht daher ein Bedarf für
eine Zündschaltung, mit der eine einsetzende Selbstzündung
feststellbar ist, um so den Zündzeitpunkt in einer Regel
schleife genauer zu bestimmen.
Die Entwicklung von Brennkraftmaschinen für Fahrzeuge geht
ständig dahin, daß die Maschinen magere Brennstoffluft
gemische, also Gemische mit weniger Brennstoffinhalt ver
brennen können. Ein Luftbrennstoffgemisch von etwa 15 zu 1
bezeichnet man als stöchiometrische Mischung, die gerade
genug Sauerstoff aufweist, um das Gemisch vollständig zu
verbrennen. Hat man jedoch in der Brennkammer Überschuß Luft,
so lassen sich die schädlichen Abgase wie Stickstoffoxide
und Kohlenwasserstoffe verringern. Der Abmagerung des Ge
misches sind aber Grenzen gesetzt, wenn der Zündfunke keine
exothermische Reaktion mehr in der Brennkammer erzeugt. Der
Grenzwert für magere Gemische bei den meisten heutigen
Motoren beträgt etwa 20 zu 1 im Verhältnis von Luft zum
Brennstoff. Man will diese Grenze erhöhen, und zwar auf etwa
27 zu 1. Es besteht somit ein Bedarf für eine Zündschaltung
für solch hohe Grenzwerte.
In modernen Zündsystemen wird ein Transformator, nämlich
die Zündspule an jede Zündkerze angeschlossen. Dies be
zeichnet man als "Coil-on-plug (COP)"-Zündung. Die Größe
und das Gewicht solcher Einrichtungen an den Zündkerzen
werden wesentlich durch thermische Bedingungen beeinflußt.
Hochbelastete Wicklungen, wenn also die Stromflußzeiten
groß gegenüber den stromlosen Zeiten sind, müssen groß
genug sein, um eine Überhitzung zu vermeiden, bei niedri
ger Belastung dagegen kann die Wicklung kompakter und
leichter sein. Es besteht somit auch ein Bedarf für klei
nere COP-Wicklungen und damit für mit solchen Wicklungen
versehene Zündkerzen minimaler Größe und Gewicht.
Erfindungsgemäß soll daher ein verbessertes Zündsystem
vorgesehen werden, das die vorstehend erläuterten Eigen
schaften aufweist. Die Lösung besteht in einer neuartigen
Zündanordnung, die aus mehreren Erscheinungen Vorteile
zieht, die bei der Verbrennung und den Zündvorgängen auf
treten, erfaßt und berücksichtigt werden. Nachstehend wird
der Erfindungsgedanke erläutert.
Bei Zündsystemen unterscheidet man drei voneinander ge
trennte Phasen der elektrischen Entladung an der Zündstrecke.
Diese Phasen bezeichnet man als Durchschlagsphase, Funken
phase und Glühphase. In der Durchschlagsphase, also am
Anfang der Entladung liegt an den Elektroden eine hohe
Spannung von etwa 10 kV an, was zu einem sehr hohen Strom
in der Größenordnung von 1000 A und mehr führt und in
äußerst kurzer Zeit, nämlich im Nanosekundenbereich auf
tritt. Infolge der außerordentlichen kurzen Stromflußzeit
war es bisher nicht möglich, diese Phase genau zu bestimmen,
weil Meßinstrumente mit entsprechendem Ansprechvermögen nicht
verfügbar waren. Infolge der hohen Frequenz des Stroms in
der Durchschlagsphase wird dieser Strom auch als hoch
frequenter Zündstrom bezeichnet. Sobald der Luftspalt wäh
rend der Durchschlagsphase leitfähig geworden ist, folgt
die Funkenphase, die durch eine niedrige Spannung und
kleinere Ströme über eine längere Zeit gekennzeichnet ist.
Während der Glühphase treten niedrige Ströme und niedrige
Spannung auf. In diesem Zusammenhang wird auf einen Aufsatz
von Maly und Vogel mit dem Titel "Initiation and Propagation
of Flame Fronts in Lean CH4-Air Mixtures by the Three Modes
of the Ignition Spark" hingewiesen, worin die Auffassung
vertreten wird, daß in der Durchschlagsphase eine sich
expandierende Flammenfront an der Funkenstrecke erzeugt
wird und daß die Funken- und Glühphase nicht nur zu dem
Brennvorgang beitragen, sondern tatsächlich sogar im Hin
blick auf die Erosion der Zündkerze unerwünscht sind.
Das erfindungsgemäße Zündsystem weist einen Impulstrans
formator auf, der in einer gegenüber bekannten Zündspulen
sehr unterschiedlichen Weise arbeitet. Jede Zündkerze er
hält an ihrem Außenende ihren eigenen Zündimpulstransfor
mator. Die Gesamtzahl der Zündkerzen wird also nicht an eine
einzige Wicklung angeschlossen. Bei bekannten Zündsystemen
mit Fly-back-Transformator (Zündspule) wird in der Zünd
spule magnetische Energie infolge des Stromflusses durch
die Primärwicklung erzeugt. Dies induziert eine Spannung
in der Sekundärwicklung beim Zusammenbruch des Magnetfeldes.
Solche Zündspulen werden seit vielen Jahren benutzt, haben
jedoch eine schwache elektrische Wirkung. Ein wesentlicher
Vorteil des erfindungsgemäßen Impulstransformators besteht
darin, daß der induktive Widerstand der Sekundärwicklung
stark verringert ist, so daß die Zündung des Funkens in viel
kürzerer Zeit, nämlich 50 µs erfolgt und somit ein mehr
faches Zünden möglich wird. Außerdem lassen sich mit der
verringerten Inpedanz der Wicklung auch verruste Zündkerzen
zünden. In einem Impulstransformator wird die Funkenent
ladungsenergie nicht in einem Magnetfeld gespeichert. Viel
mehr dient der Impulstransformator nur als schnell an
sprechender Aufspanntransformator, der einen sekundären Aus
gang bei einer der Primärwicklung zugeführten Spannungs
spitze liefert.
Bei den Ausführungsformen der Erfindung bedient man sich
eines Ferrit-Ringwandlers, der den Durchschlagsstrom in der
Zündschaltung erfaßt und damit Auftreten und Zeitdauer der
Funkenentladung und der zum Steuern des Impulstransformators
dient, um die Dauer der Funken- und Glühphase zu verkürzen.
Das Gesetz von Paschen bestimmt das Verhältnis zwischen der
Durchschlagsspannung, dem Druck und der Temperatur in der
Brennkammer zum Zeitpunkt der Entladung. Die Gleichung
lautet:
mit
Vb = Durchschlagsspannung
K = Konstante
P = Zylinderdruck
T = Zylindertemperatur
Vb = Durchschlagsspannung
K = Konstante
P = Zylinderdruck
T = Zylindertemperatur
Wie bereits erwähnt, ist die Selbstzündung durch abnormale
Druck- und Temperaturänderungen nach OT, normalerweise
zwischen 5° bis 20° nach OT gekennzeichnet. Um Selbstzündung
zu erfassen, wird erfindungsgemäß eine bestimmte Spannung
(eine sogenannte gleitende Spannung) an die Zündkerze wäh
rend der Zeit angelegt, in der das Auftreten von Druck- und
Temperaturschwankungen zur Selbstzündung wahrscheinlich ist.
Da die Temperatur- und Druckbedingungen, die bei Selbstzün
dung zyklisch auftreten, zu einer Durchschlagsspannung gemäß
Paschen gehören, die momentan kleiner ist, als die Durch
schlagsspannung für die normale Verbrennung, kann die Funken
entladung in dieser Periode so eingestellt werden, daß sie
unter Bedingungen der Selbstzündung auftritt, aber nicht
während normaler Zündbedingungen, vorausgesetzt, daß die
gleitende Spannung richtig ausgewählt ist.
Eine erfindungsgemäße Sensorschaltung mit dem vorerwähnten
Ringwandler erfaßt somit den Durchschlagsstrom und damit
den Beginn der Entladung. Dieses Signal wird dann dazu
benutzt, um schrittweise den Zündzeitpunkt zu verlang
samen, entweder für alle oder einzelne Zylinder, bis die
Selbstzündung aufhört. In anderer Weise kann man die Zünd
zeitpunktvoreilung inkrementell vergrößern, bis wiederum
Selbstzündung auftritt, worauf wieder eine Korrektur er
folgt. Dies führt zu einer "Dither"-Erscheinung im Bereich
der Selbstzündungsschwelle. Aktiviert man deshalb die Zünd
kerze in einem bestimmten Zeitfenster nach OT, so dient
die Zündkerze zum Erfassen der Selbstzündung mit einer viel
größeren Empfindlichkeit als mit bekannten piezoelektrischen
Klopfsensoren. Diese Aktivierung der Zündkerze nach dem OT
ist nicht dazu gedacht, zum Verbrennungsvorgang beizutragen,
sondern wird lediglich zum Erfassen einer Selbstzündung
vorgesehen. Der Impulstransformator gemäß der Erfindung
ermöglicht die Anpassung der gleitenden Spannung auf einen
gewünschten Pegel, wie dies bei bekannten Zündsystemen mit
Fly-back-Transformatoren nicht ohne weiteres möglich ist.
Infolge unterschiedlicher Zylinder bei einer Brennkraft
maschine kann es manchmal wünschenswert sein, jeden Zylinder
zu kalibrieren, da die Druck und Temperatureigenschaften
der einzelnen Zylinder variieren können, so daß Selbst
zündungsbedingungen irrtümlich erfaßt werden, wenn eine
bestimmte gleitende Spannung als Sensor für die Selbst
zündung benutzt wird. Eine Kalibriertabelle läßt sich er
zeugen, wenn in einem Bereich nach dem OT des Kolbens unter
schiedliche Spannungen an die Zündkerze angelegt werden,
bevor jedoch die zu Selbstzündungen führenden Druck- und
Temperaturänderungen sich manifestieren (beispielsweise
in der Größenordnung 5° nach OT). Die in der Kalibrier
periode auftretende Durchschlagsspannung dient dann zum
Einstellen der gleitenden Spannung für diesen Zylinder.
Erfindungsgemäß wird die Zündung für einen einzigen Kolben
arbeitshub in drei Perioden unterteilt, nämlich in eine
erste Entladung zum Zünden des Funkens, einer zweiten Ent
ladung mit Kalibrierung und einer dritten Periode zum Er
fassen der Selbstzündung.
Bei der Zündkerzenentladung bildet sich ein kleiner Ball
oder Kern ionisierter Gase. Da das Fluid in der Brenn
kammer turbulent ist, bewegt sich der kleine Kern von seinem
Entstehungspunkt in der Zündstrecke weg. Ist das Luft/Brenn
stoffgemisch reich genug, so führt der Kern zu einer
exothermischen Reaktion, der Kern wächst rasch und wird
zu einer sphärischen Flammenfront, die vom Ursprungspunkt
weg wandert. Wenn andererseits das Luft/Brennstoffgemisch
außerordentlich mager ist, so schrumpft der Hochtemperatur
kern ionisierter Gase infolge des umgebenden Fluids, ver
ringert seine Größe und löst sich auf, wenn er von der
Zündstrecke weg wandert. Dabei kann aus dem Gemisch in der
Brennkammer keine wesentliche Energie freigesetzt werden.
Das Luft/Brennstoff-Verhältnis an der Grenze zwischen einer
endothermischen und exothermischen Reaktion bezeichnet man
als Grenzwert für ein mageres Gemisch. Wenn nun die Zünd
kerze in einer sehr kurzen Zeitdauer, nämlich im Mikro
sekundenbereich mehrfach gezündet wird, so läßt sich der
Grenzwert für das Magergemisch verbessern, d.h. auch mage
rere Gemische können gezündet werden. Durch rasch folgende
Zündimpulse werden mehrere aufeinanderfolgende ionisierte
Gaskerne erzeugt, die von der Zündstrecke weggeblasen wer
den. Da die Kerne sehr nahe aufeinanderfolgen, ist ihr
Zusammendrücken in der Brennkammer minimal, so daß die Kerne
in der Brennkammer länger anwesend sind, und damit auch
magerere Gemische abbrennen können. Mit dem erfindungs
gemäßen Impulstransformator lassen sich solche raschen
Zündfolgen erzeugen, mit bekannten Fly-back-Transformatoren
ist das wegen des hohen Widerstandes der Sekundärwicklung
nicht möglich.
Erfindungsgemäß wird somit ein rasches mehrfaches Zünden
erzeugt, indem der Durchschlagsstrom, der für die Entladung
verantwortlich ist, erfaßt wird, mit diesem Signal wird der
Entladevorgang sofort beendet und ein nächster Zündvorgang
begonnen, so daß Mehrfach-Entladungen in sehr kurzer Zeit
möglich sind.
Ferner ist erfindungsgemäß die Größe und das Gewicht des
Impulstransformators minimiert, um die Bauweise zu ver
bessern. Dies ist außerordentlich vorteilhaft, weil das
Ende der Zündkerze diesen Impulstransformator trägt, dessen
Gewicht die Zündkerze quer zur Längsrichtung stark belastet,
insbesondere wenn der Motor läuft und das Fahrzeug vibriert.
Weiter ist vorteilhaft, daß die Größe der Anbauteile am
Motor verringert wird. Größe und Gewicht des Impulstrans
formators sind wesentlich von thermischen Bedingungen be
einflußt. Erfindungsgemäß wird der Durchschlagsstrom erfaßt
und zum sofortigen Beenden des Primärstroms in der Zünd
spule benutzt und damit die Einschaltzeit verringert. Da
die Durchschlagsphase der Zündperiode für den Zündvorgang
des Gemisches ausschlaggebend ist, können die Zünd- und
Glühphasen ohne nachteilige Wirkungen abgekürzt werden.
Es wird für möglich gehalten, daß Einschaltzeiten in der
Größenordnung von 1% mit einem in dieser Weise arbeitenden
Zündsystem möglich sind. Derart niedrige Einschaltzeiten
führen zu Impulstransformatoren von minimaler Größe und
Gewicht.
Ausführungsbeispiele der Erfindung sind nachstehend anhand
der Zeichnung näher erläutert. Es zeigt:
Fig. 1 den Spannungsverlauf über der Zeit an der Zünd
strecke,
Fig. 2 den Stromverlauf über der Zeit, nämlich Duchschlags
strom und Hochfrequenzstrom in der Zündstrecke,
Fig. 3 den Druckverlauf in der Brennkammer abhängig von
der Kurbelwellenposition bei normaler Verbrennung
sowie durch Selbstzündung hervorgerufene Druck
änderungen, wobei ferner das Verhältnis zwischen
Kurbelwellenposition und Zündspannung in den Peri
oden der Zündung, des Kalibrierens und der gleiten
den Spannung dargestellt ist,
Fig. 4 eine schematische Darstellung einer Zündeinrichtung
für eine Brennkraftmaschine mit 4 Zylindern,
Fig. 5 eine Schaltungsanordnung der Impulstransformatoren
und zugehörige Verstärkerstufen,
Fig. 6 einen Schnitt durch einen auf eine Zündkerze
aufgesetzten Impulstransformator,
Fig. 7 den zeitlichen Zusammenhang von Steuersignalen,
Sekundärspannung und Hochfrequenzstrom für mehr
fache Zündentladungen,
Fig. 8 den zeitlichen Verlauf von Steuersignalen und
Spannung beim Kalibrieren und während der gleitenden
Betriebsweise,
Fig. 9 bis 13 Flußdiagramme in Blockdarstellung, für die von
dem Programm ausgeführten Anweisungen zum Steuern
des Mikroprozessors der Zündeinrichtung, wobei
Fig. 9 eine Abtasterroutine für den Betriebsbeginn
darstellt, Fig. 10 eine Steuerroutine für den Impuls
starter und Zeitverzögerung, Fig. 11 eine
Routine zur Impulssteuerung, Fig. 12 eine
Routine für die Impulsbreite und Fig. 13
eine Routine für die Zündung und die gleitende
Steuerung.
Die Darstellungen in den Fig. 1 bis 3 dienen zur Erläute
rung der Zündvorgänge und als Grundlage für das in den Figu
ren 4 bis 13 dargestellte Zündsystem gemäß der Erfindung.
In Fig. 1 ist der Spannungsverlauf abhängig von der Zeit an
einer Zündkerze einer Brennkraftmaschine dargestellt, wobei
die Spannung bis zum Auftreten der Entladung ansteigt, worauf
sie stark abfällt und so gemäß dem Verlauf 10 in die Zünd-
und Glühphase übergeht. Verlauf 12 zeigt gestrichelt die Elek
trodenspannung die sich ohne Entladungsvorgang einstellen
würde.
Fig. 2 zeigt den Stromverlauf 14 mit einem sehr hohen
Durchschlagsstrom bzw. hochfrequenten Strom, der am Anfang
des Zündfunkens auftritt und sehr kurz im Nanosekundenbereich
dauert. Wie erwähnt soll erfindungsgemäß der Durchschlags
strom erfaßt werden, um die Zündzeit zu steuern und den Ver
brennungsvorgang zu erfassen.
Fig. 3 zeigt den Verlauf 16 des Zylinderdrucks abhängig von
der Kurbelwellendrehlage in einem normalen Verbrennungsprozeß.
Der Zylinderdruck steigt bis zu einem Maximum an, das unmittel
bar nach dem Punkt liegt, in dem der Kolben in die obere Tot
punktlage beim Arbeitshub gelangt, worauf der Druck entspre
chend der Vergrößerung des Zylindervolumens sinkt. Die ge
strichelte Kurve 18 zeigt rasche Änderungen des Zylinderdrucks
während einer Selbstzündung an. Diese erfolgt typisch im Be
reich zwischen 5° und 20° nach OT. Diese Änderungen ergeben
sich aus einer Explosion in der Brennkammer, die in der Kam
mer Reflektionen verursacht. Der Kurvenverlauf 18 zeigt die
momentanen Druckwerte unter denen bei normaler Verbren
nung während einer Selbstzündung, welche erfindungsgemäß als
momentane Verringerung der Durchschlagspannung erfaßt wird.
Fig. 3 zeigt ferner die drei separaten Perioden für die
Zündung gemäß der Erfindung. Vor dem OT sind die Impulse 20
wirksam und initiieren den Verbrennungsvorgang der Brennkammer.
Die Impulse 22 sind am OT oder gleich nach dem OT wirksam, um
das Selbstzündungserfassungssystem in der unten erläuterten
Weise zu kalibrieren. Die Impulse 22 sind rampenförmig oder
sägezahnförmig und steigen zeitabhängig an, bis die Entladung
einsetzt und die Impulse abgeschnitten werden. Somit entspricht
die gesamte Impulsbreite der Impulse 22 dem Druck im Zylinder
gemäß dem Gesetz von Paschen. Die Durchschlagsspannung der
Impuls 22 dient zum Kalibrieren des Systems, um Selbstzündung
genau zu erfassen, wobei unterschiedliche Zylindereigenschaf
ten berücksichtigt werden. Das Kalibrieren erfolgt bevor sich
die Wirkungen der Selbstzündung entsprechend der Duchschlags
spannung manifestieren.
Die Impulse 24 beaufschlagen die Zündelektroden mit einer
gleitenden Spannung, die einstellbar ist, um eine Entladung
durchzuführen, wenn der Druck unter den der normalen Verbren
nung sinkt und die Temperatur ansteigt, wodurch sich eine
Selbstzündung anzeigt.
Die Zündeinrichtung gemäß der Erfindung ist in Fig. 4 dar
gestellt und trägt das Bezugszeichen 30. Die Zündeinrichtung
30 weist zur Zündsteuerung einen Mikroprozessor 32 auf, dem
Signale von Zeitgebern 34 der Brennkraftmaschine, einem Zeit
steuergerät 36 der Maschine und Sensoren 38 für den Sauerstoff
zugeführt werden. Die Spannungsversorgung 40 für die Zündein
richtung ist an eine Fahrzeugbatterie 42 angeschlossen. Der
Mikroprozessor 32 liefert Ausgangssignale an die Impulstrans
formatoren 44, die auf die Zündkerzen unter Zwischenschaltung
von Verstärkerstufen 46 aufgesetzt sind.
Die Zeitgeber 34 liefern Impulssignale aus einem magnetischen
oder optischen Sensor, der die Drehlage der Kurbelwelle oder
der Nockenwelle erfaßt. Diese Signale bestimmen den Zündzeit
punkt und dienen zur Drehzahlmessung usw.
Die Zeitsteuereinrichtung 36 ist eine Einrichtung mit einem
Mikroprozessor, der vom Zeitgeber 34 ein Signal erhält und
Signale mehrerer Parameter verarbeitet, die den Zündzeitpunkt
bestimmen, wie Kühlmitteltemperatur, Drosselklappenposition,
Lufttemperatur, Ansaugdruck und Erfassung der Belastung usw.,
um die Zündvoreilung zu bestimmen. Das Steuergerät 36 erhält
auch Signale vom Mikroprozessor 32 zum Erfassen einer Selbst
zündung. Wie vorstehend erläutert, sucht das Zeitsteuergerät
36 die Maschine an der Schwelle einer Selbstzündung durch
inkrementelle Zündvoreilung zu halten, bis Selbstzündung auf
tritt, worauf der Vorgang verzögert und dann die Zündung inkre
mentell wieder zurückgestellt wird, so daß die Einrichtung am
Schwellwert der Selbstzündung bei den existierenden Betriebs
parametern gehalten wird bzw. um die Schwelle schwingt.
Der Sauerstoffsensor 38 erfaßt den Sauerstoff im Abgas der
Maschine, um die Zusammensetzung des Luft-Brennstoffgemisches
zu bestimmen. Der Sauerstoffsensor ist üblicherweise eine in
der Abgasleitung angeordnete Zirkoniumdiode. Das Signal vom
Sensor 38 dient zum Steuern der Brennstoffeinspritzung.
Die vorerwähnten Eingänge und Ausgänge sind an dem Mikroprozes
sor 32 angeschlossen, der die Zündkerzen über die Verstärker
stufen 46 und Impulstransformatoren 44 aktiviert. In Fig. 5
sind die Impulstransformatoren 44 und Verstärkerstufen 46 ein
schließlich zusätzlicher Schaltungskomponenten und Verdrahtung
näher dargestellt. Fig. 5 zeigt vier Impulstransformatoren 44
und Verstärker 46, die für jeden Zylinder gleich aufgebaut
sind. Eine dieser Kombinationen 48 ist näher dargestellt. Die
anderen Schaltungen sind entsprechend aufgebaut. Die Verstärker
46 sind vorsorglich von den Transformatoren 44 getrennt, da sie
eine Konstantgleichspannung von 200 V aus der Spannungsversor
gung 40 erhalten. Diese Gleichspannung liegt auf der positiven
Leitung 50 gegenüber Masse 52 an. Ein Zündsignal des Mikropro
zessors 32 tritt auf der Leitung 54 und den den Zylinder zuge
hörigen Leitungen 56, 58, 60 und 62 auf, wobei die Leitung 62
zur Kombination 48 führt. Leitung 59 ist die gemeinsame Nieder
spannungsseite der Spannungsversorgung 40.
Die Zündsignale werden an einen VMOS-Schalttransistor 64 über
einen Schnittstellentransformator 66 übertragen, der eine
Faraday-Abschirmung zur Masse aufweist. Die Dioden 68 und 70
sind zum Schutz der Schaltung vorgesehen und die Diode 72 dient
als Klemmdiode. Tritt ein Zündsignal auf der Leitung 56 auf,
so gelangt ein Hochspannungsimpuls über die Leitung 74 zum Im
pulstransformator 44 und liegt an der Primärwicklung 76 an, die
über die Leitung 78 mit Masse verbunden ist. Der Stromdurch
gang durch die Primärwicklung 76 induziert einen Hochspannungs
impuls in der Sekundärwicklung 80 mit wesentlich erhöhter Span
nung. Die in der Wicklung 80 induzierte Spannung liegt an der
Funkenstrecke 82 an.
Erfindungsgemäß wird der Durchschlagsstrom bzw. der hochfre
quente Strom erfaßt. Da die Frequenz außerordentlich hoch ist,
macht der hohe Widerstand der Masseleitung durch den Motorblock
84 die Feststellung schwierig. Es ist daher eine andere Masse
rückleitung über einen Zündkerzenschirm 86 vorgesehen, der
elektrisch mit der Basis der Zündkerze verbunden und an die
Hochfrequenzrückleitung 88 angeschlossen ist. Das Signal auf
der Leitung 88 gelangt durch eine Ferritperle 90 zum Masse
leiter 52. Tritt das Hochfrequenz-Stromsignal in der Ferrit
perle 90 auf, so wird in der Schleife 92 eine Spannung indu
ziert. Die Ausgangsspannung der Schleife 92 infolge des Durch
schlagstroms beträgt etwa 50 V als Impuls von einer Nanosekunde.
In einem Vollweggleichrichter 94 wird das induzierte Signal
gleichgerichtet und dann über die Leitung 96 und 98 zum Mikro
prozessor 32 über den Anschluß 54 geführt.
Fig. 6 zeigt einen Schnitt durch den auf eine Zündkerze 102
aufgesetzten Transformator 44. Dieser hat die bereits erwähnte
Primär- und Sekundärwicklung 76, 80 sowie Anschlüsse 104 an
den Stecker 106 in Fig. 5. Ein Anschlußstift 108 liegt am
Anschluß 110 der Zündkerze und am Anschlußstift 105 des Trans
formators an. Das untere Ende der Zunge 108 umschließt nach
Art eines Greifers 107 den Anschluß 110 der Zündkerze. Eine
Gummimanschette 112 umschließt den keramischen Sockel der
Zündkerze 102 und stützt den Transformator 44 ab. Ein Gehäuse
109 aus Kunststoff trägt den Impulstransformator 44, der von
einem Schirm 86 umschlossen ist, der mit Fingern 114 an der
Zündkerze aufliegt.
In den Fig. 7 und 8 sind die am Ausgang des Mikroprozessors
32 während des Zündvorganges eines der Zylinder auftretenden Steuersignale dargestellt.
Fig. 7 zeigt eine Impulsserie, die erzeugt wird, um die Zün
dung des Gemisches in der Brennkammer vor dem OT einzuleiten.
In Fig. 7 sind mehrere Kurvenformen aufgetragen, um die Zeit
abhängigkeit darzustellen, in der Rechteckwellenimpulse 116
vom Mikroprozessor 32 auf eine der Leitungen 56 bis 62
ausgegeben werden. Diese Steuersignale verursachen den zeit
lichen Anstieg gemäß der Sägezahnkurve 118 für die Primär- und
Sekundärspannungen des Impulstransformators 44 und stellen so
mit die Spannung an der Zündstrecke dar. Die durch den Sägezahn
verlauf 118 dargestellten Sekundärspannungen wachsen bis zum
Entladungszeitpunkt an und fallen dann ab, entsprechend der
auch in Fig. 1 dargestellten Zündfunken- und Glühphase während
des Entladevorgangs. Der Mikroprozessor 32 bestimmt die Recht
eckwellenform der Impulse 116 und bestimmt ferner die Impuls
breite 120 sowie die Impulsperiode 122.
Für eine praktische Ausführungsform des Impulstransformators
44 beträgt die Einschaltzeit für den primären Strom weniger als
6 µs. Ist der Durchschlag erreicht, so wird dies von der Strom
detektorschleife 92 und die Ferritperle 90 festgestellt, um
dann den Primärstrom durch Abschalten des Transistors 64 zu
beenden. Der Primärstrom fließt dann durch die Klemmdiode 72
und wird noch für eine Dauer von bis zu 60 µs aufrechterhalten.
Diese Schaltung mit der Schleife 92 erlaubt es, das Intervall
zwischen den Zündimpulsen so kurz wie möglich, annähernd 40
bis 60 µs zu halten. Diese hohe Ansprechempfindlichkeit er
möglicht eine mehrfache Zündung, beispielsweise von 7 Impulsen,
um den Verbrennungsvorgang einzuleiten. Damit ist es möglich,
auch magerere Brennstoffluftgemische zu zünden. So ist fest
gestellt worden, daß eine Impulsrepetitionsrate von 100 µs
oder weniger eine erhebliche Verbesserung für die Zündung
magerer Gemische bedeutet.
Durch Überwachen der Impulsbreite der Steuersignale 116 läßt
sich die Durchschlagspannung messen. Verschmutzte Zündkerzen
oder Frühzündungen führen zu einer sehr niedrigen Durchschlag
spannung, dagegen läßt eine sehr hohe bzw. nicht erreichbare
Durchschlagspannung auf einen offenen Schaltkreis schließen.
Wenn man also die Durchschlagspannung der Impulse 20 mißt,
so lassen sich solche abnormale Bedingungen feststellen, die
infolge mechanischer Störungen oder einer Fehlfunktion der
beschriebenen Schaltung auftreten.
In der nächsten Zündphase wird dem Impulstransformator 44 ein
Signal zugeführt, wenn die Kurbelwelle eine Lage etwa 5° nach
OT eingenommen hat. Zu diesem Zeitpunkt tritt für gewöhnlich
eine Selbstzündung nicht auf und dieses Signal dient zum Ab
fragen oder Abtasten des im Zylinder herrschenden Drucks, be
vor sich eine Selbstzündung einstellen könnte. Fig. 8 ent
spricht Fig. 7 und zeigt ebenfalls die Signale des Mikropro
zessors 32 und die Spannung an der Zündstrecke. Ein Rechteck
impuls 124 erzeugt einen Impuls 20 als Abfragesignal. Das
Steuersignal 124 tritt auf, bis der hochfrequente Strom mittels
der Ferritperle 90 festgestellt wird, und wird dann ausgeschal
tet. Infolge der Rampeneigenschaft der Spannung 22 ist die
Dauer des Rechteckimpulses 124 eine Funktion der Durchschlag
spannung. Mit anderen Worten hängt die phasendifferenz zwischen
der Vorderkante des Impulses 124 und dem Auftreten des Durch
schlags mit der Durchschlagsspannung und den Zylinderbedin
gungen ab. Sind die Zylinderdrücke höher als der Durchschnitt
bzw. die Temperaturen niedriger, so steigt der Impuls 22 auf
einen höhreren Spannungspegel an, wie dies gestrichelt bei
126 und 128 dargestellt ist, bevor die Entladung erfolgt.
Andererseits sind die Durchschnittsdrücke niedriger oder die
Temperaturen höher, so wird dies durch Abkürzen der Impuls
breite der Impulse 22 und 124 erfaßt.
In Fig. 8 ist auch die letzte Phase der Zündung, also die
sogenannte gleitende Phase dargestellt. Eine Reihe von Recht
ecksteuersignalen 130 wird vom Mikroprozessor 32 abgegeben
und erzeugt dementsprechend eine Sägezahnwelle. Wie erwähnt,
dient diese gleitende Spannung zum Erfassen einer Selbstzün
dung im Zylinder. Stellen sich normale Drücke ohne Selbst
zündung ein, so ist die an die Zündkerze angelegte maximale
gleitende Spannung nicht groß genug, um eine Entladung zu be
wirken. Erfolgt jedoch Selbstzündung, so führen die raschen
Änderungen von Druck und Temperatur im Zylinder zu einem momen
tanen Abfall der Durchschlagsspannung und folglich zu einer
Entladung, die in der Ferritperle 90 erfaßt wird. Diese Fest
stellung dient dann dazu, den Zündzeitpunkt zu verzögern.
Wie erwähnt, dient der Abfrageimpuls 22 zum Kalibrieren der
richtigen gleitenden Spannung der Impulse 24. Treten daher im
Zylinder höhere als durchschnittliche Drücke auf, so wird auch
das Maximum der gleitenden Spannung vergrößert, um Druckände
rungen infolge Selbstzündung festzustellen. Andererseits wird
die gleitende Spannung 24 herabgesetzt, wenn der Druck geringer
ist als der Durchschnittsdruck, um eine falsche Anzeige von
Selbstzündung zu vermeiden, die beim normalen Zündverhalten
auftreten würde. Für das Kalibrieren ist zwischen der Impuls
länge der Kurven 124 und 130 ein Verhältnis derart vorgesehen,
daß der Pegel der gleitenden Spannung 24 um so höher ist, je
höher die Durchschlagsspannung am Abfrageimpuls ist. Fig. 8
zeit, daß ein verlängertes Steuersignal 130, wie es als 132
gestrichelt dargestellt ist, zu einer höheren gleitenden
Spannung führt, die gestrichelt bei 134 gezeigt ist und die
die Folge ist, wenn die Abfrageimpulsbreite größer wird, wie
dies in Kurve 126 dargestellt ist. Während eines normalen
Verbrennungsablaufs ohne Entladung während der gleitenden
Phase verschwindet allmählich die Spannung an der Funken
strecke, wie durch die Sägezahnform der Impulse 24 darge
stellt ist.
Fig. 9 bis 15 zeigen in schematischer Form die Programm
routinen für den Mikroprozessor 32. Fig. 9 zeigt die Abtast
routine 138 des Programms. Über eine Tastatur lassen sich
Variable in der Routine einstellen. Block 140 bestimmt, ob
die Zylinder synchronisiert sind, so daß die Zündfolge ent
sprechend dem Zeitgeber 34 des Motors richtig ist. Der Block
140 zeigt auch an, ob die Maschine läuft. Die Blöcke 142 und
144 bestimmen, ob die Maschine abgestorben ist und bestimmen
die Drehzahl der Maschine. Im Block 144 erscheint der Wert von
1000 Umdrehungen/Minute als Beispiel für eine niedrige Dreh
zahl, bei der die Abfrage- und gleitenden Signalen beendet wer
den können, da Selbstzündung normalerweise nicht auftritt.
Der Rechenblock 146 für die gleitende Spannung bestimmt deren
zeitliches Auftreten entsprechend der Gradzahl nach OT und
Block 148 bestimmt die gleitende Spannung nach 35° hinter OT.
Fig. 10 zeigt die Impulsstart- und Verzögerungssteuerroutine
150 des Impulszeitgebers im Mikroprozessor 32, der die Impuls
breite 120 setzt und die Verzögerungsstufe startet, die die
Impulsperiode 122 für die Steuerimpulse des Mikroprozessors
32 zum Impulstransformator 44 während der Zündung, Abfrage
und gleitenden Phase einstellt.
Fig. 11 illustriert die Routine 154 für die Impulssteuerung
entsprechend der Breite 120 und Periode 122 der Impulse in der
gleitenden Phase. Nach Empfang eines Eingangssignals von den
Zeitgebern 34 werden die Impulsbreite und Verzögerungszeitgeber
gestartet, wie durch die Blöcke 156 und 158 angegeben. Der
Block 160 errechnet 35° nach OT und gibt dies in den Block
148 der Fig. 9.
Fig. 12 zeigt die Impulsbreitenroutine 162, wobei der Impuls
zeitgeber gemäß Programm gestartet und gemäß Programm oder dem
hochfrequenten Stromsignal angehalten wird. In dieser Routine
wird die Impulsbreite des Abfrageimpulses festgestellt und
dient zur Einstellung der gleitenden Impulsbreite im Block 164.
Fig. 13 zeigt die Steuerroutine für die Zündung und die
gleitende Phase. Diese Routine weist zwei Blöcke 174 und 176
für die Zündung und die gleitende Phase auf. Für jeden dieser
Blöcke werden die Zeitpunkte für die Impulse und Verzögerungen
so gestartet, daß sich die richtige Impulsbreite und Periode
ergibt.
Claims (22)
1. Zündeinrichtung für Funkenzündung von Brennkraftmaschinen
gekennzeichnet durch
einen Impulstransformator (44) mit einer Primärwicklung und einer an einer Zündkerze angeschlossenen Sekundärwicklung,
einen Verstärker (46) zum Anschluß an die Primärwicklung des Impulstransformators zum Induzieren eines Hochspannungssi gnals,
eine Steuereinrichtung zum Anschluß an den Verstärker zum Erzeugen einer an die Sekundärwicklung angelegten Spannung und durch einen Entladungsdetektor zum Erfassen des Auftre tens der elektrischen Entladung in der Funkenstrecke und zum Erzeugen eines Entladesignals für die Steuereinrichtung, mit dem die Steuereinrichtung gesteuert wird.
einen Impulstransformator (44) mit einer Primärwicklung und einer an einer Zündkerze angeschlossenen Sekundärwicklung,
einen Verstärker (46) zum Anschluß an die Primärwicklung des Impulstransformators zum Induzieren eines Hochspannungssi gnals,
eine Steuereinrichtung zum Anschluß an den Verstärker zum Erzeugen einer an die Sekundärwicklung angelegten Spannung und durch einen Entladungsdetektor zum Erfassen des Auftre tens der elektrischen Entladung in der Funkenstrecke und zum Erzeugen eines Entladesignals für die Steuereinrichtung, mit dem die Steuereinrichtung gesteuert wird.
2. Zündeinrichtung nach Anspruch 1, wobei das Auftreten einer
Selbstzündung erfaßt wird, dadurch gekennzeich
net, daß Druck- und Temperaturänderungen in der Brennkam
mer nach Überschreiten des OT abweichend von einer normalen
Verbrennung erfaßt werden, daß Mittel zum Erfassen der Kolben
lage und zum Erzeugen eines Zeitsignals vorgesehen sind, und
daß die Steuereinrichtung eine gleitende Spannung mit einem
vorbestimmten maximalen Pegel für die Funkenstreckung während
einer Arbeitsperiode des Zylinders erzeugt, nachdem der Kolben
eine Lage nach OT erreicht hat, wobei die gleitende Spannung
einen Pegel aufweist, mit dem eine Entladung in der Funkenstrecke
auftritt, wenn in der Brennkammer eine Selbstzündung erfolgt,
die aber nicht auftritt, wenn die Bedingungen im Zylinder einem
normalen Verbrennungsvorgang entsprechen, wobei der Entladungs
detektor eine Anzeige für das Auftreten einer Selbstzündung
liefert.
3. Zündeinrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch ge
kennzeichnet, daß die Zylinderperiode im Bereich
zwischen 5° und 35° nach OT beträgt.
4. Zündeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch
gekennzeichnet, daß die gleitende Spannung aus
einer Impulsreihe besteht, die am vorbestimmten maximalen Pegel
ein Spannungsmaximum haben.
5. Zündeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch
gekennzeichnet, daß der Entladungsdetektor ei
nen an die Zündkerze angeschlossenen Schirm (86), einen den
Schirm mit Masse verbundenen Leiter und einen Stromdetektor zum
Messen des Stroms in dem Leiter aufweist.
6. Zündeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch
gekennzeichnet, daß die Steuereinrichtung einen
Abfrageimpuls an die Funkenstrecke der Zündkerze während eines
Abschnitts des Arbeitshubes anlegt, in dem Selbstzündung nicht
auftritt und die gleitende Spannung einen vorbestimmten maxi
malen Pegel erreicht, wobei die Spannung des Abfrageimpulses
mit der Zeit ansteigt, bis eine Entladung auftritt und wobei
die gleitende Spannung gemäß der Impulsbreite des Abfrageim
pulses eingestellt wird.
7. Zündeinrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekenn
zeichnet, daß der Abfrageimpuls im OT des Kolbens
angelegt wird.
8. Zündeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch
gekennzeichnet, daß die Steuereinrichtung
ferner eine Zündzeitpunktverzögerung beim Erfassen einer Selbst
zündung aufweist und anschließend eine Zündvoreilung hervorruft,
so daß die Zündung im Bereich der Schwelle einer Selbstzündung
betrieben wird.
9. Zündeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 8 zur Ver
besserung der Zündung von mageren Luftbrennstoffgemischen, da
durch gekennzeichnet, daß von der Steuerein
richtung mehrere Funkenentladungen in der Funkenstrecke der
Zündkerze vor dem OT des Kolbens erzeugt werden, daß das
Einsetzen der Impulse zeitlich kürzer als in 100 µs erfolgt
und daß durch die Mehrfachzündung ein magereres Gemisch ver
brennbar ist.
10. Zündeinrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Entladungsvorgänge in etwa 70 µs
aufeinanderfolgen.
11. Zündeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 10,
dadurch gekennzeichnet, daß die Einschalt
zeit des Impulstransformators verringert wird, indem das
Steuersignal für den Verstärker beendet wird, sobald die Ent
ladung von dem Entladungsdetektor erfaßt wird.
12. Zündeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 11,
dadurch gekennzeichnet, daß abnormale Be
dingungen in der Brennkammer erfaßt werden, die eine Durch
schlagsspannung zur Folge haben, mit der eine Entladung in
der Funkenstrecke außerhalb des Bereiches normaler Durch
schlagsspannungen erfolgt.
13. Zündeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 12 für
die Zündung von Brennkraftmaschinen mit Erfassung einer Selbst
zündung in der Brennkammer, die durch Änderung des Druckes und
der Temperatur in der Brennkammer nach OT gekennzeichnet sind,
welche von einem normalen Verbrennungsvorgang abweichen, ge
kennzeichnet durch:
Zeitgeber (34) zum Erfassen der Kolbenposition und zum Erzeu gen eines Zeitsignals,
eine Zündkerze mit Elektroden für eine Funkenstrecke in der Brennkammer,
eine elektrische Spannungsversorgung (40, 42),
eine Steuereinrichtung der das Zeitsignal zugeführt wird und welche eine gleitende Spannung von vorbestimmtem maximalem Pegel an die Funkenstrecke während einer Arbeitsperiode des Zylinders führt, in der der Kolben nach OT ist, wobei die gleitende Spannung bei einem Pegel angelegt wird, bei dem eine Entladung in der Funkenstrecke erfolgt, wenn in der Brennkammer eine Selbstzündung auftritt, wobei eine Entladung nicht erfolgt, wenn die Bedingungen in der Brennkammer normal sind und
einen Entladedetektor zum Erfassen der elektrischen Entladung in der Funkenstrecke infolge einer gleitenden Spannung, um das Auftreten einer Selbstzündung zu erfassen.
Zeitgeber (34) zum Erfassen der Kolbenposition und zum Erzeu gen eines Zeitsignals,
eine Zündkerze mit Elektroden für eine Funkenstrecke in der Brennkammer,
eine elektrische Spannungsversorgung (40, 42),
eine Steuereinrichtung der das Zeitsignal zugeführt wird und welche eine gleitende Spannung von vorbestimmtem maximalem Pegel an die Funkenstrecke während einer Arbeitsperiode des Zylinders führt, in der der Kolben nach OT ist, wobei die gleitende Spannung bei einem Pegel angelegt wird, bei dem eine Entladung in der Funkenstrecke erfolgt, wenn in der Brennkammer eine Selbstzündung auftritt, wobei eine Entladung nicht erfolgt, wenn die Bedingungen in der Brennkammer normal sind und
einen Entladedetektor zum Erfassen der elektrischen Entladung in der Funkenstrecke infolge einer gleitenden Spannung, um das Auftreten einer Selbstzündung zu erfassen.
14. Zündeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 13,
dadurch gekennzeichnet, daß Mittel zum
Erfassen einer hochfrequenten Stromspitze zu Beginn der Ent
ladung in der Funkenstrecke vorgesehen sind.
15. Zündeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 14,
dadurch gekennzeichnet, daß der Impuls
transformator (44) unmittelbar auf die Zündkerze aufgesetzt
ist.
16. Zündeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 15,
dadurch gekennzeichnet, daß die Steuer
einrichtung ein Abfragesteuersignal während des Arbeitshubes
im Zylinder erzeugt, bei dem eine Selbstzündung nicht auftritt,
wobei das Abfragesteuersignal eine Abfrageimpulsspannung in
der Funkenstrecke erzeugt, welche einen zeitlichen Anstieg hat,
bis die Abfragespannung die Durchschlagsspannung erreicht, bei
der eine Entladung in der Funkenstrecke auftritt, wobei die
Durchschlagspannung von Druck- und Temperaturbedingungen für
die Zündkerzenelektroden beeinflußt ist, daß die Phasendiffe
renz zwischen der führenden Kante des Abfragesteuersignals und
dem Durchschlagsstrom gemessen wird, wobei die Phasendifferenz
eine Aussage über die genannten Bedingungen darstellt, daß die
Steuereinrichtung eine gleitende Spannung von vorbestimmten
maximalen Pegel an die Zündelektroden während eines Arbeits
hubes anliegt, bei dem der Kolben nach OT ist, wobei die glei
tende Spannung mit einem Pegel angelegt wird, bei dem in der
Funkenstrecke eine Entladung für den Fall auftritt, daß in
der Brennkammer eine Selbstzündung entsteht, die jedoch nicht
auftritt, wenn ein normaler Verbrennungsvorgang im Zylinder
abläuft und daß die Steuereinrichtung den Pegel der gleitenden
Spannung entsprechend der Phasendifferenz einstellt, um die
gleitende Spannung entsprechend der Durchschlagsspannung des
Abfrageimpulses einzustellen.
17. Zündeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 16,
dadurch gekennzeichnet, daß die Steuerein
richtung ein Zündsteuersignal erzeugt, bevor der Kolben im OT
ist, um eine Verbrennung in der Brennkammer einzuleiten und
daß die Durchschlagsspannung während der gleitenden Phase er
faßt wird, um das Auftreten einer Selbstzündung festzustellen,
wobei die Steuereinrichtung die Zündfunkenvoreilung zurück
nimmt, um die Wahrscheinlichkeit einer Selbstzündung zu ver
ringern.
18. Zündeinrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekenn
zeichnet, daß der Zündzeitpunkt inkrementell vorver
legt wird, solange eine Selbstzündung nicht auftritt.
19. Zündeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 18,
dadurch gekennzeichnet, daß beim Auftreten
eines Entladungssignales vom Endladedetektor das Steuersignal
beendet wird, um die Einschaltzeit der zweiten Wicklung des
Impulstransformators zu minimieren.
20. Zündeinrichtung nach Anspruch 19, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Einschaltdauer etwa 1% beträgt.
21. Zündeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 20,
dadurch gekennzeichnet, daß die Durchschlag
spannung gemessen wird, indem die Zeit zwischen der führenden
Kante des Steuersignals und der Zeitpunkt der elektrischen
Entladung in der Funkenstrecke erfaßt wird.
22. Zündeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 21,
dadurch gekennzeichnet, daß eine Früh
zündung vorliegt, wenn die Durchschlagsspannung unterhalb
eines bestimmten Bereiches ist und daß abnormale Zündungs
bedingungen vorliegen, wenn die gemessene Durchschlags
spannung oberhalb des bestimmten Bereiches ist.
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