DE3834441A1 - Vorrichtung zur lastuebertragung mit einem laufelement und einem zapfen sowie verfahren zur herstellung - Google Patents
Vorrichtung zur lastuebertragung mit einem laufelement und einem zapfen sowie verfahren zur herstellungInfo
- Publication number
- DE3834441A1 DE3834441A1 DE3834441A DE3834441A DE3834441A1 DE 3834441 A1 DE3834441 A1 DE 3834441A1 DE 3834441 A DE3834441 A DE 3834441A DE 3834441 A DE3834441 A DE 3834441A DE 3834441 A1 DE3834441 A1 DE 3834441A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- blank
- pin
- axis
- load
- running element
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 36
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 13
- 238000012546 transfer Methods 0.000 title description 10
- 238000000227 grinding Methods 0.000 claims description 48
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims description 25
- 230000009471 action Effects 0.000 claims description 16
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 12
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 9
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 7
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 6
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 5
- 238000003892 spreading Methods 0.000 claims description 4
- 230000007480 spreading Effects 0.000 claims description 4
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 claims description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 2
- 235000010627 Phaseolus vulgaris Nutrition 0.000 claims 1
- 244000046052 Phaseolus vulgaris Species 0.000 claims 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 claims 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 claims 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 20
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 9
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 7
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 6
- 210000000078 claw Anatomy 0.000 description 4
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 4
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 4
- 210000002105 tongue Anatomy 0.000 description 4
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 3
- 238000013519 translation Methods 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 2
- 210000000056 organ Anatomy 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- ZZUFCTLCJUWOSV-UHFFFAOYSA-N furosemide Chemical compound C1=C(Cl)C(S(=O)(=O)N)=CC(C(O)=O)=C1NCC1=CC=CO1 ZZUFCTLCJUWOSV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 1
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000002000 scavenging effect Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
- F16C17/12—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement characterised by features not related to the direction of the load
- F16C17/24—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement characterised by features not related to the direction of the load with devices affected by abnormal or undesired positions, e.g. for preventing overheating, for safety
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D3/00—Yielding couplings, i.e. with means permitting movement between the connected parts during the drive
- F16D3/16—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts
- F16D3/20—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts one coupling part entering a sleeve of the other coupling part and connected thereto by sliding or rolling members
- F16D3/202—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts one coupling part entering a sleeve of the other coupling part and connected thereto by sliding or rolling members one coupling part having radially projecting pins, e.g. tripod joints
- F16D3/205—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts one coupling part entering a sleeve of the other coupling part and connected thereto by sliding or rolling members one coupling part having radially projecting pins, e.g. tripod joints the pins extending radially outwardly from the coupling part
- F16D3/2055—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts one coupling part entering a sleeve of the other coupling part and connected thereto by sliding or rolling members one coupling part having radially projecting pins, e.g. tripod joints the pins extending radially outwardly from the coupling part having three pins, i.e. true tripod joints
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2361/00—Apparatus or articles in engineering in general
- F16C2361/41—Couplings
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S464/00—Rotary shafts, gudgeons, housings, and flexible couplings for rotary shafts
- Y10S464/904—Homokinetic coupling
- Y10S464/905—Torque transmitted via radially extending pin
Description
Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur Lastüber
tragung mittels eines unmittelbar auf einem Zapfen drehen
den Laufelements, welches in einer Laufbahn abrollt, sowie
die Anwendung auf ein Gleichlaufgelenk und ein Verfahren
zur Herstellung dieser Vorrichtung und insbesondere des
Laufelements und eines Zapfens.
Die Erfindung betrifft insbesondere eine Vorrichtung zur
Lastübertragung mit einem Laufelement, wie z. B. einer
Rolle, einem Rollensegment oder einem ähnlichen Element,
die eine mit einer Außenfläche eines Zapfens in Drehkon
takt stehende Innenfläche und eine Außenfläche aufweist,
die dazu bestimmt ist, sich in einer Laufbahn in der Weise
abzurollen, daß zwischen Laufbahn und Zapfen eine Last
übertragen wird, wobei die geometrischen Merkmale der
Vorrichtung eine Verteilung der Krümmungshalbmesser im
entlasteten Zustand entlang der erwähnten peripheren
Flächen und die Starrheit des Zapfens gegenüber
Veränderungen im Krümmungshalbmesser der peripheren Fläche
einschließen und so beschaffen sind, daß die Konformitäts
fläche Zapfen/Laufelement unter Belastungsbedingungen
trotz der Verformung der Rolle unter Einwirkung der Biege
kräfte beiderseits einer axialen Ebene, die sich durch die
Kontaktlinie Laufbahn/Laufelement erstreckt, relativ groß
ist.
Die Laufelemente, wie z. B. Rollen, Rollensegmente und
ähnliche Elemente, die sich unmittelbar auf einem Zapfen
drehen, sind in zahlreichen Mechanismen verwendbar.
Diese Laufelemente besitzen eine äußere Lauffläche, die
zylindrisch, doppelkonisch, torisch, sphärisch usw. sein
kann. Das Laufelement bewegt sich in einer Laufbahn, deren
Profil die Außenfläche ergänzt, und dreht sich auf einer
Mittelachse oder einem Zapfen, wodurch die Nutzlast
zwischen Bahn und Zapfen übertragen wird.
In bestimmten Anwendungsfällen sind Laufkörper wie z. B.
Nadeln, Kugeln oder Rollen zwischen der Innenfläche des
Laufelements und der Außenfläche des Zapfens eingesetzt.
Bei Anwendungen mit geringer Umdrehungsgeschwindigkeit
oder bei Schwingbewegungen und wenn bei geringem Platz
bedarf eine hohe Leistung benötigt wird, erscheinen jedoch
die zwischen Zapfen und Laufelement, wie z. B. der Rolle,
eingesetzten Wälzkörper relativ leistungsschwächer.
Diese Bedingungen trifft man insbesondere bei Gleichlauf
gelenken, vor allem in Tripodenausführung, an, wie sie für
den Antrieb von Automobilrädern verwendet werden. Bei
diesen Gelenken greift jeder Tripodenarm, der starr mit
einer der Gelenkwellen verbunden ist, gelenkig zwischen
zwei fest mit der anderen Wellen des Gelenks verbundenen
und parallel zur Achse desselben verlaufenden Bahnen ein.
Eine Rolle oder zwei Rollensegmente umgibt (umgeben) jeden
Tripodenarm und liegt (liegen) damit zwischen diesem und
den beiden Laufbahnen. Während der Funktion dieser Gleich
laufgelenke geht die Schwinbewegung jedes Laufelements auf
dem entsprechenden Zapfen mit einer abwechselnden Längs
translation einher. Die Amplitude dieser kombinierten
Bewegung richtet sich nach der Abwinklung des Gleichlauf
gelenks, die sich beim Einsatz am Fahrzeug stark verändern
kann. Ebenso schwankt die übertragene Last weitgehend und
entsprechend dem Antriebsmoment.
Diese Bedingungen einer kombinierten Bewegung Rota
tion/Translation bei veränderlicher Belastung sind a
priori für die schnelle und einwandfreie Anpassung der
Drehflächen durch Feinstpolieren äußerst günstig unter der
ausdrücklichen Bedingung, daß die Innenfläche der Rolle
und die Außenfläche des Zapfens durch die zu übertragende
Last nicht in ungünstiger Weise verformt werden.
Bis heute wurde die zur Erzielung dieser Leistungen unver
zichtbare spezielle Geometrie noch nicht realisiert und
daher verwendet man in der Praxis, insbesondere bei Tripo
den-Schiebegelenken, Nadeldrehvorgänge wegen der größeren
zyklischen Reibung die bei unmittelbarem Drehen auf einem
Zapfen erzeugt werden.
Man hat zwar versucht, die Konformität der Drehflächen zu
verbessern, ohne jedoch das Problem in Wirklichkeit zu
lösen.
Insbesondere wird im französischen Patent FR-A-1 3 80 557
vorgeschlagen, den Zapfen auf ein ergänzendes Profil zur
Rollenbiegungslinie abzuschleifen. Die Verbesserung der
Konformität hat sich im Falle der Nadellageranordnungen in
Form einer verbesserten Dauer-Festigkeit niedergeschlagen,
doch reicht sie in keiner Weise aus, um eine reine Flüs
sigkeitsschmierung sicherzustellen, die zwischen Rollen
und Zapfen erforderlich wäre, um die Reibung bei der Dreh
ung auf einem Zapfen zu reduzieren.
Es wurde auch vorgeschlagen, die Bohrung der Rollenseg
mente auf einem Krümmungshalbmesser abzuschleifen, der
kleiner ist als derjenige des Zapfens, oder auch ein Loch
in den Zapfen zu bohren, um diesem eine gewisse Un
rund-Flexibilität zu verleihen. Diese Anordnungen ver
bessern die Drehfläche ein wenig, ohne jedoch unter Be
lastung die fast vollständige Konformität zu erreichen,
die für die Erzielung einer reinen Flüssigkeitsschmierung
erforderlich ist, auf die im Hinblick auf die gewünschte
hohe Leistung und Kapazität nicht verzichtet werden kann.
Der Zweck der Erfindung besteht somit darin, eine Vor
richtung zur Lastübertragung für unmittelbar auf einem
Zapfen drehende Laufelemente vorzuschlagen, die bei einem
bestimmten Bauraum Kapazitäts- und Leistungswerte ergibt,
die diejenigen von Wälzkörperlagerungen die auf Lauf
körpern montiert sind, übertreffen.
Gemäß der Erfindung ist die Aufgabe dadurch gelöst, daß
die geometrischen Merkmale so beschaffen sind, daß unter
Belastung die periphere Außenfläche des Zapfens, wenigs
tens in einer beiderseits der vorgenannten axialen Ebene
gelegenen Zone, im wesentlichen der periphere Innenfläche
des Laufelements entsprechend ausgebildet ist, die unter
Einwirkung zweier kumulierter Spannungen verformt werden,
und zwar einerseits durch ein Biegungsmoment und anderer
seits durch eine Querkraft, die an jedem Punkt des Lauf
elements innerhalb der erwähnten Zone jeweils auf das Teil
zurückzuführen sind, welches im Verhältnis zur vorge
nannten axialen Ebene jenseits des erwähnten Punktes
liegt, während die zu übertragende Belastung innerhalb der
erwähnten Zone auf die Innenfläche des sich auf der
Laufbahn abstüzenden Laufelementes verteilt ist.
Ein Rollensegment oder die belastete Zone einer Rolle
verhält sich beiderseits der vorgenannten axialen Ebene
wie ein Träger, der zwischen Zapfen und Laufbahn in der
genannten axialen Ebene eingespannt ist und vom Zapfen her
einer verteilten Last unterworfen ist. Die früheren Ver
besserungsversuche haben das Problem der gegenseitigen
Konformität der Drehfläche von Rolle und Zapfen nicht
gelöst, denn sie berücksichtigen nur die Durchfederung der
Rolle unter Einwirkung der vorgenannten Belastung. Sie
bewirkten sämtliche Belastungsausgleichsvorgänge mit para
bolischem Verlauf, wonach die vermutliche Durchbiegungs
kurve der Rolle entsprechend dem Abstand zur axialen Ein
spannungsebene anfänglich eine Nullschräge aufweist (d. h.
für einen Punkt, der von dieser Ebene getragen wird). Dies
gilt ebenso für das französische Patent FR-A-1 3 80 557,
welches ausdrücklich den Ausgleich der Rollendurchfederung
bezweckt, wie die anderen vorgeschlagenen Ausgleichsarten,
nämlich das Abschleifen auf ein die Durchfederung er
gänzendes Profil oder sogar das diametrale weichere Ge
stalten des Zapfens.
Nun wurde bezüglich der Erfindung erwähnt, daß die Rolle
oder das Rollensegment im allgemeinen ein sehr großes
Verhältnis zwischen der Dicke H und der halben Länge 1
aufweist. Im übrigen trägt sie eine konzentrierte Last Q
von seiten der Laufbahn. Daraus ergibt sich an jedem be
liebiegen Punkt eine Querkraft T und eine Quer-Spannung
(eine sogenannte "tangentiale" Spannung, die jedoch beim
Auftreten radial verläuft), wodurch bewirkt wird, daß die
aufeinander folgenden Abschnitte der Rolle oder des Seg
ments im Verhältnis zueinander eine radiale Gleitbewegung
ausführen. An jedem Punkt des Segments wird die Querkraft
durch die verteilte Last bestimmt, die vom Zapfen jenseits
dieses Punktes im Verhältnis zur axialen Einspannungsebene
aufgebracht wird. Die Schubspannung ist somit in
unmittelbarer Nähe der Einspannung am größten, und daher
weist die Kurve für die Durchbiegung aufgrund der Quer
kraft entsprechend dem relativen Abstand zur radialen
Einspannungsebene anfänglich eine maximale Steilheit auf.
Somit zeigt die daraus resultierende Kurve für die Gesamt
durchbiegung unter Einwirkung der kumulierten Biege- und
Schubspannungen, insbesondere in Nähe ihres Anfangs einen
ganz anderen Verlauf als die Kurve, bei der nur die Biege
spannung berücksichtigt wird.
Mann kan insbesondere feststellen, daß die Komponente der
radialen Durchbiegung, die an der neutralen Achse gemessen
wird und auf die Querkraft zurückzuführen ist, im gesamten
mittleren Teil der Auflagezone Rolle/Zapfen und bei Win
keln bis zu ca. +20° und -20° vorherrschend ist.
Wenn man also die geometrischen Merkmale definiert, die
die Verteilung der Krümmungshalbmesser entlang der Dreh
fläche des Laufelements und des Zapfens darstellen, und
weiterhin die Starrheit des Zapfens gegenüber Ver
änderungen des Krümmungshalbmessers seiner peripheren
Drehfläche, wenn man diese Merkmale in Erwartung einer
Verformung des Laufelements unter Einwirkung der addierten
Schub- und Biegespannungen definiert, so erhält man unter
Belastung eine fast vollständige Konformität der Dreh
flächen des Laufelements und des Zapfens innerhalb eines
besonders großen Winkelbereichs, bei dem es sich im Falle
eines Rollensegments um den Gesamtwinkelbereich handeln
kann.
Unter diesen Bedingungen gewährleistet ein schnelles Ein
laufen zu Beginn des Einsatzes die endgültige Entfernung
der verbleibenden Schleifrauheiten und gestattet die Bil
dung eines durchgehenden Schmierfilms in der Größenordnung
von 1 qm oder sogar von einem 1/10 qm, der in der Lage
ist, einen Druck bis über 40 Mpa standzuhalten. Die sehr
niedriege Betriebstemperatur ergibt einen ausgezeichneten
Wirkungsgrad, der in der Nähe des Wirkungsgrades von Na
dellagern liegt und typisch ist für die Viskositäts-Flüs
sigkeitsschmierung. Die Vorrichtungen zur Lastübertragung
durch unmittelbares Drehen auf einem Zapfen gemäß der
Erfindung weisen bessere Leistungswerte in Verbindung mit
einem erstaunlich hohen mechanischen Wirkungsgrad auf.
Eine weitere Ausgestaltung der Erfindung ist die Anwendung
bei einem Antriebsgelenk mit zwei Organen, von denen das
eine Laufbahnpaare trägt, welche im wesentlichen axial
ausgerichtet sind, und von denen das andere Zapfen trägt,
die im wesentlichen radial ausgerichtet sind, während
jeder einzelne Zapfen zwischen den beiden Bahnen eines
jeweiligen Paars eingreift und ein Laufelement zwischen
jeder Laufbahn und dem zugehörigen Zapfen eingefügt ist,
so daß es sich entlang der Laufbahn bewegt und unmittelbar
auf dem Zapfen dreht.
Ferner ist erfindugsgemäß ein Verfahren zur Herstellung
des Laufelements vorgesehen, bei dem eine Außenfläche
eines Rohlings des Laufelements einer konzentrierten ra
dialen Beanspruchung ausgesetzt wird, die im wesentlichen
in der Größenordnung und im Angriff einer typischen Belas
tung entspricht, wie sie im Betrieb übertragen werden muß,
und daß man diese konzentrierte radiale Beanspruchung
durch zwei im wesentlichen tangentiale Beanspruchungen
ausgeglichen wird, die symmetrisch auf beiden Seiten der
konzertrierten radialen Beanspruchung in einem Abstand
dazu angewendet werden, und daß man die Innenfläche des
Rohlings so bearbeitet, daß eine Rotationsfläche um eine
Achse entsteht, die im Betrieb die Drehachse des Lauf
elements bildet.
Diese Erkenntnis der Erfindung beruht auf dem Gedanken,
die Drehfläche des Laufelements rotierend zu bearbeiten,
während das Laufelement einer Belastungsart ausgesetzt
wird, die derjenigen gleicht, welche man für die Be
triebesbedingungen wünscht. Unter "Belastungsart" ist die
Druckverteilung entlang der Drehfläche zu verstehen. Im
Leerlauf besteht daher keine Konformität zwischen Lauf
element und Zapfen. Beim Betrieb unter Belastung sind die
Gleichgewichtsbedingungen andererseits so beschaffen, daß
die gewünschte Belastung erzielt wird und das Laufelement
im wesentlichen seine fast vollständige Konformität mit
der Form des Zapfens wiedererlangt. Auf diese Weise wird
die Art der Belastung, die man für die tatsächlichen Be
triebsbedingungen wünschte, realisiert.
Da es unmöglich ist, die Innenfläche des Laufelements zu
bearbeiten, während diese der im Betrieb auftretenden
verteilten Last ausgesetzt ist, hat man gemäß diesem Ge
sichtspunkt der Erfindung daran gedacht, diese verteilte
Last durch konzetrierte Lasten zu ersetzen, die im wesent
lichen die gleichen Verformungen hervorrufen wie die ver
teilte Last. Diese konzentrierten Kräfte sind die beiden
Tangentialkräfte, die an den Umfangsenden der Konformi
tätszone angreifen. Tatsächlich verfügt jede dieser Kräfte
im Verhältnis zu einem beliebigen Punkt der neutralen
Achse über einen Hebelarm, der in Anbetracht der Krümmung
der erwähnten neutralen Achse im wesentlichen so zunimmt
wie das Quadrat des Abstandes zwischen dem Punkt des
Tangentialkraftangriffs und dem betreffenden Punkt der
neutralen Achse. Das Biegemoment, welches sich aus der
konzentrierten Tangentialkraft ergibt, ist somit an jedem
Punkt proportional zum Quadrat des Abstandes zwischen dem
Punkt des Tangentialkraftangriffs und dem betreffenden
Punkt. Weiterhin besitzt die konzentrierte Tangentialkraft
eine radiale Komponente, die Erzeugende der Schubspannung,
die am Angriffspunkt gleich Null ist und bis zur axialen
Ebene zunimmt, wo die konzentrierte radiale Beanspruchung
angreift. Insgesamt erhält man somit im Rohling eine Ver
teilung der Biegemomente und Querkräfte, die derjenigen
gleicht, welche sich aus der für den Betrieb gewünschten
tatsächlichen Belastungsart ergibt.
Alternativ ist nach der Erfindung ein Verfahren zur Her
stellung des Zapfens vorgesehen, bei dem in die Bohrung
eines Zapfenrohlings ein Spreizwerkzeug eingeführt wird,
welches an wenigstens zwei winklig verteilten lokalen
Stellen der Bohrungswand eine nach außen gerichtete kon
zentrierte radiale Beanspruchung in der Weise ausübt, daß
der Krümmungshalbmesser des Rohlings in Nähe dieser Stel
len reduziert wird, und daß die Außenfläche des Rohlings
auf eine Form geschliffen wird, die eine Rotationsfläche
um eine Achse des Rohlings darstellt.
In diese Falle kann das Laufelement eine Innenfläche be
sitzen, deren Form im entlasteten Zustand einer Rotations
fläche entspricht. Der Zapfen weist eine periphere Wandung
auf, die unter Belastung eine Form hat, welche zu der
jenigen paßt, die die Innenfläche der Rolle unter Be
lastung annimmt.
Tatsächlich bewirkt das bei der Bearbeitung in den Zapfen
eingeführte Werkzeug eine lokale Belastung des Zapfens in
der künftigen axialen Einspannungsebene des Laufelements
sowie tangentiale Zugreaktionen in der rohrförmigen Wand
des Zapfens zwischen den Angriffspunkten der konzentrier
ten Beanspruchungen. Die tangentialen Beanspruchungen
werden in Zugrichtung ausgeübt, während die konzentrierten
Beanspruchungen radial ausgeübt werden. Entsprechend den
schon gegebenen Erläuterungen ist verständlich, daß diese
Belastungsart diejenige Belastung simuliert, welche sich
im Falle von konzentrierten Beanspruchungen ergeben würde,
die durch eine an der Außenfläche des Zapfens verteilte
Last ausgeglichen werden. Die Verformung der neutralen
Achse des Zapfens während der Bearbeitung verhält sich
somit in gleicher Weise wie die Verformungen, die weiter
oben im Hinblick auf das Laufelement besprochen wurden.
Wenn man also die Spannung nach der Bearbeitung lockert,
weist die Außenfläche des Zapfens im Konformitätsbereich
Veränderungen des Krümmungshalbmessers in Richtung der
Zunahme auf. Wenn man davon ausgeht, daß der Zapfen im
wesentlichen durch die Einwirkung der im Betrieb zu er
wartenden Belastungen nicht verformt werden kann, muß bei
der Fertigung eine Korrektur in dem Sinne erfolgen, daß
das Umgangsprofil des Zapfens der Biegungslinie der Innen
fläche der Rolle beim Betrieb unter Belastung entspricht.
In dem am häufigsten auftretenden Fall, bei dem der rohr
förmige Zapfen unter Betriebsbelastung eine bestimmte
Verformbarkeit aufweist, ist die bei der Bearbeitung vor
genommene Korrektur geringer und bewirkt lediglich den
Auslgeich des Verformbarkeitsunterschiedes zwischen Rolle
und Zapfen.
Weitere Merkmale und Vorteile der Erfindung ergeben sich
noch aus folgender Beschreibung.
Die beigefügten Zeichnungen, die als nicht einschränkende
Beispiele zu verstehen sind, zeigen folgendes:
Fig. 1 ist eine schematische Ansicht einer Vorrichtung
zur Lastübertragung mittels unmittelbar auf einem Zapfen
drehender Rolle;
Fig. 2 ist eine Schnittansicht entlang der Ebene II-II
aus Fig. 1, wobei der Zapfen nicht abgeschnitten ist;
Fig. 3 ist eine schematische Grafik der Durchbiegung im
Rollensegment unter Belastung entsprechend der Winkelposi
tion des betreffenden Punktes der neutralen Achse rund um
die Drehachse, wobei lediglich die Biegespannung berück
sichtigt ist;
Fig. 4 ist die schematische Grafik der Durchbiegung im
Rollensegment unter Belastung entsprechend der Winkelposi
tion des betreffenden Punkts der neutralen Achse rund um
die Drehachse, wobei einerseits nur die Scherbeanspruchung
(Kurve a) und andererseits die Summe aus Scher- und
Biegespannungen (Kurve b) berücksichtigt sind;
Fig. 5 stellt in stark übertriebener Weise die Ver
formung der neutralen Achse des Rollensegments unter Be
lastung dar:
die Fig. 6 und 7 sind eine schematische Ansicht einer
ersten Ausführungsart der Vorrichtung gemäß der Erfindung
im entlasteten bzw. belasteten Zustand, wobei die Abstände
im Verhältnis zu den Umfangslinien übertrieben sind.
Fig. 8 ist eine Endansicht einer Vorrichtung zum Ab
schleifen der Innenfläche eines Rohlings mit drei Rollen
segmenten einer Vorrichtung gemäß den Fig. 6 und 7;
Fig. 9 einen Längsschnitt durch die Vorrichtung gemäß
Fig. 8;
Fig. 10 eine erläuternde Ansicht des Segments, welches
mit der Vorrichtung gemäß den Fig. 8 und 9 erzielt
wird, in vergrößertem Maßstab;
Fig. 11 eine Endansicht einer Vorrichtung zum Schleifen
der Innenfläche von drei Rohlingen von Rollensegmenten der
Vorrichtung gemäß den Fig. 6 und 7;
Fig. 12 einen Längsschnitt durch die Vorrichtung gemäß
Fig. 11;
Fig. 13 eine Querschnittsansicht einer Vorrichtung
Schleifen der Innenflächen einer Reihe von Rohlingen von
Rollensegmenten für eine Vorrichtung zur Lastübertragung
gemäß den Fig. 6 und 7;
Fig. 14 einen Längsschnitt der Schleifvorrichtung gemäß
Fig. 13;
die Fig. 15 und 16 zwei Längsschnitte, entlang zwei
zueinander um 90° versetzten Ebenen, einer vierten Vor
richtung Schleifen der Rollensegmente mit sphärischen
Flächen, die für eine Vorrichtung zur Lastübertragung
gemäß den Fig. 6 und 7 bestimmt sind;
die Fig. 17 und 18 Ansichten ähnlich den Fig. 6
und 7, die sich jedoch auf eine zweite Ausführungsart der
Vorrichtung gemäß der Erfindung beziehen;
Fig. 19 einen Längsschnitt einer Vorrichtung zum Ab
schleifen der Außenfläche eines Zapfens, der Bestandteil
einer Vorrichtung zur Lastübertragung gemäß den Fig. 17
und 18 sein soll, wobei dieser Zapfen zu einer Gleich
laufgelenktripode gehört;
Fig. 20 ist eine Schnittansicht entlang der Ebene XX-XX
von Fig. 19;
die Fig. 21 und 22 gleichen den Fig. 6 bzw. 7,
beziehen sich jedoch auf eine dritte Ausführungsart der
Vorrichtung zur Lastübertragung gemäß der Erfindung;
Fig. 23 eine Ansicht einer Gleichlaufgelenktripode ent
lang der Achse eines der Zapfen sowie einer mit diesem
Zapfen verbundenen Rolle, die mit diesem eine Vorrichtung
zur Lastübertragung gemäß den Fig. 21 und 22 bildet;
Fig. 24 eine schematische Teilansicht eines Gleichlauf
gelenks mit sphärischer Rolle von außen, teilweise im
Schnitt entlang der Ebene der Zapfenachsen;
Fig. 25 eine Ansicht entlang der Ebene XXV-XXV vin Fig.
24;
die Fig. 26 ist eine ähnliche Ansicht wie Fig. 24,
bezieht sich jedoch auf ein Gleichlaufgelenk mit Rollen
segmenten, die innen sphärisch und außen torisch sind; und
Fig. 27 ist eine Schnittansicht entlang der Ebene
XXVII-XXVII von Fig. 26.
Die Fig. 1 und 2 stellen auf schematische Weise eine
Vorrichtung zur Lastübertragung dar, die einen Zapfen 101
enthält, bei welchem es sich um einen Tripodenarm eines
Gleichlaufgelenks handeln kann und dessen Außenwand 102
eine Form hat, die im wesentlichen eine Rotationsfläche um
eine Achse 103 darstellt (im Beispiel handelt es sich um
eine Zylinderform). Auf der Außenfläche 102 stützt sich
unmittelbar für die Drehung die Innenfläche 104 eines
Rollensegments 106 ab, dessen Außenfläche 4 von allgemein
torischer Form sich in einer Laufbahn 108 mit dazu passen
dem Querschnitt eines Organs 109 bewegt, welches aus der
Schale eines Gleichlaufgelenks bestehen kann. Beim Ge
brauch des Gleichlaufgelenks bewegt sich das Segment 106
auf dem Zapfen 101 in Umfangsrichtung hin und her, wie es
durch den Doppelpfeil am Rollensegment in Fig. 1 gezeigt
ist, und führt gleichzeitig auf dem Zapfen eine Hin- und
Herbewegung in Axialrichtung aus, wie der Doppelpfeil in
Fig. 2 veranschaulicht.
Das Rollensegment 106 muß eine Last Q zwischen dem Zapfen
101 und der Laufbahn 108 übertragen. Es ist erwünscht, daß
die Last Q sich gleichmäßig über die Innenfläche 104 des
Segments 106 in Form eines mittleren Druckes p verteilt.
Die erwünschte Gleichmäßigkeit schließt nicht aus, daß das
Segment 106 mit einer oder mehreren Querschmierschnuten
111 versehen ist. Die Nut 111 kann durch eine oder mehrere
Nuten gleicher Ausrichtung auf der Außenfläche 102 des
Zapfens 101 ersetzt werden.
Eine derartige Druckverteilung, die erforderlich ist,
damit das Segment 106 sich auf dem Zapfen 101 mittels
reiner Viskositäts-Flüssigkeitsschmierung unmittelbar
dreht, erfordert eine einwandfreie Konformität oder Kom
plementarität der Flächen 102 und 104 unter Belastung, was
nur möglich ist, wenn das Segment 106 und/oder der Zapfen
101 festgelegte geometrische Anordnungn einhalten.
Tatsächlich beobachtet man unter Belastung eine Zunahme
der Krümmungshalbmesser der neutralen Achse 9 und der
Innenfläche 104 des Segments 106. Wenn der Zapfen 101
gegenüber Veränderungen im Krümmungshalbmesser seiner
Außenfläche 102 im wesentlichen starr ist und wenn die
Flächen 102 und 104 im entlasteten Zustand einander genau
ergänzen (komplementär sind), so ergibt sich daraus eine
stark abnehmende Verteilung des Druckes Zapfen 101/Rolle
106 von der axialen Einspannungsebene 113 aus und in Rich
tung auf jedes Umfangsende des Segments 106. Man be
zeichnet die Ebene 113 als Einspannungsebene, denn beider
seits dieser Ebene verhält sich das Segment 106 wie ein
eingespannter Träger, der einer verteilten Last ausgesetzt
wird.
Dies ist der Grund, weshalb man bei den früheren Versuchen
zur Verbesserung der Verteilung des auf die Innenwand des
Segments 106 ausgeübten Drucks Bemühungen gemacht hatte,
die Durchbiegung des Segments 106 unter Einwirkung der
Biegespannung auszugleichen. Fig. 3 zeigt ein Beispiel für
eine radiale Durchbiegung, gemessen in Mikrometer, die die
Innenfläche eines Laufelements 106 unter Einwirkung der
Biegespannung aufweist, die sich aus einer verteilten Last
ergibt, wie sie für den Kontakt Rolle/Zapfen erwünscht
ist. Man stellt fest, daß die Durchbiegung f im wesent
lichen mit dem Quadrat des Winkels A zwischen dem betref
fenden Punkt und der Einspannungsebene 113 zunimmt.
Um also die nachteiligen Wirkungen der Verformung des
Rollensegments 106 unter Belastung auszugleichen, bestan
den die früheren Lösungen in der Realisierung der Vor
richtung zur Lastübertragung mit einem Segment, dessen
Innenfläche auf einen Krümmungshalbmesser abgeschliffen
ist, der kleiner ist als der der Zapfenaußenfläche, so daß
die Zunahme des Krümmungshalbmessers der Innenfläche 104
bei Belastung und unter Einwirkung der darauf ausgeübten
Biegebeanspruchung eine Umdrehungsform verleiht, die den
jenigen des Zapfens entspricht. Es hat sich gezeigt, daß
diese Verfahren nur eine mäßige Verbesserung der Druckver
teilung unter Belastung in dem belastungsnahen Bereich
bewirkten.
Die Erfindung geht von der Feststellung aus, daß die Rolle
oder das Rollensegment ein sehr großes Verhältnis zwischen
der Dicke H und der halben Länge 1 aufweist. Daher sind
die sich aus dem Biegungsmoment ergebenden Verformungen
nicht so stark, als daß alle übrigen Verformungsarten
vernachlässigbar wären. Insbesondere ist die Rolle Aus
gangspunkt einer Querkraft, die in jeder Ebene, die durch
den Winkel A mit der Einspannungsebene 113 gebildet wird,
gleich der Gesamtkraft ist, die an der Fläche 104 zwischen
dieser Ebene und dem Umfangsende von Segment 106, welches
dieser Ebene am nächsten gelegen ist.
Die Kurve a (Fig. 4) stellt entsprechend dem Winkel A die
an der neutralen Achse gemessene radiale Durchbiegung aus
der sogenannten Querkraft T dar. Für jeden Winkel A ist
die Tangente des Winkels der Kurvensteilheit gleich der
Querkraft (wie sie weiter oben für A definiert wurde),
mulitpliziert mit 1/SG. Dabei ist:
S: die Querfläche der Rolle;
G: der Schubmodul des Stahls.
S: die Querfläche der Rolle;
G: der Schubmodul des Stahls.
Insbesondere in der Ebene 113 ist der Winkel B der Stei
gung so beschaffen, daß:
tgb = Q/2SG
Q entspricht dabei der auf das Rollensegment einwirkenden
Gesamtlast. Somit gelangt man entsprechend der vorliegen
den Erfindung bei einer Rolle oder einem Rollensegment zu
einer fast vollkommenen Konformität, wie sie für die reine
Viskositäts-Flüssigkeitsschmierung erforderlich ist, indem
man zu dem Ausgleich, der sich aus der Kurve nach Fig. 3
ergeben würde, einen Ausgleich hinzu addiert, der durch
die Kurve a aus Fig. 4 dargestellt wird. Somit erhält man
einen durch die Kurve b aus Fig. 4 dargestellten Gesamt
ausgleich, der der Summe von Kurve a und der Kurve aus
Fig. 3 entspricht. Die Kurve b definiert die auszu
gleichende radiale Gesamtdurchbiegung, gemessen an der
neutralen Achse, zur Realisierung der gewünschten hydro
dynamisch Reibung.
Fig. 5 zeigt auf übertriebene Weise durch Hervorhebung des
Unterschiedes zwischen der unverformten kreisförmigen
neutralen Achse 9 und der verformten Achse 9 a die Durch
biegung, deren Ausgleich Zweck dieser Erfindung ist. Be
rücksichtigt man, daß der Winkel B (Fig. 4) nicht gleich
Null ist, so nimmt die auszugleichende Durchbiegung bei
derseits der Ebene 113 relativ schnell zu, im Gegensatz zu
dem Fall, bei dem nur die Biegespannung berücksichtigt
würde. Die Durchbiegungen zeigen die verschiedenen Tangen
ten für die Kurven 9 und 9 a in Ebene 113.
Gemäß einer ersten Ausführungsart der Erfindung (Fig. 6
und 7) weist der Zapfen 101 gegenüber Schwankungen im
Krümmungshalbmesser unter Einwirkung der im Betrieb zu
erwartenden Lasten Q eine Steifigkeit auf, die im Ver
hältnis zur Steifigkeit des Segments 106 gegenüber den
Krümmungshalbmesserschwankungen seiner Innenfläche 104
groß ist. Die Außenfläche 102 des Zapfens 101 erlaubt eine
Drehung. Das Rollensegment 106 besitzt eine Innenfläche
104, die sich im wesentlichen so verhält, wie es sich aus
der Hinzufügung einer radialen Überdicke an einer er
gänzenden Fläche 114 der Außenfläche 102 ergeben würde,
die an jedem Punkt der zu erwartenden Durchbiegung gemäß
Kurve b aus Fig. 4 gleich wäre. Die Innenfläche 104 weist
somit in einer lotrecht zur Achse 103 verlaufenden Ebene
(Ebene gemäß Fig. 6 und 7) Krümmungshalbmesser auf, die
kleiner sind als die entsprechenden Krümmungshalbmesser
der Außenfläche 102 des Zapfens. Die neutrale Achse 9 ist
kreisförmig.
Diese Bedingungen sind so beschaffen, daß bei Belastung
(Fig. 7), während sich die neutrle Achse 9 entsprechend
Kurve b aus Fig. 4 verformt, die Fläche 104, welche einer
entsprechenden Verformung unterworfen wird, eine Form
annimmt, die im wesentlichen der Außenfläche 102 ent
spricht, welche sich nicht verformt.
Unter Bezugnahme auf die Fig. 8, 9 und 10 wird nunmehr
ein erstes Verfahren zum Abschleifen der Innenwand des
Rollensegments 106 aus den Fig. 6 und 7 beschrieben.
Gemäß dem Verfahren erhält man einen ringförmigen Mehr
fachrohling 1, der in seiner Innenfläche drei Einschnitte
2 im Abstand von 120° zueinander aufweist und der an der
torischen Außenfläche 4 drei Paare von Feldern 3 aufweist,
die V-förmige Einschnitte gegenüberliegend den Ein
schnitten 2 definieren. Somit umfaßt der Mehrfachrohling 1
drei einzelne Rollensegmentrohlinge. In der Phase, die in
den Fig. 8 und 9 berücksichtigt ist, hat der ring
förmige Mehrfachrohling seine Härtungsbehandlung hinter
sich.
Gemäß dem Verfahren wird der ringförmige Rohling 1 in
einen Dorn 6 zwischen drei Spannbacken 5 eingespannt, die
rund um die gemeinsame Achse von Rohling und Dorn um je
weils 120° zueinander versetzt verteilt angeordnet sind.
Jede Spannbacke 5 liegt auf der Außenfläche eines der
Einzelrohlinge mit gleichem Abstand zu den beiden Um
fagsenden desselben an. Der Dorn 6 und die Backen 5 ge
hören zu einer Innenschleifmaschine, deren Schleifscheibe
7 einen Außendurchmesser hat, der kleiner ist als der
Durchmesser der Innenfläche des Mehrfachrohlings 1.
Während des Schleifvorganges über die Backen 5 in der
axialen Mittelebene der Segmente, die während des Be
triebes die Einspannungsebene 113 bildet, eine Radialkraft
Q aus, die einer typischen Belastung entspricht, wie sie
im Betrieb auf jedes der Segmente 106 im Gleichlaufgelenk
einwirkt.
Die Einwirkung der drei Kräfte Q bestimmt an jedem der
Umfangsenden jedes Segmentes in der Zunge 8, die die Ver
bindung zum angrenzenden Segment herstellt, eine Kraft F,
die tangential in Richtung der Segmentkompression ausge
richtet ist.
Wie aus Fig. 10 ersichtlich, bestimmt jede Kraft F an
jedem Punkt (z. B. D 1, D 2, D 3) der neutralen Achse 9 des
Rohlings ein Biegungsmoment, welches gleich F, multipli
ziert mit dem Abstand (z. B. h 1, h 2, h 3) zwischen dem
betreffenden Punkt und der Angriffslinie der Kraft F ist.
Unter Berücksichtigung der Krümmung der neutralen Achse 9
ist der Wert des Biegunsmomentes an jedem Punkt im wesent
lichen proportional zum Quadrat des Winkels a 1, a 2, a 3),
der diesen Punkt vom nächstgelegenen Umfangsende trennt.
Ebenso ist die radiale Komponente F, die die aus F resul
tierende Schubspannung erzeugt, am Umfangsende des Seg
ments gleich Null und nimmt entsprechend dem Winkel a
stark zu.
Damit kommt man im Rohling zu einer Verteilung der Biege
momente und Querkräfte, die derjenigen einer verteilten
Last an der Innenfläche gleicht. Während der Bearbeitung
gleicht die Verformung der neutralen Achse 9 somit der
jenigen, die auch im Betrieb auftreten wird.
Bei dieser Belastung, die einer tatsächlichen Belastung
gleicht, verleiht die Schleifscheibe 7 der Innenfläche des
ringförmigen Rohlings 1 die Form einer Rotationsfläche
Drehung um die Achse des Rohlings, welche durch die Ein
schnitte 2 sowie durch eventuelle Schmiernuten 111 unter
brochen wird. Wie aus Fig. 9 ersichtlich, weist jede Backe
5 eine Aussparung 112 auf, deren zylindrisches Profil sich
an das Profil der Außenfläche 4 des Rollensegments in der
axialen Einspannungsebene anpaßt. Bei Betrachtung in der
lotrecht zur Achse verlaufenden Ebene (Fig. 8) stützen
sich die Backen 5 tangential auf der Oberfläche 4 der
Rollensegmente ab.
Wie in Fig. 9 schematisch darstellt, kann es sich bei den
Backen 5 um Keile handeln, deren geneigte Fläche 116 ra
dial an der Außenseite angeordnet ist und sich auf einer
ebenso geneigten Fläche 117 einer axialen Innennut 118 des
Dorns 6 abstützt.
Somit wird die auf jeden Grundrohling 1 einwirkende Kraft
Q durch eine Kraft erzeugt, die axial an den drei Keilen
in der Richtung angreift, in der die drei Flächen 117 der
Nuten 118 zusammenlaufen. Nicht dargestellte Vorrichtungen
halten die drei Backen 5 in stets übereinstimmenden Längs
positonen fest, so daß sich die Achse des Rohlings immer
in einer Richtung parallel zur Achse der Schleifscheibe 7
erstreckt, wie es auch bei herkömmlichen Dornen der Fall
ist.
Nach dem Schleifen löst man die Backen 5 und trennt die
drei einzelnen Rohlinge durch Abstechen oder Abbrechen in
Höhe der Zungen 8.
Die neutrale Achse jedes so gebildeten Segments nimmt
wieder Kreisform an, während die Innenfläche von einer
Umdrehungsform in eine Form übergeht, wie sie in Fig. 6
dargestellt ist. Der Umfang des erzielten Ausgleichs ver
hält sich proportional zu den Kräften Q und berücksichtigt
kumulierte Biege- und Schubverformungen.
Der radiale Abstand der Achse der Zungen 8 im Verhältnis
zur neutralen Achse des Abschnitts der Einzelrohlinge
bestimmt die relative Größe der Biegeund Schubausgleichs
vorgänge. Ist der Abstand j (Fig. 8) zwischen der Achse
der Zungen 8 und der Achse des Rohlings 1 größer als der
Halbmesser r der neutralen Achse 9, so nimmt der Anteil
des Biegungsausgleichs zu und umgekehrt.
Unter Bezugnahme auf die Fig. 11 und 12 wird nunmehr
ein weiteres Verfahren zur Herstellung der Segmente gemäß
Fig. 6 beschrieben.
Gemäß diesem Verfahren werden nach dem Härten von drei
Rohlingen der Segmente 10 mit sphärischer Innenfläche und
torischer Außenfläche die erwähnten Rohlinge in die
torische Bohrung 13 mit entsprechendem Profil (siehe Fig.
12) eines Dorns 12 eingesetzt. Die Bohrung 13 ist radial
nach außen in der Weise mit Ausparung versehen, daß im
Verhältnis zur Umfangsrichtung 15 nur drei schmale Flächen
erhalten bleiben. In jeder lotrechten zur Achse verlaufen
den Ebene ist der Durchmesser der torischen Bohrung 13 des
Dorn 12 geringfügig größer als der entsprechende Außen
durchmesser der Segmente 10, und zwar um ca. 0,04 bis 0,08
mm.
Wie aus Fig. 12 ersichtlich, besitzt der Dorn 12 radiale
Kanäle 119, in denen Backen 11 verstellbar angebracht
sind, und radial nach innen beaufschlagt werden können.
Die Backen 11 verfügen in der Bohrung 13 über Enden, die
zur Achse hin schmaler werden, entlang der Achse betrach
tet (Fig. 11). Diese Enden sind zwischen den
angrenzenden Endflächen mit entsprechender Neigung der
aufeinanderfolgenden Rohlinge 10 eingesetzt und üben mit
tels Keil auf die Enden dieser Rohlinge Tangentialkräfte F
aus, die die Rohlinge 10 in Richtung der Zunahme ihres
Krümmungshalbmessers verformen und damit jeden Rohling 10
an den drei Flächen 14 bzw. 15 zur Anlage bringen, wobei
die Fläche 14 dann durch Einwirkung auf die Außenfläche
des Rohlings eine lokale Beanspruchung ausübt, die radial
nach innen gerichtet ist.
Auf diese Weise sezt man jeden Rohling 10 einer Belastung
der gleichen Art aus, wie sie in Verbindung mit Fig. 10
beschrieben wurde.
Anschließend tritt die torische Schleifscheibe 16 eines
Innenschleifkopfes zur Fertigbearbeitung durch radiales
Einstechen in Aktion. Danach werden die Backen 11 gelöst
und die drei Segmente 10 nehmen die in Fig. 6 dargestellte
Form an.
Nachstehend wird unter Bezugnahme auf die Fig. 13 und
14 eine dritte Art der Herstellung der Segmente gemäß der
Darstellung in den Fig. 6 und 7 beschrieben.
Nach der Härtung werden die Rohlinge 10 in einer Aufnahme
17 mit torischen Nischen 18 eingesetzt, die den gleichen
Querschnitt wie die Segmente aufweisen und nebeneinander
angeordnet sowie auf einen Torus-Außendurchmesser ab
geschliffen sind, der um 0,02 bis 0,10 mm größer ist als
derjenige der Segmente. Zwei Längsausnehmungen 19 sind in
den Boden der Aufnahme so eingearbeitet, daß nur zwei
Flächen 20 für die Umgangsenden der Segmente und eine
schmale Mittelfläche 21 im Verhältnis zur Umfangsrichtung
übrigbleiben. Außerdem ist die Fläche 21 zylindrisch aus
geführt und ihre Achse verläuft lotrecht zur Achse 103 der
Rohlinge. Ein fester Anschlag 22 dient der Abstützung,
eines der Umfangsenden sämtlicher Segmente 10.
Eine gemeinsame Antriebswelle 24 besitzt für jedes Segment
10 einen beweglichen Anschlag 23 und kann so betätigt
werden, daß die Anschläge 23 auf das andere Umfangsende
der Segmente 10 die Tangentialkraft F in der Weise auf
bringen, daß die Rohlinge 10, wie bereits unter Bezugnahme
auf Fig. 10 beschrieben, in Richtung der Zunahme ihres
Krümmungshalbmessers beansprucht werden und daß die Um
fangsenden der Segmente 10 mit den Flächen 20 in Kontakt
gebracht werden, und zwar durch eine radiale Reaktions
beanspruchung durch den zylindrischen Bereich 21 in Rich
tung der Achse 103 in der axialen Mittelebene des Rol
lensegments.
Die groß bemessene Schleifscheibe 25, deren Achse 141
lotrecht zur Achse 103 und zur Fluchtrichtung der Rohlinge
10 sowie parallel zu den Achsen der Flächen 21 verläuft
und deren Umfang ein kreisförmiges Profil mit einem sehr
genauen Halbmesser aufweist, bewirkt nacheinander das
Abschleifen aller "vorbeibewegbarer" Rohlinge 10, die
während der Translationsbewegung des Schleifmaschinen
tisches, an dem der Rechen 17 angebracht ist, in der Auf
nahme festgehalten werden.
Nach Freigabe des beweglichen Anschlags 23 geht die Innen
fläche der Segmente von einem zylindrischen Profil auf das
gewünschte Profil über, welches schematisch in Fig. 6
dargestellt ist.
Unter Bezugnahme auf die Fig. 15 und 16 wird nunmehr
eine vierte Art der Herstellung eines Segments der in Fig.
6 dargestellten Art beschrieben, und insbesondere eines
Segments 106, dessen Innenfläche 104 pseudosphärisch (d.
h. bis auf die Ausgleichsfläche fast sphärisch) und deren
Außenfläche torisch ausgebildet ist. Dieses Verfahren
arbeitet mit einer Topfschleifscheibe 27 oder Topf
schleifstift, der nach dem Abwälzprinzip arbeitet.
Dazu setzt man einen Rohling 26 so in einen Drehdorn ein,
daß die Umdrehungsachse 121 des Dorns 122 durch die Mitte
O der an der Fläche 104 auszuführenden sphärischen
Schleifung verläuft. Eines der Umfangsenden des Segments
26 ist am Umfang in einer Aussparung 32 des Dorns 122
verkeilt die für die Außenfläche des Rohlings 26 eine
Endfläche 123 begrenzt, die im Verhältnis zur Umfangs
richtung schmal ist. Jenseits der Aussparung 32 bildet der
Dorn 122 eine feste Klaue 30, auf der sich das ent
sprechende Umfangsende des Rohlings 26 abstützen kann. Am
anderen Umfangsende des Rohlings 26 trägt der Dorn 122
eine hydraulisch betätigte Klaue 28, die eine kontrol
lierende Kraft F ausübt, die tangential am Umfangsende des
Segments angreift und eine tangentiale Reaktionskraft der
gleichen Größe seitens der festen Klaue 30 am anderen
Umfangende bestimmt. Diese Kräfte F bringen das Segment 26
gegen eine zylindrische konkave Fläche in der Mitte 31 zur
Anlage und öffnen gleichzeitig auf elastische Weise den
Rohling, bis die festgelegte Kraft F ausgeglichen ist, um
die gewünschte Korrektur zu erzielen. Dieses Mittel zur
Dosierung der Korrektur hat im Verhältnis zu den in Fig. 11
und 13 dargestellten Verfahren den Vorteil, daß
die ausgeführte Korrektur nicht von den Ausführungs
toleranzen des Außentorus der Segmente abhängig ist.
Die geometrische Umdrehungsachse 121 des Dorns 122 er
streckt sich entlang der axialen Mittelebene des Segments
26 (der künftigen Einspannungsebene). Die Drehungsachse
124 der Schleifscheibe 27 schneidet schräg die Achse 121
in der Mitte O. Beim Schleifen bewegt sich die Welle 33
der Topfschleifscheibe 27 in Längsrichtuung vorwärts, ohne
die Mitte O der Innenwand von Segment 26 zu verlassen.
Beim Freigeben der gesteuerten Klaue 28 verändert sich die
geschliffene und völlig sphärische Wand 104 durch elas
tische Rückbildung und nimmt das gewünschhte Profil an,
welches schematisch in Fig. 6 dargestellt ist.
Nach einer zweiten Führungsart der Vorrichtung gemäß der
Erfindung (Fig. 17 und 18) rotiert die Fläche 104 des
Segments 106 um die Drehachse, wenn die Vorrichtung ent
lastet ist. Auf der anderen Seite besitzt die Außenfläche
102 des Zapfen 101 ein Profil, welches der Biegungslinie
des Profils der Fläche 104 unter Einwirkung der im Betrieb
erwünschten Belastung entspricht, d. h. mit einer im we
sentlichen gleichmäßigen Verteilung des Druckes zwischen
den Flächen 102 und 104. Darüber hinaus ist der Zapfen 101
gegenüber den Änderungen des Krümmungshalbmessers seiner
Fläche 102 unter Einwirkung der vorgesehenen Belastungen
im wesentlichen unverformbar.
Wie es in Fig. 18 stark übertrieben dargestellt ist, sind
also die Flächen 102 und 104 bei Belastung nahezu einander
ergänzend in Übereinstimmung.
Unter Bezugnahme auf die Fig. 19 und 20 wird nunmehr
ein Verfahren zur Herstellung einer Tripode 35 beschrie
ben, deren Zapfen 101 jeweils dem schematisch in den Fig. 17
und 18 dargestellten Profil entsprechen.
Gemäß diesem Verfahren wird der Zapfen 35 an der Spindel
der Schleifmaschine durch ein Spreizwerkzeug - oder eine
Spreizklammer - 36, mit zwei Längsanlagekanten 37 festge
halten, die einander diametral gegenüberliegen und in
einer axialen Bohrung 39 eines der Zapfen 101 Bean
spruchungen Q ausüben, die entlang zweier Erzeugen den der
Bohrung 39 radial nach außen gerichtet sind, welche in der
Ebene liegen, die später die Einspannungsebene der Rolle
oder der beiden Rollensegmente, die mit diesem Zapfen
zusammenwirken, sein wird. Diese Ebene ist im übrigen die
Mittelebene der Tripode, die durch die drei Achsen der
drei Zapfen verläuft. Um eine einwandfreie Positionierung
der Längsanlagekanten 37 in der Bohrung 39 sicherzu
stellen, weist das geschlossene Ende der Klammer 36, wel
ches dem Innern der Tripode zugewandt ist, bei 41 eine
V-Aussparung auf, die die Schnittkante der Bohrungen 42
der beiden anderen Tripodenzapfen überdeckt. Ab dem vorge
nannten geschlossenen Ende teilt sich das Spreizwerkzeuges
37 in zwei Arme 126, von denen jeder eine der Längsanlage
kanten 37 trägt und die zwei schräge, einander zugewandte
Flächen 127 aufweisen, welche zum Tripodeninnern hin zu
sammenlaufen. Zwischen diesen beiden Flächen 127 ist ein
Keil 128 eingelegt, der auf diesen mit zwei Flächen 129
von entsprechender Schräge aufliegt. Zur Erzeugung der
Kräfte Q wird der Keil 128 axial nach innen beansprucht,
wie es der in Fig. 19 dargestellte Pfeil anzeigt.
Die einander gegenüberliegenden schrägen Flächen des Keils
sind beiderseits miteinander durch zwei zylindrische
Flächen 40 verbunden, deren Durchmesser im wesentlichen
gleich dem Durchmesser der Bohrung 39 ist, jedoch mit
einem geringen Radialspiel zu dem Zweck, daß der Zapfen
sich unter Einwirkung der Kräfte Q frei verformen kann.
Die Flächen 40 gewährleisten eine Zentrierung des Keils in
der Bohrung 39, während nicht dargestellte Mittel das
Spreizwerkzeug im Verhältnis zum Keil positionieren und
dadurch die Zentrierung des Werkzeugs in der Bohrung 39
gewährleisten.
Die beiden Beanspruchungen Q, die die lokalen Radialkräfte
bilden und auf 90° vom Angriffspunkt beiderseits der An
griffsebene zwei Tangentialzugkräfte T bestimmen, stellen
eine Unrundbelastung des Zapfens durch Reduzierung des
Krümmungshalbmessrs in Nähe der Längsanlagekanten 37 dar.
Ähnlich den Erklärungen, die im Hinblick auf Fig. 10 ge
geben wurden, wird man verstehen, daß die radiale Durch
biegung des Zapfens beiderseits jeder Kante 37 im wesent
lichen der Kurve b aus Fig. 4 entspricht. Man reguliert
die Kräfte Q in der Weise, daß der Wert dieser Durch
biegung an jedem einzelnen Punkt im wesentlichen der
Durchbiegung entspricht, die das Rollensegment unter
Einwirkung der im Betrieb auftretenden Belastung aufweist.
Da der Zapfen gegenüber Veränderungen im Krümmungshalb
messer unter Betriebslast im wesentlichen unverformbar
sein muß, sind die während der Bearbeitung angreifenden
Lasten Q größer als die für den Betriebsfall vorgesehene
Belastung.
Nachdem diese Montage erfolgt ist, versetzt man das
Spreizwerkzeug 36 und mit ihr die Tripode 35 um die
Montageachse 103 in Umdrehung. Gleichzeitig versetzt man
um eine parallel zur Achse 103 verlaufende Achse 130 eine
Schleifscheibe 131 in Umdrehung, deren Umfang mit ent
sprechend geeignetem Profil die Außenwand des Zapfens
tangiert. Damit erhält die Wand eine Form, die in dem
Beispiel gemäß einem geraden Profil zur Herstellung einer
zylindrischen Wand um die Achse 103 herum drehbar ist. Man
könnte jedoch ebensogut eine sphärische Fläche unter Ein
satz einer Schleifscheibe mit kreisförmigem Profil reali
sieren.
Nach beendtem Schleifvorgang gibt man den Keil 128 frei
und die Außenfläche 102 nimmt die schematisch in Fig. 17
dargestellte Form an, und zwar symmetrisch auf beiden
Seiten der Ebene 132 (Fig. 20), die die Mittelebene der
Tripode lotrecht entlang der Achse 103 durchschneidet.
Gemäß einer dritten Ausführungsart der Vorrichtung (Fig. 21)
im entlasteten Zustand rotieren die Flächen 102 und
104 beide um die Achse 103 und ergänzen einander. Auf der
anderen Seite weist der Zapfen 101 geometrische Merkmale
auf, die ihm gegenüber Veränderungen im Krümmungshalb
messer seiner Außenfläche 102 eine entsprechende Ver
formbarkeit verleihen, so daß er sich unter Belastung der
Biegungslinie der Innenfläche 104 des Segments 106 an
passen kann.
Dieses Beispiel ist genauer in Fig. 23 für den Fall einer
Tripode 43 dargestellt. Jeder Zapfen 101 dieser Tripode
weist eine längliche Bohrung 44 auf, die durch Kaltver
formung der Zapfen erzielt wird.
Die Bohrung 44, deren Hauptachse zur Ebene 113 gehört,
bewirkt an der Wand des Zapfens eine erhebliche Redu
zierung der Biegesteifigkeit in zwei einander diametral
gegenüberliegenden Bereichen 46 in der Mittelebene der
Tripode, d. h. genau in Höhe der konzentrierten Last Q,
die an den Segmenten 106 angreift (von denen nur eines
dargestellt ist). Ausgehend von diesen Bereichen 46 nimmt
die Flexibilität beiderseits dieser Bereiche allmählich ab.
Unter Belastung (Fig. 22) weist somit die elastische Bie
gungslinie der Wand des Zapfens einen Verlauf auf, der
weitgehend der Gesetzmäßigkeit entspricht (Kurve b aus
Fig. 4), welche erforderlich ist, um die Flüssigkeits
schmierung der Drehanordnung zu gewährleisten.
In den Fig. 24 und 25 ist teilweise ein Gleichlaufge
lenk 47 mit einer Tripode 113 dargestellt, deren Zapfen
101 jeweils über 360° von eine Rolle 48 umgeben sind,
deren Außenfläche 134 sphärisch und deren Innenfläche 104
zylindrisch ausgebildet ist. Jede Rolle 48 ist zwischen
zwei zylindrischen Laufbahnen 136 eingesetzt, deren ge
meinsame Achse ist geringem Spiel durch die Mittte der
sphärischen Außenfläche 134 verläuft. Die Rolle 48 kann
sich somit in der einen oder anderen Laufbahn 136 bewegen,
zwischen den Laufbahnen kippen und auf dem Zapfen drehen
und auf diesem gleiten. Je nach Richtung der Belastung
stützt sich die Rolle auf einer der Laufbahnen 136 ab und
weist im Verhältnis zur anderen Laufbahn ein Spiel auf
(welches in den Fig. 24 und 25 übertrieben dargestellt
ist). Ebenso stützt sich der Zapfen an der Innenfläche 104
der Rolle auf der Seite der Laufbahn 136 ab, in der sich
die Rolle spielfrei bewegt.
Damit der Kontaktbereich Rolle/Zapfen einen ausreichenden
Umfang aufweist, um die Flüssigkeitsschmierung zu gewähr
leisten, verleiht man dem Zapfen die in den Fig. 17 und
18 beschriebene Form, während der Zapfen unter den im
Betrieb möglicherweise auftretenden Belastungen Q durch
die Veränderungen des Krümmungshalbmessers seiner peri
pheren Wandung im wesentlichen nicht verformt werden kann.
Die Innenfläche der Rolle ist eine Rotationsfläche.
Um dem Zapfen die Außenform gemäß den Fig. 17 und 18 zu
verleihen, bearbeitet man ihn auf einer Spezialmaschine,
die sich zum Schleifen nach einem Profil eignet, welches
der gewünschten Kurve entspricht. Derartige Maschinen sind
bekannt, z. B. aus dem Patent FR-A-1 4 01 983.
In den Fig. 26 und 27 ist ein Teil eines Gleichlaufge
lenkes dargestellt, worin die Tripode 113 drei Zapfen 101
trägt, deren Außenfläche 102 sphärisch ist und sich, eben
so wie die Innenfläche 104 jedes der beiden Segmente 106
mit der torischen Außenfläche 4 in zylindrischen Lauf
bahnen 108 mit entsprechendem Profil abstützt.
Bei dieser Ausführungsart besteht die Möglichkeit, dafür
zu sorgen, daß die Innenflächen 104 der Segmente 106 die
in den Fig. 6 und 7 vorgesehene Spezialform aufweisen,
sofern nicht die Zapfen 101, die durch abschließendes
Schleifen mit einer Spezialschleifmaschine der Art, wie
sie im französischen Patent FR-A-1 4 01 983 beschrieben
ist, die in den Fig. 17 und 18 vorgesehene Spezialform
aufweisen.
Die Zapfen der unter Bezugnahme auf die Fig. 24 bis 27
beschriebenen Gelenke weisen vorteilhafterweise eine oder
mehrere Schmiernuten 55, 55 a auf, die vorzugsweise in den
durch die Zapfenachse verlaufenden Ebenen angeordnet sind.
Die Nuten 55 münden am Ende auf beiden Seiten des Seg
ments. Die Nuten 55 a, die ein anderes Beispiel darstellen,
sind an den erwähnten Enden geschlossen und werden durch
eine radiale Bohrung 55 b gespeist.
Es versteht sich, daß die Erfindung nicht auf die be
schriebenen und dargestellten Beispiele beschränkt ist.
So kann beispielsweise das Verfahren gemäß den Fig. 8
und 9 auf die Ralisierung von Segmenten mit sphärischer
Innenfläche mit Hilfe einre Schleifscheibe gleich der
Schleifscheibe 16 aus Fig. 12 angewandt werden und umge
kehrt kann das Verfahren gemäß den Fig. 11 und 12 zur
Realisierung von Segmenten mit zylindrischer Innenfläche
mittels einer Schleifscheibe wie der Schleifscheibe 7 aus
den Fig. 8 und 9 angewendet werden.
Es kann auch von Vorteil sein, die Korrektur des Dreh
profils gleichzeitig am Zapfen und der Innenfläche der
Segmente oder Rolle unter Verwendung der beschriebenen
Verfahren vorzunehmen.
In den verschiedenen Figuren sind die Abstände, die be
stimmte Drehflächen im Verhältnis zu einem Umdrehungs
profil aufweisen, stark übertrieben dargestellt. Auf der
anderen Seite betrifft die Kurve b aus Fig. 4 den theore
tischen Fall, daß sich die Einspannung der Rolle auf eine
einzige Ebene beschränkt. In Anbetracht der sehr geringen
Radialdurchbiegungen der Rolle ist diese Annäherung be
reits ausgezeichnet. In der Wirklichkeit stützt sich je
doch die Rolle tangential auf der Laufbahn ab, was den
Verlauf der Kurve in Nähe ihres Ursprungs beeinflussen und
die festgestellten Durchbiegungen kleiner ausfallen lassen
kann als die theoretischen Durchbiegungen an jedem Punkt
der Kurve. Zu beachten ist jedoch, daß die Verfahren gemäß
den Fig. 8, 9, 11, 12 und 13 bis 16 dieses Phänomen
berücksichtigen, da die Außenfläche der Rolle bei Bear
beitung unter Lastbedingungen ebenfalls tangential auf
liegt. Die Übrigen vorgestellten Verfahren können dies
ebenfalls berücksichtigen. So wäre es beispielsweise bei
dem Verfahren gemäß den Fig. 19 und 20 möglich, die
Längsanlagekanten 37 durch Rippen mit abgerundetem Schei
tel zu ersetzen. Bei den Schleifverfahren mittels einer
Spezialmaschiine besteht natürlich die Möglichkeit, die
ausgeführte Kurve dementsprechend zu verändern.
Handelt es sich bei der ausgeglichenen Fläche um diejenige
des Laufelements (Ausführungsart gemäß den Fig. 6 und
7), so ist der Ausgleich nur dann ideal, wenn sich das
Laufelement in mittlerer Stellung befindet, d. h. wenn die
tatsächliche Einspannungsebene der Einspannungsebene ent
spricht, im Verhältnis zu der der Formausgleich vorgenom
men wurde. Bei Gleichlaufgelenken macht jedoch die Ar
beitsweise mit starker Gelenkabwinklung, die sich in einer
starken Verschiebung der Rolle im Verhältnis zur mittleren
Stellung wiederspiegelt, nur einen sehr kleinen Prozent
satz der Gesamtbetriebszeit aus, und diese Betriebsweise
findet während des größten Teils der Zeit bei geringem
Moment statt.
Claims (18)
1. Vorrichtung zur Lastübertragung mit einem Laufelement,
insbesondere einer Rolle (48), einem Rollensegment
(106) oder ähnlichem Element, welches eine Innenfläche
(104) in Drehkontakt mit einer Außenfläche (102) eines
Zapfens (101) und eine Außenfläche (4) aufweist, wel
che in einer Bahn (108, 136) in der Weise abrollt, daß
zwischen Laufbahn und Zapfen eine Last übertragen
wird, wobei die geometrischen Merkmale die Verteilung
der Krümmungshalbmesser im entlasteten Zustand entlang
der erwähnten Flächen (102, 104) und die Steifigkeit
des Zapfens (101) gegenüber Veränderungen im Krüm
mungshalbmesser der Außenfläche (102) einschließen, so
daß die Konformitätsfläche Zapfen/Laufelement unter
Belastung trotz der Veformungen des Laufelements (48,
106) unter Einwirkung der Biegekräfte beiderseits
einer axialen Ebene (113), die durch die Kontaktlinie
Laufbahn/Laufelement verläuft, relativ groß ist,
dadurch gekennzeichnet,
daß die erwähnten geometrischen Merkmale so beschaffen
sind, daß die Außenfläche (102) des Zapfens (101) bei
Belastung, wenigstens in einem beiderseits der vorge
nannten axialen Ebene (113) gelegenen Bereich, im
wesentlichen entsprechend ausgebildet ist der Innen
fläche (104) des Laufelements, die unter Einwirkung
zweier kumulierter Spannungen verformt wurde, und zwar
einerseits durch ein Biegemoment (113) und anderer
seits durch eine Querkraft, die an jedem Punkt des
Laufelements innerhalb des Bereiches auf das jenseits
dieses Punktes im Verhältnis zur vorgenannten axialen
Ebene (113) gelegenen Teils zurückzuführen sind, so
daß die zu übertragende Last, innerhalb des erwähnten
Bereiches auf die Innenfläche (104) des sich auf der
Laufbahn abstützenden Laufelements (106) verteilt ist.
2. Vorrichtung gemäß Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Fläche des Zapfens eine Rotationsfläche um die
Drehachse (103) rotiert, und daß die Steifigkeit des
Zapfens (101) gegenüber der Veränderung des Krümmungs
halbmessers der Außenfläche (102) im Verhältnis zur
Steifigkeit des Laufelements (106) gegenüber der Ver
änderung des Krümmungshalbmesser der Innenfläche (104)
groß ist (Fig. 6).
3. Vorrichtung gemäß Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Innenfläche (104) des Laufelementes (106) im
entlasteten Zustand eine Rotationsfläche um die Dreh
achse darstellt, und daß die Steifigkeit des Zapfens
(101) gegenüber der Veränderung des Krümmungshalb
messers seiner Außenfläche (102) im Verhältnis zur
Steifigkeit des Laufelementes (106) gegenüber der
Veränderung des Krümmungshalbmesser seiner Innenfläche
(104) groß ist (Fig. 17).
4. Vorrichtung gemäß Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Fläche (102, 104) des Zapfens (101) und des
Laufelements (106) im entlasteten Zustand beide eine
Rotationsfläche um die Drehachse darstellen und daß
der Zapfen im vorerwähnten Bereich gegenüber der Ver
änderung des Krümmungshalbmessers seiner Außenfläche
(102) in einer lotrecht zur Drehachse (103) verlaufen
den Ebene eine Flexibiliät aufweist, die in Nähe der
erwähnten axialen Ebene am größten ist und beiderseits
dieser Ebene allmählich abnimmt (Fig. 21).
5. Vorrichtung gemäß Anspruch 4,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Zapfen eine Innenaussparung (44) mit läng
lichem Querschnitt aufweist, deren Hauptachse zur
erwähnten axialen Ebene (113) gehört.
6. Vorrichtung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1
bis 5,
gekennzeichnet,
durch die Verwendung bei einem Antriebsgelenk mit zwei
Organen, von denen das eine Paare von Laufbahnen (108)
enthält, die im wesentlichen axial ausgerichtet sind,
und von denen das andere Zapfen (101) enthält, die im
wesentlichen radial ausgerichtet sind, wobei jeder
Zapfen zwischen den Laufbahnen (108) eines ent
sprechenden Paares eingreift, während ein Laufelement
(48, 106) zwischen jeder Laufbahn (108) und dem dazu
gehörigen Zapfen (101) so eingesetzt ist, daß es ent
lang der Laufbahn bewegbar ist, und in unmittelbar
drehendem Kontakt mit dem Zapfen (101) ist.
7. Verfahren zur Herstellung des Laufelements einer Vor
richtung gemäß Anspruch 2,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Außenfläche (4) eines Rohlings (1, 10, 26) des
Laufelements (106) einer konzentrierten radialen Bean
spruchung (Q) unterliegt, die in Stärke und Aus
richtung im wesentlichen einer typischen Belastung
entspricht, wie sie unter Betriebsbedingungen über
tragen wird, und daß diese konzentrierte radiale Bean
spruchung durch zwei im wesentlichen tagentiale Bean
spruchungen (F) ausgeglichen wird, die symmetrisch
beiderseits der konzentrierten radialen Beanspruchung
in einem Abstand dazu angreifen, und die Innenfläche
(104) des Rohlings durch Schleifen als Rotationsfläche
bezüglich der Achse (103) die unter Betriebsbe
dingungen um die Drehachse des Laufelementes darstellt.
8. Verfahren gemäß Anspruch 7,
dadurch gekennzeichnet,
daß es sich bei dem Laufelement um ein Rollensegment
(106) handelt, und daß die beiden vorgenannten tangen
tialen Beanspruchungen (F) an den beiden Umfangsenden
des Rohlings (1, 10, 26) des Rollensegments angreifen.
9. Verfahren gemäß Anspruch 7,
dadurch gekennzeichnet,
daß ein ringförmiger Rohling (1) zwischen winklig
verteilten Spannbacken (5) eingespannt wird, die ra
dial nach innen wirken, um so die tangentialen Bean
spruchungen (F) durch Druckreaktion im Rohling an
Stellen zu bewirken, die zwischen den aufeinander
folgenden Backen (5) liegen, und daß anschließend eine
Innenfläche des Rohlings als Rotationsfläche um eine
Achse des ringförmigen Rohlings durch Schleifen her
gestellt wird.
10. Verfahren gemäß Anspruch 8,
dadurch gekennzeichnet,
daß ein ringförmiger Mehrfachrohling (1) hergestellt
wird, der wenigstens zwei Rollensegmentrohlinge ent
hält, welche durch Verdünnungen (8) an den angrenzen
den Umfangsenden verbunden sind, und daß der Mehrfach
rohling (1) zwischen Backen (5) eingespannt, die ra
dial nach innen auf jeden Rollensegmentrohling ein
wirken, der sich im Verhältnis zur Umfangsrichtung im
wesentlichen in der Mitte befindet, so daß der Angriff
der Backen die konzentrierte Beanspruchung (Q) bewirkt
und daß die Reaktionskräfte eines einzelnen Segment
rohlings, die an jedem Rohlingsende wirksam werden,
die an diesen Enden angreifenden tangential ausge
richteten Beanspruchungen (F) bewirken, und daß an
schließend eine Innenfläche des Mehrfachrohlings als
Rotationsfläche um eine Achse des Mehrfachrohlings (1)
durch Schleifen hergestellt wird.
11. Verfahren gemäß Anspruch 8,
dadurch gekennzeichnet,
daß, um den Rollensegmentrohling einer konzentrierten
radialen Beanspruchung auszusetzen, ein mittlerer
Bereich im Verhältnis zur Umfangsrichtung der Außen
fläche (104) auf eine zentrale Fläche (14, 21, 31) mit
reduzierter Umfangsbemessung einwirkt, und daß der
Rohling zwischen zwei Backen (11; 22, 23; 28, 30)
eingespannt ist, die auf die Umfangsenden des Rohlings
(10, 26) einwirken.
12. Verfahren gemäß Anspruch 11,
dadurch gekennzeichnet,
daß mit Hilfe der Backen (11; 22, 23; 28, 30) an den
Umfangsenden des Rohlings eine Beanspruchung in der
Weise bewirkt wird, daß die Außenfläche (4) des Roh
lings sich in Nähe von wenigstens einem Umfangsende
des Rohlings auf einer seitlichen Fläche (15, 20, 123)
abstützt, die im Verhältnis zum mittleren Bereich (14,
21, 31) feststeht.
13. Verfahren gemäß Anspruch 12,
dadurch gekennzeichnet,
daß für das gleichzeitige Abschleifen mehrerer Rollen
segmente Rohlinge (10) dieser Rollensegmente in einen
Dorn (12) eingesetzt sind, der für jeden Rohling
wenigstens zwei der vorgenannten Flächen (14, 15)
begrenzt, wobei die Rohlinge winklig um eine Achse
herum verteilt sind, die für jeden Rohling im wesent
lichen der Achse (103) entspricht, um die das zu be
arbeitende Segment (106) im Betrieb im Verhältnis zum
Zapfen (101) dreht, und daß anschließend zwischen den
angrenzenden Umfangsenden der vorgenannten Rohlinge
radial Keile (11) eingetrieben werden, bis die Außen
fläche jedes Rohlings auf den entsprechenden Flächen
(14, 16) aufliegt, und daß die Innenflächen der Roh
linge als Rotationsfläche um die vorgenannte Achse
hergestellt werden.
14. Verfahren gemäß Anspruch 12,
dadurch gekennzeichnet,
daß zur gleichzeitigen Herstellung mehrerer Rollenseg
mente (106) Rollensegmentrohlinge (10) nebeneinander
in eine Aufnahme (17) eingesetzt werden, die für jeden
Rohling die drei vorgenannten Flächen (20, 21) be
grenzt, und daß die Innenflächen der Rohlinge als
Rotationsfläche bezüglich der Achse (103) geschliffen
werden, welche parallel zur Richtung der Ausfluchtung
der Rohlinge untereinander verläuft und die der für
jeden einzelnen Rohling der Drehachse (103) am auszu
führenden Rollensegment (106) entspricht.
15. Verfahren gemäß Anspruch 14,
dadurch gekennzeichnet,
daß für den vorgenannten Abschleifvorgang eine
Schleifscheibe verwendet wird, deren Achse (141)
lotrecht zur vorgenannten Drehachse (103) verläuft,
und in einer axialen Ebene dieser Schleifscheibe ein
Schleifprofil besitzt, welches dem Profil der vorge
nannten Rotationsfläche entspricht.
16. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 11 oder 12,
dadurch gekennzeichnet,
daß für die Herstellung eines Rollensegments mit einer
Innenfläche, die unter Belastung eine sphärische Form
annimmt, der Rohling in einen Drehdorn (122) einge
setzt wird, wobei die Drehachse des Dorns im wesent
lichen durch das für die sphärische Form vorgesehene
Zentrum (O) verläuft, daß an die Innenfläche des Roh
lings ein Topfschleifstift oder eine Topfschleif
scheibe (27) anlegt, die entlang der Achse (124) be
wegt werden kann und die im erwähnten Zentrum (O) die
Drehachse (121) des Dorns schneidet, und daß an
schließend die Innenfläche des Rohlings durch gleich
zeitige Rotation des Dorns und der Schleifscheibe um
die jeweiligen Drehachsen (121, 124) schleift, während
die Schleifscheibe sich der Achse (124) vorwärtsbewegt.
17. Verfahren zur Herstellung des Zapfens (101) einer
Vorrichtung gemäß Anspruch 3,
dadurch gekennzeichnet,
daß in eine Bohrung (39) eines Rohlings des Zapfens
ein Spreizwerkzeug eingesetzt wird, welches eine nach
außen gerichtete konzentrierte radiale Beanspruchung
(Q) an wenigstens zwei lokalen und winklig verteilten
Punkten der Bohrungswand ausübt, so daß der Krümmungs
halbmesser des Rohlings in Nähe dieser Stelle redu
ziert wird, und daß dann eine Außenfläche des Rohlings
als Rotationsfläche um eine Achse (103) des Rohlings
durch Schleifen hergestellt wird.
18. Verfahren nach einem der Ansprüche 7 bis 17,
dadurch gekennzeichnet,
daß die konzentrierte radiale Beanspruchung durch
tangentiale Einwirkung auf eine Fläche (5, 14, 21, 31)
erzeugt wird.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8713976A FR2621660B1 (fr) | 1987-10-09 | 1987-10-09 | Dispositif de transfert de charge par element de roulement monte en tourillonnement lisse, procedes pour le realiser, et joint de transmission ainsi equipe |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3834441A1 true DE3834441A1 (de) | 1989-06-29 |
DE3834441C2 DE3834441C2 (de) | 1990-09-06 |
Family
ID=9355681
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE3834441A Granted DE3834441A1 (de) | 1987-10-09 | 1988-10-10 | Vorrichtung zur lastuebertragung mit einem laufelement und einem zapfen sowie verfahren zur herstellung |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4988327A (de) |
JP (1) | JPH01141234A (de) |
DE (1) | DE3834441A1 (de) |
ES (1) | ES2011130A6 (de) |
FR (1) | FR2621660B1 (de) |
GB (1) | GB2210952B (de) |
IT (1) | IT1224471B (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10001848B4 (de) * | 1999-01-18 | 2012-08-16 | Nsk Ltd. | Schleifvorrichtung zum Schleifen einer Kugellaufrille |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2639277B1 (fr) * | 1988-11-18 | 1991-02-15 | Glaenzer Spicer Sa | Procede et dispositif de finition d'une portee spherique concave sur un segment de galet, notamment pour joint homocinetique |
FR2654782A1 (fr) * | 1989-11-17 | 1991-05-24 | Glaenzer Spicer Sa | Joint de transmission articule telescopique, notamment pour l'automobile. |
ES2088759B1 (es) * | 1992-12-08 | 1998-08-01 | Gkn Automotive Ag | Articulacion giratoria sincronica |
FR2729194B1 (fr) * | 1995-01-11 | 1997-04-04 | Gkn Glaenzer Spicer | Joint de transmission coulissant, notamment pour vehicule automobile |
FR2729193B1 (fr) * | 1995-01-11 | 1997-04-04 | Gkn Glaenzer Spicer | Joint de transmisson coulissant perfectionne |
FR2730285B1 (fr) * | 1995-02-02 | 1997-04-30 | Guimbretiere Pierre | Joint de transmission coulissant perfectionne |
FR2730286B1 (fr) * | 1995-02-02 | 1997-05-16 | Gkn Glaenzer Spicer | Joint de transmission coulissant, notamment pour vehicule automobile |
FR2730773B1 (fr) * | 1995-02-17 | 1997-04-30 | Guimbretiere Pierre | Joint de transmission coulissant, notamment a tripode |
SE505096C2 (sv) * | 1995-10-30 | 1997-06-23 | Skf Ab | Automatisk balanseringsanordning för storskaliga roterande enheter eller system |
JP4781591B2 (ja) | 2000-02-04 | 2011-09-28 | ジー・ケイ・エヌ テクノロジー リミテッド | トリポード型等速継手 |
US7435181B2 (en) * | 2005-10-25 | 2008-10-14 | Delphi Technologies, Inc. | Tripot ball with two point contact |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1380557A (fr) * | 1963-10-02 | 1964-12-04 | Glaenzer Spicer Sa | Tourillon |
DE2737557A1 (de) * | 1976-08-19 | 1978-02-23 | Rockwell International Corp | Kreuzgelenk-kupplung |
DE3309551A1 (de) * | 1982-04-20 | 1983-11-03 | Glaenzer Spicer, 78301 Poissy, Yvelines | Gleichlaufdrehgelenk |
DE3741134A1 (de) * | 1986-12-05 | 1988-06-16 | Glaenzer Spicer Sa | Gleichlaufverschiebegelenk, insbesondere zum antrieb von kraftfahrzeugen |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2722115A (en) * | 1952-06-21 | 1955-11-01 | Universal Products Co Inc | Universal joint |
GB1380123A (en) * | 1972-03-28 | 1975-01-08 | Renk Ag Zahnraeder | Gear couplings |
DE2933505C2 (de) * | 1979-08-18 | 1983-11-10 | Uni-Cardan Ag, 5200 Siegburg | Kreuzgelenk |
JPS576131A (en) * | 1980-06-13 | 1982-01-13 | Aisin Warner Ltd | Universal joint |
DE3048846C2 (de) * | 1980-12-23 | 1984-10-31 | Uni-Cardan Ag, 5200 Siegburg | Kreuzgelenk |
FR2580750B1 (fr) * | 1985-04-18 | 1989-11-24 | Glaenzer Spicer Sa | Joint de transmission homocinetique pour vehicule automobile |
DE3760165D1 (en) * | 1986-02-20 | 1989-06-22 | Glaenzer Spicer Sa | Homokinetic joint for motor vehicles |
DE3605746A1 (de) * | 1986-02-22 | 1987-08-27 | Klein Kg Eugen | Kreuzgelenk |
-
1987
- 1987-10-09 FR FR8713976A patent/FR2621660B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1988
- 1988-10-06 ES ES8803029A patent/ES2011130A6/es not_active Expired
- 1988-10-07 GB GB8823564A patent/GB2210952B/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-10-07 IT IT67899/88A patent/IT1224471B/it active
- 1988-10-07 US US07/254,691 patent/US4988327A/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-10-10 DE DE3834441A patent/DE3834441A1/de active Granted
- 1988-10-11 JP JP63256912A patent/JPH01141234A/ja active Pending
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1380557A (fr) * | 1963-10-02 | 1964-12-04 | Glaenzer Spicer Sa | Tourillon |
DE2737557A1 (de) * | 1976-08-19 | 1978-02-23 | Rockwell International Corp | Kreuzgelenk-kupplung |
DE3309551A1 (de) * | 1982-04-20 | 1983-11-03 | Glaenzer Spicer, 78301 Poissy, Yvelines | Gleichlaufdrehgelenk |
DE3741134A1 (de) * | 1986-12-05 | 1988-06-16 | Glaenzer Spicer Sa | Gleichlaufverschiebegelenk, insbesondere zum antrieb von kraftfahrzeugen |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
DE-Buch Hütte I, 27.Aufl., 1942, S.702 * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10001848B4 (de) * | 1999-01-18 | 2012-08-16 | Nsk Ltd. | Schleifvorrichtung zum Schleifen einer Kugellaufrille |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
IT1224471B (it) | 1990-10-04 |
GB2210952B (en) | 1991-06-26 |
JPH01141234A (ja) | 1989-06-02 |
GB2210952A (en) | 1989-06-21 |
FR2621660A1 (fr) | 1989-04-14 |
ES2011130A6 (es) | 1989-12-16 |
GB8823564D0 (en) | 1988-11-16 |
IT8867899A0 (it) | 1988-10-07 |
US4988327A (en) | 1991-01-29 |
FR2621660B1 (fr) | 1994-03-11 |
DE3834441C2 (de) | 1990-09-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE4209153C2 (de) | ||
DE10144649C5 (de) | Verfahren zur drallfreien spanenden Bearbeitung von rotationssymmetrischen Flächen | |
DE19644967C2 (de) | Verfahren zum Herstellen von Treibrollen für stufenlose Getriebe und dadurch entstandene Treibrollen | |
DE2721571A1 (de) | Wellenkupplung mit ineinandergreifenden keilnuten | |
DE3834441C2 (de) | ||
WO2007076772A1 (de) | Wälzlager und verfahren zu dessen herstellung | |
EP1030755B1 (de) | Kurbelwelle spanen + härten + spanen + finishen | |
DE10331061B4 (de) | Ringförmige Verbundwerkstücke und Kaltwalzverfahren zu ihrer Fertigung | |
DE19960542A1 (de) | Hauptwellen-Getriebemechanismus für Kraftfahrzeug-Gangschaltungen und Kegelrollenlager zur Anwendung darin | |
EP1723316B1 (de) | Nockenwelle und verfahren zur herstellung einer nockenwelle | |
EP0991871B1 (de) | Einrichtung mit einer welle und mit zumindest einer auf dieser welle angebrachten nabe sowie ein verfahren zur herstellung dieser einrichtung | |
DE602004009249T2 (de) | Gleichlaufgelenk | |
DE102005008570B4 (de) | Herstellungsverfahren für ein Variatorteil eines stufenlosen Toroidgetriebes | |
DE2146994A1 (de) | Einrichtung zum glattwalzen von kurbellagersitzen | |
DE102017201578B4 (de) | Welle-Nabe-Verbund und Verfahren zur Erzeugung eines Welle-Nabe-Verbundes | |
DE2848510A1 (de) | Drehkraftbegrenzende antriebswelle | |
DE19852249C2 (de) | Stufenloses Toroid-Getriebe | |
DE102006002773A1 (de) | Stützwalze für ein Walzwerk | |
DE19535431C1 (de) | Kugelgleichlaufdrehgelenk | |
DE2832966A1 (de) | Einrichtung zum drehfesten verbinden von mit wellen oder wellenzapfen umlaufenden maschinenteilen, beispielsweise walzen | |
DE3940925C2 (de) | ||
DE19829631A1 (de) | Stufenlos verstellbares Toroidgetriebe | |
DE19900838C2 (de) | Stufenloses Toroidgetriebe und Verfahren zum Herstellen einer Scheibe für ein stufenloses Toroidgetriebe | |
EP0380671A1 (de) | Rolle | |
DE19861194B4 (de) | Stufenlos verstellbares Halb-Toroid-Getriebe |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |