DE3804982A1 - Verfahren zur herstellung eines metallborid-keramikmaterials - Google Patents
Verfahren zur herstellung eines metallborid-keramikmaterialsInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines
Metallborid-Keramikmaterials.
Herkömmliche Metallborid-Keramikmaterialien werden durch ein
Warmpreßverfahren hergestellt, wie es beispielsweise in den
japanischen Patent-Offenlegungsschriften 52-106306 und
54-90314 offenbart ist.
Die herkömmlichen Metallborid-Keramikmaterialien haben eine
mangelhafte Dichte und eine geringe Festigkeit, gerade wenn
sie durch ein Warmpreßverfahren hergestellt werden, um ge
sintert zu werden.
Die Aufgabe dieser Erfindung ist es, ein Verfahren zur Her
stellung eines Metallborid-Keramikmaterials, mit hoher Dichte,
hoher Festigkeit und hoher Härte zur Verfügung zu
stellen.
Das erfindungsgemäße Verfahren zur Herstellung eines Metall
borid-Keramikmaterials umfaßt das Mischen von Metallborid
pulver mit 1-20 Gew.-% verschiedenartiger Metallpulver und
0,1-10 Gew.-% Kohlenstoffpulver, um auf diese Weise eine
Mischung herzustellen; das Formen der Mischung; und das
Brennen der Mischung, in welcher die Gesamtmenge der Be
standteile 100 Gew.-% beträgt. Eine oder mehrere Arten von
Metallboridpulver sind als Hauptelement enthalten und werden
mit 1-20 Gew.-% einer oder mehrerer Arten von Metallpul
ver, die als Bindemittel dienen, gemischt, um auf diese Weise
eine Grundstruktur zu bilden. Ferner wird Kohlenstoffpul
ver in einer Menge von 0,1-10 Gew.-% zugegeben, um auf
diese Weise eine Mischung herzustellen. Diese Mischung wird
geformt und anschließend gebrannt.
Ein Grund, warum eine Metallpulvermenge zwischen 1 und
20 Gew.-% bevorzugt ist, wird im folgenden erklärt werden.
Die Metallteilchen können die Benetzbarkeit des Metallborid
pulvers verbessern. Das Bor im Metallborid, das durch zuge
gebenen Kohlenstoff reduziert wird, verbindet sich mit den
Metallteilchen unter Ausbildung einer starren oder festen
Korngrenzenbindungsphase innerhalb einer Metallboridmatrix.
Wenn die Menge an Metallpulver weniger als 1 Gew.-% beträgt,
wird eine solche Benetzbarkeit nicht verbessert, so daß eine
geeignete Mikrostruktur nicht gebildet werden kann. Da eine
Verbindung des Metalls und des Bors im Metallborid ein zu
kleines Volumen einnimmt, kann die feste Korngrenzenphase in
der Matrix nicht gebildet werden. Auf der anderen Seite
wird, wenn die Menge an Metallpulver mehr als 20 Gew.-% be
trägt, die Benetzbarkeit behindert, weil eine Verbindung des
Metalls und des Bors im Metallborid ein zu großes Volumen in
der Matrix einnimmt und deshalb die Festigkeit abnimmt.
Die Menge an Kohlenstoffpulver ist ebenfalls wichtig. Koh
lenstoff kann die Benetzbarkeit des Metallboridpulvers wei
ter verbessern und bewirkt die Bildung einer M-C-Phase, wenn
er mit M reagiert, wobei M ein Metall bezeichnet. Außerdem
reduziert der Kohlenstoff das Metallborid, um sich auf diese
Weise mit einem Metall (M′) im Metallborid zu verbinden,
wobei eine M′-C-Phase als feste Korngrenzenphase gebildet
wird. Wenn die Menge an Kohlenstoffpulver weniger als
0,1 Gew.-% beträgt, kann die Benetzbarkeit nicht verbessert
werden. Das Kohlenstoffpulver reicht nicht aus, das Metall
borid zu reduzieren und die M-C- und/oder M′-C-Phasen zu
bilden. Wenn die Menge an Kohlenstoff mehr als 10 Gew.-%
beträgt, ist die Benetzbarkeit behindert. Folglich verrin
gert Überschuß an Kohlenstoff die Festigkeit des gebrannten
Körpers.
Ein Verfahren zur Herstellung eines Metallborid-Keramikmate
rials schließt nach dieser Erfindung ebenfalls ein: das Mi
schen von Metallboridpulver mit 0,1-89 Gew.-% Metallcar
bidpulver, um auf diese Weise eine Mischung herzustellen;
das Formen der Mischung; und das Brennen der Mischung, in
welcher die Gesamtmenge der Bestandteile 100 Gew.-% beträgt.
Bevorzugt wird als Metallborid ein Borid vom MB₂-Typ oder
ein Borid vom Typ M₂B₅, M₂B, M₅B₃, M₃B₂, MB, M₃B₄ und MB₁₂
verwendet, welches in ein Borid vom MB₂-Typ umgewandelt
wird, wenn M₂B₅, M₂B, M₅B₃, M₃B₂, MB, M₃B₄ bzw. MB₁₂ sich
bei hoher Temperatur befindet. M bezeichnet ein Metall. Bei
spielsweise werden als Borid vom MB₂-Typ eines oder mehrere
ausgewählt aus einer Gruppe, die aus TiB₂, ZrB₂, VB₂, NbB₂,
TaB₂, MoB₂, MnB₂, HfB₂ und AlB₂ besteht, verwendet. Als
Boride vom Typ M₂B₅, M₂B, M₅B₃, M₃B₂, MB, M₃B₄ und MB₁₂ wer
den vorzugsweise eines oder mehrere ausgewählt aus einer
Gruppe, die aus Ti₂B, Ta₂B, Cr₂B, Mo₂B, W₂B, Cr₃B₃, Nb₃B₂,
Ta₃B₂, TiB, NbB, TaB, CrB, MoB, WB, Nb₃B₄, Ta₃B₄, Cr₃B₄,
Ti₂B₅, Mo₂B₅, W₂B₅, ZrB₁₂ und MoB₁₂ besteht, verwendet.
Es ist ebenfalls vorteilhaft, daß als Metallpulver eines
oder mehrere ausgewählt aus einer Gruppe, die Cr, Ni, Ti,
Mo, Si, Fe und Ta umfaßt, verwendet werden.
Die Mischung kann durch druckloses bzw. Schüttsinterverfah
ren oder durch ein Drucksinterverfahren gebrannt werden. Im
Falle, daß das Metallcarbidpulver enthalten ist, wird die
Mischung bevorzugt nahe beim Schmelzpunkt des Metallcarbid
pulvers gebrannt.
Bevorzugt werden als Metallcarbidpulver eines oder mehrere
der Elemente, die aus den Gruppen 3, 4a, 5a, 6a und 8 des
Periodensystems ausgewählt sind, verwendet. Zum Beispiel
kann das Metallcarbidpulver aus Chromcarbid, Molybdäncarbid,
Wolframcarbid, Nickelcarbid oder Eisencarbid, insbesondere
aber aus Chromcarbid, Molybdäncarbid oder Wolframcarbid,
hergestellt sein.
Ein Grund, warum die Menge an Metallcarbidpulver von 0,1 bis
89 Gew.-% reicht, wird nachfolgend erläutert:
Das Metallcarbid zersetzt sich, wenn es gebrannt wird, be
sonders wenn es nahe beim Schmelzpunkt des Metallcarbids
gebrannt wird, in Metall und Kohlenstoff. Zu diesem Zeit
punkt können die Metallteilchen im Metallcarbid die Benetz
barkeit des Metallboridpulvers verbessern. Das Bor im Me
tallborid, das durch den Kohlenstoff im Metallcarbid redu
ziert wird, verbindet sich mit den Metallteilchen so, daß
eine feste Korngrenzenphase innerhalb einer Metallborid
matrix gebildet wird.
Der Kohlenstoff im Metallcarbid kann ferner die Benetzbar
keit des Metallpulvers verbessern und bewirkt die Bildung
einer M-C-Phase, wenn er mit M reagiert, wobei M ein Metall
bezeichnet. Außerdem reduziert der Kohlenstoff das Metall
borid, um sich auf diese Weise mit dem Metall (M′) im Me
tallborid zu verbinden, wobei eine M′-C-Phase als feste
Korngrenzenphase gebildet wird. Wenn die Menge an Metall
carbid weniger als 0,1 Gew.-% beträgt, kann die Benetzbar
keit nicht verbessert werden und eine geeignete Mikrostruk
tur kann nicht gebildet werden. Da die Verbindung von Bor
und Metall im Metallborid ein zu kleines Volumen einnimmt,
kann keine starre oder feste Korngrenzenphase gebildet wer
den. Das Kohlenstoffpulver reicht nicht aus, um das Metall
borid zu reduzieren und die M-C- und/oder M′-C-Phasen zu
bilden. Auf der anderen Seite ist, wenn die Menge an Metall
carbid mehr als 89 Gew.-% beträgt, die Benetzbarkeit behin
dert. Folglich vermindert ein Überschuß an verbleibendem
Kohlenstoff die Festigkeit des gebrannten Körpers.
Weitere Merkmale, Einzelheiten und Vorzüge der Erfindung
ergeben sich aus den Ansprüchen, der folgenden Beschreibung
bevorzugter Ausführungsformen der Erfindung sowie anhand der
Zeichnungen. Hierbei können die einzelnen Merkmale jeweils
für sich allein oder in Kombination miteinander bei einer
Ausführungsform verwirklicht sein.
Fig. 1 ist eine grafische Darstellung der Beziehun
gen zwischen Menge der Cr-Zugabe und relativer
Dichte im Fall eines Sinterkörpers, der
aus 99 Gew.-% TiB₂ und aus 1 Gew.-% C be
steht;
Fig. 2 ist eine grafische Darstellung der Beziehun
gen zwischen Menge der Cr-Zugabe und Biege
festigkeit im Fall eines Sinterkörpers, der
aus 99 Gew.-% TiB₂ und aus 1 Gew.-% C be
steht;
Fig. 3 ist eine grafische Darstellung der Beziehun
gen zwischen Menge der (Cr+C)-Zugabe und
relativer Dichte;
Fig. 4 ist eine grafische Darstellung der Beziehun
gen zwischen dem Gewichtsverhältnis von C/Cr
und relativer Dichte;
Fig. 5 ist eine grafische Darstellung der Beziehun
gen zwischen Menge der (Cr+C)-Zugabe und
Biegefestigkeit;
Fig. 6 ist eine grafische Darstellung der Beziehun
gen zwischen dem Gewichtsverhältnis von C/Cr
und Biegefestigkeit;
Fig. 7 ist eine grafische Darstellung der Beziehun
gen zwischen Menge der Cr₃C₂-Zugabe und rela
tiver Dichte; und
Fig. 8 ist eine grafische Darstellung der Beziehun
gen zwischen Menge der Cr₃C₂-Zugabe und Biege
festigkeit.
1 Gew.-% C wird zu 99 Gew.-% TiB₂ zugegeben, so daß es sich
in einem festgelegten Verhältnis dazu befindet. Ferner wird
Cr in Mengen zwischen 0 und 14 Gew.-% zugegeben. Sie werden
bei 1900°C eine Stunde lang in Ar durch ein druckloses Sin
terverfahren gebrannt. Die Testergebnisse eines solchen Sin
terkörpers sind in Tabelle 1 und den Fig. 1 und 2 darge
stellt.
In Fig. 1 veranschaulichen kleine Kreise, wie die Zugabe von
Cr die relative Dichte eines Sinterkörpers, der aus
99 Gew.-% TiB₂ und aus 1 Gew.-% C besteht, beeinflußt, und
ein Dreieck veranschaulicht eine relative Dichte eines Sin
terkörpers, der aus 100 Gew.-% TiB₂ besteht. Wie in
Tabelle 1 gezeigt ist, liegt die Biegefestigkeit zwischen
109 MPa und 376 MPa, was verglichen mit dem früheren Ergeb
nis groß ist. Die relative Dichte ist ebenfalls hoch.
1 Gew.-% C wird zu 99 Gew.-% TiB₂ zugegeben, so daß sich
eine Mischung ausbildet. Danach werden zu einer Mischung von
100 Teilen 7 Teile Cr zugegeben. Sie werden geformt und bei
1900°C eine Stunde lang in Ar durch ein Warmpreßverfahren
gebrannt. Die experimentellen Ergebnisse eines solchen Sin
terkörpers sind in Tabelle 2 und Fig. 2 dargestellt.
In Fig. 2 veranschaulichen kleine Kreise, wie die Zugabe von
Cr die relative Dichte eines Sinterkörpers, der aus
99 Gew.-% TiB₂ und aus 1 Gew.-% C besteht, beeinflußt und
ein Dreieck veranschaulicht eine relative Dichte eines Sin
terkörpers, der aus 100 Gew.-% TiB₂ besteht. Ein Stern be
zeichnet die charakteristischen Merkmale eines gebrannten
Körpers, der bei 1900°C 30 Minuten lang unter 30 MPa in
einer Ar-Atmosphäre durch ein Warmpreßverfahren hergestellt
wurde.
Das Gewichtsverhältnis von (Cr/C) in TiB₂ wird auf 7 : 0, 7 : 1,
7 : 1,5 und 7 : 2 eingestellt. Eine Mischung davon wird bei
1900°C eine Stunde lang in Ar-Atmosphäre durch ein drucklo
ses Sinterverfahren gebrannt.
Die experimentellen Ergebnisse sind in Tabelle 3 und in den
Fig. 3 bis 6 dargestellt. Fig. 3 zeigt die Beziehungen zwi
schen relativer Dichte und Gesamtmenge der (Cr+C)-Zugabe.
Fig. 4 zeigt die Beziehungen zwischen relativer Dichte und
Gewichtsverhältnis von C/Cr im Fall, daß eine Mischung bei
1900°C eine Stunde lang in einer Ar-Atmosphäre gebrannt
wird. Fig. 5 zeigt die Beziehungen zwischen Biegefestigkeit
und Gesamtmenge der (Cr+C)-Zugabe im Fall, daß eine Mi
schung bei 1900°C eine Stunde lang in einer Ar-Atmosphäre
gebrannt wird. Fig. 6 zeigt die Beziehungen zwischen Biege
festigkeit und Gewichtsverhältnis von C/Cr unter der glei
chen Bedingung. In den Fig. 3 bis 6 bezeichnen Rechtecke
solche Beziehungen im Fall, daß die Menge an TiB₂ 100 Gew.-%
beträgt. Es kann beobachtet werden, daß die relativen Dich
ten groß sind und die maximale Biegefestigkeit 398 MPa be
trägt, wenn die Gesamtmenge der (Cr+C)-Zugabe 7,5 Gew.-%
beträgt, wobei das Gewichtsverhältnis von Cr : C 7 : 1,5 ist.
In den Fig. 4 und 5 bezeichnen die besonderen Verweise das
Folgende:
: 95 Gew.-%TiB₂ + 5 Gew.-% (Cr + C)
: 92,5 Gew.-%TiB₂ + 7,5 Gew.-% (Cr + C)
: 90 Gew.-%TiB₂ + 10 Gew.-% (Cr + C)
: 87,5 Gew.-%TiB₂ + 12,5 Gew.-% (Cr + C).
Die Gewichtsverhältnisse von (Cr/C) in TiB₂ sind in diesen
Beispielen 7 : 0, 7 : 1, 7 : 1,5 bzw. 7 : 2.
Zusätzlich fallen die folgenden Beispiele unter diese Erfin
dung:
Beispiel (4)Metallborid + M + C
Beispiel (5)Metallborid + Cr + C
Beispiel (6)TiB₂ + M + C
Beispiel (7)TiB₂ + Cr + C
Beispiel (8)Metallborid + Metallcarbid
Beispiel (9)Metallcarbid + Chromcarbid
Beispiel (10)Metallborid + Cr₃C₂
Beispiel (11)TiB₂ + Metallcarbid
Beispiel (12)TiB₂ + Chromcarbid
Beispiel (13)TiB₂ + Cr₃C₂
Beispiel (14)C wird zu jeder der oben angeführten
Verbindungen in den Beispielen (8) bis
(14) zugegeben.
In diesen Beispielen bezeichnet M ein Metall.
0-10 Gew.-% Chromcarbid werden zu TiB₂ zugegeben, um auf
diese Weise eine Mischung herzustellen. Diese Mischung wird
geformt und bei 1900°C eine Stunde lang in einer Ar-Atmosphäre
durch ein druckloses Sinterverfahren gebrannt. Die
experimentellen Ergebnisse sind in Tabelle 4 und in den
Fig. 7 und 8 dargestellt. Es kann beobachtet werden, daß die
relativen Dichten groß sind und die maximale Biegefestigkeit
321 MPa beträgt.
Es ist nach dieser Erfindung leicht, ein Metallborid-Kera
mikmaterial herzustellen, das hohe Dichte, hohe Festigkeit
und eine hohe Härte besitzt. Da ein solches Metallborid-
Keramikmaterial durch ein druckloses Sinterverfahren herge
stellt werden kann, können die mechanischen Eigenschaften
verbessert werden.
Claims (17)
1. Verfahren zur Herstellung eines Metallborid-Keramik
materials, gekennzeichnet durch den Mischvorgang von
Metallboridpulver mit 1-20 Gew.-% Metallpulver und
0,1-10 Gew.-% Kohlenstoffpulver, um auf diese Weise
eine Mischung herzustellen, dem Formen der Mischung und
dem Brennen der Mischung.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
als Metallborid eines oder mehrere aus der Gruppe, die
aus TiB₂, ZrB₂, VB₂,NbB₂, TaB₂, MoB₂, MnB₂, HfB₂,
AlB₂, Ti₂B, Ta₂B, Cr₂B, Mo₂B, W₂B, Cr₃B₃, Nb₃B₂, Ta₃B₂,
TiB, NbB, TaB, CrB, MoB, WB, Nb₃B₄, Ta₃B₄, Cr₃B₄,
Ti₂B₅, Mo₂B₅, W₂B₅, ZrB₁₂ und MoB₁₂ besteht, verwendet
werden.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
Metallborid vom MB₂-Typ verwendet wird, wobei M ein
Metall bezeichnet.
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
Metallborid vom Typ M₂B₅, M₂B, M₅B₃, M₃B₂, MB, M₃B₄ und
MB₁₂ verwendet wird, welches in Borid vom MB₂-Typ umge
wandelt wird, wenn M₂B₅, M₂B, M₅B₃, M₃B₂, MB, M₃B₄ und
MB₁₂ sich bei hoher Temperatur befindet (M bezeichnet
ein Metall).
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
als Metallpulver eines oder mehrere aus der Gruppe, die
aus Cr, Ni, Ti, Mo, Si, Fe und Ta besteht, verwendet
werden.
6. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
die Mischung durch ein druckloses Sinterverfahren ge
brannt wird.
7. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
die Mischung durch ein Drucksinterverfahren gebrannt
wird.
8. Verfahren zur Herstellung eines Metallborid-Keramik
materials, gekennzeichnet durch den Mischvorgang von
Metallboridpulver mit 0,1-89 Gew.-% Metallcarbidpul
ver, um auf diese Weise eine Mischung herzustellen, dem
Formen der Mischung und dem Brennen der Mischung.
9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß
als Metallborid eines oder mehrere aus der Gruppe, die
aus TiB₂, ZrB₂, VB₂, NbB₂, TaB₂, MoB₂, MnB₂, HfB₂,
AlB₂, Ti₂B, Ta₂B, Cr₂B, Mo₂B, W₂B, Cr₃B₃, Nb₃B₂, Ta₃B₂,
TiB, NbB, TaB, CrB, MoB, WB, Nb₃B₄, Ta₃B₄, Cr₃B₄,
Ti₂B₅, Mo₂B₅, W₂B₅, ZrB₁₂ und MoB₁₂ besteht, verwendet
werden.
10. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß
Metallborid vom MB₂-Typ verwendet wird, wobei M ein
Metall bezeichnet.
11. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß
Metallborid vom Typ M₂B₅, M₂B, M₅B₃, M₃B₂, MB, M₃B₄ und
MB₁₂ verwendet wird, welches in Borid vom MB₂-Typ umge
wandelt wird, wenn M₂B₅, M₂B, M₅B₃, M₃B₂, MB, M₃B₄ und
MB₁₂ sich bei hoher Temperatur befindet (M bezeichnet
ein Metall).
12. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß
als Metallcarbidpulver eines oder mehrere der Elemente
der Gruppen 3, 4a, 5a, 6a und 8 des Priodensystems ver
wendet werden.
13. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß
als Metallcarbidpulver Chromcarbid verwendet wird.
14. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß
als Metallcarbidpulver Molybdäncarbid verwendet wird.
15. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß
als Metallcarbidpulver Wolframcarbid verwendet wird.
16. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß
die Mischung durch ein druckloses Sinterverfahren ge
brannt wird.
17. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß
die Mischung durch ein Drucksinterverfahren gebrannt
wird.
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