DE3626545A1 - Gasturbinentriebwerksvergaser und dafuer vorgesehener brennstoffinjektor - Google Patents
Gasturbinentriebwerksvergaser und dafuer vorgesehener brennstoffinjektorInfo
- Publication number
- DE3626545A1 DE3626545A1 DE19863626545 DE3626545A DE3626545A1 DE 3626545 A1 DE3626545 A1 DE 3626545A1 DE 19863626545 DE19863626545 DE 19863626545 DE 3626545 A DE3626545 A DE 3626545A DE 3626545 A1 DE3626545 A1 DE 3626545A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- injector
- tip
- gas
- turbine engine
- swirl
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/28—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C7/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply
- F23C7/002—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply the air being submitted to a rotary or spinning motion
- F23C7/004—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply the air being submitted to a rotary or spinning motion using vanes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/20—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone
- F23D14/22—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone with separate air and gas feed ducts, e.g. with ducts running parallel or crossing each other
- F23D14/24—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone with separate air and gas feed ducts, e.g. with ducts running parallel or crossing each other at least one of the fluids being submitted to a swirling motion
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/02—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the air-flow or gas-flow configuration
- F23R3/04—Air inlet arrangements
- F23R3/10—Air inlet arrangements for primary air
- F23R3/12—Air inlet arrangements for primary air inducing a vortex
- F23R3/14—Air inlet arrangements for primary air inducing a vortex by using swirl vanes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R2900/00—Special features of, or arrangements for continuous combustion chambers; Combustion processes therefor
- F23R2900/00002—Gas turbine combustors adapted for fuels having low heating value [LHV]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T50/00—Aeronautics or air transport
- Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft
- Y02T50/678—Aviation using fuels of non-fossil origin
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Description
Die Erfindung bezieht sich allgemein auf Gasturbinentrieb
werksvergaser und betrifft insbesondere Vergaser zur Ver
wendung von gasförmigen Brennstoffen relativ niedriger Ka
lorienzahl.
Neuere Fortschritte in der Kohle- und Biomassenvergaser
technik haben ein wachsendes Interesse an Lufteinblasver
gasergasturbinentriebwerksanlagen sowohl für stationäre
als auch für mobile Energieerzeugungszwecke mit sich ge
bracht. In Abhängigkeit von der Art des Kohle- oder Bio
massenmaterials, das dem Vergaser zugeführt wird, und
von dem Vergasertyp werden Heizgase erzeugt, die relativ
niedrige Wärmewerte von etwa 3,72 bis etwa 5,58 Megajoule
pro Standardkubikmeter (MJ/m3) oder, äquivalent, von etwa
100 bis 150 BTU (englische Kalorie) pro Standardkubikfuß
(BTU/SCF) haben (im folgenden als gasförmiger Brennstoff
oder einfach als Brennstoff niedrigen Wärmewertes bezeich
net).
Schiffs- und Industriegasturbinentriebwerke werden typisch
von Flugzeuggasturbinentriebwerken abgeleitet, bei denen
üblicherweise Vergaser benutzt werden, die Luft mit einem
zerstäubten flüssigen Brennstoff vermischen, der relativ
hohe Wärmewerte hat. Zwei Beispiele von herkömmlichen Gas
turbinentriebwerksvergasern, die einen flüssigen Brenn
stoff zerstäuben, um ihn mit Luft zu vermischen, sind in
den US-PS 41 80 974 und 38 53 273 beschrieben, auf die be
züglich weiterer Einzelheiten verwiesen wird.
Ein Schiffs- und Industrietriebwerk ist typisch mit dem
Flugzeugtriebwerk, von dem es abgeleitet wird, im wesent
lichen identisch. Einige Schiffs- und Industrietriebwerke
werden jedoch baulich verändert, damit sie mit alternati
ven Brennstoffen, wie beispielsweise Erdgas, arbeiten kön
nen. Erdgas hat einen Wärmewert von etwa 32 bis etwa 34
MJ/m3 (etwa 850 bis etwa 900 BTU/SCF), der niedriger ist
als der flüssiger Brennstoffe, die einen relativ höheren
Wärmeinhalt haben. Zur Verwendung von Erdgas ist ein her
kömmlicher Zerstäubungsbrennstoffinjektor in dem Vergaser
nicht erforderlich oder nicht verwendbar und wird typisch
durch einen relativ einfachen Gasinjektor ersetzt.
Ein bekannter Heizgasinjektor weist ein Gaszuführrohr und
eine einfache, hohle Injektorspitze auf, die mehrere Öff
nungen hat, welche direkt in stromabwärtige Richtung längs
der Mittellinie einer typischen Brennkammer weisen. Für
ein relativ großes Schiffs- und Industrietriebwerk können
die Spitzenauslaßöffnungen auf vorbestimmte Weise bemes
sen werden, damit sie einen ausreichenden Volumendurchsatz
an Erdgas für die Verbrennung liefern. Selbstverständlich
muß, sofern das grundlegende Schiffs- und Industrietrieb
werk mit seinem entsprechenden Flugzeugtriebwerk im we
sentlichen identisch ist, der Volumendurchsatz an Erdgas
demgemäß proportional höher sein als der Volumendurchsatz
an flüssigem Brennstoff, der für den Entwurfsenergiebe
darf des Triebwerks erforderlich ist, um den relativ nied
rigeren Wärmeinhalt von Erdgas im Vergleich zu dem des
flüssigen Brennstoffes zu berücksichtigen.
Es ist jedoch festgestellt worden, daß bei relativ kleinen
Brennkammern, wie sie in von Flugzeugtriebwerken abgelei
teten kleinen Schiffs- und Industrietriebwerken anzutref
fen sind, die Verwendung eines herkömmlichen Erdgasinjek
tors nicht akzeptabel ist. Beispielsweise im Hinblick auf
den relativ hohen Brennstoffvolumendurchsatz, der erfor
derlich ist, um die Entwurfserfordernisse des Triebwerks
zu erfüllen, führen Raumbeschränkungen des herkömmlichen
Drallkörpers oder Verwirblers, der in dem Vergaser der
Brennkammer benutzt wird, zu einer Beschränkung der maxi
malen Durchströmungsquerschnittsgröße der Brennstoffin
jektorspitzenauslaßöffnungen und zu relativ hoher Aus
strömgeschwindigkeit der durch sie hindurchgehenden Gase.
Die Ausströmgeschwindigkeit würde so hoch sein, daß sich
das Gas mit der Luft aus dem Drallkörper nicht richtig
vermischen könnte und statt dessen als Strahl durch die
Brennkammer geleitet würde, ohne darin richtig vermischt
und verbrannt zu werden.
Es ist demgemäß Aufgabe der Erfindung, einen neuen und ver
besserten Vergaser für ein Gasturbinentriebwerk zu schaf
fen.
Weiter soll durch die Erfindung ein neuer und verbesserter
Vergaser geschaffen werden, der zur Verwendung in einem
relativ kleinen Gasturbinentriebwerk geeignet ist, bei dem
ein gasförmiger Brennstoff benutzt wird.
Ferner soll durch die Erfindung ein Vergaser geschaffen
werden, der einen neuen und verbesserten Brennstoffinjek
tor hat, welcher in Zusammenwirkung mit einem Drallkörper
oder Verwirbler Brennstoff relativ niedrigen Wärmewertes
der Brennkammer zuführt.
Außerdem soll durch die Erfindung ein Vergaser geschaffen
werden, der einen neuen und verbesserten Brennstoffinjek
tor hat, welcher in Zusammenwirkung mit einem Drallkörper
ein Gemisch aus einem brennbaren Gas und Luft einer re
lativ kurzen Brennkammer zuführt.
Die Erfindung schafft einen Gasturbinentriebwerksvergaser
mit einem ringförmigen Drallkörper oder Verwirbler und
einem mit diesem zusammenwirkenden neuen und verbesserten
Brennstoffinjektor. Der Drallkörper weist mehrere in ge
genseitigem Umfangsabstand angeordnete Drallbleche oder
Wirbelschaufeln auf, die Luft über eine ringförmige inne
re Oberfläche des Drallkörpers leiten. Der Brennstoffin
jektor weist eine hohle Injektorspitze auf, die einen hin
teren Teil hat, der mehrere in gegenseitigem Umfangsab
stand angeordnete Auslaßöffnungen in seiner äußeren Ober
fläche aufweist. Die äußere Oberfläche ist schräg auf ei
ne Längsmittelachse der Injektorspitze ausgerichtet.
Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung wird im folgenden
unter Bezugnahme auf die Zeichnungen näher beschrieben.
Es zeigt
Fig. 1 eine Teillängsschnittansicht eines be
kannten Heizgasinjektors,
Fig. 2 eine Teilquerschnittansicht der Injek
torspitze des bekannten Injektors
nach der Linie 2-2 in Fig. 1,
Fig. 3 eine Teillängsschnittansicht eines
Brennkammerbereiches eines Gasturbi
nentriebwerks mit einem Vergaser ge
mäß einer Ausführungsform der Erfin
dung,
Fig. 4 eine vergrößerte Teillängsschnittan
sicht des kuppelförmigen Endes der
Brennkammer und des Vergasers nach
Fig. 3,
Fig. 5 eine Endansicht des Brennstoffinjek
tors nach Fig. 4 und
Fig. 6 eine Längsschnittansicht der Injektor
spitze nach den Fig. 4 und 5.
Die Fig. 1 und 2 zeigen einen bekannten Vergaser 10, der
eine Brennkammer eines Schiffs- und Industrietriebwerks
mit einem Gemisch aus Luft und einem gasförmigen Brenn
stoff, wie beispielsweise Erdgas, versorgt. Der Vergaser
10 hat einen herkömmlichen gegenläufigen ringförmigen
Drallkörper oder Verwirbler 12 und einen Brennstoffinjek
tor 14 zur Zufuhr von Brennstoff zu dem Drallkörper 12.
Der Injektor 14 hat eine zylindrische Spitze 16, die in
einem stromaufwärtigen Ende des Drallkörpers 12 angeord
net ist. Die Spitze 16 hat eine kreisförmige hintere End
fläche 18, die mehrere Auslaßöffnungen 20 aufweist, welche
rechtwinkelig zu ihr angeordnet sind. Der Drallkörper 12
weist eine erste Reihe 22 und eine zweite Reihe 24 von ge
genseitigen Umfangsabstand aufweisenden Drallblechen oder
Wirbelschaufeln auf, welche die Luft in entgegengesetzte
Richtungen leiten und verwirbeln.
Im Betrieb wird Brennstoff über die Öffnungen 20 in strom
abwärtiger Richtung abgegeben und mit Luft aus der ersten
Reihe 22 und der zweiten Reihe 24 von Drallblechen vor dem
Eintritt in die Brennkammer (nicht dargestellt) vermischt.
Bei einer relativ großen Brennkammer, beispielsweise mit
einer Länge von etwa 406 mm (16 Zoll) von dem Injektor 14
bis zu dem Auslaßende der Brennkammer, ist der Vergaser 10 in
der Lage, gasförmigen Brennstoff mit ausreichenden Volu
mendurchsätzen zum Betreiben des Triebwerks in dessen Ent
wurfszustand zu liefern, der anfänglich für die Verwendung
eines flüssigen Brennstoffes festgelegt worden ist. Es hat
sich gezeigt, daß eine akzeptable Verbrennung erfolgt, so
fern die Öffnungen 20 ausreichend groß gemacht werden kön
nen, um einen ausreichend hohen Volumendurchsatz an Gas zu
liefern, ohne daß dieses in der Brennkammer eine übermäßi
ge Geschwindigkeit aufweist.
Bei einem relativ kleinen Gasturbinentriebwerk mit rela
tiv kleiner Brennkammer hat es sich jedoch gezeigt, daß
der in den Fig. 1 und 2 dargestellte bekannte Vergaser 10
nicht einfach verkleinert werden kann, um den Volumen
durchsatz an Gas niedrigen Wärmewertes zu liefern, der zum
Erzielen des äquivalenten Wärmeinhalts eines flüssigen
Brennstoffes erforderlich ist. Das ist beispielsweise dar
auf zurückzuführen, daß der herkömmliche Drallkörper 12
die Größe der Injektorspitze 16 baulich begrenzt, wodurch
der Ausströmquerschnitt der Öffnungen 20 begrenzt wird.
Demgemäß muß zum Erzielen des Volumendurchsatzes an Gas
durch die Öffnungen 20 eine übermäßig hohe Gasgeschwin
digkeit in diesen Öffnungen erzeugt werden. In einer klei
nen Brennkammer würde das Gas deshalb einen Strahl durch
die Brennkammer erzeugen, der sich nicht wirksam mit der
Luft vermischen und darin richtig verbrennen würde.
Fig. 3 zeigt eine Teillängsschnittansicht einer herkömm
lichen Brennkammer 26 mit einem Vergaser 28 gemäß einer
Ausführungsform der Erfindung. Die Brennkammer 28 weist
ein ringförmiges inneres Flammrohr 30 mit Abstand von
einem ringförmigen äußeren Flammrohr 32 und eine ring
förmige Kuppel 34 auf, die die stromaufwärtigen Enden
derselben miteinander verbindet und ein Brennkammerein
laßende bildet. Die Brennkammer 26 hat außerdem ein Auslaßen
de 36, durch das die Verbrennungsgase an eine herkömmliche
Turbinendüse 38 abgegeben werden. Ein herkömmlicher Diffusor
40 ist stromaufwärts der Brennkammer 26 angeordnet und führt
verdichtete Luft 42 aus einem herkömmlichen Verdichter (nicht
dargestellt) zu.
Der Vergaser 28 weist den herkömmlichen Drallkörper oder Ver
wirbler 12 und einen Injektor 44 für gasförmigen Brennstoff
gemäß einer exemplarischen Ausführungsform der Erfindung auf.
Der Injektor 44 weist ein geeignetes Zuführrohr 46 und eine
hohle Injektorspitze 48 in Strömungsverbindung mit diesem auf.
Ein gasförmiger Brennstoff 50 wird dem Injektor 44 auf her
kömmliche Weise zugeführt. Der Brennstoff 50 wird von der
Spitze 48 aus in den Drallkörper 12 abgegeben, wo er mit Luft
42 vermischt und in die Brennkammer 26 geleitet wird. Die
Brennkammer 26 ist relativ kurz und hat eine Brennlänge L von
der Spitze 48 zu ihrem Auslaßende 36 von etwa 170 mm (6,7
Zoll). Der Vergaser 28 nach der Erfindung führt den gasförmi
gen Brennstoff 50 relativ niedrigen Wärmewertes der Brennkam
mer 26 mit ausreichenden Volumendurchsätzen zum Erzielen der
akzeptablen herkömmlichen Leistung der Brennkammer 26 zu, die
der äquivalent ist, die erzielt würde, wenn ein herkömmlicher
Vergaser und flüssiger Brennstoff verwendet würden.
Der Vergaser 28 gemäß einer exemplarischen Ausführungsform
der Erfindung ist ausführlicher in der vergrößerten Ansicht
in Fig. 4 gezeigt. Der Drallkörper 12 weist einen ersten
rohrförmigen Flansch 52 auf, in welchem die Injektorspitze 48
lose abgestützt ist. Ein zweiter rohrförmiger Flansch 54 ist
mit Abstand stromabwärts von dem ersten Flansch 52 angeordnet
und weist einen ersten, vertikalen Teil 56 auf, der zusammen
mit einem vertikalen Teil 58 des ersten Flansches 52 die er
sten Drallbleche 22 trägt, die an ihnen fest angebracht
sind.
Der zweite Flansch 54 weist weiter einen ringförmigen hori
zontalen Teil 60 auf, der eine ringförmige innere Oberflä
che 62 hat. Der horizontale Teil 60 hat ein stromaufwärti
ges Ende 64, das mit dem vertikalen Teil 56 fest verbunden
ist, und ein stromabwärtiges Ende 66. In der dargestellten
exemplarischen Ausführungsform bildet die innere Oberflä
che 62 ein Venturi, das einen konvergierenden Teil 68 hat,
der sich zu einem Verengungsteil 70 erstreckt, welcher ei
nen kleinsten Durchmesser hat, und einen divergierenden
Teil 72, der sich von dem Verengungsteil 70 zu dem strom
abwärtigen Ende 66 erstreckt. Der Drallkörper 12 weist
weiter einen ringförmigen Tragflansch 74 auf, der einen
vertikalen Teil 76 mit Abstand von dem vertikalen Teil 56
des zweiten Flansches 54 hat, die gemeinsam zwischen sich
die zweiten Drallbleche 24 festhalten. Mit einem inneren
Ende des vertikalen Teils 76 ist ein horizontaler Teil 78
fest verbunden, der Abstand von dem horizontalen Teil 60
des zweiten Flansches 54 hat, so daß diese zwischen sich
einen ringförmigen Kanal 80 bilden. Der Drallkörper 12 ist
mit der Kuppel 34 durch einen Tragring 82 fest verbunden,
welcher die Kuppel 34 mit dem Tragflansch 74 fest verbin
det.
Der Drallkörper 12 ist herkömmlich und leitet die Luft 42
in bezug auf eine erste Längsmittelachse 84 des Wirblers
radial nach innen und dann in im wesentlichen axialer
Richtung parallel zu der ersten Achse 84 sowohl durch das
Venturi 62 als auch durch den Kanal 80, um eine gegenläu
fige Drehung der Luft 42 zu erzielen.
Die hohle Injektorspitze 48 gemäß einer exemplarischen
Ausführungsform der Erfindung ist allgemein in Fig. 4 und
ausführlicher in den Fig. 5 und 6 gezeigt. Die Spitze 48
hat eine zweite Längsmittelachse 86, die gemäß der Darstel
lung in Fig. 4 mit der ersten Achse 84 des Drallkörpers 12
zusammenfällt. Die Spitze 48 hat einen ersten vorderen
Teil 88 mit einem Einlaßende 90 in Strömungsverbindung mit
einem Auslaß 92 des Zuführrohres 46. Die Spitze 48 hat
weiter einen angeformten hohlen hinteren Teil 94, der sich
in Strömungsverbindung von dem ersten Teil 88 aus er
streckt. Der hintere Teil 94 hat eine äußere Oberfläche 96,
die mehrere Auslaßöffnungen 98 aufweist, welche rechtwin
kelig zu ihr angeordnet sind.
In der in den Fig. 4-6 dargestellten exemplarischen Aus
führungsform der Erfindung ist die äußere Oberfläche 96
konisch und nimmt im Umfang in stromabwärtiger Richtung
von einem Basisende 100 zu einem Spitzenende 102 des hin
teren Teils 94 ab. Die äußere Oberfläche 96 ist unter ei
nem Winkel A in bezug auf die zweite Achse 86 schräg aus
gerichtet, wobei der Winkel A größer als etwa 0° und klei
ner als etwa 90° ist.
Drei relativ große und in gleichem gegenseitigen Umfangs
abstand angeordnete Auslaßöffnungen 98 sind dargestellt
und vorzugsweise dreieckförmig, um die Größe des Ausström
querschnitts des hinteren Teils 94 der Spitze 48 zu maxi
mieren. Jede Auslaßöffnung 98 hat eine gleichschenklige Dreiecksform
mit einer Basis 104, die an dem Basisende 100 des hinteren Teils
94 angeordnet ist, und mit einer Spitze 106, die auswärts
davon in stromabwärtiger Richtung an dem Spitzenende 102
des hinteren Teils 94 angeordnet ist.
Die Injektorspitze 48 gemäß der Erfindung, die oben be
schrieben ist, ergibt einen größeren Gasausströmquerschnitt
pro Einheit des Frontflächeninhalts. Bei der Verwendung
von identischen Drallkörpern, wie sie in den Fig. 1 und 4
dargestellt sind, ist zu erkennen, daß die Spitzenöffnun
gen 20 des bekannten Injektors im Querschnitt auf den be
grenzt sind, den die kreisförmige Endfläche 18 bietet. Ge
mäß der Erfindung bietet jedoch die schräg abgewinkelte
äußere Oberfläche 96 nach den Fig. 4 und 5 einen größeren
Oberflächeninhalt gegenüber dem in Fig. 1 dargestellten.
Für einen bestimmten Durchmesser der bekannten Injektor
spitze 16 und den in dem Drallkörper 12 befestigten ersten
Teil 88 der Injektorspitze 48 hat die schräg abgewinkelte
äußere Oberfläche 96 einen größeren Flächeninhalt, weil
sie sich auch in stromabwärtiger Richtung erstreckt. Dem
gemäß ist mehr Oberflächeninhalt zum Vorsehen der Auslaß
öffnungen vorhanden, wodurch das maximale Ausmaß an ver
fügbarem Flächeninhalt für die Auslaßöffnungen 98 vergrö
ßert wird. Das ist ein wesentliches Merkmal der Erfindung,
weil durch Vergrößern des Querschnitts der Auslaßöffnungen
98 die Geschwindigkeit des Brennstoffs 50, der durch sie
abgegeben wird, proportional verringert werden kann.
Damit der Vergaser 28 einen ausreichend hohen Volumendurch
satz an gasförmigem Brennstoff relativ niedrigen Wärme
werts liefert,so daß er dem Wärmeinhalt eines Flüssigbrenn
stoffvergasers gleichkommt, der ersetzt wird, müssen dem
gemäß Einrichtungen vorgesehen werden, um einen solchen
relativ hohen Volumendurchsatz erzielen zu können, ohne
daß die oben beschriebenen unakzeptabel hohen Geschwindig
keiten auftreten.
Weiter ergibt die schiefwinkelige äußere Oberfläche 96 ei
nen zusätzlichen Vorteil durch das Abgeben des Brennstoffs
50 unter einem schiefen Winkel in bezug auf die zweite
Mittelachse 86 und nicht parallel zu dieser. Das hilft,
das Problem eines Strahls von Brennstoff 50 zu reduzieren,
der wie oben beschrieben gerade durch die Brennkammer ge
richtet wird.
Deshalb hat der Brennstoffzuführrohrauslaß 92 einen Auslaß
querschnitt B, und die Spitzenausströmöffnungen 98 haben
gemeinsam einen Querschnitt C, der wenigstens so groß wie
der Querschnitt B ist. Eine solche Beziehung kann bei dem
bekannten Injektor 14 praktisch nicht benutzt werden, weil
es einen unakzeptablen Brennstoffstrahl ergeben würde, der
keine akzeptable Brennkammerleistung ergeben würde. Selbst
verständlich kann der Querschnitt C kleiner oder größer
als der Querschnitt B sein, je nach den besonderen Entwurfs
erfordernissen. Der Fachmann wird jedoch anhand der hier
angegebenen Lehren feststellen, daß ein größerer Bereich
für den Querschnitt C nun zur Verwendung bei jedem beson
deren Entwurf zur Verfügung steht.
Weiter hat die äußere Oberfläche des hinteren Teils der
Spitze 48 einen Gesamtflächeninhalt D. In der exemplari
schen Ausführungsform ist die Ausströmöffnungsquerschnitts
fläche C wenigstens so groß wie D/4. Selbstverständlich wird
das Verhältnis des Flächeninhalts C zum Flächeninhalt D ge
mäß besonderen Entwurfszielen und Konstruktionsüberlegungen
bestimmt.
Diese exemplarischen Beziehungen des Ausströmquerschnitts
des Rohrauslasses 92, der Spitzenausströmöffnung 98 und
der äußeren Oberfläche 96 der Spitze 48 bieten die Möglich
keit eines relativ großen Brennstoffausströmquerschnitts
pro Frontflächeneinheit der Spitze 48 innerhalb der bauli
chen Beschränkungen des Rohres 46 und des Drallkörpers 12.
Ein zusätzliches wesentliches Merkmal der Erfindung ist
die schiefwinkelige äußere Oberfläche 96. In der exemplari
schen Ausführungsform, die in Fig. 4 gezeigt ist, ist die
äußere Oberfläche 96 so gerichtet, daß der Winkel A vor
zugsweise größer als etwa 0° und kleiner als etwa 45° ist,
um die Geschwindigkeitskomponente des Brennstoffs 50 in
der radialen Richtung zu vergrößern und die Geschwindig
keitskomponente in der axialen Richtung zu verkleinern.
Der Winkel A beträgt insbesondere 15°.
Ferner ist die Spitze 48 längs der ersten Mittelachse 84
ausgerichtet und innerhalb der axialen Positionen der er
sten Drallbleche 22 und des Venturis 62 angeordnet. Die
Ausströmöffnungen 98 sind im wesentlichen dem konvergie
renden Teil 68 der inneren Oberfläche 62 zugewandt.
Diese bevorzugte Ausrichtung der Spitze 48 in bezug auf
das Venturi 62 gestattet, den Brennstoff 50 aus den Aus
strömöffnungen 98 so abzugeben, daß er auf den konvergie
renden Teil 68 auftrifft, um dadurch seine Geschwindigkeit
teilweise zu reduzieren. Der Brennstoff 50 vermischt sich
außerdem mit der Luft 42, die durch die ersten Drallbleche
22 geleitet wird, was bewirkt, daß die Geschwindigkeit des
Brennstoffs 50 in stromabwärtiger Richtung durch dieses
Vermischen reduziert wird.
Die Luft 42 und der Brennstoff 50, die miteinander ver
mischt sind, werden dann durch die Venturiverengung 70 und
den divergierenden Teil 72 geleitet, um sich mit der Luft
42 zu vermischen, die durch die zweiten Drallbleche 24 und
den Kanal 80 geleitet wird.
Die Erfindung, die unter Bezugnahme auf die dargestellte
besondere Ausführungsform beschrieben worden ist, ist ana
lysiert und in einer Brennkammer eines relativ kleinen
Turbowellentriebwerks in der 4-Megawatt-Klasse getestet
worden und hat im Vergleich zu einem identischen Triebwerk,
bei dem ein herkömmlicher Flüssigbrennstoffvergaser benutzt
wird, eine akzeptable Brennkammerleistung ergeben. Es wur
de eine konische Injektorspitze 48 benutzt, die eine äußere
Oberfläche hatte, welche unter einem Winkel A von 15° ange
ordnet war, wobei der Ausströmquerschnitt C ungefähr 1,3 B
und etwa 0,25 D betrug. Die Brennkammer 26 hatte eine Län
ge L von etwa 170 mm (6,7 Zoll) und ein Verhältnis von
Brennlänge zu Kuppelhöhe von etwa 2,98.
Tests ergaben eine akzeptable Brennkammerleistung für Gase
mit Wärmewerten von nur etwa 3,72 MJ/m3 (100 BTU/SCF). Bei
spielsweise waren die Temperaturprofil- und Musterfaktoren
am Auslaßende 36 der Brennkammer 26 insgesamt gleich denen
einer gleichen Brennkammer mit einem Erdgasbrennstoffin
jektor und gleichermaßen abzeptabel. Weiter waren diese
Faktoren auch im Vergleich zu denjenigen Faktoren, die bei
einer Flüssigbrennstoffinjektorbrennkammer erzielt wurden,
akzeptabel.
Es sei angemerkt, daß die benutzten Testeinrichtungen kei
ne Tests mit Brennstoff mit weniger als etwa 3,72 MJ/m3
(100 BTU/SCF) gestatteten. Die Erfindung dürfte aber in
Verbindung mit Brennstoffen verwendbar sein, die weniger
als 3,72 MJ/m3 (100 BTU/SCF) haben, was sich leicht durch
Einrichtungen bestätigen läßt, mittels welchen Tests mit
solchen Brennstoffen niedrigeren Wärmewerts durchgeführt
werden können.
Demgemäß gestattet der Vergaser 28 mit dem neuen und ver
besserten Brennstoffinjektor 44 einem Flüssigbrennstoff
gasturbinentriebwerk, gasförmigen Brennstoff relativ nie
drigen Wärmewerts zu verbrennen und dabei eine akzeptable
Brennkammerleistung mit relativ wenigen Triebwerksmodifi
zierungen zu erzielen.
Beschrieben worden ist zwar eine bevorzugte Ausführung der
Erfindung, es sind jedoch andere Modifizierungen im Rahmen
der Erfindung möglich, weshalb alle derartigen Modifizie
rungen unter den Schutzumfang der beigefügten Ansprüche
fallen. Beispielsweise können auch andere herkömmliche
oder gegenläufig rotierende oder nur in einer Richtung ro
tierende Drallkörper benutzt werden, obgleich ein beson
derer gegenläufig rotierender Drallkörper 12 beschrieben
worden ist. Obgleich ein Brennstoffinjektor 44 beschrie
ben worden ist, der eine geradseitige konische Spitze 48
aufweist, können andere Spitzen, die äußere Oberflächen
haben, welche in stromabwärtiger Richtung im Umfang ab
nehmen, benutzt werden. Ferner können, obgleich drei drei
eckförmige Spitzenausströmöffnungen 98 zum Maximieren des
Ausströmquerschnittsflächeninhalts bevorzugt werden, an
dere Ausströmöffnungsformen und -zahlen im Rahmen der Er
findung benutzt werden.
Claims (21)
1. Gasturbinentriebwerksvergaser zum Vermischen von Luft
mit einem brennbaren Gas, gekennzeichnet durch
einen ringförmigen Drallkörper (12), der eine erste Längs
mittelachse (84) hat, eine ringförmige innere Oberfläche
(62), die koaxial in bezug auf die erste Achse (84) ange
ordnet ist, und mehrere gegenseitigen Umfangsabstand auf
weisende Drallbleche (22, 24), die mit einem stromaufwär
tigen Ende der inneren Oberfläche (62) verbunden sind, zum
Leiten der Luft (42) über die innere Oberfläche (62); und
einen Brennstoffinjektor (44), der eine hohle Injektor
spitze (48) hat mit einer zweiten Längsmittelachse (86),
einem Einlaß (90) zum Empfangen des Gases (50) und einem
hinteren Teil (94) hat, der eine äußere Oberfläche (96)
aufweist, die unter einem Winkel (A) in bezug auf die zwei
te Achse (86) schräg ausgerichtet ist, wobei der Winkel (A)
größer als etwa 0° und kleiner als etwa 90° ist und wobei
der hintere Teil (94) der Spitze (48) mehrere gegenseiti
gen Umfangsabstand aufweisende Auslaßöffnungen (98) auf
weist, die in der äußeren Oberfläche (96) angeordnet sind,
zum Leiten des Gases (50) von dem Spitzeneinlaß (90)
zu der Drallkörperinnenoberfläche (62) zur Vermischung mit
der Luft (42) aus den Drallblechen (22, 24).
2. Gasturbinentriebwerksvergaser nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß der Brennstoffinjektor (44) ein Gaszu
führrohr (46) in Strömungsverbindung mit dem Injektorspit
zeneinlaß (90) aufweist, das einen Auslaß (92) mit einer
Querschnittsfläche B hat, und daß die Injektorspitzen
öffnungen (98) gemeinsam eine Ausströmquerschnittsfläche
C haben, die wenigstens so groß wie die Querschnittsfläche
B ist.
3. Gasturbinentriebwerksvergaser nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß die Injektorspitzenöffnungen (98) ge
meinsam eine Ausströmquerschnittsfläche C haben und daß
die äußere Oberfläche (96) des hinteren Teils (94) der In
jektorspitze (48) einen Flächeninhalt D hat, wobei der
Flächeninhalt C größer als etwa D/4 ist.
4. Gasturbinentriebwerksvergaser nach einem der Ansprüche
1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die äußere Oberfläche
(96) des hinteren Teils (94) des Injektors (44) im Umfang
von dem Injektorspitzeneinlaß (90) längs des hinteren Teils
(94) des Injektors (44) abnimmt.
5. Gasturbinentriebwerksvergaser nach einem der Ansprüche
1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der hintere Teil (94)
des Injektors (44) konisch ist.
6. Gasturbinentriebwerksvergaser nach einem der Ansprüche
1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Injektorspitzen
auslaßöffnungen (98) dreieckförmig sind und jeweils eine
Basisendposition (104) benachbart zu dem Spitzeneinlaß (90)
und ein von da aus in stromabwärtige Richtung weisendes
Scheitelende (102) aufweisen.
7. Gasturbinentriebwerksvergaser nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß der hintere Teil (94) des Injektors
(44) konisch ist und daß die Injektorspitzenauslaßöffnun
gen (98) dreieckförmig sind und jeweils eine Basisendposi
tion (104) benachbart zu dem Spitzeneinlaß (90) und ein
von da aus in stromabwärtige Richtung weisendes Scheitel
ende (102) aufweisen, wobei der Winkel (A) größer als etwa
0° und kleiner als etwa 45° ist.
8. Gasturbinentriebwerksvergaser nach Anspruch 7, dadurch
gekennzeichnet, daß der Brennstoffinjektor (44) ein Gaszu
führrohr (46) in Strömungsverbindung mit dem Injektorspit
zeneinlaß (90) aufweist, das einen Auslaß (92) mit einer
Querschnittsfläche B hat, und daß die Injektorspitzenöff
nungen (98) gemeinsam eine Ausströmquerschnittsfläche C
haben, die wenigstens so groß wie die Querschnittsfläche B
ist.
9. Gasturbinentriebwerksvergaser nach Anspruch 7, dadurch
gekennzeichnet, daß die Injektorspitzenöffnungen (98) ge
meinsam eine Ausströmquerschnittsfläche C haben und daß
die äußere Oberfläche (96) des hinteren Teils (94) der In
jektorspitze (48) einen Oberflächeninhalt D hat, wobei die
Querschnittsfläche C größer als etwa D/4 ist.
10. Gasturbinentriebwerksvergaser nach einem der Ansprüche
7 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Drallkörperinnen
oberfläche (62) ein Venturi bildet, das einen konvergieren
den Teil (68) hat, und daß die äußere Oberfläche (96) des
hinteren Teils (94) der Injektorspitze (48) so angeordnet
ist, daß das Gas (50), das von den Injektorspitzenauslaß
öffnungen (98) abgegeben wird, zu der Venturiverengung
(70) geleitet wird, um sich mit der Luft (42) aus den
Drallblechen (22, 24) zu vermischen.
11. Gasturbinentriebwerksvergaser nach einem der An
sprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Drall
körperinnenoberfläche (62) ein Venturi bildet, das einen
konvergierenden Teil (68) hat, und daß die äußere Oberflä
che (96) des hinteren Teils (94) der Injektorspitze (48)
so angeordnet ist, daß das Gas (50), das von den Injektor
spitzenauslaßöffnungen (98) abgegeben wird, zu dem konver
gierenden Teil (68) des Venturis geleitet wird, um es mit
der Luft (42) aus den Drallblechen (22, 24) zu vermischen.
12. Gasturbinentriebwerksvergaser, gekennzeichnet durch
einen ringförmigen Drallkörper (12) mit einer ersten Längs
mittelachse (84), einer ringförmigen inneren Oberfläche
(62), die koaxial in bezug auf die erste Achse (84) ange
ordnet ist, und mehreren gegenseitigen Umfangsabstand auf
weisenden Drallblechen (22), die mit einem stromaufwärti
gen Ende der inneren Oberfläche (62) fest verbunden sind,
zum Leiten von Luft (42) über die innere Oberfläche (62);
einen Brennstoffinjektor (44) mit einer hohlen Injektor
spitze (48), die eine zweite Längsmittelachse (86) hat,
welche koaxial zu der ersten Achse (84) ausgerichtet ist,
einem Einlaß (90) zum Empfangen des Gases (50) und einem
konischen hinteren Teil (48), der eine äußere Oberfläche
(96) hat, die im Umfang in stromabwärtiger Richtung ab
nimmt und unter einem Winkel (A) von etwa 15° gegen die
zweite Achse (86) gerichtet ist, wobei der hintere Teil
(94) der Spitze (48) mehrere gegenseitigen Umfangsabstand
aufweisende dreieckige Auslaßöffnungen (98) aufweist, die
in der äußeren Oberfläche (96) angeordnet sind und je
weils ein Basisende (104) haben, das benachbart zu dem
Spitzeneinlaß (90) angeordnet ist, und ein Scheitelende
(102), das von da aus in stromabwärtige Richtung weist,
zum Leiten des Gases (50) von dem Spitzeneinlaß (90) zu
der Drallkörperinnenoberfläche (62) zur Vermischung mit
der Luft (42) aus den Drallblechen (22).
13. Gasturbinentriebwerksvergaser nach Anspruch 12, da
durch gekennzeichnet, daß der Brennstoffinjektor (44) ein
Gaszuführrohr (46) in Strömungsverbindung mit dem Injek
torspitzeneinlaß (90) aufweist, das einen Auslaß (92) mit
einer Querschnittsfläche B hat, und daß die Injektorspit
zenöffnungen (98) gemeinsam eine Ausströmquerschnittsflä
che C haben, die wenigstens so groß wie die Fläche B ist.
14. Gasturbinentriebwerksvergaser nach Anspruch 13, da
durch gekennzeichnet, daß die äußere Oberfläche (96) des
hinteren Teils (94) der Injektorspitze (48) einen
Flächeninhalt D hat und daß die Querschnittsfläche C grös
ser als etwa D/4 ist.
15. Gasturbinentriebwerksvergaser nach Anspruch 14, da
durch gekennzeichnet, daß die Drallkörperinnenoberfläche
(62) ein Venturi bildet, das einen konvergierenden Teil
(68) hat, und daß die äußere Oberfläche (96) des hinteren
Teils (94) der Injektorspitze (48) so angeordnet ist, daß
das Gas (50), das von den Injektorspitzenauslaßöffnungen
(98) abgegeben wird, zu dem konvergierenden Teil (68) des
Venturis geleitet wird, um es mit der Luft (42) aus den
Drallblechen (22) zu vermischen, und daß der Drallkörper
(12) mehrere gegenseitigen Umfangsabstand aufweisende
zweite Drallbleche (24) aufweist, die stromabwärts der
ersten Drallbleche (22) angeordnet sind und dazu dienen,
die Luft (42) in einer Richtung zu verwirbeln, die zu der
Richtung der Luft (42) aus den ersten Drallblechen (22)
entgegengesetzt ist, und die Luft (42) stromabwärts des
Drallkörpers (12) zu leiten, um sie mit der Luft (42) aus
den ersten Drallblechen (22) und dem Gas (50) aus den
Injektorspitzenauslaßöffnungen (98) zu vermischen.
16. Brennstoffinjektor für ein Gasturbinentriebwerk,
gekennzeichnet durch:
ein Gaszuführrohr (46) zum Empfangen und Leiten eines Gases (50), wobei das Gaszuführrohr einen Auslaß (90) mit einer Querschnittsfläche B hat;
eine hohle Injektorspitze (48) mit einer Längsmittellinie (86) und einem Einlaß (90) in Strömungsverbindung mit dem Zuführrohr (46) zum Empfangen des Gases (50) aus diesem sowie einem hinteren Endteil (94), der eine äußere Ober fläche (96) hat, die im Umfang ab dem Einlaß (90) längs des hinteren Endteils (94) abnimmt, wobei der hintere Endteil (94) mehrere gegenseitigen Umfangsabstand auf weisende Auslaßöffnungen (98) hat, die in der äußeren Oberfläche (96) angeordnet sind und gemeinsam eine Aus strömquerschnittsfläche C haben, welche wenigstens so groß wie die Rohrauslaßquerschnittsfläche B ist.
ein Gaszuführrohr (46) zum Empfangen und Leiten eines Gases (50), wobei das Gaszuführrohr einen Auslaß (90) mit einer Querschnittsfläche B hat;
eine hohle Injektorspitze (48) mit einer Längsmittellinie (86) und einem Einlaß (90) in Strömungsverbindung mit dem Zuführrohr (46) zum Empfangen des Gases (50) aus diesem sowie einem hinteren Endteil (94), der eine äußere Ober fläche (96) hat, die im Umfang ab dem Einlaß (90) längs des hinteren Endteils (94) abnimmt, wobei der hintere Endteil (94) mehrere gegenseitigen Umfangsabstand auf weisende Auslaßöffnungen (98) hat, die in der äußeren Oberfläche (96) angeordnet sind und gemeinsam eine Aus strömquerschnittsfläche C haben, welche wenigstens so groß wie die Rohrauslaßquerschnittsfläche B ist.
17. Brennstoffinjektor nach Anspruch 16, dadurch gekenn
zeichnet, daß die äußere Oberfläche (96) des hinteren End
teils (94) der Spitze (48) einen Flächeninhalt D hat und daß
die Ausströmquerschnittsfläche C größer als etwa D/4 ist.
18. Brennstoffinjektor nach Anspruch 16 oder 17, dadurch
gekennzeichnet, daß der hintere Endteil (94) der Spitze
(48) konisch ist und daß die äußere Oberfläche (96) unter
einem Winkel (A) gegen die Achse (86) ausgerichtet ist,
wobei der Winkel (A) größer als etwa 0° und kleiner als
etwa 90° ist.
19. Brennstoffinjektor nach Anspruch 18, dadurch gekenn
zeichnet, daß der Winkel (A) größer als etwa 0° und kleiner
als etwa 45° ist.
20. Brennstoffinjektor nach Anspruch 19, dadurch gekenn
zeichnet, daß der Winkel (A) etwa 15° beträgt.
21. Brennstoffinjektor nach Anspruch 20, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Injektorspitzenauslaßöffnungen (98) drei
eckförmig sind und jeweils ein Basisende (104) haben, das
benachbart zu dem Spitzeneinlaßende (90) angeordnet ist,
und ein Scheitelende (102), das sich von da nach außen er
streckt.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/768,600 US4653278A (en) | 1985-08-23 | 1985-08-23 | Gas turbine engine carburetor |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3626545A1 true DE3626545A1 (de) | 1987-02-26 |
Family
ID=25082953
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19863626545 Withdrawn DE3626545A1 (de) | 1985-08-23 | 1986-08-06 | Gasturbinentriebwerksvergaser und dafuer vorgesehener brennstoffinjektor |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4653278A (de) |
JP (1) | JPS6270629A (de) |
CA (1) | CA1250439A (de) |
CH (1) | CH682002A5 (de) |
DE (1) | DE3626545A1 (de) |
FR (1) | FR2586453B1 (de) |
GB (2) | GB2179435B (de) |
IT (1) | IT1197110B (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8015821B2 (en) | 2008-01-11 | 2011-09-13 | Spytek Aerospace Corporation | Apparatus and method for a gas turbine entrainment system |
Families Citing this family (115)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2150277B (en) * | 1983-11-26 | 1987-01-28 | Rolls Royce | Combustion apparatus for a gas turbine engine |
FR2602271B1 (fr) * | 1986-07-30 | 1990-07-27 | Snecma | Dispositif d'injection, pour turbomachines, a vrille de turbulence a calage variable |
US4955201A (en) * | 1987-12-14 | 1990-09-11 | Sundstrand Corporation | Fuel injectors for turbine engines |
US5040371A (en) * | 1988-12-12 | 1991-08-20 | Sundstrand Corporation | Fuel injectors for use with combustors |
US5144804A (en) * | 1989-07-07 | 1992-09-08 | Fuel Systems Textron Inc. | Small airblast fuel nozzle with high efficiency inner air swirler |
US5167116A (en) * | 1989-07-07 | 1992-12-01 | Fuel Systems Textron Inc. | Small airblast fuel nozzle with high efficiency inner air swirler |
US5097657A (en) * | 1989-12-07 | 1992-03-24 | Sundstrand Corporation | Method of fabricating a fuel injector |
FR2665729B1 (fr) * | 1990-08-08 | 1994-09-23 | Snecma | Dispositif d'injection de carburant pour une chambre de combustion de turbomachine. |
US5117624A (en) * | 1990-09-17 | 1992-06-02 | General Electric Company | Fuel injector nozzle support |
US5165241A (en) * | 1991-02-22 | 1992-11-24 | General Electric Company | Air fuel mixer for gas turbine combustor |
FR2673705A1 (fr) * | 1991-03-06 | 1992-09-11 | Snecma | Chambre de combustion de turbomachine munie d'un dispositif anti-cokefaction du fond de ladite chambre. |
US5239832A (en) * | 1991-12-26 | 1993-08-31 | General Electric Company | Birdstrike resistant swirler support for combustion chamber dome |
US5307634A (en) * | 1992-02-26 | 1994-05-03 | United Technologies Corporation | Premix gas nozzle |
US5274995A (en) * | 1992-04-27 | 1994-01-04 | General Electric Company | Apparatus and method for atomizing water in a combustor dome assembly |
US5256352A (en) * | 1992-09-02 | 1993-10-26 | United Technologies Corporation | Air-liquid mixer |
US5251447A (en) * | 1992-10-01 | 1993-10-12 | General Electric Company | Air fuel mixer for gas turbine combustor |
US5394688A (en) * | 1993-10-27 | 1995-03-07 | Westinghouse Electric Corporation | Gas turbine combustor swirl vane arrangement |
US5444982A (en) * | 1994-01-12 | 1995-08-29 | General Electric Company | Cyclonic prechamber with a centerbody |
US5461865A (en) * | 1994-02-24 | 1995-10-31 | United Technologies Corporation | Tangential entry fuel nozzle |
DE19549140A1 (de) * | 1995-12-29 | 1997-07-03 | Asea Brown Boveri | Verfahren zum Betrieb einer Gasturbogruppe mit niederkalorischem Brennstoff |
FR2751054B1 (fr) * | 1996-07-11 | 1998-09-18 | Snecma | Chambre de combustion anti-nox a injection de carburant de type annulaire |
FR2753779B1 (fr) * | 1996-09-26 | 1998-10-16 | Systeme d'injection aerodynamique d'un melange air carburant | |
US5966937A (en) * | 1997-10-09 | 1999-10-19 | United Technologies Corporation | Radial inlet swirler with twisted vanes for fuel injector |
US6550251B1 (en) | 1997-12-18 | 2003-04-22 | General Electric Company | Venturiless swirl cup |
US6547163B1 (en) | 1999-10-01 | 2003-04-15 | Parker-Hannifin Corporation | Hybrid atomizing fuel nozzle |
US6374615B1 (en) | 2000-01-28 | 2002-04-23 | Alliedsignal, Inc | Low cost, low emissions natural gas combustor |
DE10205573B4 (de) * | 2002-02-11 | 2005-10-06 | J. Eberspächer GmbH & Co. KG | Zerstäuberdüse für einen Brenner |
DE10207311B4 (de) * | 2002-02-21 | 2005-06-09 | J. Eberspächer GmbH & Co. KG | Zerstäuberdüse für einen Brenner, insbesondere für ein an einem Fahrzeug einsetzbares Heizgerät |
US7316117B2 (en) * | 2005-02-04 | 2008-01-08 | Siemens Power Generation, Inc. | Can-annular turbine combustors comprising swirler assembly and base plate arrangements, and combinations |
US7513098B2 (en) | 2005-06-29 | 2009-04-07 | Siemens Energy, Inc. | Swirler assembly and combinations of same in gas turbine engine combustors |
MY153097A (en) * | 2008-03-28 | 2014-12-31 | Exxonmobil Upstream Res Co | Low emission power generation and hydrocarbon recovery systems and methods |
EP2268897B1 (de) | 2008-03-28 | 2020-11-11 | Exxonmobil Upstream Research Company | System und verfahren zur emissionsarmen energieerzeugung sowie rückgewinnung von kohlenwasserstoff |
WO2011059567A1 (en) | 2009-11-12 | 2011-05-19 | Exxonmobil Upstream Research Company | Low emission power generation and hydrocarbon recovery systems and methods |
US8056343B2 (en) * | 2008-10-01 | 2011-11-15 | General Electric Company | Off center combustor liner |
US8215116B2 (en) * | 2008-10-02 | 2012-07-10 | General Electric Company | System and method for air-fuel mixing in gas turbines |
WO2010044958A1 (en) | 2008-10-14 | 2010-04-22 | Exxonmobil Upstream Research Company | Methods and systems for controlling the products of combustion |
US20100170253A1 (en) * | 2009-01-07 | 2010-07-08 | General Electric Company | Method and apparatus for fuel injection in a turbine engine |
US20110072823A1 (en) * | 2009-09-30 | 2011-03-31 | Daih-Yeou Chen | Gas turbine engine fuel injector |
US20110107767A1 (en) * | 2009-11-06 | 2011-05-12 | General Electric Company | Secondary fuel nozzle venturi |
US8850819B2 (en) | 2010-06-25 | 2014-10-07 | United Technologies Corporation | Swirler, fuel and air assembly and combustor |
EP2588728B1 (de) | 2010-07-02 | 2020-04-08 | Exxonmobil Upstream Research Company | Stöchiometrische verbrennung von angereicherter luft mit abgasrückführung |
BR112012031153A2 (pt) | 2010-07-02 | 2016-11-08 | Exxonmobil Upstream Res Co | sistemas e métodos de geração de energia de triplo-ciclo de baixa emissão |
BR112012031499A2 (pt) | 2010-07-02 | 2016-11-01 | Exxonmobil Upstream Res Co | combustão estequiométrica com recirculação de gás de exaustão e resfriador de contato direto |
BR112012031512A2 (pt) | 2010-07-02 | 2016-11-08 | Exxonmobil Upstream Res Co | sistemas e processos de geração de energia de baixa emissão |
TWI593872B (zh) | 2011-03-22 | 2017-08-01 | 艾克頌美孚上游研究公司 | 整合系統及產生動力之方法 |
TWI563165B (en) | 2011-03-22 | 2016-12-21 | Exxonmobil Upstream Res Co | Power generation system and method for generating power |
TWI564474B (zh) | 2011-03-22 | 2017-01-01 | 艾克頌美孚上游研究公司 | 於渦輪系統中控制化學計量燃燒的整合系統和使用彼之產生動力的方法 |
TWI563166B (en) | 2011-03-22 | 2016-12-21 | Exxonmobil Upstream Res Co | Integrated generation systems and methods for generating power |
TWI435978B (zh) * | 2011-10-31 | 2014-05-01 | Atomic Energy Council | 富氫氣體燃燒器 |
US9188063B2 (en) | 2011-11-03 | 2015-11-17 | Delavan Inc. | Injectors for multipoint injection |
CN104428490B (zh) | 2011-12-20 | 2018-06-05 | 埃克森美孚上游研究公司 | 提高的煤层甲烷生产 |
US9423137B2 (en) * | 2011-12-29 | 2016-08-23 | Rolls-Royce Corporation | Fuel injector with first and second converging fuel-air passages |
US9353682B2 (en) | 2012-04-12 | 2016-05-31 | General Electric Company | Methods, systems and apparatus relating to combustion turbine power plants with exhaust gas recirculation |
US10273880B2 (en) | 2012-04-26 | 2019-04-30 | General Electric Company | System and method of recirculating exhaust gas for use in a plurality of flow paths in a gas turbine engine |
US9784185B2 (en) | 2012-04-26 | 2017-10-10 | General Electric Company | System and method for cooling a gas turbine with an exhaust gas provided by the gas turbine |
US9574496B2 (en) | 2012-12-28 | 2017-02-21 | General Electric Company | System and method for a turbine combustor |
US9599070B2 (en) | 2012-11-02 | 2017-03-21 | General Electric Company | System and method for oxidant compression in a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system |
US10107495B2 (en) | 2012-11-02 | 2018-10-23 | General Electric Company | Gas turbine combustor control system for stoichiometric combustion in the presence of a diluent |
US9869279B2 (en) | 2012-11-02 | 2018-01-16 | General Electric Company | System and method for a multi-wall turbine combustor |
US9803865B2 (en) | 2012-12-28 | 2017-10-31 | General Electric Company | System and method for a turbine combustor |
US9631815B2 (en) | 2012-12-28 | 2017-04-25 | General Electric Company | System and method for a turbine combustor |
US10215412B2 (en) | 2012-11-02 | 2019-02-26 | General Electric Company | System and method for load control with diffusion combustion in a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system |
US9611756B2 (en) | 2012-11-02 | 2017-04-04 | General Electric Company | System and method for protecting components in a gas turbine engine with exhaust gas recirculation |
US9708977B2 (en) | 2012-12-28 | 2017-07-18 | General Electric Company | System and method for reheat in gas turbine with exhaust gas recirculation |
US10138815B2 (en) | 2012-11-02 | 2018-11-27 | General Electric Company | System and method for diffusion combustion in a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system |
US10208677B2 (en) | 2012-12-31 | 2019-02-19 | General Electric Company | Gas turbine load control system |
US9581081B2 (en) | 2013-01-13 | 2017-02-28 | General Electric Company | System and method for protecting components in a gas turbine engine with exhaust gas recirculation |
US9512759B2 (en) | 2013-02-06 | 2016-12-06 | General Electric Company | System and method for catalyst heat utilization for gas turbine with exhaust gas recirculation |
US9938861B2 (en) | 2013-02-21 | 2018-04-10 | Exxonmobil Upstream Research Company | Fuel combusting method |
TW201502356A (zh) | 2013-02-21 | 2015-01-16 | Exxonmobil Upstream Res Co | 氣渦輪機排氣中氧之減少 |
US10221762B2 (en) | 2013-02-28 | 2019-03-05 | General Electric Company | System and method for a turbine combustor |
TW201500635A (zh) | 2013-03-08 | 2015-01-01 | Exxonmobil Upstream Res Co | 處理廢氣以供用於提高油回收 |
US9618261B2 (en) | 2013-03-08 | 2017-04-11 | Exxonmobil Upstream Research Company | Power generation and LNG production |
US20140250945A1 (en) | 2013-03-08 | 2014-09-11 | Richard A. Huntington | Carbon Dioxide Recovery |
CN105008499A (zh) | 2013-03-08 | 2015-10-28 | 埃克森美孚上游研究公司 | 发电和从甲烷水合物中回收甲烷 |
US9631542B2 (en) | 2013-06-28 | 2017-04-25 | General Electric Company | System and method for exhausting combustion gases from gas turbine engines |
US9617914B2 (en) | 2013-06-28 | 2017-04-11 | General Electric Company | Systems and methods for monitoring gas turbine systems having exhaust gas recirculation |
TWI654368B (zh) | 2013-06-28 | 2019-03-21 | 美商艾克頌美孚上游研究公司 | 用於控制在廢氣再循環氣渦輪機系統中的廢氣流之系統、方法與媒體 |
US9835089B2 (en) | 2013-06-28 | 2017-12-05 | General Electric Company | System and method for a fuel nozzle |
US9903588B2 (en) | 2013-07-30 | 2018-02-27 | General Electric Company | System and method for barrier in passage of combustor of gas turbine engine with exhaust gas recirculation |
US9587510B2 (en) | 2013-07-30 | 2017-03-07 | General Electric Company | System and method for a gas turbine engine sensor |
US9951658B2 (en) | 2013-07-31 | 2018-04-24 | General Electric Company | System and method for an oxidant heating system |
US10030588B2 (en) | 2013-12-04 | 2018-07-24 | General Electric Company | Gas turbine combustor diagnostic system and method |
US9752458B2 (en) | 2013-12-04 | 2017-09-05 | General Electric Company | System and method for a gas turbine engine |
FR3015638B1 (fr) * | 2013-12-23 | 2019-05-31 | Safran Aircraft Engines | Segment d'obturation de traversee coulissante de systeme d'injection pour turbomachine |
US10227920B2 (en) | 2014-01-15 | 2019-03-12 | General Electric Company | Gas turbine oxidant separation system |
US9863267B2 (en) | 2014-01-21 | 2018-01-09 | General Electric Company | System and method of control for a gas turbine engine |
US9915200B2 (en) | 2014-01-21 | 2018-03-13 | General Electric Company | System and method for controlling the combustion process in a gas turbine operating with exhaust gas recirculation |
US10079564B2 (en) | 2014-01-27 | 2018-09-18 | General Electric Company | System and method for a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system |
RU2548525C1 (ru) * | 2014-02-12 | 2015-04-20 | Открытое акционерное общество "Газпром" | Способ сжигания предварительно подготовленной "бедной" топливовоздушной смеси в двухконтурной малоэмиссионной горелке с применением диффузионного стабилизирующего факела |
US10047633B2 (en) | 2014-05-16 | 2018-08-14 | General Electric Company | Bearing housing |
US9885290B2 (en) | 2014-06-30 | 2018-02-06 | General Electric Company | Erosion suppression system and method in an exhaust gas recirculation gas turbine system |
US10060359B2 (en) | 2014-06-30 | 2018-08-28 | General Electric Company | Method and system for combustion control for gas turbine system with exhaust gas recirculation |
US10655542B2 (en) | 2014-06-30 | 2020-05-19 | General Electric Company | Method and system for startup of gas turbine system drive trains with exhaust gas recirculation |
US9851105B2 (en) | 2014-07-03 | 2017-12-26 | United Technologies Corporation | Self-cooled orifice structure |
US9869247B2 (en) | 2014-12-31 | 2018-01-16 | General Electric Company | Systems and methods of estimating a combustion equivalence ratio in a gas turbine with exhaust gas recirculation |
US9819292B2 (en) | 2014-12-31 | 2017-11-14 | General Electric Company | Systems and methods to respond to grid overfrequency events for a stoichiometric exhaust recirculation gas turbine |
US10788212B2 (en) | 2015-01-12 | 2020-09-29 | General Electric Company | System and method for an oxidant passageway in a gas turbine system with exhaust gas recirculation |
US10253690B2 (en) | 2015-02-04 | 2019-04-09 | General Electric Company | Turbine system with exhaust gas recirculation, separation and extraction |
US10094566B2 (en) | 2015-02-04 | 2018-10-09 | General Electric Company | Systems and methods for high volumetric oxidant flow in gas turbine engine with exhaust gas recirculation |
US10316746B2 (en) | 2015-02-04 | 2019-06-11 | General Electric Company | Turbine system with exhaust gas recirculation, separation and extraction |
US10267270B2 (en) | 2015-02-06 | 2019-04-23 | General Electric Company | Systems and methods for carbon black production with a gas turbine engine having exhaust gas recirculation |
US10145269B2 (en) | 2015-03-04 | 2018-12-04 | General Electric Company | System and method for cooling discharge flow |
US10480792B2 (en) | 2015-03-06 | 2019-11-19 | General Electric Company | Fuel staging in a gas turbine engine |
US9897321B2 (en) | 2015-03-31 | 2018-02-20 | Delavan Inc. | Fuel nozzles |
US10385809B2 (en) | 2015-03-31 | 2019-08-20 | Delavan Inc. | Fuel nozzles |
US10876477B2 (en) | 2016-09-16 | 2020-12-29 | Delavan Inc | Nozzles with internal manifolding |
KR102119879B1 (ko) * | 2018-03-07 | 2020-06-08 | 두산중공업 주식회사 | 파일럿 연료 분사 장치, 이를 구비한 연료 노즐 및 가스 터빈 |
CN109282307B (zh) * | 2018-08-09 | 2020-04-21 | 中国航发沈阳发动机研究所 | 一种用于火焰筒头部的驻涡腔旋流雾化装置 |
US10895384B2 (en) | 2018-11-29 | 2021-01-19 | General Electric Company | Premixed fuel nozzle |
US11226100B2 (en) * | 2019-07-22 | 2022-01-18 | Delavan Inc. | Fuel manifolds |
US11378275B2 (en) * | 2019-12-06 | 2022-07-05 | Raytheon Technologies Corporation | High shear swirler with recessed fuel filmer for a gas turbine engine |
US11598526B2 (en) * | 2021-04-16 | 2023-03-07 | General Electric Company | Combustor swirl vane apparatus |
US11802693B2 (en) * | 2021-04-16 | 2023-10-31 | General Electric Company | Combustor swirl vane apparatus |
US20240271568A1 (en) * | 2023-02-10 | 2024-08-15 | Raytheon Technologies Corporation | Turbine engine fuel injector with oxygen circuit |
Family Cites Families (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB562062A (en) * | 1942-12-09 | 1944-06-16 | Wellman Smith Owen Eng Co Ltd | Improvements in or relating to gas burners and the like |
US2618928A (en) * | 1944-05-19 | 1952-11-25 | Power Jets Res & Dev Ltd | Combustion apparatus with vaned fuel injector means |
GB650608A (en) * | 1948-11-26 | 1951-02-28 | Lucas Ltd Joseph | Improvements relating to internal combustion engine systems |
US2625788A (en) * | 1948-12-15 | 1953-01-20 | Mcdonnell Aircraft Corp | Flame holder and fuel nozzle supporting mechanism for ram jet engines |
CH303030A (de) * | 1952-08-15 | 1954-11-15 | Bbc Brown Boveri & Cie | Gasbrenner, vorzugsweise für Brennkammern von Gasturbinenanlagen. |
US2982099A (en) * | 1956-10-09 | 1961-05-02 | Rolls Royce | Fuel injection arrangement in combustion equipment for gas turbine engines |
US2974488A (en) * | 1956-11-27 | 1961-03-14 | Snecma | Combustion devices for continuous-flow internal combustion machines |
US3366373A (en) * | 1965-06-21 | 1968-01-30 | Zink Co John | Apparatus for adding heat to gas turbine exhaust |
GB1165163A (en) * | 1966-04-30 | 1969-09-24 | Nat Res Dev | Improvements in and relating to Fuel Burning Equipment |
US3739576A (en) * | 1969-08-11 | 1973-06-19 | United Aircraft Corp | Combustion system |
JPS4931059Y1 (de) * | 1970-11-30 | 1974-08-22 | ||
GB1337121A (en) * | 1970-11-30 | 1973-11-14 | Airoil Burner | Fuel burner assemblies |
US3851462A (en) * | 1973-06-29 | 1974-12-03 | United Aircraft Corp | Method for reducing turbine inlet guide vane temperatures |
US3853273A (en) * | 1973-10-01 | 1974-12-10 | Gen Electric | Axial swirler central injection carburetor |
CH577627A5 (de) * | 1974-04-03 | 1976-07-15 | Bbc Sulzer Turbomaschinen | |
DE2641605C2 (de) * | 1975-12-24 | 1986-06-19 | General Electric Co., Schenectady, N.Y. | Vorrichtung zur Zufuhr von Luft und Brennstoff |
US4070826A (en) * | 1975-12-24 | 1978-01-31 | General Electric Company | Low pressure fuel injection system |
US4198815A (en) * | 1975-12-24 | 1980-04-22 | General Electric Company | Central injection fuel carburetor |
DE2710618C2 (de) * | 1977-03-11 | 1982-11-11 | MTU Motoren- und Turbinen-Union München GmbH, 8000 München | Brennstoffeinspritzdüse für Gasturbinentriebwerke |
US4152108A (en) * | 1977-07-15 | 1979-05-01 | John Zink Company | Steam injection to zone of onset of combustion in fuel burner |
US4180974A (en) * | 1977-10-31 | 1980-01-01 | General Electric Company | Combustor dome sleeve |
GB2055187B (en) * | 1979-08-01 | 1983-12-14 | Rolls Royce | Gaseous fuel injector for a gas turbine engine |
US4584834A (en) * | 1982-07-06 | 1986-04-29 | General Electric Company | Gas turbine engine carburetor |
-
1985
- 1985-08-23 US US06/768,600 patent/US4653278A/en not_active Expired - Lifetime
-
1986
- 1986-06-04 GB GB8613546A patent/GB2179435B/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-08-06 DE DE19863626545 patent/DE3626545A1/de not_active Withdrawn
- 1986-08-11 JP JP61187020A patent/JPS6270629A/ja active Pending
- 1986-08-14 CH CH3273/86A patent/CH682002A5/de not_active IP Right Cessation
- 1986-08-15 CA CA000516092A patent/CA1250439A/en not_active Expired
- 1986-08-22 IT IT21513/86A patent/IT1197110B/it active
- 1986-08-25 FR FR8612018A patent/FR2586453B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
1989
- 1989-02-06 GB GB8902546A patent/GB2211596B/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8015821B2 (en) | 2008-01-11 | 2011-09-13 | Spytek Aerospace Corporation | Apparatus and method for a gas turbine entrainment system |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB2211596A (en) | 1989-07-05 |
GB2179435B (en) | 1990-02-21 |
IT8621513A1 (it) | 1988-02-22 |
GB8902546D0 (en) | 1989-03-22 |
JPS6270629A (ja) | 1987-04-01 |
CA1250439A (en) | 1989-02-28 |
GB8613546D0 (en) | 1986-07-09 |
FR2586453B1 (fr) | 1992-11-06 |
IT1197110B (it) | 1988-11-25 |
GB2179435A (en) | 1987-03-04 |
GB2211596B (en) | 1990-03-07 |
FR2586453A1 (fr) | 1987-02-27 |
US4653278A (en) | 1987-03-31 |
CH682002A5 (de) | 1993-06-30 |
IT8621513A0 (it) | 1986-08-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3626545A1 (de) | Gasturbinentriebwerksvergaser und dafuer vorgesehener brennstoffinjektor | |
DE69513542T2 (de) | Brennstoffdüse | |
DE69823749T2 (de) | Vergaser mit multiplen Verwirbelungsvorrichtungen | |
DE69632111T2 (de) | Vormischbrenner für eine Gasturbinen-Brennkammer mit niedriger Schadstoffemission | |
DE69205576T3 (de) | Gasturbinenbrennkammer. | |
DE69414107T2 (de) | Radial angeordneter druckluftinjektor für kraftstoff | |
DE102005024062B4 (de) | Brennerrohr und Verfahren zum Mischen von Luft und Gas in einem Gasturbinentriebwerk | |
DE3029095C2 (de) | Doppelbrennstoffinjektor für ein Gasturbinentriebwerk | |
DE102009044136B4 (de) | Rohrförmige Brennstoffeinspritzvorrichtungen für Sekundärbrennstoffdüsen | |
DE69830131T2 (de) | Drallerzeuger ohne Venturi | |
EP1800062B1 (de) | Brenner zur verbrennung eines niederkalorischen brenngases und verfahren zum betrieb eines brenners | |
DE102014103083A1 (de) | System und Verfahren zur Luftkonditionierung auf Rohrniveau | |
DE102010017778A1 (de) | Vorrichtung zur Brennstoffeinspritzung bei einer Turbine | |
DE102009025776A1 (de) | Brennstoffdüse für eine Gasturbine und Verfahren zur Herstellung derselben | |
DE102010060363A1 (de) | Gasturbinenbrennstoffdüsen mit entgegengerichtetem Drall | |
DE102010037412B4 (de) | Zweibrennstoffdüse für eine Turbomaschine | |
DE69922559T2 (de) | Verfahren zum Betreiben einer Gasturbinenbrennkammer für flüssigen Kraftstoff | |
DE3830185A1 (de) | Verwirbelungs- und brennstoffeinspritzvorrichtung fuer eine gasturbinenbrennkammer | |
DE102008037480A1 (de) | Mager vorgemischte Dual-Fuel-Ringrohrbrennkammer mit Radial-Mehrring-Stufendüse | |
DE19750329A1 (de) | Voreinspritzverfahren und Vorrichtung für flüssigen Vorbrennstoff für eine Gasturbinentriebwerks-Dual-Brennstoffeinspritzvorrichtung | |
DE944690C (de) | Verbrennungskammeranordnung | |
CH698470B1 (de) | Sekundär-Brennstoffdüse sowie Brennkammer für einen Gasturbinenmotor. | |
CH703548A2 (de) | Brennstoffeinspritzkopf mit Oberflächenmerkmalen zur Flammenstabilisierung und Verfahren zur Erzeugung eines Brennstoffeinspritzkopfs. | |
DE2060401A1 (de) | Brennstoffinjektor fuer ein Gasturbinenstrahltriebwerk | |
WO2015150114A1 (de) | Brenner, gasturbine mit einem solchen brenner und brennstoffdüse |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8128 | New person/name/address of the agent |
Representative=s name: VOIGT, R., DIPL.-ING., PAT.-ASS., 6232 BAD SODEN |
|
8141 | Disposal/no request for examination |