DE3545182A1 - Austenitischer, stickstoffhaltiger crnimomn-stahl, verfahren zu seiner herstellung und seine verwendung - Google Patents

Austenitischer, stickstoffhaltiger crnimomn-stahl, verfahren zu seiner herstellung und seine verwendung

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DE3545182A1 DE19853545182 DE3545182A DE3545182A1 DE 3545182 A1 DE3545182 A1 DE 3545182A1 DE 19853545182 DE19853545182 DE 19853545182 DE 3545182 A DE3545182 A DE 3545182A DE 3545182 A1 DE3545182 A1 DE 3545182A1
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Description

Die Erfindung bezieht sich auf einen austenitischen stickstoffhaltigen CrNiMoMn-Stahl sowie auf ein Verfahren zu seiner Herstellung und auf seine Verwendung.
Aus der AT-PS 2 77 301 ist ein stickstoffhaltiger Stahl mit hoher Streckgrenze und guten Zähigkeitseigenschaften bekannt, der bis zu 0,6% Kohlenstoff, 5 bis 40% Chrom, bis zu 30% Mangan, bis zu 5% Molybdän, bis zu 20% Nickel, 1,5 bis 5% Stickstoff und Rest Eisen enthält und ein austenitisches Gefüge aufweist. Der Stickstoffgehalt wird in den Stahl dadurch eingebracht, daß der Schmelze zunächst stickstoffhaltige Eisen-Chrom- bzw. Eisen-Mangan-Legierungen zugegeben werden und daß dann gasförmiger Stickstoff in die Schmelze oder in die Schlacke eingeleitet wird. Die Lehre der AT-PS 2 77 301 beruht auf der seit langem bekannten Erkenntnis, daß in austenitischen Chrom-Nickel- und Chrom-Mangan-Legierungen durch Stickstoff die Austenitstabilität erhöht wird und daß in halbferritischen und ferritischen Chromstählen mit über 18% Chrom Stickstoff zum Auftreten von Austenit bzw. zur Vergrößerung des umwandlungsfähigen Gefügeanteils führt, wobei bezüglich einer Austenitstabilisierung 0,1% Sticksstoff 2% Nickel ersetzen können (siehe E. Houdremont, Handbuch der Sonderstahlkunde, 1956, Seiten 1327 bis 1311).
Durch das Einbringen von Stickstoffgehalten, die unterhalb oder nahe an der jeweiligen Stickstofflöslichkeitsgrenze der CrNiMoMn-Stähle liegen, kann eine Verbesserung der mechanisch-technologischen Eigenschaften erzielt werden. So weist ein Stahl mit der Zusammensetzung 0,04% C, 9,9% Mn, 17,6% Cr, 10,2% Ni, 2,4% Mo, 0,29% N und Rest Eisen bei 20°C und bei 600°C eine Streckgrenze R p0,2 von 390 N/mm2 bzw. 200 N/mm2 auf. Auch im Hinblick auf das Langzeitverhalten bei Raumtemperatur unter mechanischer Beanspruchung wirkt sich das Zulegieren von Stickstoff positiv aus. So weist ein austenitischer CrNiMoMn-Stahl mit einem Stickstoffgehalt von 0,03% eine Streckgrenze R P0,2 von 220 N/mm2 und eine Biegewechselfestigkeit δ bW von ±260 N/mm2 auf. Bei einem Stickstoffgehalt von 0,32% wird eine Streckgrenze R p0,2 von 380 N/mm2 und eine Biegewechselfestigkeit δ bW von ±360 N/mm2 erzielt.
Die Entwicklung von stickstofflegierten CrNiMoMn- Stählen wurde auch dadurch weitergeführt, daß in den Stählen eine Anhebung des Chromgehalts auf 25% und des Mangangehalts auf 10% erfolgte, wodurch Stickstoffgehalte bis zu 0,5% realisierbar waren. Derartige Stähle haben im lösungsgeglühten Zustand bei Raumtemperatur eine Streckgrenze R p0,2 von 500 N/mm2. So hat der Stahl Nr. 1.3974 folgende Zusammensetzung: ≦ωτ0,05% C, ≦ωτ1% Si, 4,5 bis 6,5% Mn, 21 bis 25% Cr, 2,7 bis 3,7% Mo, 15 bis 18% Ni, 0,30 bis 0,50% N, ≦ωτ0,3% Nb und Rest Fe. Bei Raumtemperatur besitzt dieser Stahl eine Streckgrenze R p0,2 von 510 N/mm2. Dieser Stahl hat den Nachteil, daß er in einem Temperaturbereich oberhalb 600°C eine zu geringe Festigkeit besitzt.
Schließlich ist aus der Veröffentlichung von Frehser und Kubisch, Berg- und Hüttenmännische Monatshefte, 108. Jahrgang, 1963, Heft 11, Seiten 369 bis 380, bekannt, daß in CrNiMoMn-Stähle Stickstoffgehalte eingebracht werden können, die oberhalb der Stickstofflöslichkeitsgrenze liegen. In dieser Veröffentlichung ist gesagt, daß in einen Stahl, der 18,5% Cr und 10% Ni enthält, unter Druck 0,76% Stickstoff eingebracht werden kann. Dieser Stahl hat bei Raumtemperatur eine Streckgrenze R p0,2 von 550 N/mm2, während die Streckgrenze R p0,2 bei 800°C 200 N/mm2 beträgt.
Die bekannten austenitischen, stickstoffhaltigen CrNiMoMn-Stähle werden bei Temperaturen oberhalb 500°C nicht verwendet, da sie ein ungenügendes Zeitstandverhalten aufweisen. In der Veröffentlichung von Okamoto et al, Tetsu-to-Hagan´ Overseas, Vol. 2, Nr. 1, 1962, Seiten 25 bis 37, wird auf Seite 34 darauf hingewiesen, daß bei einem austenitischen stickstoffhaltigen Stahl das Zeitstandverhalten bei 700°C dann ein Maximum aufweist, wenn der Stickstoffgehalt 0,33% beträgt. Bei weiterer Erhöhung des Stickstoffgehalts verschlechtert sich das Zeitstandverhalten erheblich.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, einen austenitischen, stickstoffhaltigen CrNiMoMn-Stahl zu <zeschaffen, der bei hohen Temperaturen ein Zeitstandverhalten hat, das mit Nickel-Basislegierungen vergleichbar <zeist und der bei tiefen Temperaturen Eigenschaftswerte besitzt, die mit den Eigenschaften kaltverformter <zeCrNiMoMn-Stähle vergleichbar sind. Ferner liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zur Herstellung des austenitischen, stickstoffhaltigen CrNiMoMn-Stahls zu schaffen und besonders vorteilhafte Verwendungsmöglichkeiten für diesen Stahl aufzuzeigen.
Die der Erfindung zugrundeliegende Aufgabe wird durch die Schaffung eines Stahls gelöst, der alle im Anspruch 1 angegebenen Merkmale aufweist. Ferner wird die Aufgabe durch die Schaffung eines Verfahrens zur Herstellung dieses Stahls gelöst, das durch alle im Anspruch 11 genannten Merkmale gekennzeichnet ist. Schließlich wird die der Erfindung zugrundeliegende Aufgabe dadurch gelöst, daß der Stahl in der Weise verwendet wird, wie es im Anspruch 2 vorgeschlagen ist.
Der erfindungsgemäße Stahl hat den Vorteil, daß er im lösungsgeglühten Zustand bei hohen Temperaturen hochwarmfeste Nickel-Basislegierungen ersetzen kann und daß seine mechanisch-technologischen Eigenschaften bei tiefen Temperaturen mit den Eigenschaften kaltverformter austenitischer CrNiMoMn-Stähle vergleichbar sind. Das erfindungsgemäße Verfahren hat sich zur Herstellung des Stahls als besonders geeignet erwiesen, da durch seine Anwendung ein sehr gleichmäßiges Gefüge erreicht wird, das die guten Eigenschaften des Stahls letztlich gewährleistet. Durch die nach der Erfindung vorgesehene Verwendung des Stahls werden Bauteile verfügbar, die insbesondere bei hohen und tiefen Temperaturen großen Belastungen ausgesetzt werden können.
Obwohl aus der DE-OS 33 10 693 ein korrosionsbeständiger Chromstahl bekannt ist, der aus 3 bis 45% Cr, 0 bis 10% Mn, 0,001 bis 0,5% C, 0,2 bis 5% N, 0 bis 2% Si, 0 bis 10% Ni, 0 bis 10% Mo, 0 bis 5% V, 0 bis 2% Ti, Nb und/oder Ta, 0 bis 0,3% Al, 0 bis 1% Ce und Rest Fe besteht, dessen Gefüge mindestens 50% ferromagnetische Gefügeanteile enthält und der bei 400°C eine Streckgrenze R p0,2 von mehr als 400 N/mm2 sowie bei 600°C eine Streckgrenze R p0,2 von mehr als 250 N/mm2 hat, und obwohl in der gleichen Druckschrift ein Verfahren zur Herstellung dieses Stahls beschrieben ist, bei dem in eine Vorlegierung durch Aufstickung unter Druck ein Stickstoffgehalt eingebracht wird, der zwischen 0,2 und 5% liegt sowie mindestens 10% größer sein muß als die Stickstofflöslichkeitsgrenze der Vorlegierung bei 1 bar und 20°C, bei dem die aufgestickte Legierung dann warmverformt wird, und bei dem die aufgestickte warmverformte Legierung schließlich bei 800 bis 1250°C geglüht und anschließend auf Raumtemperatur abgekühlt wird, war nicht zu erwarten, daß durch eine gezielte Auswahl ein rein austenitischer, stickstoffhaltiger Stahl geschaffen werden konnte, der bei hohen Temperaturen ein besonders gutes Zeitstandverhalten und gleichzeitig bei tiefen Temperaturen gute Eigenschaften hat sowie unmagnetisch ist. Insbesondere konnte im Hinblick auf die von Okamoto et al beobachteten Tatsachen nicht erwartet werden, daß durch das Einbringen eines hohen Stickstoffgehalts von mehr als 0,33% ein außerordentlich gutes Zeitstandverhalten bei hohen Temperaturen erreicht wird. Ferner war es im Hinblick auf die von Frehser und Kubisch zur Biegewechselfestigkeit eines Stahls mit einem Chromgehalt von 18% und einem Nickelgehalt von 8% gemachten Angaben außerordentlich überraschend, daß der erfindungsgemäße Stahl eine wesentlich höhere Biegewechselfestigkeit aufweist, die oberhalb ±450 N/mm2 liegt.
Zweckmäßige und vorteilhafte Weiterbildungen des Gegenstands der Erfindung sind in den Ansprüchen 3 bis 9 angegeben.
Der Gegenstand der Erfindung wird nachfolgend anhand mehrerer Ausführungsbeispiele erläutert.
Beispiel 1
Ein CrNiMoMn-Stahl mit der Zusammensetzung 0,021% C, 1,18% Si, 5,25% Mn, 19,4% Cr, 15,5% Ni, 3,2% Mo, 0,12% V, 0,18% Nb und Rest Fe, dessen Stickstofflöslichkeitsgrenze bei Normaldruck 0,304% beträgt, wurde beim Elektroschlackeumschmelzen unter Druck mit Hilfe von Siliziumnitrid auf 0,66% N aufgestickt. Der Stahl weist folgende mechanisch- technoloischen Eigenschaften auf:
bei -196°C
bei 20°C
bei 600°C
bei 800°C
Der Stahl eignet sich insbesondere zur Herstellung von Bauteilen, die beim Bau von Kryogeneratoren und Dampfturbinen verwendet werden.
Beispiel 2
Ein CrNiMoMn-Stahl mit der Zusammensetzung 0,019% C, 1,01% Si, 4,2% Mn, 20% Cr, 4,21% Ni, 3,03% Mo, 0,25% V, 0,19% Nb, 0,08% Ce und Rest Fe, dessen Stickstofflöslichkeitsgrenze bei Normaldruck bei 0,41% liegt, wurde auf 0,77% N aufgestickt. Der Stahl weist folgende Eigenschaften auf:
bei 20°C
bei 600°C
Der Stahl eignet sich insbesondere zur Herstellung von Bauteilen, die im Gas- und Dampfturbinenbau verwendet werden.
Beispiel 3
Ein CrNiMoMn-Stahl mit der Zusammensetzung 0,045% C, 1,2% Si, 3,5% Mn, 13,8% Ni, 19,6% Cr, 3,8% Mo, 0,1% V, 0,2% Nb, 0,05% Ce und Rest Fe, dessen Stickstofflöslichkeitsgrenze bei Normaldruck bei 0,30% liegt, wurde auf 0,72% N aufgestickt. Der Stahl weist folgende Eigenschaften auf:
bei 20°C
bei 800°C
Der Stahl eignet sich insbesondere zur Herstellung von Bauteilen, die im Gasturbinenbau verwendet werden.
Beispiel 4
Ein CrNiMoMn-Stahl mit der Zusammensetzung 0,075% C, 1,85% Si, 8,5% Mn, 12,5% Ni, 21,6% Cr, 2,8% Mo, 0,08% Nb, 0,12% V und Rest Fe, dessen Stickstofflöslichkeitsgrenze bei Normaldruck bei 0,456% liegt, wurde auf 0,86% N aufgestickt. Der Stahl weist folgende Eigenschaften auf.
bei -196°C
bei 20°C
Der Stahl eignet sich insbesondere zur Herstellung von Bauteilen, die in Kryogeneratoren verwendet werden.
Das Druckelektroschlackeumschmelzen (Elektroschlackeumschmelzen unter Druck) ist ein an sich bekanntes Verfahren, das beispielsweise in der DE-OS 29 24 415 beschrieben wird. Entsprechend den dort gemachten Angaben wird auch beim erfindungsgemäßen Verfahren während des Elektroschlackeumschmelzens gleichzeitig mit dem Si3N4 ein Desoxidationsmittel, z. B. CaSiMg, in die Schlacke gegeben. Der Stickstoffgehalt der Vorlegierung, die durch Druckelektroschlackeumschmelzen umgeschmolzen wird, kann durch Zugabe metallischer Stickstoffträger, z. B. Chromnitrid oder Mangannitrid, in die Vorlegierung eingebracht werden.
Bei den vorstehend genannten Prozentzahlen handelt es sich um Gew.-%. Die verwendeten Symbole haben folgende Bedeutung:
R p0,2 = 0,2-Dehngrenze oder Streckgrenze [N/mm2] R m = Zugfestigkeit [N/mm2] A 5 = Bruchdehnung [%] Z = Kontraktion [%] a K = Kerbschlagzähigkeit [J] δ bW = Biegewechselfestigkeit [±N/mm2] w ZdW = Wechselfestigkeit unter Zug-/ Druck-Beanspruchung [±N/mm2] δ 1-10 000 = 1%-Zeitdehngrenze nach 10 000 h [N/mm2]

Claims (11)

1. Austenitischer, stickstoffhaltiger CrNiMoMn-Stahl, dadurch gekennzeichnet, daß er aus 0,015 bis 0,25% C, 0,3 bis 2,5% Si, 0,5 bis 15% Mn, 3 bis 17% Ni, 13 bis 25% Cr, 0,5 bis 6% Mo, 0 bis 3% Co, 0 bis 2% V, 0 bis 2% W, 0 bis 0,5% Ce, 0 bis 0,5% B, 0 bis 0,5% La, 0 bis 0,5% Nb, 0,5 bis 1,1% N sowie Rest Fe besteht und daß der Stickstoffgehalt in den Stahl während des Druckelektroschlackeumschmelzens der Vorlegierung durch Zugabe von Si3N4 eingebracht wird.
2. Verwendung des Stahls nach Anspruch 1 zur Herstellung von Gegenständen, die bei Temperaturen von -200 bis 900°C eingesetzt werden und im lösungsgeglühten Zustand folgende Eigenschaften aufweisen müssen: bei -196°C:
R p0,2 ≦λτ1200 N/mm2
A 5 ≦λτ15%
bei 20°C:
R p0,2 ≦λτ580 N/mm2
A 5 ≦λτ40%
δ ZdW ≦λτ± 450 N/mm2
bei 600°C:
δ 1-10 000 ≦λτ230 N/mm2
bei 800°C:
δ 1-10 000 ≦λτ30 N/mm2
3. Stahl nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß er aus 0,015 bis 0,10% C, 0,6 bis 2,5% Si, 2 bis 8% Mn, 7 bis 17% Ni, 16 bis 22% Cr, 2 bis 6% Mo, 0 bis 3% Co, 0 bis 0,5% V, 0 bis 0,5% Nb, 0 bis 0,5% Ce, 0,5 bis 1% N und Rest Fe besteht.
4. Verwendung des Stahls nach Anspruch 3 zur Herstellung von Gegenständen, die bei Temperaturen von -200 bis 600°C eingesetzt werden, korrosionsbeständig sind sowie im lösungsgeglühten Zustand folgende Eigenschaften aufweisen müssen: bei -196°C:
R p0,2 ≦λτ1280 N/mm2
R m ≦λτ1700 N/mm2
A 5 ≦λτ20%
bei 20°C:
R p0,2 ≦λτ580 N/mm2
R m ≦λτ950 N/mm2
A 5 ≦λτ40%
δ ZdW ≦λτ± 450 N/mm2
bei 600°C:
δ 1-10 000 ≦λτ230 N/mm2
5. Stahl nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß er aus 0,015 bis 0,25% C, 0,6 bis 2,5% Si, 3 bis 8% Mn, 3 bis 7% Ni, 16 bis 22% Cr, 2 bis 6% Mo, 0 bis 3% Co, 0 bis 0,5% V, 0 bis 0,5% Nb, 0 bis 0,5% Ce, 0 bis 0,5% B, 0 bis 0,5% La, 0,5 bis 1% N sowie Rest Fe besteht.
6. Verwendung des Stahls nach Anspruch 5 zur Herstellung von Gegenständen, die bei Temperaturen von 500 bis 700°C eingesetzt werden und im lösungsgeglühten Zustand folgende Eigenschaften aufweisen müssen: bei 600°C:
R p0,2 ≦λτ300 N/mm2
R m ≦λτ600 N/mm2
A 5 ≦λτ35%
δ 1-10 000 ≦λτ300 N/mm2
7. Stahl nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß er aus 0,015 bis 0,25% C, 0,6 bis 2,5% Si, 3 bis 8% Mn, 13 bis 17% Ni, 16 bis 22% Cr, 2 bis 6% Mo, 0 bis 3% Co, 0 bis 0,5% V, 0 bis 0,5% Nb, 0 bis 0,5% Ce, 0 bis 1,5% W, 0 bis 0,1% B, 0 bis 0,5% La, 0,5 bis 0,9% N sowie Rest Fe besteht.
8. Verwendung des Stahls nach Anspruch 7 zur Herstellung von Gegenständen, die bei Temperaturen von 700 bis 900°C eingesetzt werden und im lösungsgeglühten Zustand folgende Eigenschaften aufweisen müssen: bei 800°C:
R p0,2 ≦λτ280 N/mm2
R m ≦λτ550 N/mm2
A 5 ≦λτ30%
δ 1-10 000 ≦λτ40 N/mm2
9. Stahl nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß er aus 0,015 bis 0,12% C, 0,6 bis 2,5% Si, 7 bis 12% Mn, 8 bis 13% Ni, 17 bis 24% Cr, 2 bis 4% Mo, 0 bis 0,5% V, 0 bis 0,1% B, 0 bis 0,5% Nb, 0,5 bis 1,1% N und Rest Fe besteht.
10. Verwendung des Stahls nach Anspruch 9 zur Herstellung von Gegenständen, die bei Temperaturen von -200 bis 100°C eingesetzt werden sowie im lösungsgeglühten Zustand folgende Eigenschaften aufweisen müssen: bei -196°C:
R p0,2 ≦λτ1400 N/mm2
R m ≦λτ1800 N/mm2
A 5 ≦λτ15%
bei 20°C:
R p0,2 ≦λτ620 N/mm2
R m ≦λτ1000 N/mm2
A 5 ≦λτ40%
δ bW ≦λτ±500 N/mm2
11. Verfahren zur Herstellung des Stahls nach den Ansprüchen 1, 3, 5, 7 und 9, dadurch gekennzeichnet, daß aus Metallen eine Vorlegierung erschmolzen wird, die aus 0,015 bis 0,25% C, 0,3 bis 1,5% Si, 0,5 bis 15% Mn, 3 bis 17% Ni, 13 bis 25% Cr, 0,5 bis 6% Mo, 0 bis 3% Co, 0 bis 2% V, 0 bis 2% W, 0 bis 0,5% Ce, 0 bis 0,5% B, 0 bis 0,5% La, 0 bis 0,5% Nb, 0,2 bis 0,4% N sowie Rest Fe besteht, daß aus der geschmolzenen Vorlegierung eine Elektrode gegossen wird, daß die Elektrode durch Druckelektroschlackeumschmelzen umgeschmolzen wird, wobei der flüssigen Schlacke Si3N4 zugegeben wird, daß der umgeschmolzene, stickstoffhaltige Block bei 1050 bis 1200°C geschmiedet wird, daß der geschmiedete Block bei 1050 bis 1200°C lösungsgelüht wird und daß der geglühte Block mit Wasser abgeschreckt und dabei auf Raumtemperatur abgekühlt wird.
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