DE3334687A1 - Verfahren und vorrichtung zur herstellung eines aus wasserstoff und kohlenmonoxid bestehenden synthesegases - Google Patents

Verfahren und vorrichtung zur herstellung eines aus wasserstoff und kohlenmonoxid bestehenden synthesegases

Info

Publication number
DE3334687A1
DE3334687A1 DE19833334687 DE3334687A DE3334687A1 DE 3334687 A1 DE3334687 A1 DE 3334687A1 DE 19833334687 DE19833334687 DE 19833334687 DE 3334687 A DE3334687 A DE 3334687A DE 3334687 A1 DE3334687 A1 DE 3334687A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
hydrogen
carbon monoxide
iron bath
bath reactor
gas
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
DE19833334687
Other languages
English (en)
Inventor
Ihsan Prof. Dr. 5100 Aachen Barin
Roland Dr. 4300 Essen Pfeiffer
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Kloeckner Humboldt Deutz AG
Original Assignee
Kloeckner Humboldt Deutz AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Kloeckner Humboldt Deutz AG filed Critical Kloeckner Humboldt Deutz AG
Priority to DE19833334687 priority Critical patent/DE3334687A1/de
Priority to FR8414602A priority patent/FR2552443A1/fr
Priority to ZA847484A priority patent/ZA847484B/xx
Publication of DE3334687A1 publication Critical patent/DE3334687A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K3/00—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide
    • C10K3/06—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide by mixing with gases
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
    • C07C29/15—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively
    • C07C29/151—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases
    • C07C29/1516—Multisteps
    • C07C29/1518—Multisteps one step being the formation of initial mixture of carbon oxides and hydrogen for synthesis
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/57—Gasification using molten salts or metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
    • C10J2300/093—Coal
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
    • C10J2300/0946—Waste, e.g. MSW, tires, glass, tar sand, peat, paper, lignite, oil shale
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0953—Gasifying agents
    • C10J2300/0959—Oxygen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0953—Gasifying agents
    • C10J2300/0973—Water
    • C10J2300/0976—Water as steam
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0983—Additives
    • C10J2300/0996—Calcium-containing inorganic materials, e.g. lime
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/12—Heating the gasifier
    • C10J2300/1253—Heating the gasifier by injecting hot gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/16—Integration of gasification processes with another plant or parts within the plant
    • C10J2300/1603—Integration of gasification processes with another plant or parts within the plant with gas treatment
    • C10J2300/1618—Modification of synthesis gas composition, e.g. to meet some criteria
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/16—Integration of gasification processes with another plant or parts within the plant
    • C10J2300/164—Integration of gasification processes with another plant or parts within the plant with conversion of synthesis gas
    • C10J2300/1656—Conversion of synthesis gas to chemicals
    • C10J2300/1665—Conversion of synthesis gas to chemicals to alcohols, e.g. methanol or ethanol
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
    • C10J2300/1861—Heat exchange between at least two process streams
    • C10J2300/1869—Heat exchange between at least two process streams with one stream being air, oxygen or ozone
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
    • C10J2300/1861—Heat exchange between at least two process streams
    • C10J2300/1884—Heat exchange between at least two process streams with one stream being synthesis gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
    • C10J2300/1861—Heat exchange between at least two process streams
    • C10J2300/1892—Heat exchange between at least two process streams with one stream being water/steam
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
    • Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency
    • Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Description

W * w -Φ · ν
Anlage zum Patentgesuch der
Klöckner-Humboldt-Deutz
Aktiengesellschaft
vom 22. September 1983
Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung eines .aus Wasserstoff und Kohlenmonoxid bestehenden Synthesegases
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Herstellung eines aus Wasserstoff und Kohlenmonoxid bestehenden Synthesegases.
Als Einsatzmaterial kommen sämtliche Kohlenstoffträger, wie zum Beispiel schwere Rückstandsöle, insbesondere jedoch feste Kohlenstoffträger von Torf über Holzkohle, Braunkohle bis hin zu schwefelreichen Steinkohlen unter Hinzufügung von Reaktionshilfsmitteln wie Schlackenbildnern und von Vergasungsmitteln wie vorzugsweise technischer Sauerstoff und Wasserdampf in Betracht. ,. ^
Es ist bekannt, zum Beispiel aus der DE-OS 31 37 755, kohlenstoffhaltige Materialien in einem Eisenbadreaktor zu vergasen, wobei ein Synthesegas aus Wasserstoff und · Kohlenmonoxid erzeugt wird. Ein solches Synthesegas kann jedoch aufgrund des ungünstigen Molverhältnisses von' Wasserstoff zu Kohlenmonoxid nicht direkt weiterverwendet werden. -'■
Es ist daher Aufgabe der Erfindung, unter Ausnutzung neuer technischer Aspekte und wirtschaftlicher Gesichtspunkte bei Erzielung eines höchstmöglichen Wirkungsgrades und unter
H 83/42
Vermeidung der Unzulänglichkeiten bekannter konventioneller Verfahren ein Synthesegas herzustellen, welches eine bestimmte stöchiometrische Zusammensetzung aufweist und daher für einen nachfolgenden Umwandlungsprozeß direkt verwendet werden kann.
Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß ein in einem Eisenbadreaktor durch Vergasung von kohlenstoffhaltigen Materialien, insbesondere Kohle, gewonnenes schwefelfreies Prozeßgas mit zusätzlichem Wasserstoff angereichert wird, so daß es als Synthesegas ein Molverhältnis von 2 Molen Wasserstoff zu einem Mol Kohlenmonoxid, aufweist.
Durch die Verwendung eines Eisenbadreaktors als Vergaser kann sehr vorteilhaft und in einfacher und wirtschaftlicher Weise ein weitestgehend schwefelfreies und kohlendioxidfreies Synthesegas erzeugt werden. Eine besondere Behandlung zur Entschwefelung dieses Synthesegases ist nicht erforderlich und entsprechende Anlagenteile können im Vergleich zu konventionellen Vergasungsverfahren entfallen.
Durch eine Anreicherung mit zusätzlichem Wasserstoff, der vorteilhafterweise ebenfalls bei dem erfindungsgemäßen Verfahren erzeugt werden kann, wird eine konstante Einstellung eines Molverhältnisses im Synthesegas von zwei Molen Wasserstoff zu einem Mol Kohlenmonoxid ermöglicht beziehungsweise sichergestellt, so daß dieses angereicherte Synthesegas nur durch Einstellung der entsprechenden Betriebsparameter direkt als Ausgangsstoff für einen nachfolgenden Umwandlungsprozeß eingesetzt werden kann.
In Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß das Synthesegas mit einem Molverhältnis von zwei Molen Wasserstoff zu einem Mol Kohlenmonoxid als Ausgangsstoff
H 83/42
für die Methanoisynthese verwendet wird. Dadurch wird, ausgehend von preisgünstigen Kohlen, die schlechte Backfähigkeit, sowie höhere Schwefel- und Aschegehalte aufweisen können, für die Methanolerzeugung ein Verfahren mit Einsatz von Kohle angegeben, welches auch im Vergleich zu konventionellen Methanolerzeugungsverfahren auf Basis von Erdgas, Naphta oder schwerem Heizöl wirtschaftlich vorteilhaft ist.
In weiterer Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß das Prozeßgas aus dem Eisenbadreaktor über einen Abhitzekessel geführt wird und danach mit zusätzlichem Wasserstoff angereichert wird.
In dem Abhitzekessel wird das Prozeßgas von ca. 1400 0C auf etwa 150 0C heruntergekühlt und die Wärmeenergie kann mit Vorteil ausgenutzt und für die Beheizung anderer Anlagenteile oder für eine Vergasungsmittelerzeugung verwendet werden. Nach Abkühlung und Entstaubung des Prozeßgases wird dieses mit zusätzlichem Wasserstoff angereichert, und zwar mit der entsprechenden Menge, daß genau das stöchiometrische Verhältnis von Wasserstoff zu Kohlenmonoxid für die direkt nachgeschaltete Methanolsynthese vorliegt.
In einer Ausgestaltung des Verfahrens ist vorgesehen, daß der zusätzliche Wasserstoff zur Anreicherung des im ■ Eisenbadreaktor erzeugten Prozeßgases durch Hochtemperatur-Elektrolyse von Wasserdampf gewonnen wird.
Die Hochtemperatur-Elektrolyse ermöglicht für die -."' , Wasserdampfzersetzung sehr vorteilhaft eine Verbesserung der Wirtschaftlichkeit,= indem bei hohen Temperaturen der ' elektische Energiebedarf durch Absenkung der reversiblen Zellspannung und Verbesserung der Leitfähigkeit des Elektrolyten verringert wird.
- 7 -333*ß87
H 83/42
In einer besonderen Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist vorgesehen, daß die Spaltung des Wasserdampfes mittels Hochtemperatur-Elektrolyse vorzugsweise bei einem Druck von 35 bar una einer Temperatur von 800 0C durchgeführt' wird, wobei der Wasserdampf in Wasserstoff und Sauerstoff zerlegt wird. Bei diesen Betriebsparametern wird eine optimale Verringerung des elektrischen Energiebedarfs für die Wasserstoff- und Sauerstofferzeugung erreicht.
In weiterer Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß der Wasserdampf für die Hochtemperatur-Elektrolyse in dem Abhitzekessel erzeugt wird.
Auf diese Weise kann sehr vorteilhaft die Enthalpie des Prozeßgases in das Verfahren eingebunden und zur Dampferzeugung als Einspeisemedium sowie zur Beheizung der Elektrolysezelle genutzt werden.
In weiterer Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß der bei der Hochtemperatur-Elektrolyse erzeugte Wasserstoff und Sauerstoff über den Abhitzekessel geführt werden. Dadurch kann ebenfalls eine Abkühlung der reinen Gase unter Ausnutzung der in ihnen enthaltenen Wärmeenergie erreicht werden.
Bei einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß der bei der Hochtemperatur-Elektrolyse erzeugte Sauerstoff teilweise dem Eisenbadreaktor zugeführt wird. Somit wird der Vergasungsprozeß im Eisenbadreaktor mit Sauerstoff als Vergasungsmittel sehr vorteilhaft afus dem Verfahren selbst versorgt. Der überschüssige Anteil des erzeugten Sauerstoffs kann anderen Verwendungszwecken, zum Beispiel durch Einspeisung in ein werkseigenes Sauerstoffleitungsnetz, zugeführt werden.
- β - 33346S7
In weiterer Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, in dem Abhitzekessel Wasserdampf bei-vorzugsweise 3 bar . ;: erzeugt wird, welcher dem Eisenbadreaktor zugeführt wliäi.. Auf diese Weise kann ebenfalls sehr vorteilhaft das Vergasungsmittel Wasserdampf mit einem günstigen Druck von 3 bar durch Ausnutzung der Wärmeenergie des Prozeßgases sowie der bei der Hochtemperatur-Elektrolyse erzeugten Gase Wasserstoff und Sauerstoff im Abhitzekessel erzeugt werden.
In einer anderen Ausgestaltung der Erfindung wird das ·; Prozeßgas' aus dem Eisenbadreaktor teilweise über eine Kohlenmonoxid-Konvertierungsstufe und eine Kohlendioxid-Adsorptionsstufe geführt. Dadurch kann sehr vorteilhaft an Standorten, bei denen elektrische Energie zur Betreibung einer Elektrolysezelle zu kostenintensiv beziehungsweise wenig wirtschaftlich ist, auf eine andere Möglichkeit zurückgegriffen werden, um das im Eisenbadreaktor erzeugte Prozeßgas derart zu behandeln, daß das daraus hergestellte Synthesegas das erforderliche stöchiometrische Molverhältnis aufweist.
Dazu wird erfindungsgemäß der zusätzliche Wasserstoff zur Anreicherung des im Eisenbadreaktor erzeugten Prozeßgases durch eine Kohlenmonoxid-Konvertierung in Wasserstoff und Kohlendioxid gewonnen. So kann sehr einfach durch Umwandlung des im Prozeßgas enthaltenen im Überschuss vorhandenen Kohlenmonoxides eine Anreicherung mit Wasserstoff durchgeführt werden. '
In besonderer Ausführung dieser Verfahrensvariante ist vorgesehen, daß die Kohlenmonoxid-Konvertierung durch"' Wassereindüsung in das vorzugsweise 1400 0C heiße Prozeßgas aus dem Eisenbadreaktor erfolgt. Bei der sogenannten Quench-Konvertierung stellt sich das Wassergasgleichgewicht unter Bildung von Wasserstoff und
l:
H 83/42
Kohlendioxid bei Temperaturen oberhalb von etwa 950 0C ziemlich schnell auch ohne Katalysatoren ein. Unterhalb von etwa 950 0C ist es zweckmäßig, die Kohlenmonoxid-Konvertierung durch katalytisch wirkende Oberflächen aus zum Beispiel Kobalt-Nickel-Verbinaungen zu beschleunigen.
Durch die Wassereindüsung in das Prozeßgas wird mit Vorteil eine Einbindung der Prozeßgasenthalpie in den Konvertierungsprozeß zur Dampferzeugung und eine Abkühlung des Prozeßgases auf etwa 570 0C erreicht, wobei das entstandene Synthesegas zwar noch Kohlendioxid-Anteile enthält, aber das erforderliche stöchiometrische Verhältnis von Wasserstoff zu Kohlenmonoxid aufweist.
Um die C02~Gaskomponente aus dem Synthesegas abzuscheiden, ist erfindungsgemäß vorgesehen, daß das Kohlendioxid aus dem Synthesegas"durch Heißpottasche-Absorption entfernt wird. Durch die Absorption, beispielsweise eine einstufige Heißpottasche-Absorption mit Splitflow, kann sehr einfach und auf besonders wirtschaftliche Weise eine Kohlendioxidauswaschung aus dem Synthesegas auf Restgehalte von weniger als 0,5 Vol-% betrieben werden. Mit Vorteil kann bei dem erfindungsgemäßen Verfahren die Gasenthalpie des Prozeßgases für die teilweise Beheizung der Desorptionskolonne bei der Kohlendioxid-Absorption verwendet werden, wodurch die benötigte Fremdenergie : verringert wird.
Das Verfahren gemäß der Erfindung wird anhand der in den Zeichnungen Fig. 1 und Fig. 2 schematisch dargestellten Blockschaltbilder in Verbindung mit den Daten aus den Tabellen 1 und 2 näher erläutert.
H 83/42
Wie Fig. 1 zeigt, wird einem Eisenbadreaktor 1 zur Herstellung eines im· wesentlichen aus Wasserstoff und Kohlenmonoxid bestehenden schwefelarmen Prozeßgases an Feststoffen 50 t/h. Kohle über eine Zuführungsleitung 5 und 10 t/h Zuschläge über eine Zuführungsleitung 6 kontinuierlich zugeführt. Im Berechnungsbeispiel 1 gemäß Tabelle 1 bestehen die Zuschläge aus gebranntem Kalk CaO. Es können als Zuschläge auch Kalkstein CaCO3, Dolomit CaMg(CO^)2 oder andere Stoffe als basische Schlackenbildner eingesetzt werden. Das bei der Kalzination im Eisenbadreaktor 1 freiwerdende Kohlendioxid CO2 wird bei den hohen Prozeßtemperaturen von ca. 1400 C vollständig gemäß der .Boudouard-Reaktion mit festem Kohlenstoff zu Kohlenmonoxid umgesetzt.
Als Vergasungsmittel werden Sauerstoff über die Gasleitung 16 sowie Wasserdampf über die Gasleitung 12 dem Eisenbadreaktor 1 zugeführt. Die bei der Vergasung der kohlenstoffhaltigen Materialien entstehende schwefelbindende Schlacke, in Tabelle 1 als CaS angeführt, wird über einen Schlackenablauf 8 mit 16 t/h kontinuierlich oder diskontinuierlich aus dem Eisenbadreaktor 1 abgezogen.
Das Prozeßgas verläßt den Eisenbadreaktor 1 mit Prozeßtemperatur von ca. 1400 0C über die Gasleitung 7 und wird von dort in den Abhitzekessel 2 geleitet, in dem es auf etwa 150 0C heruntergekühlt wird. :
In einer mit dem Abhitzekessel 2 in Verbindung stehenden Hochtemperatur-Elektrolysezelle 3 wird bei 800 0C und einem Druck von 35 bar Wasserdampf in Sauerstoff und ■"' Wasserstoff zerlegt. Der Wasserstoff gelangt über eine Gasleitung 19 in den Abhitzekessel 2, wo er in gleicher Weise wie das Prozeßgas auf ca. 150 0C heruntergekühlt wird. Wasserstoff und Prozeßgas werden aus dem Abhitzekessel 2 getrennt voneinander abgeführt. Der
H 83/42
Wasserstoff verläßt den Abhitzekessel 2 über eine Gasleitung 14 und parallel dazu verläßt das heruntergekühlte Prozeßgas den Abhitzekessel 2 über die Gasleitung 13. Die Gasleitungen 13 und 14 führen in eine Gasmischvorrichtung 48, in welcher das aus dem Abhitzekessel 2 abgeführte Prozeßgas und der Wasserstoff miteinander vermischt werden. Dabei wird erfindungsgemäß das Prozeßgas mit Wasserstoff derart angereichert, daß ein Synthesegas mit stochiometrischem Molverhältnis entsteht, welches beispielsweise als Ausgangsstoff für die Methanolsynthese verwendet und dieser über Leitung 49 direkt zugeführt werden kann.
Im Abhitzekessel 2 wird die Wärmeenergie des Prozeßgases zur Dampferzeugung ausgenutzt. So wird zum einen mit Vorteil Wasserdampf als Vergasungsmittel für den Eisenbadreaktor 1 bereitgestellt und zum anderen Dampf als Einspeisemedium für die Hochtemperatur-Elektrolyse 3 erzeugt. Über eine Wasserleitung 10 wird Wasser mit einem Druck von 3 bar in den Abhitzekessel 2 geleitet, wo es in Dampf überführt und über die Gasleitung 12 dem Eisenbadreaktor 1 zugeführt wird. Der im Abhitzekessel mit Prozeßwärme erzeugte Wasserdampf wird als Vergasungmittel für den Kohlenstoffträger verwendet. Dadurch wird sehr vorteilhaft erreicht, daß sich das System selbst mit dem für den Vergasungsprozeß benötigten Vergasungsmittel Wasserdampf versorgt, und dieser nicht von außen aus : anderen Quellen bereitgestellt werden muß. Über die Leitung 9 wird Wasser mit einem Druck von 35 bar in den Abhitzekessel 2 geleitet, wo es in überhitzten Dampf überführt wird und über die Gasleitung 11 als -"' Einspeisemedium für die Hochtemperatur-Elektrolyse verwendet wird. Sehr vorteilhaft wird durch die Anwendung der Hochtemperatur-Elektrolyse eine Verringerung des elektrischen Energiebedarfs erreicht, welcher der
H 83/42
Hochtemperatur-Elektrolysezelle 3 über die Leitung 20 zugeführt wird.'Der bei der Elektrolyse in der Hochtemperatur-Elektrolysezelle 3 erzeugte Sauerstoff wird über die Gasleitung 18 dem Abhitzekessel 2 zugeführt und darin von 800 0C auf 150 0C heruntergekühlt. Verfahrensgemäß wird der bei der Hochtemperatur-Elektrolyse erzeugte Sauerstoff nach Abgabe seiner Wärmeenergie im Abhitzekessel als Vergasungsmittel für die zur Prozeßgasherstellung eingesetzten Kohlenstoffträger verwendet. Hierdurch wird sehr vorteilhaft erreicht, daß der benötigte Sauerstoff im Verfahren selbst erzeugt und eingesetzt wird und nicht von außen zugeführt werden braucht. Der Sauerstoff gelangt aus dem Abhitzekessel 2 über eine Gasleitung 15, eine Expansionsstufe 4 und über die Gasleitung 16 in den Eisenbadreaktor 1, wo er als Vergasungsmittel verwendet wird, überschüssiger Sauerstoff wird von der Gasleitung 15 abgezweigt und über eine Zweiggasleitung 17 abgeführt, wonach er anderen Verwendungszwecken zugeführt werden kann.
Nachfolgend wird anhand zweier Anwendungsbeispiele eine Berechnung der Massen- und Energiebilanzen für die technische Durchführung der Methanolsynthese gemäß der Erfindung angegeben:
Beispiel 1: Es sollen die Ausgangsstoffe für die technische Durchführung der Methanolsynthese CO + 2H2 = CH3OH in : einer Anlage mit einer Tagesleistung von zum Beispiel 2500 t CH3OH mit den Prozeßparametern ρ = 30 bis 50 bar, T ca. 350 0C und Δ HR (623 K) = -101,59 kJ/mol
bereitgestellt werden:
2500 t CH30H/Tag £ 3255 kmol CH30H/h
_ 13 - wwv-Tww / KHD
H 83/42
Die erforderlichen Stoffströme betragen dann: CO : 3255 kmol/h = 904 mol/sek H2 : 6510 kmol/h = 1808 mol/sek
Diese Stoffströme werden in einem Eisenbadreaktor mit einem Reaktorinhalt einer 100 t Fe-Schmelze erzeugt.
Der spezifische Kohlebedarf beträgt ca. 0,5 Tonnen Kohle pro Tonne Fe-Schmelze pro Stunde.
Die im vorliegenden Berechnungsbeispiel angenommene Hochtemperatur-Elektrolysezelle besteht aus einem sauerstoffionenleitenden Festkörperelektrolyten, vorzugsweise aus stabilisiertem Zirkonoxid, und oxidischen Halbleiterelektroden, vorzugsweise aus dotierten Lanthan-Cobalt- oder Lanthan-Chrom-Verbindungen. Der spezifische Widerstand ξ des Festkörperelektrolyten beträgt 40 & cm für eine Reaktionstemperatur von 800 0C,
2 die Leistungsdichte liegt bei 2000 W/m , die
Elektrodenoberfläche beträgt 149 900 m2.
Für die Einstellung des erforderlichen Mol-Verhältnisses für die Methanolsynthese werden aus der Hochtemperatur-Elektrolyse 1238 mol/s Wasserstoff benotigt. Für die Herstellung dieser Wasserstoffmenge gelten folgende thermodynamische Reaktionsbedingungen (p=35 bar,T=800 0C):
Energiebedarf der Reaktion: Δ HR = 308,3 MW
Exergie (elektrische Energie): Δ GR = 253,6 MW
Entropie (Wärme): T Δ SR = 54,2 MW, Wärmeproduktion der Zelle: 45,7 MW
Elektrischer Energiebedarf: . 299,3 MW
KHD H 83/42
Reversible Zellspannung EMK: Elektrolysespannung:
Δ U
ges
Spannungsabfall durch
Ohm'schen Widerstand des Elektrolyten:
1,06 V = 1,25 V
U =0,19 V
Im vorliegenden Berechnungsbeispiel sind Polarisationsverluste nicht mit aufgeführt, da sie sehr unterschiedlich beziehungsweise vom jeweiligen Elektrodenmaterial abhängig sind, Bei Realisierung der erfindungsgemäßen Vorrichtung sind jedoch Polarisationsverluste mit zu berücksichtigen.
Als Prozeßwärme muß der Zelle zugeführt werden:
(54,2 MW - 45,7 MW) = 8,5 MW.
Dieser Betrag wird durch "Überhitzung des Prozeßdampfes von
800 0C auf 970 0C bereitgestellt.
Tabelle 1: Medium Kohle 50 t/h »
H		 T P
Lei Zuschläge (CaO) 10 t/h MW K bar
tung CO : 904, H2 570 -35,5 298
5 in mol/s Schlacke(CaS) : 16 t/h -31,7 298 -
6 H2O : 1238 -31,3 1673 3
7 H2O : 29 -42,8 1673 - -
8 H2O 1238 -354,0 298 35
9 H2O : 29 -8,3 298 3
10 CO : 904, H2 570 -255,3 1243? 35
11 H2 1238 -6,9 400 3
12 °2 619 -94,2 423 3
13 O2 : 431 4,5 423 35
14 °2 . 188 2,3 423-, 35
15 °2 . 619 0 298 3
16 H2 : 1238 0,7 423 35
17 elektr. Energie • 299,3 MW 15,5 1073 35
18 28,5 1073 35
19 _ _ _
20
H 83/42
In Fig. 2 ist eine Variante zur Erzeugung von Synthesegas für die Methanolherstellung dargestellt.
Beispiel 2: Ausgehend von gleichen Basisdaten für die Methanolsynthese werden gemäß Beispiel 2 und Tabelle 2 in den Eisenbadreaktor 1 über die Leitung 30 pro Stunde 92,5 t Kohle und über die Leitung 31 pro Stunde 18,4 t Zuschläge als Schlackenbildner eingebracht. Die Vergasungsmittel Sauerstoff und Wasserdampf werden über die Leitungen 32 und 33 eingedüst. Als flüssiges Reaktionsprodukt wird dem Eisenbadreaktor 1 flüssige Schlacke in einer Menge von 29,4 t/h über einen Schlackenablauf 34 abgezogen. Das flüssige Eisenbad verbraucht sich nicht.
Das im Eisenbadreaktor 1 entstandene Prozeßgas wird zur Einstellung des erforderlichen Molverhältnisses von Wasserstoff zu Kohlenmonoxid über eine Leitung 35 einer Kohlenmonoxid-Konvertierungsstufe 36 zugeführt. Durch Einspritzung von Wasser über eine Leitung 37 in das ca. 1400 0C heiße Prozeßgas wird eine Abkühlung des Prozeßgases sowie eine Umwandlung (Quench-Konvertierung) des Kohlenmonoxid-Anteils im Prozeßgas erreicht. Dadurch wird das Prozeßgas derart mit Wasserstoff angereichert, daß ein Synthesegas mit einem Molverhältnis von zwei Molen Wasserstoff zu einem Mol Kohlenmonoxid entsteht. Dieses Synthesegas enthält jedoch aus der Kohlenmonoxid-Konvertierungsstufe 36 Anteile von Kohlendioxid und wird daher über eine Gasleitung 38 einer Kohlendioxid-Abtrennungsstufe 39 zugeführt, die eine Absorberkolonne 40 und eine Desorptionskolonne 42 aufweist.
Die Kohlendioxid-Komponente kann nach verschiedenen bekannten Verfahren zum Beispiel physikalisch-chemischen Absorptionsverfahren oder durch Natronlauge-Wäsche aus dem Synthesegas entfernt werden.
- 16 - "^"υΜ ' KHD
H 83/42
In vorteilhafter Ausgestaltung der Erfindung ist bei der Kohlendioxid-Abtrennungsstufe 39 eine Heißpottasche-Wäsche mit Split-Flow vorgesehen. Hierbei wird ausgenutzt, daß die Gleichgewichtskurve bei der Umsetzung von Kohlendioxid mit Kaliumcarbonat in wässriger Phase auch bei höheren Temperaturen noch einen für die Absorption günstigen Verlauf zeigt. Dadurch, daß die Absorption und Desorption bei nahe beieinanderliegenden Temperaturen durchgeführt wird, entfallen die sonst nötigen teuren Wärmeaustauscher für das Waschmittel. Ein weiterer Vorteil liegt darin, daß die absorbierte saure Komponente bis herab zu kleinen Beladungen noch einen merklichen Dampfdruck behält, so daß die Heißregenerierung verhältnismäßig wenig Dampf benötigt.
In der Kohlendioxid-Absorptionsstufe 39 wird das C02-haltige Synthesegas bei einem Druck von 3 bar una mit einer Temperatur von 150 0C in die Absorberkolonne 40 eingeleitet, in welcher die Auswaschung des Kohlendioxids mittels chemischer Reaktion erfolgt:
CO2 + K2CO3 + H2O = 2 KHCO3
Das gereinigte Synthesegas verläßt über die Leitung 41 die Absorberkolonne 40 mit etwa 50 0C und wird direkt der Methanolsynthese zugeführt. Die mit Kohlendioxid beladene Waschflüssigkeit wird im Kreislauf über die Desorptionskolonne 42 geführt, an deren Eintritt die : Waschflüssigkeit von 3 bar auf Atmosphärendruck entspannt wird. Dabei tritt eine Wasserverdampfung ein, bis der entsprechende Sättigungsdruck erreicht wird.
Innerhalb der Desorptionskolonne 42 wird die Waschflüssigkeit (KHC03~Lösung) unter C02-Freisetzung bis auf 100 0C erhitzt. Das abgespaltene CO2 wird als Kohlendioxid-Wasserdampf-Gemisch über eine Leitung 43 aus der Desorptionskolonne 42 abgeführt.
H 83/42
Die Heizung der Desorptionskolonne 42 erfolgt zum Teil durch die im Synthesegas enthaltene Wärmeenergie, sowie durch Heißdampf, der über die Leitung 44 zugeführt und über die Leitung 45 wieder abgeführt wird. Die Waschflüssigkeit wird, bevor sie wieder in die Absorberkolonne 40 eingeleitet wird, auf 40 0C heruntergekühlt. Dazu wird der Desorptionskolonne 42 über die Leitung 46 Kühlwasser zugeführt, welches nach dem Kühlvorgang über die Leitung wieder abgeführt wird.
Eine weitere Verfahrensvariante kann, wie in Fig. 2 gestrichelt dargestellt ist, folgendermaßen aussehen:
Eine Kohlenmonoxid-Konvertierung wird nur an einem Teilgasstrom 50 des im Eisenbadreaktor 1 erzeugten Prozeßgases vorgenommen. Der andere Teilgasstrom 51 des Prozeßgases wird dann über einen Abhitzekessel 52 geführt, wo durch die Wärmeenergie des Prozeßgasteilstromes 51 Wasserdampf erzeugt wird. Dazu kann zum Beispiel teilweise das gebrauchte vorgewärmte Kühlwasser oder das Heizdampfkondensat aus der Desorptionskolonne in den Abhitzekessel 52 zur Dampferzeugung eingeleitet werden. Der Wasserdampf kann zum einen dem Eisenbadreaktor 1 als Vergasungsmittel zugeführt oder zum anderen zur Beheizung der Desorptionskolonne verwendet werden.
Das in der Desorptionskolonne 42 freigesetzte Kohlendioxid-Wasserdampf-Gemisch kann zum Beispiel ebenfalls dem Eisenbadreaktor 1 als Vergasungsmittel zugeführt werden. Durch diese Maßnahmen kann der Gesamtwirkungsgrad des Verfahrens, beziehungsweise die Wirtschaftlichkeit der Methanolsynthese gesteigert werden.
Im übrigen können an allen erforderlichen Stellen in den Leitungen der Anlage Meß- und Regelvorrichtungen für Druck,
KHD H 83/42
Temperatur und Durchflußmenge, sowie Analysengeräte zur Bestimmung der Gaszusammensetzung (zum Beispiel CO-, hL-Konzentration) angebracht sein.
Tabelle 2: Medium 92,5 t/h •
H		 T P
LeiT in mol/s 18,4 t/h MW K bar
tung Kohle : 794 - 65,3 298
30 Zuschläge(CaO) : 53 - 58,3 298 -
31 O2 29,4 t/h 0 298 3
32 H2O .: : 1049 - 12,7 400 3
33 Schlacke(CaS) : 1673 - 78,7 1673 -
34 · CO : 1664, H2 1808 - 57,6 1673 3
35 H2O : ; 913 -478,8 298 3
37 CO : 904, H2 : 1808 -536,4 840 3
38 CO2 : 760, H2O 142 Il Il Il
und CO : 904, H2 : : 771 -132,2 323 2,5
41 H2O : 690 Il Il Il
und CO2 : 760, H2O 690 -482,2 357 1,1
43 H2O . 38583 -161,9 523 5
44 H2O 38583 -185,6 357 5
45 H2O -11029 298 1
46 H2O -10927 333 1
47
COPV

Claims (16)

  1. 22. September 1983 333 40® 7 KHD
    Hf/Gn H 83/42
    Patentansprüche
    l.J Verfahren zur Herstellung eines aus Wasserstoff und Kohlenmonoxid bestehenden Synthesegases, dadurch gekennzeichnet, daß ein in einem Eisenbadreaktor durch Vergasung von kohlenstoffhaltigen Materialien, insbesondere Kohle, gewonnenes schwefelfreies Prozeßgas mit zusätzlichem Wasserstoff angereichert wird, so daß es als Synthesegas ein Molverhältnis von zwei Molen Wasserstoff zu einem Mol Kohlenmonoxid aufweist.
  2. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Synthesegas mit einem Molverhältnis von zwei Molen Wasserstoff zu einem Mol Kohlenmonoxid als Ausgangsstoff für die Methanolsynthese verwendet wird.
  3. 3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Prozeßgas aus dem Eisenbadreaktor über einen Abhitzekessel geführt wird und danach mit zusätzlichem Wasserstoff angereichert wird.
  4. 4. Verfahren nach Anspruch 1, 2 oder 3, dadurch gekennzeiehnet,-daß der zusätzliche Wasserstoff zur Anreicherung des im Eisenbadreaktor erzeugten Prozeßgases durch Hochtemperatur-Elektrolyse von Wasserdampf gewonnen wird.
  5. 5. Verfahren nach Anspruch 1, 2, 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Spaltung des Wasserdampfes mittels ; Hochtemperatur-Elektrolyse vorzugsweise bei einem Druck von 35 bar und einer Temperatur von 800 0C durchgeführt wird, wobei der Wasserdampf in Wasserstoff und Sauerstoff zerlegt wird.
    - 2 -3334f87 KHD
    H 83/42
  6. 6. Verfahren nach einem der Ansprüche 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Wasserdampf für die Hochtemperatur-Elektrolyse in dem Abhitzekessel erzeugt
  7. 7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der bei der Hochtemperatur-Elektrolyse erzeugte Wasserstoff und Sauerstoff über den Abhitzekessel geführt werden.
  8. 8. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der bei der Hochtemperatur-Elektrolyse erzeugte Sauerstoff teilweise dem Eisenbadreaktor zugeführt wird.
  9. 9. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß in dem Abhitzekessel Wasserdampf bei vorzugsweise 3 bar erzeugt wird, welcher dem Eisenbadreaktor zugeführt wird.
  10. 10. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Prozeßgas -aus dem Eisenbadreaktor teilweise über eine Kohlenmonoxid-Konvertierungsstufe und eine Kohlendioxid-Absorptionsstufe geführt wird.
  11. 11. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche· dadurch gekennzeichnet, daß der zusätzliche Wasserstoff zur Anreicherung des im Eisenbadreaktor erzeugten Prozeßgases durch eine Kohlenmonoxid-Konvertierung in' Wasserstoff und Kohlendioxid gewonnen wird. -"'
  12. 12. Verfahren nach Einern der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Kohlenmonoxid-Konvertierung durch Wassereindüsung in das vorzugsweise-, 1400 0C heiße Prozeßgas aus dem Eisenbadreaktor erfolgt.
    . 3 5334687 κ η D
    H 83/42
  13. 13. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, daß das Kohlendioxid aus dem
    Synthesegas durch Heißpottasche-Absorption entfernt wird.
  14. 14. Anlage zur Durchführung des Verfahrens nach den
    Ansprüchen 1 bis 13, gekennzeichnet durch einen
    Eisenbadreaktor (1), welcher mittels Gasleitungen (7, 11, 12, 15, 16, 18, 19) über einen Abhitzekessel (2) mit einer Wasserstofferzeugungsvorrichtung (3, 36) gekoppelt ist.
  15. 15. Anlage nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß die Wasserstofferzeugungsvorrichtung aus einer
    Hochtemperatur-Elektrolysezelle (3) besteht.
  16. 16. Anlage nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß die Wasserstofferzeugungsvorrichtung aus einer
    Kohlenmonoxid-Konvertierungsstufe (36) mit nachgeschalteter Kohlendioxid-Absorption (39) besteht.
    ."I
DE19833334687 1983-09-24 1983-09-24 Verfahren und vorrichtung zur herstellung eines aus wasserstoff und kohlenmonoxid bestehenden synthesegases Withdrawn DE3334687A1 (de)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19833334687 DE3334687A1 (de) 1983-09-24 1983-09-24 Verfahren und vorrichtung zur herstellung eines aus wasserstoff und kohlenmonoxid bestehenden synthesegases
FR8414602A FR2552443A1 (fr) 1983-09-24 1984-09-24 Procede et appareil de preparation d'un gaz de synthese, consistant en hydrogene et monoxyde de carbone, par gazeification de matieres carbonees dans un reacteur a bain de fer
ZA847484A ZA847484B (en) 1983-09-24 1984-09-24 Process and apparatus for the manufacture of a synthesis gas consisting of hydrogen and carbon monoxide

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19833334687 DE3334687A1 (de) 1983-09-24 1983-09-24 Verfahren und vorrichtung zur herstellung eines aus wasserstoff und kohlenmonoxid bestehenden synthesegases

Publications (1)

Publication Number Publication Date
DE3334687A1 true DE3334687A1 (de) 1985-04-18

Family

ID=6210017

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE19833334687 Withdrawn DE3334687A1 (de) 1983-09-24 1983-09-24 Verfahren und vorrichtung zur herstellung eines aus wasserstoff und kohlenmonoxid bestehenden synthesegases

Country Status (3)

Country Link
DE (1) DE3334687A1 (de)
FR (1) FR2552443A1 (de)
ZA (1) ZA847484B (de)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102010028181A1 (de) * 2010-04-26 2011-10-27 Siemens Aktiengesellschaft Produktionsanlage für Chemierohstoffe oder Brennstoffe sowie ein Verfahren zum Betrieb einer solchen Produktionsanlage
DE102010027474A1 (de) * 2010-07-16 2012-01-19 Rwe Power Ag Verfahren zur Herstellung von Synthesegas
EP3581636A1 (de) 2018-06-11 2019-12-18 Glock Technology GmbH Vorrichtung und verfahren zum speichern von energie von blockheizkraftwerken

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1994004633A1 (en) * 1990-06-21 1994-03-03 Ashland Oil, Inc. Improved molten metal decomposition apparatus and process
US5435814A (en) * 1992-08-13 1995-07-25 Ashland Inc. Molten metal decomposition apparatus
DE4326756C1 (de) * 1993-08-10 1994-09-08 Ekkehard Dr Stephan Bestell- und Abrechnungsanlage
CA2176966C (en) * 1993-12-07 2005-08-23 Donald P. Malone Improved molten metal decomposition apparatus and process
JP2001316681A (ja) 2000-05-09 2001-11-16 Yukuo Katayama 石炭ガス化方法
WO2012123028A1 (en) 2011-03-16 2012-09-20 Kuros Biosurgery Ag Pharmaceutical formulation for use in spinal fusion

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB189789A (en) * 1921-12-03 1923-09-20 Frans Georg Liljenroth Improved method of producing gas
US3556749A (en) * 1968-07-05 1971-01-19 Gen Electric Apparatus and method for the hydrogenation of coal
US4017271A (en) * 1975-06-19 1977-04-12 Rockwell International Corporation Process for production of synthesis gas
DE2742452A1 (de) * 1977-09-21 1979-03-29 Wolfgang Dipl Ing D Junkermann Treibstoffsynthesegaserzeugeranlage

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102010028181A1 (de) * 2010-04-26 2011-10-27 Siemens Aktiengesellschaft Produktionsanlage für Chemierohstoffe oder Brennstoffe sowie ein Verfahren zum Betrieb einer solchen Produktionsanlage
DE102010027474A1 (de) * 2010-07-16 2012-01-19 Rwe Power Ag Verfahren zur Herstellung von Synthesegas
EP3581636A1 (de) 2018-06-11 2019-12-18 Glock Technology GmbH Vorrichtung und verfahren zum speichern von energie von blockheizkraftwerken

Also Published As

Publication number Publication date
ZA847484B (en) 1985-05-29
FR2552443A1 (fr) 1985-03-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE3922612C2 (de) Verfahren zur Erzeugung von Methanol-Synthesegas
DE2535105A1 (de) Verfahren zum herstellen von methanhaltigen gasen mit hohem waermegehalt
EP1836125A1 (de) Verfahren zum erzeugen von wasserstoff und energie aus synthesegas
DE3913581A1 (de) Verfahren zum betrieb von brennstoffzellen
DE2722502A1 (de) Verfahren zur methanierung von kohlenmonoxid und wasserstoff enthaltenden primaer-synthesegasen fuer die erzeugung von ersatz-erdgas
DE2449531A1 (de) Verfahren zum hydrieren von kohle
DE102011112093A1 (de) Verfahren und Anlage zur kohlendioxidarmen, vorzugsweise kohlendioxidfreien, Erzeugung eines flüssigen kohlenwasserstoffhaltigen Energieträgers und/oder zur Direktreduktion von Metalloxiden
DE3926964A1 (de) Verfahren zur minderung des kohlendioxidgehalts des abgases eines gas- und dampfturbinenkraftwerks und danach arbeitendes kraftwerk
DE112020005178T5 (de) Ammoniak-Derivat-Produktionsanlage und Ammoniak-Derivat-Produktionsverfahren
DE202011105262U1 (de) Anlage zur kohlendioxidarmen, vorzugsweise kohlendioxidfreien Erzeugung eines flüssigen kohlenwasserstoffhaltigen Energieträgers und/oder zur Direktreduktion von Metalloxiden
AT396366B (de) Verfahren zur erzeugung eines kohlenmonoxid und wasserstoff enthaltenden gases unter verwendung eines plasmagenerators mit anschliessender entschwefelung
WO2021098980A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur erzeugung von kohlenmonoxid durch reverse wassergas-shift
DE3334687A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur herstellung eines aus wasserstoff und kohlenmonoxid bestehenden synthesegases
DE2657598A1 (de) Verfahren zur erzeugung eines kohlenmonoxydreichen gases
DE3605715A1 (de) Verfahren und einrichtung zum vergasen fossiler brennstoffe und reformieren gasfoermigen brennstoffes zwecks erzeugung eines hauptsaechlich co und h(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts) enthaltenden gases
DE102010028181A1 (de) Produktionsanlage für Chemierohstoffe oder Brennstoffe sowie ein Verfahren zum Betrieb einer solchen Produktionsanlage
DE3118178A1 (de) Verfahren zur erhoehung des heizwertes von wasserstoffhaltigen brenngas-gemischen
DE112020001970T5 (de) Synthetik-Produkt-Herstellungssystem und Synthetik-Produktherstellungsverfahren
EP0290913A2 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Reinigung von Rohgasen unter gleichzeitiger Gewinnung von Synthese- und Brenngas
EP0159611A1 (de) Kraftwerk mit einem Hochtemperaturreaktor und einer Anlage zur Herstellung von Chemierohstoffen
EP0215930B1 (de) Erzeugung von wärmeenergie durch verbrennung von synthesegas
DE102019005452B4 (de) Verfahren zur Erzeugung von Synthesegas für die Herstellung von Ammoniak
DE2900913A1 (de) Vorrichtung und verfahren zur anreicherung und aufbereitung von schwerem wasser
DE2704465A1 (de) Hydriergasanlage mit restkoksverwertung
DE3038411A1 (de) Verfahren zur herstellung von wasserstoff durch konvertierung vonkohlenmonoxid

Legal Events

Date Code Title Description
8139 Disposal/non-payment of the annual fee