DE3321687A1 - Verfahren und vorrichtung zum kontinuierlichen windfrischen von nichteisen-lechen - Google Patents
Verfahren und vorrichtung zum kontinuierlichen windfrischen von nichteisen-lechenInfo
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Description
- 5 Beschreibung
Die Erfindung betrifft den in den Patentansprüchen angegebenen
Gegenstand und sie schafft Mittel und Wege ° zum kontinuierlichen Windfrischen von Nichteisen-Lechen
und -metallen, insbesondere von Kupferlechen.
Verfahren zur Herstellung von Kupfer und Kupfer-Nickel umfassen in der Regel das Aufschmelzen von Konzentraten
und Flußmitteln in einem Reverbierofen oder Strahlungsofen
(vergleiche z.B. US-PS 2,668,lo7 und CA-PS 851,o99), oder es handelt sich um ein kontinuierliches Aufschmelzverfahren
(vergleiche z.B. US-PS 4,o55,156), bei dem zwei Phasen erzeugt werden, nämlich eine aus Metallsulfiden
bestehende Lechphase und eine Schlacke. Die Schlacke kann von ihrem Metallgehalt befreit und verworfen
werden, während der Sulfidlech entfernt und in einen zweiten Behälter zum Windfrischen geleitet wird.
Beim Windfrischen von Nichteisenmetallen ist es allgemeine Praxis, Eisen, Schwefel und einige der Verunreinigungen,
die im ursprünglichen, durch Aufschmelzen gewonnenen Lech vorliegen, durch Behandeln der Schmelze
in einem Zweistufen-Oxidationsverfahren in einem Konverter genannten Behälter mit Hilfe von Luft zu entfernen,
die in die Schmelze mit Hilfe einer Anzahl von im Ofenmantel vorgesehenen Öffnungen oder Düsen eingeblasen
wird. Bei den in der Nichteisen-Industrie meistens verwendeten Konvertergefäßen handelt es sich
um einen auf Rollen montierten Tonnen- oder Zylinderofen mit Öffnungen oder Düsen, die horizontal längs
der Seite des Zylinders angeordnet sind und einer Helm genannten Hauptöffnung an der Oberseite dos Zylinders
zum Abzug der Abgase, zum Beschicken des Behälters und zum Ausgiessen oder Abstreichen
der raffinierten Charge. Die Öffnungen oder Düsen sind so angebracht, daß sie unter das Metall oder die Schmelze
getaucht sind vährend der Durchführung des Verfah-
-δ-
rens und sich oberhalb der Schmelze befinden, während das Verfahren zum Abstreichen oder Beschicken gestoppt
ist. Dieser Typ von Konverter wird als Peirce-Smith-Konverter bezeichnet.
Reaktionsabgase werden durch den Helm des Behälters abgezogen und verlassen diesen über eine oberhalb des Helmsi
angebrachte spezielle Abzugshaube, um die Abgase in eine/ Einrichtung zur Gaskühlung, z.B. einen Abhitzkessel oder
IQ einen Verdunstungskühler, zu leiten und anschließend
Gasreinigungsverfahren zuzuführen. Wegen des Erfordernisses, den Behälter um seine Längsachse zu drehen zum
Beschicken und Abstreichen und zurück in die Blasstellung mit untergetauchten Düsen, erweist sich ein Spalt
■^5 zwischen der festmontierten Abzugshaube und dem Behälter
als notwendig. Dieser Spalt ist die Ursache für eine beträchtliche Luftinfiltration, welche den Abgasstrom
verdünnt und dessen Volumen beträchtlich vergrößert, so daß größer dimensionierte Einrichtungen zur Gasbehandlung
erforderlich sind. In älteren Anlagen diente die Verdünnungsluft auch als Mittel zur Kühlung des Gases
vor dessen Eintritt in die Abzugshaube und den Abgaskanal, der in der Regel aus Flußstahl oder weichem Stahl
bestand. Dieses Erfordernis zur Kühlung durch Verdünnung, das durch die zur Konstruktion des Gassystems eingesetzten
Materialien bedingt ist, wurde überwunden durch Verwendung von wassergekühlten Abzugshauben oder von Abzugshauben
aus Gußstahl. ο
Eine weitere Konverterausgestaltung ist der Siphon-Konverter, bei dem es sich um einen horizontalen Ofen handelt,
der mit einer speziellen Siphon-Abzugshaube ausgestattet ist,um die Luftverdünnung am Helm des Behälters
minimal zu halten.
— ΤΙ Das zur Zeit angewandte Konverterverfahren für Kupferschmelzen
ist eine chargenweise durchgeführte Zweistufenoperation. Der Konverter wird mit Le.ch beschickt mit
Hilfe von Pfannen, die durch den Helm entleert werden, und nach beendeter Einspeisung wird der Behälter
in die Blasstellung gedreht und die Schmelze wird mit Luft oxidiert unter Zugabe von siliciumhaltigem
Flußmittel. Eisensulfid wird in der ersten Verfahrensstufe oxidiert unter Bildung einer Schlacke und Schwe-
feldioxidgas, und in der zweiten Verfahrensstufe wird
Kupfersulfid oxidiert unter Bildung von Blasenkupfer ' und Schwefeldioxidgas. In der ersten Verfahrensstufe,
die als Schlackenblasen bezeichnet wird, findet die folgende typische Reaktion statt:
.K FeS + 1 1/2 0„ = FeO + SO0
Δ λ
Das Eisenoxid reagiert mit dem Siliciumdioxid-Flußmittel
unter Bildung von Eisensilicatschlacke nach folgender Gleichung:
2FeO + SiO2 = 2 FeO-SiO2
2FeO + SiO2 = 2 FeO-SiO2
Die Schlacke enthält darin eingeschlossenen Kupferlech und etwas gelöstes Kupferoxid. Etwas Eisenoxid kann
weiter oxidiert werden zu Magnetit (Fe^O-), der sich
„p. in der Schlacke löst. Unter bestimmten Bedingungen
kann überschüssiger Magnetit gebildet werden, was eine klebrige Schlacke zur Folge hat.
Sobald etwa die Hälfte des Eisen oxidiert ist, wird das OQ Verfahren abgestoppt und. die Schlacke entfernt, indem
sie durch den Helm in eine Pfanne geschüttet wird. Diese
Schlacke kann zur Isolierung von Metallen nachbehandelt werden. Sie kann in den Schmelzofen zurückgeführt oder
durch Vermählen und Flotation behandelt werden. Eine zwei-οκ
te Charge von Lech wird sodann in den Konverter eingespeist und das Verfahren wird wiederholt. Dieser Zyklus
wird mehrere Male wiederholt, bis das gesamte Eisen oxidiert ist und die Schlacke entfernt wurde. Zu diesem
Zeitpunkt beginnt die zweite Verfahrensstufe (Kupferblasen
genannt). In dieser Stufe wird das Kupfersulfidbad oxidiert zu Blasenkupfer und Schwefeldioxidgas in
einem Zyklus, wobei keine Lech- oder Flußmittelzugaben erfolgen. Die Gesamtreaktion in der zweiten Verfahrensstufe kann durch folgende Gleichung wiedergegeben werden:
Cu2S + O2 = 2Cu + SO2
Sobald der gesamte Schwefel oxidiert ist, wird das Verfahren unterbrochen und Blasenkupfer in Pfannen geschüttet
und der Konverter ist bereit für den nächsten Zyklus.
Ein ähnlicher Operationstyp wird zum Windfrischen von Nickel- oder Kupfer-Nickellechen durchgeführt, jedoch
mit der Ausnahme, daß die zweite Verfahrensstufe weggelassen
wird und das Endprodukt normalerweise ein raffinierter Lech ist. Dieses Produkt wird in der Regel
als "Be s s einer "-Lech bezeichnet und es besteht typischerweise aus 75-8o% Ni + Cu und 2o% S mit gegebenenfalls
o,5-2% Fe.
Ein typischer Peirce-Smith-Zyklus zur Behandlung von
3o-4o% Cu-Lech erfolgt nach folgendem Schema, wenn mit einem leeren Konverter begonnen wird:
1. Blasen Zugabe von 3 Pfannen Lech,
Start des Blasens,
Einstellung der Flußmittelrate zur Steuerung der Temperatur, Stoppen des Blasens zur Zugabe von
Schrott,
Wiederaufnahme des Blasens, Stoppen des Blasens zur Zugabe von
1 Pfanne Lech,
Zugabe von Flußmittel, insgesamt 14-2o t
Anhebung der Temperatur, Abstreifen von 4 Pfannen Schlacke.
2. Blasen
10 15
Zugabe von 1 Pfanne Lech, Starten des Blasens, Einstellen der Flußmittelrate zur
Steuerung der Temperatur, Stoppen des Blasens zur Zugabe von 1 Pfanne Lech,
Wiederaufnahme des Blasens, Zugabe von Flußmittel,
Stoppen des Blasens zur Zugabe von 1 Pfanne Lech,
Wiederaufnahme des Blasens, Zugabe von Flußmittel, insgesamt 15-24
t,
Anheben der Temperatur, Abstreichen von 4 Pfannen Schlacke.
3. Blasen
20 25 30 Zugabe von 1 Pfanne Lech, Starten des Blasens, Einstellen der Flußmittelrate zur
Steuerung der Temperatur, Stoppen des Blasens zur Zugabe von 1 Pfanne Lech,
Wiederaufnahme des Blasens, Zugabe von Flußmittel,
Stoppen des Blasens zur Zugabe von 1 Pfanne Lech,
Wiederaufnahme des Blasens, Zugabe von Flußmittel, insgesamt 18-24
t,
Anheben der Temperatur, Abstreichen von 3 Pfannen Schlacke.
Hochgehen
35 (Abschließendes Blasen vor dem Kupferblasen)
Wiederaufnahme des Blasens Zugabe von 2 t Flußmittel Steigerung der Temperatur, Abstreichen von 1 Pfanne Schlacke.
Wiederaufnahme des Blasens Zugabe von 2 t Flußmittel Steigerung der Temperatur, Abstreichen von 1 Pfanne Schlacke.
-Ιοί Kupferblasen Zugabe von 4 oder 5 kalten Kupferbarren
während des Blasens, jedesmal Herein- und Herausdrehen aus dem Stapel.
Beendigung des Kupferblasens, Aus
schütten von 85 t Blasenkupfer.
Die Gesamtblaszeit beträgt 6-7 h bei einer Blasrate von 47,ooo Nm /h, bei einer gesamten Zeitdauer von
^q 8-9 h. Der Konverter wird in die und aus der Blasstellung
15 bis 3o mal geschwenkt. Das Konverterabgas im Abzugskanal enthält 2 bis 5 % SO« während des Schlackenblasens
und etwas mehr während des Kupferblasens. Der Gasanreicherungsgrad ist weitgehend eine Funktion der
"Lς Menge an Verdünnung mit Luft, die am Helm eingesaugt
wird. Diese Verdünnungsluft tritt an dem Spalt ein, der zwischen dem Behälter und der Abzugshaube vorgesehen
ist, um die freie und ungehinderte Bewegung des Behälters sicherzustellen, wenn dieser in die und aus der
Blasstellung gedreht wird. Es erwies sich als unmöglich, eine wirksame Abdichtung in diesem Bereich zu bilden
aufgrund der extrem hohen Temperaturen und der praktisch konstanten Bewegung des Behälters beim Hin- und Herdrehen
während des Zyklus.
Der Arbeitszyklus erfolgt nach ähnlichem Schema für Lech höheren Metallgehalts außer daß weniger Flußmittel
pro t Lech zugesetzt und weniger Schlacke gebildet wird. Die Anzahl, wie oft der Konverter in die
und aus der Blasstellung geschwenkt wird, ist ebenfalls vermindert.
Flüchtige Emissionen sind eine der lästigsten Erscheinungen bei Konverteroperationen und derartige Emissionen
rund um den Konverter erfolgen jedesmal, wenn der Konverter in die oder aus der Blasstellung geschwenkt
wird. Diese Erscheinung bleibt ein fundamentaler Nach-
teil des üblichen Konverterverfahrens. Technische Modifikationen zum Herabdrücken dieser flüchtigen Emissionen
auf ein Mindestmaß sind kompliziert und teuer.
Ein typischer Konverterhallengang kann zwei, drei oder
mehr Konverter aufweisen, die an einer Seite des Gebäudes in Reihe aufgestellt sind und der den Lech erzeugende
Schmelzofen befindet sich in der Regel auf der gegenüberliegenden Seite; die Schmelzofen können
IQ jedoch auch auf der gleichen Seite wie die Konverter
angeordnet sein. Der Lech wird in Pfannen vom Schmelzofen in die Konverter transportiert. Konverterschlacke
wird in den Schmelzofen unter Verwendung von Pfannen zurückgebracht, oder die Schlacke kann aus dem Konvertergang
abgeführt werden zur langsamen Abkühlung für die Kupferisolierung durch Vermählen und Flotation.
Das chargenweise durchgeführte Konverterverfahren, wie
es in den bekannten Schmelzanlagen zur Anwendung gelangt, hat die folgenden hauptsächlichen Nachteile:
1. Ein diskontinuierlicher Anfall von volumenreichem Abgas, was die Kosten der Gasbehandlung und S0~-
Fixierung beträchtlich erhöht. Das diskontinuierliche Strömen von Abgas resultiert aus dem Abstoppen, um
Schlacke abzustreichen oder raffiniertes Schmelzprodukt abzuziehen und Beschickungsiech zuzusetzen. Die
Häufigkeit, mit der der Konverter in den und aus dem Stapel gedreht werden muß, führt zu einer Verschlechterung
der Wirksamkeit der Abdichtung des Spalts zwischen der Abzughaube und dem Behälter. Dies hat
zur Folge, daß unfiltrierte Luft in den Abgasstrom eintritt, was zum Gesamtvolumen des Abgases beiträgt.
2. Hochgradige Emission von flüchtigen und zufällig gebildeten Gasen. Diese Emissionen erfolgen während der
folgenden Operationen:
- Beim Schütten von Lech in den Konverter,
- Beim Schwenken des Konverters zum Stoppen oder Starten des Verfahrens,
- beim Ablassen oder Abstreichen von Schlacke oder
raffiniertem Schmelzprodukt aus dem Konverter 3. Geringe Produktivität aufgrund der Unterbrechungen
des Verfahrens zum Eingießen von Leen, Abstreichen von Schmelzprodukten und damit verbundene Verzögerungen,
die auf Störungen, Kranbedienung und Handhabe und Vorausplanung von Materialien zurückzuführen
sind. Es ist nicht ungewöhnlich, daß ein Konverter 3o bis 6o % der Zeit in Ruhestellung und unproduktiv
ist; eine Betriebszeit von 7o % (entsprechend 3o % Ruhezeit) wird als extrem effizient angesehen.
Die Produktivität der üblichen bekannten Windfrischverfahren
ist somit gering. Gemessen als spezifische Produktivität in Tonnen Lech, der pro m Konvertervolumen
pro h verarbeitet wird, beträgt die Produktivität in der Regel o,36 bis o,42 für 3o bis 4o % Cu enthaltende
Leche und 1,2 bis 1,8 für 7o bis 8o % Cu enthaltende Leche.
Es wurden verschiedene Verfahren entwickelt, um die Schmelz- und Windfrischvorrichtungen durch eine einziges
Gefäß zu ersetzen und dadurch die oben angegebene chargenweise Zweistufen-Windfrischoperation zu eliminieren.
Beispiele sind das Verfahren zum kontinuierlichen Aufschmelzen und Windfrischen von Kupferkonzentraten,
das in der Ca-PS 758,o2o beschrieben wird, oder die Vorrichtung zum Suspensionsschmelzen von feinverteilten
Oxid- und/oder Sulfiderzen und -konzentraten, die in der US-PS 4,236,7oo beschrieben wird. Durchweg alle
diese Verfahren sind praktisch beschränkt auf die Behandlung von Kupferkonzentraten mit geringem Gehalt
an bestimmten Schwermetallen, insbesondere den Elementen aus der Gruppe Va des Periodensystems, da nach den
allgemein bekannten physikalisch-chemischen Gesetzen diese Elemente eine größere Affinität für metallisches
Kupfer haben als die Sulfidphase und wenn sie im Konzentrat vorliegen, neigen sie daher dazu, in das so erzeug-
te Kupfer gelöst zu werden. Die bekannten kontinuierlichen Schmelz- und Windfrischverfahren können daher
nicht auf Konzentrate angewandt werden, die eine hohe Konzentration an bestimmten Schwermetallen enthalten,
c ohne daß die Qualität des Blasenkupfers nachteilig
beeinflußt wird. In diesen Fällen ist es allgemeine Praxis, einen Lech, in der Regel einen hochhaltigen
Lech, herzustellen statt metallisches Kupfer und diesen Lech nach den bekannten chargenweisen Verfahren zu fri-.0
sehen. Mehr als 8o% des weltweit durch Schmelzen von Sulfidkonzentraten hergestellten Kupfers wird durch
Lechschmelzen und übliches Windfrischen gewonnen.
Einige Forscher haben auch verschiedene Mittel und We-•j
c 9e vorgeschlagen, um die mit dem üblichen chargenweisen
Windfrischverfahren verbundenen Probleme zu lösen. Hierzu gehören z.B. die Arbeiten von D.A. Diomidovskii
et al. (Continuous Converting of Matte, Soviet Metal Technology, 1959, Seiten 75-85), F. Sehnalek et al.
2Q (Continuous Converting of Copper Mattes, Journal of
Metals, Band 16, Seiten 416-42o, 1964) und T. Suzuki und K. Tachimoto in CA-PS I,ol5,943 (Continuous Process
for Refining Sulfide Ores). Nur das letztgenannte Verfahren findet großtechnische kommerzielle Anwendung.
Trotz dieser Anstrengungen hat keines dieser Verfahren die aufgezeigten Hemmnisse in zufriedenstellender Weise
zu überwinden vermocht; sie leiden nach wie vor an verschiedenen Nachteilen des Standes der Technik und
bringen neue Beschränkungen mit sich.
In den ersten beiden Arbeiten wird vorgeschlagen, Hochdrucklanzen statt Düsen zum Finführen von Luft zu
verwenden. Die Gebrauchseffiziens der Lanzenluft wurde behindert durch Verspritzen des Schmelzbades und
Og dies hatte für das Verfahren eine Prozessdurchsatzbeschränkung
zur Folge. Die durchschnittliche Luftausnutzungseffizienz betrug etwa 8o%, was weniger ist als
in den üblichen Windfrischverfahren. Die gesamte spe-
- 14 -
zifische Produktivität des Verfahrens ist gering und beträgt etwa o,18 bis o,36 t prc
ist als beim üblichen Verfahren.
ist als beim üblichen Verfahren.
beträgt etwa o,18 bis o,36 t pro m pro h, was weniger
Das patentierte dritte Verfahren (CA-PS 1,o15,943) betrifft ein Windfrischverfahren, das die mit dem üblichen
Windfrischen verbundenen Probleme zu überwinden trachtet. Es werden drei separate, jedoch miteinander in Verbindung
stehende einzelne öfen . zum kontinuierlichen ,Q Schmelzen, Windfrischen Schlackenreinigen beschrieben.
Es wird ebenfalls von Lanzen Gebrauch gemacht, die Luft auf die Schlackenoberfläche blasen, um die Schmelze in
einem stationären Konverterofen zu oxidieren. Ebenso wie bei den obengenannten beiden Topblasverfahren be-.
|- trägt die Effizienz der Topblaslanzen in der Regel
85 - 9o %, was niedriger ist als in üblichen, mit Düsen ausgestatteten Konvertern. Die Lanzeneinspeisrate und
die Oxidationseffizienz der durch die Lanzen eingeblasenen Luft wird beeinflußt durch die Dicke und Qualität
2Q der Schlackenschicht und das eintretende Verspritzen.
Bei diesem Verfahren wird das Kupferprodukt unter Verwendung eines Siphons entfernt und die Schlacke wird
mit Hilfe eines Wehrüberlaufs entfernt. Die Grenze für den Konzentrationsgrad des in das Verfahren vom speziellen
Schmelzofen her eingeführten Lechs liegt bei bis zu etwa 7o % Cu. Die spezifische Produktivität des Windfrischverfahrens
beträgt etwa ο,15 t pro m pro h und
liegt somit niedriger als beim üblichen Verfahren. Beim Windfrischverfahren liegen zwei Schichten vor, nämlich
Q0 eine Kalk-Ferritschlacke und metallisches Kupfer, und
es gibt keine Lechschicht. Eintretender Lech wird mit Hilfe einer vom üblichen abweichenden Reaktion unter
Einsatz von Kupferoxid oxidiert. Das Verfahren erfordert einen kontinuierlichen Fluß von geschmolzenem Lech
3g konstanter Qualität, was komplizierte Steuerprozeduren
für alle ein- und austretenden Materialien notwendig macht, wodurch das Verfahren störungsanfällig wird. Aus
obigen Merkmalen ergibt sich, daß es schwierig ist,
dieses bekannte Verfahren an einen anderen Aufschmelzprozeß als denjenigen, der in dieser CA-PS 1,o15,943
ebenfalls beschrieben ist, anzupassen.
Die oben aufgezeigten bekannten Verfahren haben somit!
zahlreiche Nachteile und Beschränkungen, die ihre Anwendung beeinträchtigen J
Erfindungsgemäß wird daher ein Verfahren und eine Vorrichtung
zum kontinuierlichen Windfrischen von Kupfer- und Nichteisen-Lechen angegeben, durch die das übliche
chargenweise zweistufige Windfrischverfahren und die da*-
zu benötigte Vorrichtung ersetzt werden und welche die aufgezeigten Nachteile der bisher üblichen Verfahrensweise
ausschalten.
Das durch die im Patentanspruch 1 angegebenen Merkmale gekennzeichnete erfindungsgemäße Verfahren ist zur Herstellung
von Blasenkupfer oder Weißmetall aus einem Kupfer-Eisensulfid-Lech oder von Bessemer-Lech aus einem
Kupfer-Nickel- oder Nickel-Lech verwendbar, oder ganz allgemein zur Herstellung eines raffinierten Lechs
oder Metalls aus einem Nichteisenmetall-enthaltenden Sulfidlech, wobei dieses Nichteisenmetall aus Kupfer,
Nickel-Eisen-Kupfer, Kobalt-Eisen-Kupfer, Kobalt-Eisen-Nickel
oder Kobalt-Eisen-Kupfer-Nickel besteht.
Die erfindungsgemäße, durch die Merkmale der entsprechenden
Patentansprüche gekennzeichnete Vorrichtung
gO kann erforderlichenfalls Einrichtungen zur Aufrechterhaltung
der Betriebstemperatur und zur Zugabe von Brennstoff als Feststoff, Flüssigkeit oder Gas in den Ofen
aufweisen. Es können auch Einrichtungen vorgesehen sein zur Zugabe von Metallabfall als Kühlmittel oder um diesen
Abfall zu recyclisieren.
In der Regel sind Lagereinrichtungen vorgesehen, durch die die geschmolzeneSchlacke entfernt und gekühlt und
in den Schmelzofen zurückgeführt oder durch pyrometallurgische Reinigung oder Vermahlung behandelt werden kann.
In ähnlicher Weise sind auch Lagerungseinrichtungen vorgesehen zur Entfernung des raffinierten Produkts zu dessen
weiterer Behandlung.
Der flüssige Lech und das Flußmittel werden vorzugsweise durch ein- und dieselbe oder durch separate Beschikkungsöffnungen,
die sich an einem Ende des Ofens befinden, eingespeist. Wahlweise können der flüssige Lech und
das Flußmittel durch den Abgasdurchlaß eingeführt werden.
!5 Die Erfindung wird durch die beigefügte Zeichnung näher
veranschaulicht, die eine Ausführungsform eines kontinuierlich
arbeitenden erfindungsgemäßen Konverters wiedergibt.
Bei dem in der Zeichnung dargestellten Konverter han-
- delt es sich um einen horizontalen, praktisch länglichen zylindrischen Ofen 1o vom Troitimeltyp. An einem Ende des
Ofens ist eine Füllöffnung 12 vorgesehen zum Einspeisen einer bestimmten Menge an flüssigem Beschickungsiech und
Flußmittel entweder kontinuierlich oder intermittierend über ein Gerinne 14. Eine zweite Füllöffnung 16 kann in
dem Ofen vorgesehen sein zur Zugabe von Flußmitteln, die eine die Handhabung erleichternde Größe aufweisen und
z.B. in zerkleinerter oder pulverisierter Form zur An-Wendung gelangen. Diese zweite Beschickungsöffnung 16
kann auch dazu dienen, zusätzliche Materialien der Schmelze zuzusetzen, z.B. kupferhaltige Abfälle, Schrott
oder Schlackenkonzentrat.
Eine Reihe von Düsen 18 ist am unteren Teil des Zylinders angeordnet. Die Düsen sind voneinander mehr oder
weniger gleich weit entfernt längs des Konverterab-
Schnitts, wo der Lech zugesetzt wird; die Anzahl der Düsen und der Düsenabstand hängen vom erforderlichen
Volumen an Luft, Sauerstoff oder Sauerstoff-angereicherter
Luft ab. Luft oder Sauerstoff oder Sauerstoff-angereicherte Luft wird durch die Düsen in einer gesteuerten
Menge eingeblasen, die im Verhältnis steht zur Rate der Beschickungslecheinspeisung. Die Tätigkeit der Düsen
erzeugt eine intensive Mischwirkung im Ofen, was eine rasche Verarbeitung des flüssigen Beschickungslechs, der
Flußmittel und anderer fester Materialien ermöglicht und bei der Herstellung von metallischem Kupfer zur Bildung
von drei Phasen im Schmelzbad führt, die aus einer Schlackenphase 22, einer Weißmetall-sulfidphase 24 und
einer metallischen Kupferphase 26 bestehen. Ist ein angereicherter Lech das Endprodukt, z.B. Bessemer-Lech mit
einem Gehalt an Kupfer- und Nickel-sulfid, so fehlt die
metallische Kupferphase 26 und es liegen zwei Phasen 22 und 24 im Ofen vor. Der Pegel jeder Phase im Konverterofen
wird periodisch gemessen, Z.B. mit Hilfe eines Tauchstabs 28 oder anderer Mittel. Die Niveaus werden
auf vorbestimmten Werten gehalten durch Abstich oder Einstellen der dem flüssigen Beschickungsiech zugeführten
Sauerstoffmenge. Die Flußmittelbeschickungsrate wird
automatisch gesteuert auf ein vorbestimmtes Verhältnis zur Beschickungsrate an flüssigem Lech und zur Sauerstof
feinspeisrate. Der Pegeleinstellpunkt für jede Phase kann innerhalb weiter Grenzen variiert werden.
Die Düsen blasen in der Regel in die SuIfid-lechphase
24 und werden in einer ausreichenden Tiefe in der Lechphase angeordnet, um eine konstante und hohe Ausnutzungseffizienz
des injizierten Sauerstoffs zu ermöglichen.
Ein Schlackenstichloch 3o ist an dem Ende des Ofens angebracht,
das sich weg von den Düsen 18 befindet. Dieses Schlackenstichloch ist zum kontinuierlichen oder intermittierenden
Abzug von Schlackenphase 22 während des Blasens der Düsen ausgestaltet. Eine separate (nicht)
gezeigte) Sammeleinrichtung ist normalerweise vorgesehen,
durch welche die aufgeschmolzene Schlacke zur Kühlung entfernt und zum Hauptschmelzofen zurückgeführt oder zur
pyrometallurgischen Reinigung, um das darin enthaltene Metall zu isolieren, geleitet werden kann. Stichlöcher
32 zum Abzug des Verfahrensprodukts, z.B. der metallischen Kupferphase 26 oder der Metall-sulfidphase 24 sind
vorgesehen. Eine separate (nicht gezeigte) Sammeleinrichtung ist normalerweise vorgesehen, durch die das raffi- ■
nierte Produkt zur weiteren Behandlung entfernt werden kann.
Die Oxidation des Beschickungslechs zur Herstellung des gewünschten Verfahrensprodukts erzeugt einen ständigen
Strom von Schwefeldioxidgas, das, zusammen mit den anderen Abgasen, z.B. Stickstoff oder Kohlendioxid, abgelassen
wird durch eine Abgasöffnung oder einen Helm 34, der mit einer Abzugshaube 36 bedeckt ist, wenn sich der Ofen
in Blas- und/oder Bereitschaftsstellung befindet. Die
Haube 36 kann mit Laschen 38 oder anderen Mitteln zur Abdichtung der Verbindung zwischen der Haube 36 und dem
Behälter 1o ausgestattet sein, um den Eintritt von Luft in den Abgasstrom zu beschränken. Da der kontinuierlich
arbeitende erfindungsgemäße Konverter zur Beschickung
mit Lech oder zum Abstreichen der Schmelze nicht aus der Blasstellung gedreht werden muß, kann die Funktionsfähigkeit
dieser Abdichtung aufrechterhalten werden. Die Abgase werden gereinigt, gekühlt und in einem SO2-IsO-liersystem
üblichen bekannten Typs behandelt.
Das Verfahren läuft normalerweise autogen ab, wenn es sich jedoch als erforderlich erweist, die Betriebstemperatur
je nach Behältergröße, Blasrate, Lechsorte und Zusatzmenge an kaltem Schrott und Abfällen zu erhöhen, kann eine
geringe Menge an fossilem Brennstoff zugesetzt werden. Zu diesem Zwecke können Brenner durch geeignete öffnungen,
z.B. Öffnung 4o, an einem Ende oder an beiden Enden
' - 19 -
*■ des Ofens eingesetzt werden. Erforderlichenfalls kann
ein Teil oder der gesamte Brennstoff in Form eines Flüssigstrahls, in zerstäubter Form oder als fester Brennstoff
oder als ein Gasstrahl durch die Füllöffnungen 12 oder eingebracht werden. Die Öffnungen 12 und 16 sind mit
einer Vorrichtung zum Abschließen, z.B. Klappen oder einer Luftvorhangdichtung, zwischen den Beschickungszeiten versehen. Flußmittel kann auch durch die Öffnung
44 in die Haube 36 eingebracht werden. Flüssiger Lech kann ebenfalls durch den Helm 34 eingespeist werden^.
Während des Betriebs wird flüssiger Beschickungsiech kontinuierlich oder intermittierend zugesetzt, während
gleichzeitig Luft oder Sauerstoff oder Sauerstoff-angereicherte
Luft durch die Düsen 18 in einer gesteuerten Rate relativ zur Rate der Lechbeschickung kontinuierlich
eingeblasen wird. Flußmittel oder andere Materialien werden, je nach Erfordernis ebenfalls in den Ofen in einer
Rate eingespeist, die automatisch gesteuert wird im Verhältnis
zur Beschickungsrate des flüssigen Lechs und der Sauerstoffeinspeisrate. Geringe Änderungen der Luftfließrate
beeinträchtigen das Verfahren nicht. Es ist vielmehr die erfindungsgemäß angewandte kontinuierliche Verfahrensweise
unter kontinuierlichem Blasen bei gleichzeitiger Vornahme einer periodischen oder kontinuierlichen Lechzugabe
und unter Abzug von Schlacke und unter Abzug von raffiniertem Produkt während des Blasens, was das erfindungsgemäße Windfrischverfahren von dem in der einschlägigen
Industrie heutzutage verwendeten üblichen Verfahren unterscheidet. Für dieses übliche Verfahren sind separat
durchgeführte Lechbeschickung und Blaszyklen typisch mit anschließendem Abstoppen des Verfahrens znm Abstreichen
der in jedem Zyklus gebildeten Schlacke,und erneuten Beschickung mit Lech. Am Ende des Zyklus muß das Verfahren
abgestoppt werden, um das raffinierte Produkt abzulassen.
332Ί687
- 2ο -
Das erfindungsgemäße kontinuierliche Windfrischverfahren
und die zu dessen Durchführung verwendbare Vorrichtung unterscheiden sich auch von den kontinuierlichen Schmelz-
und Frischverfahren und der dazu dienenden Vorrichtung, wie sie in den angegebenen US-PS 4,oo5,856 und 4,236,7oo
beschrieben sind, wobei sowohl das Aufschmelzen als auch das Frischen im gleichen Gefäß erfolgen. Demgegenüber
ist das erfindungsgemäße Verfahren nicht mit Konzentratschmelzen, sondern mit dem kontinuierlichen Windfrischen
des flüssigen Lechs befaßt.
Die erfindungsgemäße Vorrichtung ist nicht auf eine bestimmte Größe oder Ausgestaltung des Konverterοfens
beschränkt; ein länglicher zylindrisch ausgestalteter Ofen, ähnlich dem Peirce-Smith-Konverter, wird jedoch
bevorzugt. Es ist auch möglich, einen vorhandenen Peirce-Smith-Konverter durch Installation der entsprechenden
Füllöffnungen und Abzugslöcher so zu modifizieren, daß er als erfindungsgemäße Vorrichtung dienen
kann.
Am erfindungsgemäßen Ofen sind ferner Gleitringe 42 vorgesehen, um ein Herausdrehen der Düsen aus der Schmelze
zu ermöglichen, wenn es sich aus irgendeinem Grunde als notwendig erweist, den Ofen außer Betrieb zu setzen.
Die folgenden Beispiel sollen die Erfindung näher erläutern.
495 Tagestonnen Kupferlech mit einem Gehalt an 73 % Cu, 2,5 % Fe und 2o % S wurden in einen kontinuierlich
arbeitenden Konverter des in Bezug auf Konstruktion und Betriebsweise in Figur 1 dargestellten
Typs eingespeist und kontinuierlich und autogen windgefrischt mit 16.1ΟΟ Normal-m Düsenluft. Pro Tag wurden
8 metrische Tonnen Flußmittel mit einem Gehalt an 95%
SiO2 zugesetzt. Die Einspeisraten von sowohl Düsenluft
als auch Lech wurden gesteuert und pro Tag wurden 36 5 metrische Tonnen Kupfer mit einem Gehalt von über 98% Cu
und 1,5% S hergestellt und unterhalb der Schmelze abgezogen während Luft durch die Düsen geblasen wurde, wie
dies in Figur 1 veranschaulicht ist. Die bei diesem Verfahren anfallende aufgeschmolzene Schlacke enthielt
27% SiO2 und 43% Fe' und sie wurde während des Blasens
durch Abstreichen entfernt. Das Abgas aus der Windfrischoperation wurde kontinuierlich abgelassen in einer Rate
3
von 15.9oo Normal-m pro h (Trockenbasis) und eine Analyse ergab 2o% SO2- Das heiße Gas wurde an der Behälterhaube mit Luft auf 13,4% SO2 verdünnt.
von 15.9oo Normal-m pro h (Trockenbasis) und eine Analyse ergab 2o% SO2- Das heiße Gas wurde an der Behälterhaube mit Luft auf 13,4% SO2 verdünnt.
In diesem Beispiel betrug der spezifische Durchsatz 2,6
3
Tonnen pro m pro h.
Tonnen pro m pro h.
Ein Kupfer—Nickel-Lech mit einem Gehalt an 8,6% Cu,
14,8% Ni, 44,8% Fe und 24,7% S wurde in einem kontinuierlich arbeitenden Konverter ähnlich dem oben beschriebenen
und in Figur 1 veranschaulichten behandelt. Luft wurde kontinuierlich eingeblasen durch in der Schmelze eingetauchte
Düsen in einer Rate von 19.ooo Normal-m pro h. Gebildet wurde (a) Bessemer-Lech mit einem Gehalt an
28% Cu, 47% Ni, 1,5% Fe und 22% S sowie (b) eine Schlacke mit einem Gehalt an 24% SiO3, 49% Fe, o,5% Cu und 1 bis
3% Ni, die pyrometallurgisch behandelt wurde.
Der Bessemer-Lech wurde unterhalb der Schmelze bei fortgesetztem
Blasen der Düsen abgezogen und zur Gewinnung von Kupfer und Nickel weiter behandelt.
35
, -22- .
Leerseite
Claims (9)
- Patentanwälte · European Patent Attorneys'Dr. Müller-ΒθΓέ und Partner · POB 260247 · D-BOOO MünchenDr. W. Müller-Bore fDr. Paul DeufelDipl.-Chem., Dipl.-Wirtsch.-Ing.Dr. Alfred Schön Dipl.-Chem.Werner Hertel Dipl.-Phys.Dietrich Lewald Dipl.-Ing.Dr.-Ing. Dieter Otto DipL-Ing.R/ch - N 15o9Noranda Mines LimitedP.O. Box 45, Suite 45oo, Commerce Court WestToronto, Ontario, Canada M5L 1B6Verfahren und Vorrichtung zum kontinuierlichen Windfrischen von Nichteisen-LechenPatentansprüche1, Verfahren zum kontinuierlichen Windfrischen von Nichteisen Lechen, dadurch gekennzeichnet, daß mana) einen flüssigen Lech kontinuierlich oder intermittierend in einen horizontalen, in der Regel länglichen Ofen einspeist,b) Luft, Sauerstoff oder mit Sauerstoff angereicherte Luft durch unter der Oberfläche der Schmelze befindliche Düsen kontinuierlich in einer Rate einbläst, die mit der Flüssiglech-Beschickungsrate und dem gewünschten Oxidationsgrad im Gleichgewicht steht,D-8000 München 2Isartorplatz 6POB 26 02 47 D-8000 München 26Kabel: Telefon Telecopier Infotec 6400 B TelexMuebopat 089/221483-7 GII + III (089)229643 5-24285c) Flußmittel in den Ofen in einer Rate einführt, die mit Lechbeschickung und der Luft, dem Sauerstoff oder der Sauerstoff-angereicherten Luft im Gleichgewicht steht, undd) Schlacke von der Deckfläche der Schmelze und ein raffiniertes Produkt von unterhalb der Schmelze entfernt, während Luft, Sauerstoff oder Sauerstoffangereicherte Luft durch die Schmelze geblasen wird.
- 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man als Nichteisen-Lech einen Kupfer-Eisensulfid-Lech einsetzt und als raffiniertes Produkt Blasenkupfer oder Weißmetall gewinnt.
- 3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man als Nichteisen-Lech einen Kupfer-Nickel- oder Nickel-Lech einsetzt und als raffiniertes Produkt einen Bessemer-Lech gewinnt.
- 4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man als Nichteisen-Lech einen Nichteisenmetall-enthaltenden Sulfidlech einsetzt und als Endprodukt einen raffinierten Lech oder ein Metall gewinnt, wobei das Nichteisenmetall Kupfer, Nickel-Eisen-Kupfer, Kobalt-Eisen-Kupfer, Kobalt-Eisen-Nickel oder Kobalt-Eisen-Kupfer-Nickel ist.
- 5. Vorrichtung zum kontinuierlichen Windfrischen von Nichteisen-Lech, gekennzeichnet durch einen horizontalen, in der Regel länglichen Ofen mita) Einrichtungen zur kontinuierlichen oder intermittierenden Einspeisung eines flüssigen Lechs in den Ofen,b) einer Reihe von Düsen längs einer Seite des Ofens zum kontinuierlichen Einblasen von Luft, Sauerstoff oder mit Sauerstoff angereicherter Luft in die Schmelze in einer Rate, die mit der Flüssiglech-Beschickungsrate und dem gewünschten Oxidationsgradim Gleichgewicht steht,c) Einrichtungen zur Einführung von Flußmittel in den Ofen in einer Rate, die mit der Lechbeschickung
und der Luft, dem Sauerstoff oder der Sauerstoff-angereicherten Luft im Gleichgewicht steht,d) einen Abgasdurchlaß,e) einer ersten Ablaßöffnung an dem von den Düsen weg ■liegenden Ende zur Entfernung von Schlacke von derDeckfläche der Schmelze während Luft, Sauerstoff
]_q oder Sauerstoff-angereicherte Luft kontinuierlich
in die Schmelze geblasen wird, undf) einer zweiten Ablaßöffnung zur Entfernung des
gebildeten raffinierten Produkts von unterhalb der Schmelze während Luft, Sauerstoff oder Sauerstoff-•j^g angereicherte Luft kontinuierlich durch die Schmelze geblasen wird. - 6. Vorrichtung nach Anspruch 5, gekennzeichnet durch
eine Einrichtung zur weiteren Beimischung von Me-2Q tallabfall oder Schrott oder zur Beimischung eines
Brennstoffs als Feststoff, Flüssigkeit oder Gas
in den Ofen. - 7. Vorrichtung nach Anspruch 5 oder 6,gekennzeichnet
durch eine Lagerungseinrichtung, durch die die aufgeschmolzene Schlacke entfernt und gekühlt und in
einen Schmelzofen zurückgeführt oder zu einer Reinigungsanlage geschickt werden kann. - 8. Vorrichtung nach Ansprüchen 5 oder 6, gekennzeichnet durch eine Lagerungseinrichtung, durch die das raffinierte Produkt zur weiteren Aufarbeitung entfernt werden kann.
- 9. Vorrichtung nach Ansprüchen 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Einrichtungen zur Zufuhr von flüssigem Lech und Flußmittel in den Ofen an einem Ende des Ofens vorgesehene Füllöffnungen sind.lo. Vorrichtung nach Ansprüchen 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Abgasdurchlaß zur Zuführung von flüssigem Lech und Flußmittel dient.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CA000405473A CA1190751A (en) | 1982-06-18 | 1982-06-18 | Process and apparatus for continuous converting of copper and non-ferrous mattes |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3321687A1 true DE3321687A1 (de) | 1983-12-22 |
Family
ID=4123040
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE3321687A Ceased DE3321687A1 (de) | 1982-06-18 | 1983-06-15 | Verfahren und vorrichtung zum kontinuierlichen windfrischen von nichteisen-lechen |
Country Status (9)
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---|---|
US (2) | US4504309A (de) |
JP (1) | JPS58224128A (de) |
AU (1) | AU555874B2 (de) |
BE (1) | BE897070A (de) |
CA (1) | CA1190751A (de) |
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FI (1) | FI75602C (de) |
GB (1) | GB2121830B (de) |
SE (1) | SE8303497L (de) |
Families Citing this family (26)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AU573925B2 (en) * | 1984-02-10 | 1988-06-23 | Sumitomo Metal Mining Company Limited | Production of copper in a converter with top and bottom blowing |
IT1203605B (it) * | 1985-04-18 | 1989-02-15 | Alfa Chem Ital | Processo per la risoluzione ottica di miscigli racemi di acidi e naftilpropionici |
CA1323495C (en) * | 1988-04-29 | 1993-10-26 | Marc Reist | Process and apparatus for converting of solid high-grade copper matte |
US4968047A (en) * | 1989-05-05 | 1990-11-06 | United Steel & Wire Company | Video mount for shopping cart |
CA1338426C (en) * | 1989-07-31 | 1996-07-02 | Walter Curlook | Nitrogen / air blasts in ni-cu converters |
DE69124665T2 (de) * | 1990-11-20 | 1997-06-19 | Mitsubishi Materials Corp | Verfahren zum kontinuierlichen Schmelzen von Kupfer |
MY110307A (en) * | 1990-11-20 | 1998-04-30 | Mitsubishi Materials Corp | Apparatus for continuous copper smelting |
US5374298A (en) * | 1990-11-20 | 1994-12-20 | Mitsubishi Materials Corporation | Copper smelting process |
FI98072C (sv) * | 1992-10-21 | 1997-04-10 | Outokumpu Eng Contract | Förfarande och anordning vid behandling av sulfidiskt koncentrat |
US5449395A (en) * | 1994-07-18 | 1995-09-12 | Kennecott Corporation | Apparatus and process for the production of fire-refined blister copper |
US5733358A (en) * | 1994-12-20 | 1998-03-31 | Usx Corporation And Praxair Technology, Inc. | Process and apparatus for the manufacture of steel from iron carbide |
JP3702764B2 (ja) | 2000-08-22 | 2005-10-05 | 住友金属鉱山株式会社 | 硫化銅精鉱の熔錬方法 |
US6395059B1 (en) | 2001-03-19 | 2002-05-28 | Noranda Inc. | Situ desulfurization scrubbing process for refining blister copper |
US6478847B1 (en) | 2001-08-31 | 2002-11-12 | Mueller Industries, Inc. | Copper scrap processing system |
ES2279232T3 (es) * | 2003-08-23 | 2007-08-16 | REFRACTORY INTELLECTUAL PROPERTY GMBH & CO. KG | Procedimiento para la produccion pirometalurgica de cobre en un convertidor. |
PE20060324A1 (es) | 2004-04-07 | 2006-04-14 | Ausmelt Ltd | Procesamiento de mata de sulfuro de cobre en cobre blister |
CN101165196B (zh) * | 2006-10-19 | 2010-12-08 | 中国恩菲工程技术有限公司 | 一种采用氧气底吹炉连续炼铜的工艺及其装置 |
EP2302082B1 (de) * | 2009-09-03 | 2013-04-17 | Linde AG | Verfahren zum Betreiben eines Konverters und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
JP5575026B2 (ja) * | 2011-03-23 | 2014-08-20 | Jx日鉱日石金属株式会社 | 鉄・錫含有銅の処理装置および鉄・錫含有銅の処理方法 |
WO2013192386A1 (en) | 2012-06-21 | 2013-12-27 | Orchard Material Technology Llc | Production of copper via looping oxidation process |
CN102901344B (zh) * | 2012-10-18 | 2015-12-09 | 铜陵有色金属集团股份有限公司金冠铜业分公司 | 用于冶炼低品位废杂铜的卧式浸没顶吹炉 |
CN103014371B (zh) * | 2012-12-24 | 2014-02-19 | 中国恩菲工程技术有限公司 | 铜锍底吹吹炼工艺和铜锍底吹吹炼炉 |
CN103334014B (zh) * | 2013-07-23 | 2016-01-27 | 阳谷祥光铜业有限公司 | 铜冶炼熔融炉渣贫化的方法 |
WO2015077900A1 (es) | 2013-11-28 | 2015-06-04 | Gabriel Angel Riveros Urzúa | Método para el procesamiento continuo de mata de cobre o mata de cobre-níquel |
FI126583B (fi) * | 2014-03-31 | 2017-02-28 | Outotec Finland Oy | Menetelmä ja kantoaine pelkistimen kuten koksin kuljettamiseksi metallurgiseen uuniin ja kantoaineen tuotantomenetelmä |
CN104131170B (zh) * | 2014-08-13 | 2016-05-11 | 铜陵有色金属集团股份有限公司金冠铜业分公司 | 低品位废杂铜的冶炼工艺 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA758020A (en) * | 1967-05-02 | J. Themelis Nickolas | Process and apparatus for the continuous smelting and converting of copper concentrates to metallic copper | |
DE2166728B2 (de) * | 1971-02-01 | 1976-07-22 | Ausscheidung aus: 21 56 041 Noranda Mines Ltd., Toronto, Ontario (Kanada) | Verfahren zum kontinuierlichen schmelzen und windfrischen von kupferkonzentraten |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
BE495631A (de) * | 1949-05-13 | |||
GB837807A (en) * | 1956-04-12 | 1960-06-15 | Georges Alexandrovsky | Improvements in or relating to the treatment of pig iron and apparatus therefor |
FR1418925A (fr) * | 1964-10-12 | 1965-11-26 | Siderurgie Fse Inst Rech | Procédé et dispositif pour l'affinage continu de la fonte en acier |
GB1130255A (en) * | 1965-11-22 | 1968-10-16 | Conzinc Riotinto Ltd | Reverberatory smelting of copper concentrates |
JPS523886B1 (de) * | 1968-12-07 | 1977-01-31 | ||
DE2027452C3 (de) * | 1970-06-04 | 1978-04-20 | Aeg-Elotherm Gmbh, 5630 Remscheid | Verfahren zur kontinuierlichen Erzeugung von Blisterkupfer aus Kupferstein |
JPS515337B1 (de) * | 1970-12-28 | 1976-02-19 | ||
JPS5143015B2 (de) * | 1972-05-04 | 1976-11-19 | ||
US4005856A (en) * | 1972-09-27 | 1977-02-01 | Noranda Mines Limited | Process for continuous smelting and converting of copper concentrates |
US3988148A (en) * | 1973-05-03 | 1976-10-26 | Q-S Oxygen Processes, Inc. | Metallurgical process using oxygen |
US3941587A (en) * | 1973-05-03 | 1976-03-02 | Q-S Oxygen Processes, Inc. | Metallurgical process using oxygen |
JPS5335893A (en) * | 1976-09-16 | 1978-04-03 | Hitachi Ltd | Reactor spray system |
DE2735808C2 (de) * | 1977-08-09 | 1984-11-29 | Norddeutsche Affinerie, 2000 Hamburg | Vorrichtung zum Schmelzen und Raffinieren von verunreinigtem Kupfer |
US4236700A (en) * | 1978-10-13 | 1980-12-02 | Outokumpu Oy | Device for suspension smelting of finely-divided _oxide and/or sulfide ores and concentrates |
-
1982
- 1982-06-18 CA CA000405473A patent/CA1190751A/en not_active Expired
-
1983
- 1983-03-25 AU AU12864/83A patent/AU555874B2/en not_active Ceased
- 1983-04-22 GB GB08311016A patent/GB2121830B/en not_active Expired
- 1983-04-29 US US06/490,021 patent/US4504309A/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-05-13 JP JP58083989A patent/JPS58224128A/ja active Pending
- 1983-06-14 FI FI832143A patent/FI75602C/fi not_active IP Right Cessation
- 1983-06-15 DE DE3321687A patent/DE3321687A1/de not_active Ceased
- 1983-06-16 BE BE0/211020A patent/BE897070A/fr not_active IP Right Cessation
- 1983-06-17 SE SE8303497A patent/SE8303497L/ unknown
-
1984
- 1984-12-21 US US06/685,235 patent/US4544141A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA758020A (en) * | 1967-05-02 | J. Themelis Nickolas | Process and apparatus for the continuous smelting and converting of copper concentrates to metallic copper | |
DE2166728B2 (de) * | 1971-02-01 | 1976-07-22 | Ausscheidung aus: 21 56 041 Noranda Mines Ltd., Toronto, Ontario (Kanada) | Verfahren zum kontinuierlichen schmelzen und windfrischen von kupferkonzentraten |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FI832143L (fi) | 1983-12-19 |
GB2121830B (en) | 1986-09-03 |
GB8311016D0 (en) | 1983-05-25 |
SE8303497L (sv) | 1983-12-19 |
AU1286483A (en) | 1983-12-22 |
BE897070A (fr) | 1983-10-17 |
US4544141A (en) | 1985-10-01 |
AU555874B2 (en) | 1986-10-16 |
FI75602B (fi) | 1988-03-31 |
JPS58224128A (ja) | 1983-12-26 |
SE8303497D0 (sv) | 1983-06-17 |
CA1190751A (en) | 1985-07-23 |
FI75602C (fi) | 1988-07-11 |
GB2121830A (en) | 1984-01-04 |
US4504309A (en) | 1985-03-12 |
FI832143A0 (fi) | 1983-06-14 |
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