DE3240863C2 - Verfahren zur Wiedergewinnung von Wärme aus einem Schmelztropfen enthaltenden Gas - Google Patents
Verfahren zur Wiedergewinnung von Wärme aus einem Schmelztropfen enthaltenden GasInfo
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Abstract
Verfahren zur Wiedergewinnung von Wärme aus Schmelztropfen enthaltendem Gas, indem es mit den Heizflächen eines Wärmeübertragers in Berührung gebracht wird, bei dem die Gastemperatur vor dem Wärmeübertrager unterhalb des eutektischen Temperaturbereichs der Schmelztropfen gesenkt wird, indem dem Gas im Wärmeübertrager abgekühlte, vom Gas getrennte, zirkulierte und eventuell auch andere Feststoffpartikeln, z.B. Sand, zugegeben werden.
Description
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1.
Die Prozeßindustrie erzeugt große Mengen von Heißgasen, bei denen die Wiedergewinnung von Wärme
durch die in den Gasen enthaltenen, die Heizflächen von Wärmetauschern stark verschmutzenden verdampften
oder flüssigen Komponenten wesentlich erschwert wird. Ein typisches Beispiel sind die Abgase der
pyrometallurgischen Industrie. Die Reinhaltung von Heizflächen ist mit den derzeit angewandten Methoden
oft ein großes Problem. Die Reinigungszeiten verringern die Betriebsbereitschaft der Anlagen und haben
dadurch große Kosten zur Folge.
Erfahrungsgemäß sind die Reinigungsprobleme in einem dem jeweiligen Prozeß eigentümlichen Temperaturbereich
am größten, in welchem ein Teil der festen Verbindungen eutektisch schmilzt. Bei nicht-eisenmetallurgischen
(non-ferrous) Schmelzprozessen z, B, bilden Zn, As und Pb mit dem Staub Eutektika, und es
genügen oft geringe Zs-, As- und Pb-Gehalte, um den gesamten Staub eutektich schmelzen oder anschmelzen
zu lassen. Der eutektisch geschmolzene oder angeschmolzene Staub setzt sich an den Heizflächen an und
bildet, insbesondere wenn er kristallisiert, eine Ablagerungsschicht, deren Beseitigung mit den bekannten Reinigungsverfahren
(pneumatischen oder mechanischen
1. Durch die gelenkte Erosionswirkung werden die Heizflächen reingehalten.
2. Das Vermischen hat einen schnellen Temperaturabfall zur Folge.
3. Es wird ein sog. Trockenwäsche-Iiffekt erzielt, weil
die zirkulierenden Feststoffpartikel die in der Dampfphase auf ihrer Oberfläche angesetzten Verbindungen
kondensieren.
4. Schwefelemissionen können z. B. durch Umlaufmaterial auf Ca-Basis herabgesetzt werden.
5. Strahlungs- und Konvektionswärrneübergang werden wirksamer.
Das Verfahren weist folgende Funktionsbereichc auf:
Gasgeschwindigkeit
Partikelgehalt des Gases
Gaseintrittstemperatur
Gasaustrittstemperatur
Mittlerer Durchschnitt der
Partikelgehalt des Gases
Gaseintrittstemperatur
Gasaustrittstemperatur
Mittlerer Durchschnitt der
Partikel
3-20 m/s
10-500 g/mol
300-1500° C
500-12000C
10-500 g/mol
300-1500° C
500-12000C
100-2000 μπι
Eine im Hinblick auf die Steuerbarkeit des Verfahrens
wichtige Ausgestaltung ist Gegenstand des Anspruchs 2.
Die weiteren Unteransprüche betreffen geeignete Verfahrensparameter bei speziellen, die Gase produzierenden
Prozessen.
Das erfindungsgemäße Verfahren wird an zwei Beispielen näher erläutert, wobei die Zeichnung schcmatisch
eine Ausführungsform einer zur Durchführung des erfindungsgemäßen Wärmewiedergi:winnungsvcrfahrens
geeigneten Vorrichtung zeigt.
Das heiße, verdampfte und flüssige Komponenten
enthaltende Gas durchströmt einen mit Strahlungsflächen bestückten Kanal 1. Die Gastemperatur ist bei der
Annäherung an den Wärmeübertrager 2 nahe der oberen Grenze des eutektischen Bereichs, so daß die mitgeführten
Partikel zumindest teilweise geschmolzen sind oder aber beim Auftreffen auf die Ablagerungen an den
Heizflächen und der Reaktion mit diesen zu schmelzen beginnen würden.
Die Temperatur nach dem Wärmeübertrager wird ausreichend unterhalb des eutektischen Temperaturbereichs
gewählt, so daß der· im Gas enthaltene Staub pulverförmig ist Der für die Reinhaltung der Heizflächen
erforderliche Reinigungseffekt wird erreicht, indem in den Gasstrom vor dem Wärmeübertrager 2 so
viel von diesem abgekühlten und pulverförmigen, reinigenden Staub wiedereingespeist wird, daß er durch Vermischen
in dem Raumbereich 3 mit dem in den Wärmeübertrager 2 hineinströmenden, eine höhere Temperatur
aufweisenden und Schmelztropfen enthaltenden Gas die Temperatur des Gemisches unter die Grenze
des eutektischen Bereichs senkt
Nach dem in dem Raumbereich 3 erfolgten Vermischen und dementsprechenden Temperaturabfall
strömt die genügend schleifende Partikel enthaltende Suspension durch den Wärmeübertrager 2, wobei sie
durch die Erosion eine Zunahme der Ablagerungen auf den Heizflächen verhindert.
Hinter dem Wärmeübertrager 2 ist die Suspension deutlich unter den eutektischen Bereich abgekühlt Sie
wird tangential durch einen Kanal 4 einem Durchströmungszyklon 5 zugeführt, den die dann nahezu staubfreien
Gase über ein Mittelrohr 6 verlassen, während die abgeschiedenen Feststoffpartikel über ein Rückführrohr
7 in den Gasstrom in den Raumbereich 3 des Kanals 1 vor dem Wärmeübertrager 2 zurückgeführt werden.
In dem Rückführrohr 7 wird für die zirkulierenden Feststoffpartikel eine Anzapfung 8 vorgesehen, mittels
deren sich Feststoffstrom und Erosionswirkung steuern lassen. Als Umlaufmaterial kann bevorzugt prozeßeigener
Feststoff oder ein anderes billiges Material, wie z. B.
Sand, verwendet werden, das über ein Rohr 9 der Anlage aufgegeben wird.
Beispiel i
Abgaswerte einer Cu-Schmelzerei:
Abgaswerte einer Cu-Schmelzerei:
Gasstrom | 1740mo!/s |
Staubgehalt | 2,7 g/mol |
Temperatur | 14000C |
al kann auf Schmelzanlagen Anreicherangsgut, Sand
oder deren Gemisch verwendet werden. Zusätzlich werden im Kühlkreislauf in den Abgasen enthaltene Partikel
umgewälzt
Der Schwarzlauge-Strom eines Sodakessels beträgt 5,6 kg/s und dessen Trockenstoffgehalt 0,60. Im folgenden
eine typische Analyse der Trockenstoffe:
C | 35,5% | (von der Masse) |
Na | 20,8% | |
S | 5,2% | |
O | 35,1% | |
H | 3,4% |
Wird die Verbrennung in einem Sodakessel vorgenommen, führen die Rauchgase ca. 30% des aufgegebenen
Schwefels und 10% des aufgegebenen Natriums aus der Brennkammer teilweise als gasförmige Verbindungen
und teilweise als winzige Schmeiztropfen mit Vollzieht
sich die Verbrennung in einer getrennten Brennkammer, können die Rauchgase nach der Verbrennungszone
sogar 50% des Schwefels und 30% des Natriums einhalten. Beim Abkühlen der Rauchgase bilden
die anorganischen Chemikalien in erster Linie Natriumsulfat Natriumkarbonat und Schwefeldioxid. Je
nach Zusammensetzung der Lauge und Betriebsverhältnissen kann dies in einigen Fällen die Bildung einer problematischen
Natriumpyrosulfat-Ablagerung auf den Heizflächen zur Folge haben.
Im Falle der obengenannten, getrennten Brennkammer sind die Abgaswerte wie folgt:
45
50
Die Abgase werden durch Strahlungskühlung im Kanal 1 auf ca. 900°C abgekühlt, womit ein hinsichtlich der
Verschmutzung von Heizflächen schwieriger Bereich erreicht wird. Die Temperaturkapazität des Staubhaitigen
Abgases beträgt ca. 1,7 kj (Nm30C) = 38 J/
(mol"C), mit anderen Worten: der Wärmekapazitätsstrom beläuft sich auf 66,1 kW/°C. Die Temperatur vor
den Heizflächen des Wärmeübertragers 2 beträgt 700°C und danach 550°C. Der zirkulierende Wärmekapazitätsstrom
ist hiermit 88,1 kW/oC Die spezifische
Wärmekapazität des Umlaufmaterials beträgt ca. 0,8 kj (kg'C), woraus sich für den umlaufenden Massenstrom
der Wert 110 kg/s ergibt, d. h. daß nach der Beimischung
ein Fcststoffgehalt des Gases von 63 g/mol (= 2,81 kg/
Nm') erreicht wird. In der Praxis hat man bei Reaktoren
mit zirkulierender Wirbe'schicht Feststoffgehalte zwischen
900 und 1400 g/mol eingesetzt. Als Umlaufmateri-
Gasstrom | 840 mol/s |
Na-Strom | 4,56 mol/s |
S-Strom | 2,75 mol/s |
Temperatur | 900° C |
Staub (kond.) | 0,23 g/mol |
(103g/Nm3) | |
Wärmekapazitätsstrom des | |
Gases | 29,4kW/°C |
Gastemperaturen: | |
vor dem Wärmeübertrager 2 | 870° C |
nach dem Beimischen | 700° C |
nach dem Wärmeübertrager 2 | 550° C |
Umlaufender | |
Wärmekapazitätsstrom | 33,0kW/°C |
Umlaufender Massenttrom | |
(0,8 kJ/kg°C) | 41,7 kg/s |
Staubgehalt des Gases | |
im Wäi ineübertrager 2 | 50 g/mol |
Der Umlaufstrom Desteht aus dem auf Na2CQs basierenden
Staub der Rauchgase sowie aus den in dem Raumbereich 3 zugegebenen Na2CCv3 bzw. Na2SO*
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (7)
1. Verfahren zur Wiedergewinnung von Wärme aus einem Schmelztropfen enthaltenden Gas, bei
dem es mit den Heizflächen eines Wärmeübertragers in Berührung gebracht wird, dadurch gekennzeichnet,
daß die Gastemperatur vor dem Wärmeübertrager (2) unterhalb der eutektischen
Temperatur der Schmelztropfen gesenkt wird, indem dem mit den Schmelztropfen beladenen Gas
vor dem Wärmeübertrager (2) ein Umlaufstrom aus von dem Gas nach Verlassen des Wärmeübertragers
(2) abgetrennten Feststoffpartikeln beigemischt wird.
2. Verfahren gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß als Feststoffpartikel das aus den Schmelztropfen erstarrte Material verwendet wird.
3. Verfahren gemäß Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet,
daß dem Gas vor dem Wärmeübertrager (2) zusätzlich noch weitere Feststoffpartikei beigemischt
werden.
4. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Temperatur des
Abgases einer Cu-Schmelzerei vor dem Wärmeübertrager (2) auf ca. 7000C gesenkt wird.
5. Verfahren gemäß Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß als weitere Feststoffpartikel Sand verwendet
wird.
6. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Temperatur des
Gases, das die Brennkammer eir~.s Sodakessels verläßt,
vor dem Wärmeübertrager (2) auf ca. 7000C gesenkt wird.
7. Verfahren gemäß Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß als weitere Feststoffpartikel Natriumsulfat
und/oder Natriumkarbonat verwendet werden.
Reinigungsverfahren) in einigen Fällen eine unlösbare Aufgabe darstellt Nicht einmal mit wirkungsvollen
pneumatischen oder mechanischen Reinigungsvorrichtungen konnten die Ablagerungen merklich beeinflußt
werden.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren
der dem Oberbegriff des Anspruchs 1 entsprechenden Art so auszugestalten, daß die Ablagerungen
vermindert werden.
ίο Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die im
Kennzeichen des Anspruchs 1 angegebenen Maßnahmen gelöst
Felduntersuchungen haben gezeigt, daß die besten durchgehenden Betriebsdauern mit Dampfkesseln erreicht
wurden, in denen — durch den Charakter des Prozesses bestimmt — eine natürliche Erosion der Ablagerungen
beobachtet wurde. Die Erosion hat die der Strömungsrichtung parallelen Heizflächen verhältnismäßig
rein gehalten.
Auf diesen Beobachtungen beruht der Grundgedanke der Erfindung, gelenkte Erosion bei der Reinigung von
Heizflächen auszunützen, die sich andernfalls nur schwer sauberhalten lassen. Die Bereitstellung der erodierenden
Partikel geschieht durch die Beimischung des Umlaufstroms aus den den Wärmetauscher verlassenden
und entsprechend abgekühlten Feststoffpartikeln, die das Gas und die darin mitgeführten Schmelztropfen
unter die eutektische Temperatur abkühlen, so daß eine Erstarrung eintritt und eine Erosionswirkung auf etwa
schon vorhandene Ablagerungen an den Heizflächen und jedenfalls kein Ansetzen an diesen eintreten.
Durch das erfindungsgemäße Verfahren werden folgende Vorteile erreicht:
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