DE3225268C2 - - Google Patents
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- D01F6/18—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolymers obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds from polymers of unsaturated nitriles, e.g. polyacrylonitrile, polyvinylidene cyanide
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren
zur kontinuierlichen Herstellung von Fäden
und Fasern aus Acrylnitrilpolymerisaten nach dem Oberbegriff
des Anspruchs 1, vgl. US 28 11 409. Unter "kontinuierliche
Herstellung" wird erfindungsgemäß verstanden, daß die Fäden
in einem Arbeitsgang ohne Unterbrechung nach der
Methode des Trockenspinnens ersponnen, verstreckt, gekräuselt
und gegebenenfalls zu Stapelfasern geschnitten
werden.
Die Herstellung von Acrylfasern erfolgt üblicherweise
nach Naßspinn-, Trockenspinn- und Schmelzspinn-Technologien.
Während bei der Herstellung von Acrylfasern nach
der Naßspinn- und Schmelzspinn-Technik bereits kontinuierlich
arbeitende Verfahren bekannt geworden sind, beispielsweise
der Naßspinnprozeß nach Textiltechnik 26
(1976), Seiten 479-483 oder das Schmelzextrusionsverfahren
nach DE-OS 26 27 457, die keinerlei Beschränkung hinsichtlich
der Bandgewichte unterworfen sind, ist bisher
nur ein kontinuierlich arbeitendes Verfahren zur
Erzeugung von Acrylfasern nach dem Trockenspinnprozeß
bekannt geworden, das nur für Multifilamentgarne mit
niedrigen Bandgewichten, sogenannter Acrylseide anwendbar
ist und bei dem bestimmte Bedingungen erfüllt sein
müssen, insbesondere eine hohe Viskosität der Spinnlösung
(US-PS 28 11 409). Dieses Verfahren ist zur Herstellung
von Acrylkabeln mit hohen Bandgewichten nicht
geeignet. Es ist ferner nicht zur Erzeugung von Hochschrumpffäden
und -fasern geeignet.
Unter "hochschrumpffähigen" Fäden und Fasern werden
Fäden und Fasern mit einem Kochschrumpf von über 35%
verstanden. Solche Fasern werden bei niedrigen Verstreckgraden
und niedrigen Verstrecktemperaturen hergestellt
(DE-OS 14 35 611 und 25 04 079).
Die beiden heute großtechnisch verwendeten Verfahren,
das Naß- und das Trockenspinnverfahren, sind im Laufe
ihrer Entwicklung unterschiedliche Wege gegangen. Beim
Naßspinnverfahren, bei dem die Spinnlösung in ein Fällbad
gesponnen wird, wo sie zu Fäden koaguliert, die
ohne Unterbrechung des Verfahrens gewaschen, verstreckt,
getrocknet und präpariert werden, werden Düsen mit
hoher Lochzahl von ca. 10 000 verwendet. Die Spinngeschwindigkeit
ist mit 5 bis 20 m/min relativ niedrig.
Beim Trockenspinnverfahren kann wegen der Gefahr der
Verklebung der Fäden in mehrere Meter langen Spinnschacht
nur mit Düsen niedrigerer Lochzahlen, normalerweise
200 bis 1000 Loch, gesponnen werden, jedoch sind
wesentlich höhere Abzugsgeschwindigkeiten, üblicherweise
zwischen 200 und 1000 m/min möglich, so daß im
Prinzip ähnlich hohe Produktionsleistungen wie beim Naßspinnverfahren
erzielt werden. Wegen der hohen Spinngeschwindigkeiten
ist es jedoch beim Trockenspinnverfahren
bisher nicht möglich gewesen, das Gesamtverfahren
bei hohen Bandgewichten kontinuierlich durchzuführen,
da es in der kurzen Zeit nicht gelang, den
Lösungsmittelgehalt unter bestimmte geforderte Werte
zu senken. Das Trockenspinnverfahren wird daher vor
der Verstreckung unterbrochen, das Spinngut wird in
Kannen gesammelt, aus denen es dann der weiteren
Nachbehandlung zugeführt wird (Bela von Falkai, Synthesefasern,
Verlag Chemie, Weinheim/Deerfield Beach,
Florida/Basel (1981), S. 204-206; R. Wiedermann, Acrylfaser-Spinn-
und Nachbehandlungsverfahren in Chemiefasern/Textilindustrie,
Juni 1981, S. 481-484, insbesondere
S. 482 linke Spalte oben).
Da die Ablage des Spinngutes in Kannen sowohl bezüglich der
Gleichmäßigkeit des Spinngutes, als auch aus ökonomischen
und ökologischen Gründen nachteilig ist, ist es
Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein kontinuierliches
Verfahren zur Herstellung von hochschrumpffähigen
Acrylfasern nach der Trockenspinnmethode zur Verfügung
zu stellen, bei dem sämtliche Verfahrensstufen von der
Fadenbildung bis zur versandfertigen Faser in einem Arbeitsprozeß
ohne irgendeine Unterbrechung oder Zwischenlagerung
ablaufen, und das sich auf Spinnkabel mit
hohen Bandgewichten anwenden läßt.
Diese Aufgabe wird bei einem Verfahren eingangs
genannter Art durch die kennzeichnenden Maßnahmen
des Anspruchs 1 gelöst.
Überraschenderweise wurde also gefunden, daß die Aufgabe
gelöst werden kann, wenn man eine Spinnlösung bestimmter
Viskosität verwendet, im Spinnschacht den Anteil
des Lösungsmittels im Spinngut durch die Art der Lösungsmittelentfernung
unter bestimmte Werte drückt,
die Fäden vor dem Verstrecken mit einer Präparation versieht,
die ein Gleitmittel und ein Antistatikum enthält,
vorzugsweise eine wäßrige Präparation ist, wobei jedoch
die Wasseraufnahme (Feuchte) der Fäden unter bestimmten
Werten bleibt, und die Fäden vor und während dem Verstrecken
mit keiner weiteren Lösungsmittelextraktionsflüssigkeit
in Kontakt bringt.
Vorzugsweise ist der Spinnverzug des Verfahrens größer,
insbesondere bis 12. In einer besonders bevorzugten
Ausführungsform weist die Spinnlösung bei
100°C eine Viskosität von 15 bis 50 Kugelfallsekunden
auf, beträgt der Lösungsmittelgehalt der Fäden beim Verlassen
des Spinnschachtes max. 5 Gew.-%, bezogen auf
Faserfeststoffgehalt, und beträgt das Verstreckverhältnis
1 : 2 bis 1 : 3,5.
Der Spinnverzug V ist definiert als Verhältnis von Abzugsgeschwindigkeit
A zur Ausspritzgeschwindigkeit S:
Die Ausspritzgeschwindigkeit S ergibt sich zu:
mit
F = Fördermenge (cm³/min)
Z = Anzahl der Düsenlöcher pro Düse
d = Düsenlochdurchmesser (cm).
F = Fördermenge (cm³/min)
Z = Anzahl der Düsenlöcher pro Düse
d = Düsenlochdurchmesser (cm).
Die Fördermenge (Pumpenvolumen mal Umdrehungen pro Minute)
läßt sich nach folgender Gleichung rechnen:
mit
G ST = Gesamtspinntiter (dtex = g/10 000 m)
P = Pumpenvolumen (cm³)
U = Umdrehungen pro Minute (min-1)
K = Konzentrationen der Spinnlösung (g/cm³)
A = Abzugsgeschwindigkeit (m/min).
G ST = Gesamtspinntiter (dtex = g/10 000 m)
P = Pumpenvolumen (cm³)
U = Umdrehungen pro Minute (min-1)
K = Konzentrationen der Spinnlösung (g/cm³)
A = Abzugsgeschwindigkeit (m/min).
Nach dem erfindungsgemäßen Verfahren ist es möglich,
hochschrumpffähige Spinnkabel mit einem Bandgewicht
von 100 000 dtex und mehr mit so niedrigem Gehalt an
Restlösungsmittel zu erzeugen, daß nach der Heißverstreckung
und dem anschließenden Kräuselprozeß, der
bei maximal 100°C durchgeführt wird, der Restlösungsmittelgehalt
in der fertigen Faser bzw. im Endloskabel
deutlich unter 5 Gew.-% liegt, ohne daß das
Spinngut mit einem Extraktionsmittel für das Spinnlösungsmittel
in Berührung gekommen ist, sieht man
von den Wasseranteilen der Spinnpräparation ab. Die
erfindungsgemäß erhaltenen Fäden weisen Faserfestigkeiten
von 1,5 cN/dtex und mehr auf.
Als Acrylnitrilpolymerisate sind alle zu sogenannten
Acrylfasern, bzw. Modacrylfasern verspinnbaren Acrylnitrilhomo-
und -copolymerisate geeignet, vorzugsweise
Acrylnitrilcopolymerisate mit mindestens 85 Gew.-% Acrylnitrileinheiten.
Die Polymerisate sind bekannt.
Wesentlich für das erfindungsgemäße Verfahren ist, daß
das Spinngut, d. h. das Spinnkabel, das den Spinnschacht
verläßt, ein Restlösungsmittelgehalt von unter 10 Gew.-%,
insbesondere zwischen 2 und 5 Gew.-%, bezogen auf Faserstoff-Trockengewicht
aufweist, denn Spinngut mit höheren
Restlösungsmittelgehalten, beispielsweise an Dimethylformamid,
verklebt beim anschließenden Verstrecken über
Galetten bei Bandtemperaturen um etwa 100°C oder es findet
eine unerwünschte Kaltverdehnung des Materials statt,
d. h. eine ungleichmäßige und unvollkommene Verstreckung
unter nicht exakt definierten Bedingungen. Ferner ist es
erforderlich, das Spinngut vor der Verstreckung in noch
heißem Zustand, vorzugsweise am Ende des Spinnschachtes,
entweder innerhalb oder unmittelbar hinter dem Spinnschacht,
mit einer Präparation zu benetzen, die ein
Gleitmittel und ein Antistatikum enthält, und direkt
ohne Abkühlung zu verstrecken. Das Gleitmittel erlaubt
eine einwandfreie Verstreckung selbst dicker Kabel von
100 000 dtex und mehr. Die Präparation kann auch Wasser
als Bestandteil enthalten, jedoch ist darauf zu achten,
daß das Kabel nicht über 10 Gew.-% Feuchte aufnimmt.
Enthält das Kabel größere Anteile an Wasser, so kühlt
es stark und ungleichmäßig ab und beim anschließenden
Verstrecken zeigt das Kabel Abrisse oder Wickelbildungen
an den Galetten.
Als geeignete Gleitmittel kommen Glykole, deren Derivate,
Siliconöle, ethoxylierte Fettsäuren, -alkohole, -ester,
-amide, -alkylethersulfate, sowie deren Mischungen infrage.
Die Präparation kann als Antistatikum ein entsprechendes
handelsübliches Präparat enthalten, beispielsweise eine
übliche kationaktive, anionenaktive oder nichtionogene
Verbindung, wie einen langkettigen ethoxilierten, sulfierten
und neutralisierten Alkohol. Zweckmäßigerweise
hat die Präparation eine Temperatur von 50-90°C, um eine
Abkühlung der heißen Fadenschnur zu verhindern. Die von
einer Spinnmaschine mit beispielsweise 20 Spinnschächten
ersponnenen Schachtbändchen vom Gesamttiter 100 000 dtex
und mehr werden auf diese Weise präpariert, gebündelt
und über einem Abzugsorgan einem induktiv heizbarem
Walzenpaar zugeführt. Durch ein- oder mehrfaches Umschlingen
des Walzenpaares, gegebenenfalls mittels
einer Beilaufrolle, wird ein Klemmpunkt hergestellt.
Als zweiter Klemmpunkt dient ein kühlbares Abzugsquintett
oder -septett, welches im Abstand von ca. 3 m zum
induktiv beheizten Walzenpaar angeordnet ist und durch
eine entsprechend höher eingestellte Geschwindigkeit
die Verstreckung des Kabels bewirkt. Die Kühlung der
Walzen am zweiten Streckorgan ist notwendig, um beim
anschließenden Kräuselprozeß das gewünschte Schrumpfniveau
zu erreichen. Die bei der Verstreckung entweichenden
Spinnlösungsmittelreste werden abgesaugt und
über ein Kühlsystem zurückgewonnen. Als bevorzugte
Streckorgane haben sich Septettwalzen, die eingangs
beheizbar und am Ende kühlbar sind, bewährt. Zur
gleichmäßigen Durchführung des Streckvorganges, namentlich
bei hohen Bandgewichten, läßt sich zwischen
den Septettwalzen vorteilhafterweise ein mit überhitztem
Dampf oder Heißluft erwärmtes Rohr integrieren.
Im allgemeinen reichen Spinnabzugsgeschwindigkeiten von
50-100 m/min vollkommen aus, um den Restlösungsmittelgehalt
im Spinngut deutlich unter 10 Gew.-% zu halten,
so daß bei Streckgraden bis zu 350% maximale Endgeschwindigkeiten
von 350 m/min erzielt werden, die technisch
beherrschbar sind.
Die Kräuselung wird vorzugsweise in einer Stauchkammer
durchgeführt. Das gekräuselte Kabel wird anschließend
zu Stapelfasern geschnitten und in Ballen gepreßt. Das
Verfahren ist insbesondere für die Herstellung spinngefärbter
Fäden und Fasern durch Zusatz von löslichen
Farbstoffen, insbesondere kationischen Farbstoffen oder
Pigmenten zur Spinnlösung geeignet, weil beim Farbwechsel
durch die spezielle Aufarbeitung wesentlich weniger Ausschußmaterial
anfällt.
Auch die Lösungsbereitung läßt sich ohne Mühe in das
kontinuierliche Verfahren integrieren, wobei konventionelle
Lösungsbereitungen oder insbesondere das folgende
Verfahren Verwendung finden:
Zunächst wird bei Raumtemperatur aus dem Spinnlösungsmittel,
dem Polymeren und gegebenenfalls einem Nichtlösungsmittel
für das Polymer, das mit dem Spinnlösungsmittel mischbar
ist, beispielsweise Wasser in einer Menge von 2 bis 20 g pro
100 g Polymer, eine Suspension hergestellt. Diese Suspension
wird auf eine Temperatur aufgeheizt, die mindestens
30 und höchstens 60°C über den Temperaturen liegt, bei der
die Suspension optisch homogen wird, also eine Lösung entsteht,
1 bis 15 Minuten bei dieser Temperatur gehalten und
danach unmittelbar der Verspinnung zugeführt.
In weiterer Ausgestaltung der Erfindung wird eine Lösungspolymerisation
im verwendeten Spinnlösungsmittel,
z. B. Dimethylformamid vorgeschaltet, so daß nach entsprechender
Aufkonzentration und Monomerentfernung über
Dünnschichtverdampfer erstmals ein kontinuierlich arbeitendes
Verfahren zur Herstellung von hochschrumpffähigen
Acrylfasern nach einem Trockenspinnprozeß mit höchstmöglichen
Automatisierungsgrad erreicht wird.
Ein großer Vorteil des Verfahrens besteht darin, daß
kein Waschprozeß mehr erforderlich ist, was dazu führt,
daß auch der bisher notwendige Trockenprozeß wegfällt.
Die erfindungsgemäß erhaltenen Fasern besitzen eine
Dichte von über 1,165 g/cm³ und sind vakuolenstabil.
Da das Hochschrumpfkabel ferner im trockenen Zustand
gekräuselt werden kann, wird auch eine außerordentlich
hohe Haftung und eine sonst für Acrylhochschrumpffasern
nicht bekannte sehr hohe Kardiergeschwindigkeit, in der
Regel über 100 m/min, in der Sekundärspinnerei erzielt.
Ein weiterer Vorteil der Trockenhitzeverstreckung ist
auch die sehr gute Stapelverteilung mit extrem niedrigen
Kurz- und Langfaseranteilen. All diese Vorteile
werden bei herkömmlichen Verfahren zur Herstellung von
Hochschrumpffasern infolge zwischengeschalteter Waschprozesse
zur Spinnlösungsmittelentfernung nicht erzielt.
Die Viskosität in Kugelfallsekunden, gemessen bei 100°C,
wurde nach der Methode von K. Jost, Reologica Acta,
Band 1 (1958), Seite 303, bestimmt. Es gilt dabei die
Umrechnungsformel: 1 Kugelfallsekunde entspricht
4,37 Poise.
Sämtliche Temperaturen, die im Zuge des kontinuierlichen
Herstellprozesses von Acrylfasern ab der Spinnmaschine
erfaßt wurden, sind mit dem Strahlungsthermometer KT 15
(Hersteller: Fa. Heimann GmbH, Wiesbaden, BRD) berührungslos
gemessen worden.
700 kg Dimethylformamid (DMF) werden in einem Kessel bei
Raumtemperatur unter Rühren mit 300 kg eines Acrylnitrilcopolymerisates
aus 93,6% Acrylnitril, 5,7% Acrylsäuremethylester
und 0,7% Natriummethallylsulfonat vom
K-Wert 81 vermischt. Die Suspension wird über eine Zahnradpumpe
in einen mit einem Rührwerk versehenen Spinnkessel
gepumpt. Dann wird die Suspension in einem doppelwandigen
Rohr mit Dampf von 4,0 bar erhitzt. Die Verweilzeit
im Rohr beträgt 5 Minuten. Die Spinnlösung, welche
am Rohrausgang eine Temperatur von 138°C aufweist und
eine Viskosität von 19 Kugelfallsekunden, gemessen bei
100°C, besitzt, wird nach Verlassen der Aufheizvorrichtung
auf 90°C abgekühlt, filtriert und direkt einer
Spinnlage mit 20 Spinnschächten zugeführt.
Die Spinnlösung wird aus 1264-Lochdüsen, Düsenlochdurchmesser
0,2 mm, mit einer Abzugsgeschwindigkeit von
50 m/min trocken versponnen.
Die Verweilzeit der Spinnfäden in den Spinnschächten
beträgt 5 Sekunden. Die Schachttemperatur liegt bei 200°C
und die Lufttemperatur beträgt 360°C. Die durchgesetzte
Luftmenge beträgt 40 m³/h für jeden Schacht.
Das Spinngut vom Gesamttiter 343 000 dtex, welches noch
einen Restlösungsmittelgehalt von 2,8 Gew.-%, bezogen
auf den Feststoffgehalt, besitzt, wird unmittelbar nach
Verlassen der Spinnschächte und vor Eintritt in ein
dahinter geschaltetes Rohr mit einer 80-90°C warmen,
wäßrigen, ölhaltigen, antistatischen Präparation derart
benetzt, daß der Ölgehalt der Fäden 0,16 Gew.-%,
der Gehalt an Antistatikum 0,04 Gew.-% und die Feuchte
1,1 Gew.-%, bezogen auf den Feststoffgehalt,
ausmacht. Die Dosierung der Präparation
geschieht über Zahnradpumpen.
Das hinter den Spinnschächten geschaltete Rohr wird im
Gegenstrom zur Fadenlaufrichtung mit heißer Luft von
300°C zur DMF-Entfernung beschickt. Dann wird das warme
Kabel über ein induktiv auf 145°C beheiztes Walzenseptett
geschickt. Das Kabel nimmt dabei eine Bandtemperatur
von 85°C, gemessen mit dem Strahlungsthermometer
KT 15, an. Das Kabel wird anschließend um 250%
verstreckt, wobei als zweiter Klemmpunkt ein Streckseptett
mit kühlbaren Walzen dient. Die Bandtemperatur
nach dem Streckvorgang beträgt 39°C. Unmittelbar
hierauf wird das Kabel in einer Stauchkammer gekräuselt
und in einem U-Rohr-förmigen Stiefel zwecks Beibehaltung
des Schrumpfniveaus mit kalter Luft von
Raumtemperatur beaufschlagt. Dann wird das hochschrumpffähige
Acrylkabel zu Stapelfasern von 80 mm
Länge geschnitten und einer Packpresse zugeführt.
Die auf diese Art und Weise in einem kontinuierlichen
Prozeß hergestellten hochschrumpffähigen Acrylfasern
haben einen Einzelfaserendtiter von 5,0 dtex. Der Faserkochschrumpf,
ermittelt in kochendem Wasser, beträgt
44,4%. Die Dichte vor dem Kochen liegt bei
1,174 g/cm³ und nach dem Kochen bei 1,171 g/cm³. Die
Faserfestigkeit beträgt 1,8 cN/dtex und die Faserdehnung
70%. Die Fasern sind vakuolenstabil und besitzen
eine völlig glatte strukturlose Faseroberfläche.
Die Fasern ließen sich auf einer Hochleistungskarde
mit 120 m/min verarbeiten. Der Kurz- bzw. Langfaseranteil
im Stapeldiagramm liegt unter 2%.
In der beiliegenden Tabelle I ist für Spinngut vom
gleichen Gesamttiter 343 000 dtex für verschiedene
Bandtemperaturen und Streckgrade das Schrumpfverhalten
wiedergegeben. Die Herstellung der Hochschrumpffasern
entsprach ansonsten den Angaben von Beispiel 1.
Wie man der Tabelle entnehmen kann, wird nur bei Streckgraden
bis zu 350% und Bandtemperaturen bis 100°C ein
Faserhochschrumpf über 35% erzielt. Bei sehr niedrigen
Bandtemperaturen, z. B. bei 60°C wird das Spinngut
nur kalt verdehnt. Es kommt häufig zu Aufläufern und
Abrissen im Streckbereich. In allen Fällen wird wiederum
eine Dichte von größer als 1,165 g/cm³ vor und
nach dem Kochen gefunden.
Eine Suspension gemäß Beispiel 1 wird im Spinnkessel
mit 1,18 Gew.-%, bezogen auf Feststoff, des roten
Farbstoffes der Formel:
und 0,11 Gew.-%, bezogen auf Feststoff, des gelben
Farbstoffes der Formel:
zur Erzielung eines karminroten Farbtones versetzt und
dann, wie im Beispiel 1 beschrieben, erhitzt, in eine
Spinnlösung überführt und zu karminroten Hochschrumpffasern
versponnen und nachbehandelt. Die Hochschrumpffasern
haben einen Einzelfaserendtiter von 5,1 dtex.
Der Faserkochschrumpf betrug 44,8%. Die Dichte der
karminroten Hochschrumpffasern vor dem Kochen liegt
bei 1,172 g/cm³ und nach dem Kochen bei 1,166 g/cm³.
Die Faserfestigkeit beträgt 1,7 cN/dtex und die Faserdehnung
66%. Die Fasern ließen sich auf einer
Hochleistungskarde mit 110 m/min verarbeiten.
Eine Suspension gemäß Beispiel 1 wurde mit 0,04 Gew.-%
Ruß, bezogen auf Feststoff, 0,02 Gew.-% Pigmentrot
und 0,09 Gew.-% Pigmentgelb zur Erzielung eines beigen
Farbtones versetzt und, wie in Beispiel 1 beschrieben,
erhitzt, in einer Spinnlösung überführt und nachbehandelt.
Verstreckt wurde jedoch 1 : 3,5fach bei einer
Bandtemperatur von 100°C. Die beigefarbenen Hochschrumpffasern
vom Einzelendtiter 3,8 dtex besitzen eine Kochschrumpf
von 35,3%. Die Faserfestigkeit liegt bei 2,3 cN/dtex
und die Dehnung bei 50%. Die Dichte beträgt
1,172 g/cm³ vor dem Kochen und 1,165 g/cm³ nach dem
Kochen. Die Fasern ließen sich auf der Hochleistungskarde
mit 100 m/min verarbeiten.
Claims (5)
1. Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von Fäden und Fasern aus Acrylnitrilpolymerisaten
mit mindestens 40 Gew.-% Acrylnitrileinheiten durch Verspinnen einer Spinnlösung
des Polymerisates in einen Spinnschacht, Verdampfen mindestens eines Teils des
Spinnlösungsmittels im Spinnschacht in der Weise, daß der Lösungsmittelgehalt der
Fäden beim Verlassen des Spinnschachts maximal 10 Gew.-%, bezogen auf Faserfeststoffgehalt,
beträgt, und Verstrecken bei einem Verstreckverhältnis bis maximal 3,5, wobei die
Fäden vor und während dem Verstrecken mit keiner Extraktionsflüssigkeit für das Spinnlösungsmittel
in Kontakt treten, dadurch gekennzeichnet, daß hochschrumpffähige Fäden
und Fasern hergestellt werden, indem eine Spinnlösung versponnen wird, deren Viskosität
bei 100°C 10-60 Kugelfallsekunden beträgt, und der Spinnverzug größer als 2 ist, die
Fäden vor dem Verstrecken mit einer Präparation versehen werden, die ein Gleitmittel und
ein Antistatikum enthält und den Fäden einen Feuchtegehalt von maximal 10 Gew.-%, bezogen
auf Faserfeststoffgehalt, verleiht, und das Verstrecken ohne vorherige Abkühlung bei Verstrecktemperaturen
von mehr als 60 bis maximal 100°C und mit Fadenkabeln von mindestens 100 000 dtex erfolgt,
und daß die Fäden kontinuierlich anschließend gekräuselt werden.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Spinnlösung eine Viskosität
von 15-50 Kugelfallsekunden bei 100°C aufweist, der Lösungsmittelgehalt der Fäden
beim Verlassen des Spinnschachtes maximal 5 Gew.-%, bezogen auf Faserfeststoffgehalt,
und das Verstreckverhältnis 1 : 2 bis 1 : 3,5 beträgt.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Spinnlösungsherstellung in
den kontinuierlichen Prozeß eingebunden wird.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Spinnlösung durch Lösungspolymerisation im verwendeten Spinnlösungsmittel hergestellt wird.
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Fäden kontinuierlich anschließend
zu Stapelfasern geschnitten werden.
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