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Verfahren zum Falschdralltexturieren von Chemiefasern
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Gegenstand der Anmeldung ist ein Falschdralltexturierverfahren unter
Verwendung eines nach dem Klemmprinzip arbeitenden Friktionsfalschdrallers.
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Beim Falschdralltexturieren wird ein synthetischer Faden zwischen
zwei Lieferwerken zunächst erhitzt und sodann abgekühlt, bevor er in den Falschdraller
einläuft. Der durch den Falschdraller erteilte Zwirn läuft in die Heizzone zurück.
Durch die Erhitzung und die anschließende Abkühlung wird den einzelnen Filamenten
des synthetischen Fadens die Konfiguration der Zwirnung eingeprägt. Nach Auflösung
des Zwirns hinter dem Falschdraller bewirkt die Formänderung der Einzel filamente
eine Kräuselung des Fadens.
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Bei einem nach dem Klemmprinzip arbeitenden Friktionsfalschdraller
wird der Faden zwischen zwei endlos umlaufend bewegten Oberflächen, welche einander
entgegengerichtete Bewegungskomponenten senkrecht zur Fadenachse haben, eingeklemmt
und falschgezwirnt. Derartige Falschdraller sind z.B. in der DE-OS 29 28 522 (Bag.
1193) beschrieben. Verwiesen wird jedoch auch auf DT-PS 11 92 779 und US-PS 4,145,871,
4,012,897.
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Bei sämtlichen Falschdralltexturierverfahren ist die Fadenspannung
in der Texturierzone, d.h. in dem dem Falschdraller zulaufenden Fadenstück ein maßgebliches
Kriterium für die Texturierqualität. Fadenspannungsschwankungen gehen mit Ungleichmäßigkeit
des laufenden Fadens einher. Fadenspannungsdifferenzen von Stelle zu Stelle bedeuten
Ungleichmäßigkeiten der auf den einzelnen Stellen produzierten Fäden untereinander
und damit Minderqualität der gesamten Produktion.
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Dasselbe gilt für die Fadenspannung hinter dem Falschdraller, d.h.
zwischen dem Falschdraller und dem Ausgangslieferwerk der Texturierzone. Sie ist
ein empfindlicher Indikator für das Texturierergebnis. Schwankungen der Prozeßparameter
der Texturierung zeigen-sich vielfach und in besonders stark ausgeprägter Weise
an Schwankungen der Fadenspannung zwischen Falschdraller und dem Ausgangslieferwerk
(im folgenden mit T2 bezeichnet).
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Aufgabe der Erfindung ist es, diese Schwankungen der Fadenspannungen
bis auf unschädliche Werte zu reduzieren.
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Der überraschenden Lösung nach Anspruch 1 kann folgende Theorie zugrundegelegt
werden: Bei Verwendung von Friktionsfalschdrallern ist ein besonderes Problem der
Beherrschung des Schlupfes zwischen den Reiboberflächen und dem Faden. Schlupfschwankungen
führen zu Schwankungen des Texturierergebnisses und machen sich insbesondere als
Fadenspannungsschwankungen T2 zwischen Falschdraller und Ausgangslieferwerk bemerkbar.
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Bei den nach dem Klemmprinzip arbeitenden Friktionsfalschdrallern
können insbesondere Fertigungsungenauigkeiten oder ungleichförmiger Verschleiß zu
Schwankungen der auf den Faden ausgeübten Reibkräfte und damit des Schlupfes und
damit des Texturierergebnisses führen. Auch diese Schwankungen werden zu Schwankungen
der Fadenspannung T2 führen. Beim Betrieb von Friktionsfalschdrallkräuselmaschinen
mit mehreren hundert Bearbeitungsstellen ist grundsätzlich davon auszugehen, daß
eine absolut gleichmäßige Beschaffenheit aller Friktionsfalschdraller durch Fehler
bei der Herstellung, Montage, Wartung, infolge ungleichmäßigen Verschleißes und
infolge fehlender Identität von Ersatzteilen nicht erwartet werden kann. Solche
Fehler können jedoch auch durch Ungleichförmigkeit des Antriebs, also z.B. bei Verwendung
von kraftschlüssigen statt formschlüssigen Antriebselementen (z.B. Treibriemen)
hervorgerufen werden.
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Da die zitierten Friktionsfalschdraller ein Paar von Reiboberflächen
aufweisen, gehen die Fehler beider Oberflächen in das Texturierergebnis ein.
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Nach dem Klemmprinzip arbeitende Friktionsfalschdraller reagieren
empfindlich auf Dicken- und Planschlag der Texturierscheiben bzw. der Texturierriemen.
Solche Mängel können in engen Grenzen gehalten, aber nicht völlig vermieden werden
und haben Fadenspannungsschwankungen zur Folge.
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Weiterhin hat sich ein Flachriemenantrieb für die beiden Arbeitselemente
(Texturierschei.ben bzw. Texturierriemen) wegen der damit erreichbaren hohen Drehzahlen
als wünschenswert erwiesen. Diese Verwendung des Flachriemens muß jedoch mit einem
schwachen Asynchronismus des Antriebes mit der Folge erkauft werden, daß die momentane
Drehwinkelzuordnung der Fehler (Dicken- bzw. Planschlag) der Friktionsoberflächen
zueinander, also z.B. des Dickenschlages der einen Scheibe zu dem Planschlag der
anderen Scheibe mit dem schwachen Asynchronismus langsam ändert. In einer "günstigen"
Phase kompensieren sich beide Mängel so, daß die Andrückkraft, mit welcher der Faden
im Zwirnpunkt geklemmt wird, im wesentlichen gleich bleibt. In einer "ungünstigen"
Phase addieren sich die Mängel so, daß sich die Klemmkraft wesentlich ändert. Das
führt zu periodischen Fadenspannungsschwankungen im Rhytmus des Asynchronismus mit
langer Periode und großen Amplituden.
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Mit einem formschlüssigen Antrieb, z.B. Zahnriemen, lassen sich diese
auf einen Faden bezogenen Probleme zwar beheben.
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Es bleibt aber in diesem Falle das Problem bestehen, daß das Ausmaß
der Rundheitsfehler (insbesondere Dickenfehler und Planschlag) und auch die Drehwinkelzuordnung
dieser Fehler von Stelle zu Stelle unterschiedlich ist, so daß
es
von Stelle zbu Stelle zu unterschiedlichen Fadenspannungen kommt. Es hat also weder
der absolut synchrone Antrieb der beiden Friktionsoberflächen noch ein unkontrolliert
asynchroner Antrieb zur Behebung der Fadenspannungsschwankungen geführt.
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Diese Erfindung löst die Qualitätsprobleme dadurch, daß der exakte
oder angenäherte Synchronismus vermieden und ein gezielter Asynchronismus der beiden
Friktionselemente (Scheiben bzw. Riemen) derart eingestellt wird, daß die Periode
der Fadenspannungsschwankungen so kurz wird, daß die Drallhöhe des Fadens in der
Falschdrallstrecke infolge der zeitlichen Trägheit des Systems nicht mehr beeinflußt
wird.
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Zur Lösung dieser Qualitätsprobleme konnten T2-Fadenspannungsschwankungen,
die größenordnungsgemäß eine Schwankungsdauer von 10 bis 30 Sekunden und eine Amplitude
von 15 % der mittleren Fadenspannung T2 hatten, und die zu entsprechenden Schwankungen
des Texturierergebnisses führten, dadurch auf unschädliche Werte herabgemindert
werden, daß die Drehzahlen der Oberflächen unterschiedlich eingestellt wurden und
zwar derart, daß T2-Fadenspannungsschwankungen insbesondere mit großer Periodendauer
eliminiert und die Amplitude der T2-Fadenspannungsschwankung auf unschädliche Werte
herabgedrückt wurde. Der Erfindung liegt die Entdeckung zugrunde, daß die Verminderung
der Schwankungsdauer der Fadenspannung gleichzeitig auch zu einer Verminderung der
Amplitude der Fadenspannungsschwankung führt.
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Als Erfahrungswert hat sich herausgestellt, daß bei Herabminderung
der Schwankungsdauer unter eine Zeit von 3 Sekunden auch die Amplitude der Fadenspannungsschwankung
so weit herabgemindert ist, daß ein ausreichend gutes Texturierergebnis erzielt
wird. Bei weiterer Herabminderung der Schwankungsdauer wird das Texturierergebnis
weiter verbessert.
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Als Drehzahl wird hier die Zahl der Umdrehungen eines Rotationskörpers
(z.B. Scheibe, Zylinder)um seine Drehachse pro Zeiteinheit oder die Zahl der Umläufe
eines Endlosriemens pro Zeiteinheit bezeichnet. Aus der unterschiedlichen Drehzahl
der Friktionsoberflächen ergibt sich auch eine unterschiedliche Relativgeschwindigkeit
zwischen dem Faden und der jeweiligen Oberfläche.
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Es muß nun hervorgehoben werden, daß es nicht im Sinne dieser Erfindung
liegt, daß die beiden Oberflächen auf den Faden ungleiche oder zur Fadenlinie unsymmetrische
Reibkräfte ausüben. Es ist vielmehr bevorzugt, daß die Resultierende der Geschwindigkeiten
und der Reibkräfte, die die beiden Oberflächen im Zwirnpunkt ausüben, mit der Fadenlinie
zusammenfallen. Eine Asymmetrie der Geschwindigkeiten und Reibverhältnisse kann
jedoch in gewissen Grenzen - basierend auf Erfahrungen an einem Ausführungsbeispiel
bis zu einer relativen Drehzahldifferenz von ca. 3% - in Kauf genommen werden. Dieser
tolerierbare Wert ist abhängig von den Reibverhältnissen zwischen den Oberflächen
und dem Garn. Wird der Friktionsfalschdraller mit verhältnismäßig großem Schlupf
betrieben, so können Asymmetrieen auch für größere relative Drehzahldifferenzwerte
in Kauf genommen werden. Im übrigen ist jedoch eine Kompensation der relativen Drehzahldifferenzen
zur Erzielung von zur Fadenlinie symmetrischen Bewegungsverhältnissen zweckmäßig.
Diese Kompensation kann erfindungsgemäß erfolgen dadurch, daß die Oberflächen in
ihrem Friktionsbereich unterschiedlichen Umfang haben oder daß die Neigung der Oberflächen
zur Fadenlinie so eingestellt wird, daß die Oberflächen im Klemmbereich Bewegungsvektoren
besitzen, die gegenüber der Fadenlinie unterschiedlich geneigt sind oder daß Oberflächen
mit unterschiedlichen Reibungskoeffizienten gegenüber dem Garn verwandt werden.
Die letztgenannte Möglichkeit hat zwar einerseits den Nachteil, daß
die
Anpassung der Reibungskoeffizienten auf unterschiedliche relative Drehzahldifferenzen
lediglich in grober Abstufung möglich ist. Der Vorteil einer hinsichtlich der Reibungskoeffizienten
ungleichen Oberflächenpaarung liegt jedoch darin, daß hierdurch der Friktionsfalschdraller
gegenüber einer Vergrößerung der relativen Drehzahldifferenzen unempfindlicher wird.
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Die relative Drehzahldifferenz DR im Sinne dieser Anmeldung ist der
Quotient aus der Drehzahldifferenz der Oberflächen und der mittleren Drehzahl der
Oberflächen. Zur Verdeutlichung sei nochmals hervorgehoben, daß beide Oberflächen
eine konstante Drehzahl haben. Die Drehzahlen der Oberflächen A und B werden jedoch
unterschiedlich eingestellt, so daß ihre Differenz D = NA - NB ist. Für die mittlere
Drehzahl NM gilt NM = NA + NB 2 Für die relative Drehzahldifferenz gilt DR = D =
(NA - NB) 2 NM NA + NB Im Sinne dieser Erfindung ist DR stets größer als 1 %, vorzugsweise
größer als 2 %. Die Obergrenze ist geometrisch dadurch vorgegeben, daß etwa ab DR
= 4 % eine Korrektur der Geschwindigkeits- und Reibverhältnisse in der angegebenen
Weise erforderlich wird die jedoch - insbesondere aus geometrischen Gründen - bei
Werten DR 20 % bei den bekannten Friktionsfalschdrallern nicht mehr durchgeführt
werden kann.
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Im folgenden wird die Erfindung anhand von Ausführungsbeispielen beschrieben.
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Es zeigen: Fig. 1 ein Friktionsfalschdrallverfahren (schematisch);
Fig. 2 Fadenspannungsschriebe (schematisch).; bis Fig. 4 Fig. 5 Geschwindigkeitsverhältnisse
an einem Friktionsfalschdraller bestehend aus zwei Reibscheiben; Fig. 6 Geschwindigkeitsverhältnisse
an einem Friktionsfalschdraller bestehend aus zwei Riemenscheiben.
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Fig. 1 zeigt schematisch den Schnitt durch eine Position einer Falschdralltextur-iermaschine.
Der Faden 1 wird durch Eingangslieferwerk 2 von der Lieferspule 8 abgezogen.
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Er durchläuft sodann zwischen dem Eingangsieferwerk 2 und dem Ausgangslieferwerk
6 zunächst den Heizer 3 und und sodann nach Umlenkung die Kühl schiene 4 und den
Friktionsfalschdraller 5. Der Zwirn, der durch den Friktionsfalschdraller dem Faden
erteilt wird, läuft bis zum Eingangslieferwerk 2 zurück und wird am Friktionsfalschdraller
5 aufgelöst. In dem gezeigten Ausführungsbeispiel wird der Faden auf der Aufwickeleinrichtung
7 aufgewickelt.
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Es sei jedoch erwähnt, daß zwischen dem Ausgangslieferwerk 6 und der
Aufwiclung noch eine Heizeinrichtung und ein weiteres Lieferwerk sowie weitere Fadenkehandlungseinrichtungen
liegen können.
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Eine derartige Falschzwirnkräuselmaschine ist z.B. in dem US-Patent
4,058,961 (Bag. 964) gezeigt.
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Ein die Texturierqualität wesentlich beeinflussender Verfahrensparameter
ist die Fadenspannung T1. Fadenspannungsschwankungen bei T1 führen zu einer minderen
Qualität des Produktes.
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Ein besonders empfindliches Indiz für die Gleichmäßigkeit der Fadenspannung
T1, aber auch für die übrigen Verfahrensparameter der Heiz- und Kühlzone ist die
Fadenspannung T2, die zwischen dem Friktionsfalschdraller und.dem Ausgangslieferwerk
gemessen wird.
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Geeignete Ausführungsformen des Friktionsfalschdrallers sind z.B.
in den DE-OS 29 28 522 und 31 23 672 (Bag.1232) ausführlich beschrieben. Es wird
insbesondere auf die letztgenannte OS Bezug genommen. Dort ist ein Antrieb dargestellt,
bei welchem durch einen Tangentialriemen 45 und mittels eines Treibriemens 48 die
Wirtel 50 und 52 der Friktionsoberflächen (Scheiben 1, 2 oder Riemen 83, 84) angetrieben
werden.
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Bei diesen Friktionsfalschdrallern können insbesondere Unrundheiten
auftreten. So können bei dem aus zwei den Faden zwischen ihren Stirnflächen einklemmenden
Scheiben bestehenden Friktionsfalschdraller Taumelschläge der Scheibe und insbesondere
der starren Scheibe, Dickenunterschiede beider Scheiben oder Schwingungen auftreten.
Der aus zwei Endlosriemen, die den Faden zwischen sich einklemmen, bestehende Friktionsfalschdraller
mag insbesondere Dickenschwankungen der Riemen oder Unwuchten der Uberlauf scheiben
aufweisen. Dabei gehen die Fehler beider Oberflächen in das Zwirn- und Texturierergebnis
ein und machen sich als periodische Schwankungen der Fadenspannung T2 bemerkbar.
Bei Verwendung von kraftschlüssigen statt formschlüssigen Antrieben, also bei Verwendung
eines Flachriemens statt eines Zahnriemens als Treibriemen 48 in dem Antrieb der
in der DE-OS 31 23 672 (Bag.1232) dargestellten Friktionsfalschdraller kann es auch
zu Ungleichförmigkeiten im Antrieb der beiden Oberflächen
kommen,
die sich als periodische Fadenspannungsschwankung T2 bemerkbar machen. In Fig. 2
ist ein derartiger Fadenspannungsschrieb dargestellt. Die Fadenspannung T2 stellt
sich auf einen Mittelwert T2M ein und führt um diesen Mittelwert im wesentlichen
periodische Schwankungen aus.
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Die Schwankungsamplitude kann - um eine Größenordnung anzugeben -
z.B. bei 15 % liegen. Die Periodendauer kann - um eine Größenordnung anzugeben -
zwischen 10 und 30 s liegen. Diese periodische Schwankung ist überlagert von mehr
oder weniger nichtperiodischen Schwankungen kleiner Amplitude.
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Wird nun die Drehzahl der Oberflächen auf unterschiedliche, jedoch
nach wie vor konstante Werte eingestellt, so ergibt sich bei einer relativen'Drehzahldifferenz
von 1 % ein Spannungsschrieb, wie er z.B. in Fig. 3 dargestellt ist. Es zeigt sich,
daß zum einen die Periodendauer sehr wesentlich herabgemindert worden ist und nur
noch - um eine Größenordnung zu nennen - 3 s beträgt. Daneben ergibt sich jedoch
auch eine wesentliche Herabsetzung der Schwankungsamplitude auf Werte, die unterhalb
des Schädlichkeitsbereiches liegen.
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Werden nun die Drehzahlen der Oberflächen auf noch weiter unterschiedliche,
konstante Werte eingestellt, so ergibt sich für die Fadenspannung T2 ein Fadenspannungsschrieb,
wie er in Fig. 4 angeg.eben ist. Die Fadenspannung T2 zeigt keinerlei periodische
Schwankungen mehr. Die Ausschläge der Fadenspannung T2 beeinflussen in keiner Weise
das Texturierergebnis und sind auf das dynamische Verhalten des Fadens zurückzuführen.
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Fig. 5 zeigt schematisch die Friktionsscheiben A und B mit den konstanten
Drehzahlen NA und NB. Der Zwirnpunkt wird durch eine nicht hier, sondern in der
zuvor genannten Offenlegungsschrift dargestellten Andrückeinrichtung C festgelegt.
In diesem Zwirnpunkt hat die Scheibe A die Umfangsgeschwindigkeit vA und die Scheibe
B die Umfangsgeschwindigkeit vB. Die Garngeschwindigkeit ist mit Y bezeichnet.
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Es ist nun aus dem Vektordiagramm nach Fig. 5 erkennbar, daß bei unterschiedlichen
Drehzahlen NA und NB auch die Umfangs geschwindigkeiten vA und vB unterschleidlich
sind, so daß ihre Resultierende R nicht mehr auf der Fadenlinie liegt. Das bedeutet,
daß die Scheiben A und B unterschiedlich große Geschwifldigkeitskomponeten in Förderrichtung
des Fadens und in Drallrichtung des Fadens haben. Naturgemäß müssen diese Unterschiede
dadurch ausgeglichen werden, daß auch die Reibverhältnisse zwischen Scheibe A und
Faden bzw. Scheibe B und Faden unterschiedlich sind. Abhängig von den Reibverhältnissen,
die durch das Verhältnis Umfangsgeschwindigkeit der Scheiben zu Fadengeschwindigkeit
vorgegeben ist (vgl. insofern die DE-OS 30 33 756 (Bag. 1206) und 31 23 747 (Bag.
1207), können diese Unterschiede der Reibverhältnisse in gewissen Grenzen in Kauf
genommen werden. Es hat sich herausgestellt, daß dies bei üblichen Verhältnissen
v/Y bis zu einer relativen Drehzahldifferenz von 4% der Fall ist.
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In einem Ausführungsbeispiel wurde ein Faden durch das Ausgangslieferwerk
mit einer Geschwindigkeit von 800 m/min abgezogen (Y = 800 m/min). Es wurde ein
Friktionsfalschdraller mit zwei den Faden zwischen sich einklemmenden
Reibscheiben
verwandt. Der Wirkdurchmesser der Reibscheiben, d.h. der Durchmesser, auf welchem
der Zwirnpunkt liegt, betrug 75 mm. Das v/Y-Verhältnis wurde mit 1,5 gewählt bei
einem Kreuzungswinkel der Reibschelben im Zwirnpunkt von 55°. Faden 167 dtex f 34
PES.
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Es wurde eine relative Drehzahldifferenz von 2% vorgegeben.
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Es waren sodann: VM = Y . 1,5 = 800 . 1,5 = 1200 m/min NM = VM = 1200
= 5093 Upm # . 0,075 # . 0,075 DR = D NM D = NA - NB = DR . NM = 2% . 5093 = 101,9
Upm NA = NM + D = 5144 Upm 2 NB = NM - -y- = -Z-In diesen Gleichungen bedeuten:
NA Drehzahl der Scheibe A NB Drehzahl der Scheibe B NM mittlere Drehzahl v Drehzahl
der Scheiben A bzw. B vM mittlere Drehzahl U Wirkumfang der Scheiben Y Ga rngeschwindigkeit
D Differenz der Scheibendrehzahlen DR relative Differenz der Scheibendrehzahlen
Bei einem 165-dtex-Polyesterfaden konnten hiermit schädliche Fadenspannungsschwankungen
vollkommen eliminiert werden, ohne daß die unterschiedlichen Umfangsgeschwindigkeiten
v der beiden Reibscheiben einen nachteiligen Einfluß gezeigt hätten.
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Man muß jedoch davon ausgehen, daß insbesondere bei empfindlicheren
Fäden, bei anderen Einstellungen der Friktionsfalschdraller und beim Einsatz anderer
Reibmaterialien eine größere relative Drehzahlifferenz zur Ausschaltung schädlicher
Fadenspannungsschwankungen erforderlich ist. Es könnte sodann erforderlich werden,
Maßnahmen zu ergreifen, durch die die Unterschiede der entstehenden Oberflächengeschwindigkeiten
im Zwirnpunkt ausgeglichen werden.
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Anhand von Fig. 5 ist dargestellt, daß die Reibscheibe B, welche die
geringere Drehzahl NB hat, mit einem entsprechend vergrößerten Wirkdurchmesser ausgestattet
werden kann, so daß ohne Änderung der geometrischen Reibverhältnisse im Zwirnpunkt
die Bewegungsvaktoren der Oberflächen im Zwirnpunkt nach Größe und Neigung der Fadenlinie
gleich sind. Die vergrößerte Reibscheibe B und die Geschwindigkeitsvektoren, die
für sie gelten, sind gestrichelt eingezeichnet.
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Bei dem in Fig. 6 dargestellten Friktionsfalschdraller, bei welchem
die Reiboberflächen durch über Kreuz geführte umlaufende Bänder gebildet werden,
kann diese Kompensation der Drehzahldifferenz dadurch bewirkt werden, daß der Abstand
der Rollen RA, über welche der Riemen A aufgespannt ist, und der Abstand der Rollen
RB, über welche der Riemen B aufgespannt ist, bei entsprechender Wahl der Riemenlänge
unterschiedlich eingestellt wird. In diesem Zusammenhang ist zu bemerken, daß als
Drehzahl im Sinne der Anmeldung bei diesem Friktionsfalschdraller die Anzahl der
Umläufe jedes Riemens pro Minute gilt. Das bede-iit daß der Riemen mit der 9erineren
Drehzahl (Ijitlaijizull die größere Länge bzw. den größeren Abstand seiner Überlaufrollen
aufweisen muß.
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Weitere Kompensationsmöglichkeiten für die unterschiedlichen Drehzahlen
sind -dadurch gegeben, daß der Fadenlauf durch die Friktionsfalschdraller geringfügig
verändert wird. Es kann sowohl eine Parallelverschiebung zur Winkelhalbierenden
zwischen den Bewegungsvektoren im Zwirnpunkt als auch eine gewisse Neigung zu dieser
Winkelhalbierenden notwendig oder'zweckmäßig- sein.
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In Fig. 7 werden die Geschwindigkeitsvektoren dargestellt, die sich
aus den unterschiedlichen Drehzahlen von Friktionsoberflächen ergeben, und zwar
in einer gegenüber Fig. 5 und Fig. 6 vergrößerten Weise. Die Vektoren der Umfangsgeschwindigkeiten
sind mit VA und VB bezeichnet.
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Der Fadenlauf Y' zeichnet sich dadurch aus, daß er zu den Friktionsoberflächen
- wie in den Figuren 5 und 6 gezeigt - symmetrisch liegt und daher mit den Vektoren
der Umfangsgeschwindigkeiten jeweils den gleich großen Winkel alpha bildet. Dieser
symmetrische Fadenlauf ist mit Y' bezeichnet. In Fig. 7 sind mit einfacher Strichelung
die Vektoren D'A und D'B eingezeichnet, die für diesen Fadenlauf die Drallkomponenten
der Geschwindigkeit darstellen. Diese Drallkomponenten stehen rechtwinklig auf dem
Fadenlauf und bewirken die Drehung des Fadens um seine eigene Achse, also die Falschzwirnung.
Die ebenfalls gestrichelt eingezeichneten Vektoren F'A und F'B sind für diesen symmetrischen
Fadenlauf die Förderkomponenten der Umfangsgeschwindigkeit.
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Es ergibt sich aus Fig. 7, daß für den symmetrischen Fadenlauf sowohl
die Drallkomponenten D'A und D'B als auch die Förderkomponeten F'A und F'B ungleich
groß sind.
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Das bedeutet, daß jede Reiboberfläche relativ zum Faden
einen
unterschiedlichen Schlupf hat. Im Sinne dieser Erfindung wird als bevorzugt vorgeschlagen,
den Fadenlauf so zu ändern, daß die Drallkomponenten gleich groß sind. Der so geänderte
Fadenlauf ist in Fig. 7 mit Y bezeichnet. Die Winkelabweichung vom symmetrischen
Fadenlauf ist mit beta bezeichnet. Die Geschwindigkeitsvektoren VA und VB werden
bei diesem Faden lauf zerlegt in die Drallvektoren DA und DB und die Fördervektoren
FA und FB. Die Abweichung um den Winkel'beta aus dem Fadenlauf wird so gewählt,
daß folgende Gleichung gilt: =1 tan beta = 2 DR tan alpha Hierdurch wird erreicht,
daß die Laufruhe des Fadens infolge der unterschiedlichen Drehzahlen bzw. Umlauf
zahlen der Friktionsoberflächen nicht beeinträchtigt wird.
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Ebenso kann es zur Kompensation der unterschiedlichen Drehzahlen und
der sich daraus ergebenden Geschwindigkeiten ausreichend oder zweckmäßig sein, Materialien
unterschiedlicher Reibbeiwerte für die beiden Oberflächen zu verwenden.
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Die Antriebe der Friktionsfalschdraller nach dieser Anmeldung werden
so ausgelegt, daß zwischen den Oberflächen, d.h. Scheiben bzw. Riemen ein Übersetzungsverhältnis
ü 2+ DR 2 2 - DR besteht. Das kann z.B. dadurch erfolgen, daß bei den in der obengenannten
DE-OS gezeigten Friktionsfalschdrallern die Antriebsscheiben 50, 52 unterschiedliche
Durchmesser erhalten. Zur Anpassung an unterschiedliche relative Drehzahlverhältnisse
können die Antriebe hinsichtlich des Übersetzungsverhältnisses zwischen den Oberflächen
einstellbar ausgeführt werden.
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