DE3109058A1 - Oszillator - Google Patents
OszillatorInfo
- Publication number
- DE3109058A1 DE3109058A1 DE19813109058 DE3109058A DE3109058A1 DE 3109058 A1 DE3109058 A1 DE 3109058A1 DE 19813109058 DE19813109058 DE 19813109058 DE 3109058 A DE3109058 A DE 3109058A DE 3109058 A1 DE3109058 A1 DE 3109058A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- transistor
- current
- output
- circuit
- oscillator
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03K—PULSE TECHNIQUE
- H03K3/00—Circuits for generating electric pulses; Monostable, bistable or multistable circuits
- H03K3/02—Generators characterised by the type of circuit or by the means used for producing pulses
- H03K3/023—Generators characterised by the type of circuit or by the means used for producing pulses by the use of differential amplifiers or comparators, with internal or external positive feedback
- H03K3/0231—Astable circuits
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
- H02M3/22—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac
- H02M3/24—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters
- H02M3/28—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
- H02M3/325—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M3/335—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
- H02M3/33507—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of the output voltage or current, e.g. flyback converters
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
- Inductance-Capacitance Distribution Constants And Capacitance-Resistance Oscillators (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft allgemein einen Oszillator und insbesondere einen Oszillator, der zur Verwendung
als Taktsignalgenerator eines Versorgungsquellenstromkreises vom Schalttyp geeignet ist.
Aus dem Stand der Technik ist ein solcher Oszillatorstromkreis,
der als Taktimpulssignalgenerator in einem schaltenden Versorgungsquellenstromkreis verwendet
wird, bekannt, in welchem ein Schalttransistor durch IQ das Ausgangssignal eines Differentialverstärkers mit
einer Hysteresekennlinie bzw. -charakteristik EIN/AUS-geschaltet wird, um ein Taktimpulssignal zu erzeugen.
Der bei solchen Oszillatorstromkreisen verwendete Schalttransistor führt jedoch einen Sättigungsstrom
während der Zeitperiode, wenn er leitend ist, und aufgrund seiner Speicherzeit wird kein oszillierendes
hochfrequentes Ausgangssignal erzeugt.
Daher liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, einen Oszillator zu schaffen, der diesen Nachteil des bekannten
Oszillators nicht besitzt.
Desweiteren sollen in einem erfindungsgemäßen Oszillator
zwei Stromschalter verwendet werden, die einen Konstantstrom ein/ausschalten, um ein oszillierendes
hochfrequentes Ausgangssignal zu erzeugen.
Die Aufgabe der Erfindung ist dadurch gelöst, daß ein Oszillator geschaffen wird, welcher enthält:
eine Gleichspannungsquelle,
einen Differentialverstärker mit einer Hysteresecharakteristik, der einen, ersten und zweiten Transistor
enthält, die jeweils Eingangs- und Ausgangselektroden besitzen, wobei ein Rückkopplungsstromkreis
130052/0744
zwischen einer Ausgangselektrode eines der beiden Transistoren und einem Bezugspunkt angeschlossen ist
und eine erste und eine zweite Last jeweils zwischen den Ausgangselektroden des ersten und zweiten Transistors
und der Gleichspannungsquelle angeschlossen sind/
einen Kondensator, der zwischen der Eingangselektrode des ersten Transistors und dem Bezugspunkt angeschlossen
ist/
einen Stromquellenstromkreis, der mit der Gleichspannungsquelle verbunden ist und eine Steuerklemme besitzt,
die einen festgelegten Konstantstrom erzeugt,
einen Stromsenkenstromkreis, der mit dem Bezugspunkt verbunden ist und eine Steuerklemme besitzt, in die
im wesentlichen eine Hälfte des festgelegten Konstantstroms fließt,
einen ersten Stromschaltstromkreis, der zwischen der
Steuerklemme des Stromquellenstromkreises und dem Verbindungspunkt des Kondensators mit der Eingangselektrode
des ersten Transistors verbunden ist und durch ein Ausgangssignal der Ausgangselektrode des
zweiten Transistors geregelt wird, und einen zweiten StromschaltStromkreis, der zwischen der
Steuerklemme des Stromquellenstromkreises und dem Bezugspunkt über eine dritte Last angeschlossen ist
und durch ein Ausgangssignal der Steuerelektrode des ersten Transistors geregelt wird, um hierdurch ein
Ausgangsimpulssignal über die dritte Last zu erzeugen.
3Q Die Erfindung wird im folgenden beispielsweise anhand
der Zeichnung beschrieben; in dieser zeigen:
130052/0744
Figur 1 einen Schaltplan, in dem ein Beispiel des
bekannten Oszillators dargestellt ist,
Figur 2 einen Schaltplan, in dem ein Beispiel des erfindungsgemäßen Oszillators dargestellt
ist, und
Figur 3 einen Schaltplan, in dem zum Teil im Block ein
Beispiel des Versorgungsquellenstromkreises vom Schalttyp dargestellt ist, in dem der
erfindungsgemäße Oszillator verwendet wird.
Im folgenden wird zum besseren Verständnis der Erfindung ein Beispiel des bekannten Oszillators unter
Bezugnahme auf Fig. 1 beschrieben.
In Fig. 1 sind Transistoren 11 und 12 gezeigt, die
einen Differentialverstärker bilden und deren Emitter zusammen über eine Konstantstromquelle 13 mit der
Erde verbunden sind. Zwischen der Basis des Transistors 11 und der Erde ist ein Kondensator 21 angeschlossen,
und zwischen der Basis des Transistors 11 und einer Klemme einer Versorgungsquelle +V ist ein
Transistor 23 angeschlossen, der zum Laden des Kondensators 21 verwendet wird. Die Kollektpr-Emitter-Wege
bzw. -Bahnen von zwei Transistoren 25 und 26 sind jeweils parallel zum Kondensator 21 geschaltet, um
diesen zu entladen. Der Transistor 23 unterscheidet sich von den Transistoren 25 und 26 bezüglich der Art
der Leitfähigkeit. Im erläuterten Beispiel ist der Transistor 23 vom PNP-Typ, während die Transistoren
25 und 26 jeweils vom NPN-Typ sind.
130052/0744
Der Transistor 23 bildet zusammen mit einer Diode 31 und einer Konstantstromquelle 32 für einen Konstantstrom I
eine Stromspiegelschaltung, durch welche der Konstantstrom I fließt. Ein Transistor 33 bildet zusammen mit
der Diode 31 und der Konstantstromquelle 32 eine Stromspiegelschaltung,
und der Konstantstrom I fließt durch den Transistor 33. Auch die Transistoren 25 und 26
bilden zusammen mit dem Transistor 33 und einer Diode Stromspiegelschaltungen, durch die jeweils der Konstant-
IQ strom I fließt.
Ein Widerstand 14 ist mit einem Ende an den Kollektor des Transistors 11 und mit dem anderen Ende an der
Klemme der Versorgungs^quelle +V angeschlossen, und
CC
eine Reihenschaltung von Widerständen 41 und 42 ist zwischen den Kollektor des Transistors 11 und der Erde
eingefügt. Der Verbindungspunkt zwischen den Widerständen 41 und 42 ist mit der Basis des Transistors 12
verbunden. So gelangt der aus den Transistoren 11 und bestehende Differentialverstärker zu einer Hysteresecharakteristik
bzw. -kennlinie.
Ein Ende einer Diode 16 und die Basis eines Transistors 51 sind jeweils mit dem Kollektor des Transistors 12
verbunden, und das andere Ende der Diode 16 ist mit der Klemme der Versorgungsquelle +V _. verbunden. Der
OC t
Emitter des Transistors 51 ist mit der,Klemme der Versorgungsquelle
+V verbunden, und der Kollektor des
CC
Transistors 51 ist mit einem Widerstand 52 und ebenfalls mit der Basis eines Transistors 53 verbunden,
dessen Kollektor mit den Basen der Transistoren 25 und 26 verbunden ist.
130052/07
Im gezeigten Beispiel ist der Kollektor des Transistors 51 auch mit der Basis eines Transistors 54 verbunden,
dessen Kollektor mit der Klemme der Versorgungsquelle
+V über einen Widerstand 55 und auch direkt mit cc
einer Ausgangsklemme 61 verbunden ist.
Wenn beim bekannten, in Fig. 1 gezeigten Oszillator der Transistor 11 AUS, jedoch der Transistor 12 AN ist,
sind die Transistoren 51 und 53 AN, jedoch die Transistören 25 und 26 AUS. In dieser Zeit wird der Kondensator
21 durch den Konstantstrom I über den Transistor 23 aufgeladen. Wenn nun angenommen wird, daß die
Spannung der Versorgungsquelle V beträgt und die
OO
Widerstandswerte der Widerstände 14, 41 und 42 R,, R1 bzw. R, betragen, handelt es sich bei der Basisspannung
des Transistors 12 zu diesem Zeitpunkt um eine relativ hohe Spannung V , die wie folgt ausgedrückt
wird:
R2
V = v
V = v
Wenn die Klemmenspannung über den Kondensator 21 linear
ansteigt und die Spannung V erreicht, wird der Tran-
sistor 11 AN, jedoch der Transistor 12 AUS. 25
Wenn der Transistor 11AN wird und der Transistor 12 AUS wird, schalten die Transistoren 5ί und 53 AUS bzw.
die Transistoren 25 und 26 AN. So wird der Kondensator
21 entladen, wenn der Strom I fließt. Wenn der Strom 30
der Konstantstromquelle 13 mit I« bezeichnet wird, nimmt die Basisspannung des Transistors 12 einen relativ
niedrigen Spannungswert Vj. an, der im Vergleich zur
Spannung V„ klein ist und wie folgt ausgedrückt wird:
130052/07Ai
VL - RT^J
<Vcc - W
Wenn die Klemmenspannung über den Kondensator 21 linear abnimmt und den Wert V1. erreicht, schaltet der Transistor
11 AUS, der Transistor 12 schaltet jedoch AN.
Durch die Wiederholung der obigen Vorgänge wird eine Dreiecksspannung über den Kondensator 21 erzeugt, und
an der Ausgangsklemme 61 wird ein oszillierendes Rechteck-Ausgangs
signal erhalten.
Wenn beim bekannten Oszillator der Transistor 11 AUS
und der Transistor 12 AN ist, sind die Transistoren
53 und 54 gesättigt. Dies hat zur Folge, daß aufgrund 15
der Streuung der Speicherzeit und der Abfallzeit der Transistoren 53 und 54 und auch aufgrund ihrer Temperaturvariation
derartige Mängel bzw. Defekte verursacht
bzw.der Arbeitszyklus
werden, daß die Frequenz oder Leistung/des oszillierenden
Ausgangssignals streut und auch durch die Temperaturschwankung variiert.
Im folgenden wird der erfindungsgemäße Oszillator, der mit konstanter Frequenz und mit stabiler Leistung
oszilliert, unter Bezugnahme auf die beim bekannten Oszillator auftretenden " Nachteile beschrieben.
ί Im folgenden wird ein Beispiel des erfindungsgemäßen
Oszillators unter Bezugnahme auf Fig. 2 beschrieben.
Die Bezugszeichen in Fig. 2, die dieselben wie jene 30
von Fig. 1 sind, bezeichnen dieselben Elemente und Teile, und so werden diese nicht mehr im Detail beschrieben.
1 30052/0744
In dem in Fig. 2 gezeigten Beispiel der Erfindung sind die Kollektoren der Transistoren 11 und 12, die
den Differentialverstärker bilden, jeweils mit den Basen der Transistoren 73 und 74 verbunden, bei denen
es sich im erläuterten Beispiel um PNP-Transistoren handelt. Die Emitter der Transistoren 73 und 74
sind zusammen verbunden, um von Differentialform zu sein. Zwischen der Klemme der Versorgungsquelle +V
und dem Verbindungspunkt der Emitter der Transistoren 73 und 74 sind zwei Transistoren 2 3 und 24 angeschlossen,
die als Konstantstromquelle zur Abgabe eines Konstantstroms 21 dienen. In diesem Fall fließt der
Strom I somit durch jeden der Transistoren 23 und
Der Kollektor des Transistors 74 ist mit der Basis des Transistors 11 verbunden. Parallel zum Kondensator
ist ein Transistor 25 angeschlossen, der als Stromsenke bzw. -verbraucher zur Absorption der Härte des
Stroms dient. Da der Transistor 25 und die Diode 34 verbunden sind, um die Stromspiegelschaltung zu bilden,
wie oben erläutert wurde, fließt der Strom I durch den Transistor 25. Widerstände 14 und 15 sind
jeweils zwischen den Kollektoren der Transistoren 11 und 12 und der Klemme der Versorgungsquelle +V
angeschlossen. Durch die Verbindung der Widerstände 41 und 42 mit dem aus den Transistoren 11 und 12 gebildeten
Differentialverstärker erhält!der Differentialverstärker
die Hysteresecharakteristik bziA-kennlinie,
wie es im Beispiel von Fig. 1 der Fall war.
Desweiteren sind zwischen dem Kollektor des Transistors 73 und der Erde eine Diode 81 und ein Transistor
82 angeschlossen, die eine Stromspiegelschaltung
130052/0744
bilden. Eine Ausgangsklemme 83 ist aus dem Kollektor des Transistors 82 herausgeführt.
Wenn beim in Fig. 2 gezeigten erfindungsgemäßen Oszillätor
der Transistor 11 AUS und der Transistor 12 AN sind, sind der Transistor 73 AUS und der Transistor
74 AN. Somit fließt ein Gesamtstrom 21 von den Transistoren 23 und 24 zum Transistor 74 hin, und der
Strom Ivom Gesamtstrom 21 fließt zum Transistor 25 hin,
IQ und der Reststrom I fließt zum Kondensator 21. So wird
der Kondensator 21 durch den Strom I aufgeladen. In dieser Zeit besitzt die Basisspannung des Transistors
12 den oben genannten relativ hohen Spannungswert V . Wenn die Klemmenspannung über den Kondensator 21
linear ansteigt und den Spannungswert V„ erreicht, schaltet der Transistor 11 AN, während der Transistor
12 AUS schaltet.
Wenn der Transistor 11 AN und der Transistor 12 AUS sind, schaltet der Transistor 73 AN, und der Transistor
74 schaltet AUS. So wird der Strom I vom Kondensator 21 über den Transistor 25 abgeführt. Zu
dieser Zeit nimmt die Basisspannung des Transistors 12 den oben genannten relativ niedrigen Spannungswert
VL ein. Wenn die Klemmenspannung über den Kondensator
21 linear abnimmt und den niedrigen Spannungswert V"L
erreicht, schaltet der Transistor 11 AUS, und der Transistor 12 schaltet AN. Dies hat zur Folge, daß
der Transistor 73 AUS schaltet und der Transistor 74 AN schaltet.
Durch die Wiederholung der oben beschriebenen Vorgänge wird über den Kondensator 21 gemäß dem Oszillator
der Erfindung eine Dreieckspannung erzeugt, und ander
130052/07U
Ausgangsklemme 83 wird ein oszillierendes Rechteckstromausgangssignal
erhalten.
Gemäß dem in Fig. 2 gezeigten Beispiel der Erfindung ist es möglich, da die Transistoren 73 und 74 jeweils
als Stromschalter arbeiten, daß die Transistoren 73 und 74 nicht gesättigt sind, und so wird der Einfluß
durch die Speicherzeit der Transistoren 73 und 74 ausgeschaltet. Dies hat zur Folge, daß die Frequenz
des oszillierenden Ausgangssignals hoch gewählt
werden kann, und so wird seine Leistung stabil.
Beim in Fig. 2 gezeigten Beispiel der Erfindung wurde festgestellt, daß, wenn die Stromkreiselemerite so
ausgewählt sind, daß die Oszillationsfrequenz 1MHz beträgt, die Leistung im Bereich von +2 % mit
50 % als Zentrum gefallen ist.
Desweiteren ist es leicht möglich, ein oszillierendes Hochfrequenzausgangssignal zu liefern, selbst wenn
die die Stromschalter bildenden Transistoren 73 und 74 jeweils aus einem seitlichen Transistor bestehen,
da sie in der Nähe der Abschneidefrequenz betrieben werden können.
. ,
Wenn die PNP- und die NPN-Transistoren im Oszillator auf demselben Halbleitersubstrat ausgebildet sind,
falls z.B. die PNP-Transistoren jeweils aus einem seitlichen Transistor hergestellt sind, kann der
Diffusionsprozeß herabgesetzt werden, und somit wird ihre Herstellung einfach.
130052/0744
± Im folgenden wird nun unter Bezugnahme auf Fig. 3
ein stabilisierter Versorgungsquellenstromkreis vom Schalttyp beschrieben, in dem das Beispiel
des in Fig. 2 gezeigten erfindungsgemäßen Oszillators als Taktimpulssignaloszillator zur Erzeugung
eines Taktimpulssignales verwendet wird.
In Fig. 3 ist mit 91 ein Stecker einer Versorgungsquelle bezeichnet, an den die kommerzielle Wechsel-
Stromspannung angelegt wird. Diese kommerzielle Wechselstromspannung wird über Leistungsschalter
92a und 92b einem Gleichrichterstromkreis 9 3 zugeführt und in diesem zu einer Gleichspannung gleichgerichtet
und geglättet. Diese Gleichspannung wird über eine Primärwicklung 94a eines Transformators
94 und eine Rückstrom-Sperrdiode 95 einem NPN-Transistor 96 zugeführt, der ein erstes Schaltelement
bildet. Die an einer mittleren Abgriffstelle der Primärwicklung 94a auftretende Gleichspannung wird
an einen NPN-Transistor 97 angelegt, der ein zweites
Schaltelement bildet. In diesem Fall sollte angenommen werden, daß der Induktionswert bzw. die
Induktanz eines Teils der Primärwicklung 94a von einem Ende bis zur mittleren Abgriffstelle L- beträgt
ok und daß der Induktionswert bzw. die Induktanz eines
Teils von der mittleren Abgriffstelle, bis zum anderen Ende der Primärwicklung 94a L2 beträgt.
Die über eine zweite Wicklung 94b des Transformators 94 induzierte Wechselspannung wird einem Gleichrichterstromkreis
98 zugeführt und durch diesen zu einer Gleichspannung gleichgerichtet und geglättet,
die einer Ausgangsklemme 99 zugeführt wird. Die an der Ausgangsklemme 99 auftretende Gleichspannung
130052/07U
wird von einem SpannungsdetektorStromkreis 100 detektiert,
und das detektierte Ausgangssignal wird über einen isolierenden und trennenden Koppler 101, z.B.
einen Fotokoppler oder dergleichen, einem Pulsbreitenmodulator (pulse width modulator) PWM 102 zugeführt,
der ein Schaltsignal als Modulationseingangssignal erzeugt. Dieser Impulsbreitenmodulator 102 wird
auch als Träger mit einem Taktimpulssignal von z.B. 100 kHz aus einem Taktimpulsoszillator 103 gespeist,
jLo bei dem es sich um den in Fig. 2 gezeigten Oszillator
handeln kann, und teilt diesen Taktimpuls in der Frequenz, um obiges Taktimpulssignal von 100 kHz
zu erhalten. Die Impulsbreite des Schaltsignals, das an der Ausgangsseite des Impulsbreitenmodulators 102
erhalten wird, wird so variiert, daß die an der Ausgangsklemme 99 auftretende Gleichspannung bei einem
gewünschten konstanten Wert stabilisiert ist.
Bei dem in Fig. 3 gezeigten Versorgungsstromkreis ist ein Widerstand 104 mit niedrigem Widerstand zur
Stromdetektion zwischen der Sekundärwicklung 94b des Transformators 94 und der Erde angeschlossen,
und der Spannungsabfall über den Widerstand 104 wird einem Stromdetektorstromkreis 105 zugeführt. Der
Stromdetektorstromkreis 105 gibt ein solches detektiertes Ausgangssignal ab, das einen niedrigen Pegel
"0" einnimmt, wenn der Spannungsabfall über den Widerstand 104, d.h. der Ausgangsstrom von der Ausgangsklemme
99, unterhalb eines festgelegten Wertes oder eines Schwellenwertes IT„ liegt, jedoch einen
hohen Pegel "1" einnimmt, wenn der Ausgangsstrom einen größeren Wert als den festgelegten Wert Im„
besitzt. Das detektierte Ausgangssignal aus dem
130052/0744
Stromdetektorstromkreis 105 wird über einen isolierenden
und trennenden Koppler 106, bei dem es sich z.B. um einen Fotokoppler oder dergleichen handelt,
einem Regelstromkreis 107 an seiner D-Eingangsklemme zugeführt, bei dem es sich z.B. um einen Flip-Flop-
vom D.-Ttd
Stromkreis/haTiQelt, und dessen Triggereingangsklemme T mit dem Taktimpuls vom Taktimpulsoszillator 103 gespeist wird. Das Ausgangssignal an einer Q-Ausgangsklemme des Flip-Flop-Stromkreises 107 vom
Stromkreis/haTiQelt, und dessen Triggereingangsklemme T mit dem Taktimpuls vom Taktimpulsoszillator 103 gespeist wird. Das Ausgangssignal an einer Q-Ausgangsklemme des Flip-Flop-Stromkreises 107 vom
^O D-Typ wird als Torsignal einer der Eingangsklemmen
eines UND-2iorstromkreises 108 zugeführt, dessen andere
Eingangsklemme mit dem Schaltsignal vom Impulsbreitenmodulator 102 gespeist wird. Das durch den
ÜND-Torstromkreis 108 gelaufene Schaltsignal wird der Basis des Transistors 96 zugeführt.
Das an einer Q-Ausgangsklemme des Flip-Flop-Stromkreises
107 vom D-Typ wird als Torsignal einer der
Eingangsklemmen eines UND-Torstromkreises 109 zugeführt,
dessen andere Eingangsklemme mit dem Schaltsignal vom Impulsbreitenmodulator 102 gespeist wird.
Das durch den UND-TorStromkreis 109 gelaufene Schaltsignal
wird der Basis des Transistors 97 zugeführt.
Wenn eine an die Ausgangsklemme 99 angeschlossene Last leicht oder klein ist, wird der von der Ausgangsklemme
99 auftretende Ausgangsstrom gemäß dem in Fig. 3 gezeigten Versorgungsquellenstromkreis reduziert.
Wenn der reduzierte Strom einen Wert besitzt, 3er unterhalb des festgelegten Wertes IT„ des Stromdetektorstromkreises
105 liegt, wird so das detektierte Ausgangssignal "0". So wird das an der Q-Ausgangsklemme
des Flip-Flop-Stromkreises 107 vom D-Typ auftretende Ausgangssignal synchron mit dem Takt-
130052/0744
impuls aus dem Taktimpulsgenerator 103 11O", so daß
der Transistor 97 AUS wird.
Zu dieser Zeit wird jedoch das Ausgangssignal· an der Q-Ausgangsklemme des Flip-Flop-Stromkreises 107 vom
D-Typ "1"/ so daß das Schaltsignal vom Impulsbreitenmodulator 102 über den UND-Torstromkreis 108 zur
Basis des Transistors 96 zugeführt wird. Die Eingangsgleichspannung unterliegt so dem Schalten
ig durch den Transistor 96, und daher wird ein Gleichspannungsausgangssignal
V der Ausgangsklemme 99 zugeführt. Da ein Gleichspannungseingangssignal V.
aus dem Gleichrichterstromkreis 9 3 der gesamten Primärwicklung 94a des Transformators 94, d.h. der
Serienverbindung der Induktanzen mit den Induktanzwerten
L- und L2, zugeführt wird, kann in diesem Fall
unter der Annahme, daß das Leistungsverhältnis des Schaltsignals D, seine Periode T und der Wert der
Last R_ ist, das Gleichspannungsausgangssignal V_ wie folgt ausgedrückt werden:
(3) V^ = V,-D
Rr * T L F
i "Y 2TL1 +
So: kann die maximale Ausgangsleistung1 PQ wie folgt
ausgedrückt werden:
2 2
T. 2 V. .D-T Vi P-
(4) P0 ΊΓ" 2(L1 + L_)
Wenn die Induktanzwerte L1 und L2 jeweils vorbereitend
oder vorläufig ausgewählt werden, kann das Gleichspannungsausgangssignal VQ erhalten werden,
das für die Lastvariation ausreichend stabil ist,
130052/0744
selbst wenn die Last klein ist.
Wenn die mit der Ausgangsklemme 99 verbundene Last schwer oder groß ist, wird der an der Ausgangsklemme
99 auftretende Ausgangsstrom groß. Wenn dieser Ausgangsstrom den festgelegten Wert Im„ des Stromdetektorstromkreises
105 übersteigt, wird dessen detektiertes Ausgangssignal "1". So wird das Ausgangssignal
an der Q-Ausgangsklemme des Flip-Flop-Strom-
IQ kreises 107 vom D-Typ synchron mit dem Taktimpuls
vom Taktimpulsoszillator 103 "0". Das Ausgangssignal aus dem ÜND-Torstromkreis 108 wird so "0", so daß
der Transistor 96 AUS schaltet. Da das Ausgangssignal an der Q-Ausgangsklemme des Flip-Flop-Stromkreises
107 vom D-Typ "1" wird, wird zu dieser Zeit jedoch das Schaltsignal aus dem Impulsbreitenmodulator
102 der Basis des Transistors 97 über den ÜND-Torstromkreis 109 zugeführt, um den Transistor 97 betriebsbereit
zu machen. Der Abschnitt der Primär-Wicklung 94a des Transformators 94 von einem Ende
bis zum mittleren Abgriffpunkt wird so verwendet, und
zu dieser Zeit ist der Induktanzwert dieses Teils L1.
So kann die maximale Ausgangsleistung P_ zu diesem Zeitpunkt wie folgt ausgedrückt werden:
· ν 2.D2«t
P= -i E
P0 2L1
In diesem Fall wird der Induktanzwert klein im Vergleich zu dem Fall, daß die Last klein ist, so daß,
30
wie aus den Gleichungen (4) und (5) hervorgeht, die maximale Ausgangsleistung PQ groß wird, welche an
der Ausgangsklemme 99 erhalten werden kann. Selbst wenn ein großes Ausgangssignal von dem Versorgungs-
130052/0744
_ 18 _
quellenstromkreis erhalten wird, ist somit die an der Ausgangsklemme erhaltene Gleichspannung stabilisiert,
und selbst wenn die Last groß ist, ist die Gleichspannung für die Lastfluktuation ausreichend
stabil.
Bei dem oben beschriebenen stabilisierten Versorgungsquellenstromkreis
vom Schalttyp wird die Wirksamkeit oder Leistung bei hochgewählter Schaltfrequenz so
hoch. Wenn der in Fig. 2 gezeigte Oszillator der Erfindung daher als Taktimpulsoszillator verwendet
wird, wird ein Versorgungsquellenstromkreis mit hohem Wirkungsgrad bzw. hoher Leistung geschaffen.
130052/0744
■A-
Leerseite
Claims (6)
- it 4950OszillatorPatentansprücheOszillator mit
a) einer Gleichspannungsquelleb) einem Differentialverstärker mit einer Hysterese-Charakteristik, der aus einem ersten und einem zweiten Transistor besteht, die jeweils Eingangsund Ausgangselektroden besitzen, wobei ein Rückkopplungsstromkreis zwischen einer Ausgangselektrode des einen der beiden Transistoren und einem Bezugspunkt angeschlossen ist und eine erste und eine zweite Last zwischen den Ausgangselektroden des ersten bzw, des zweiten Transistors und der Gleichspannungsquelle angeschlossen sind,c) einer Kondensatoreinrichtung, die zwischen der Eingangselektrode des ersten Transistors und dem Bezugspunkt angeschlossen ist,d) einer Stromquelle, die an die Gleichspannungsquelle angeschlossen ist und eine Steuerklemmebesitzt, welche einen festgelegten Konstantstrom erzeugt, unde) einer Stromsenkeneinrichtung, die mit dem Bezugspunkt verbunden ist und eine Steuerklemme besitzt, im welcher im wesentlichen eine Hälftedes festgelegten KonstantStroms fließt, gekennzeichnet durchf) eine erste Stromschalteinrichtung, die zwischen der Steuerklemme der Stromquelle und dem Verbindungspunkt der Kondensatoreinrichtung mitder Eingangselektrode des ersten Transistors angeschlossen und durch ein Ausgangssignal der Ausgangselektrode des zweiten Transistors geregelt wird, und1 30052/0744g) eine zweite Stromschalteinrichtung, die zwischen der Steuerklemme der Stromquellen und dem Bezugspunkt durch eine dritte Last verbunden ist und durch ein Ausgangssignal der Ausgangselektrode des ersten Transistors geregelt wird, um hierdurch ein Ausgangsimpulssignal über die dritte Last zu erzeugen. - 2. Oszillator nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, IQ daß die erste Stromschalteinrichtung einen dritten Transistor enthält, dessen Eingangselektrode mit der Ausgangselektrode des zweiten Transistors verbunden ist, dessen Hauptstromweg zwischen der Steuerklemme der Stromquelle und dem Verbindungspunkt der Kondensatoreinrichtung mit der Eingangselektrode des ersten Transistors verbunden ist.
- 3. Oszillator nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Stromschalteinrichtung einen vierten Transistor enthält, dessen Eingangselektrode mit der Ausgangselektrode des ersten Transistors verbunden ist, dessen Hauptstromweg zwischen der Steuerklemme der Stromquelle und der dritten Last angeschlossen ist.
- 4. Oszillator nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet,daß die Stromquelle einen fünften und sechsten Transistor enthält, deren Eingangselektroden jeweils miteinander verbunden sind und deren Hauptstromwege parallel zueinander und zwischen der Gleichspannungsquelle und dem Verbindungspunkt des dritten und vierten Transistors angeschlossen sind, daß eine erste Diodeneinrichtung zwischen der Gleichspannungsquelle und einer weiteren Strom-130062/07USenkeneinrichtung angeschlossen ist, und daß ein Stromkreis zur Verbindung des Verbindungspunktes der ersten Diodeneinrichtung mit der anderen Stromsenkeneinrichtung und den Eingangselektroden des fünften und sechsten Transistors vorgesehen ist.
- 5. Oszillator nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Stromsenkeneinrichtung einen siebten Transistor enthält, der eine Eingangselektrode besitzt und dessen Hauptstromweg in Reihe mit dem Haupt-Stromweg des dritten Transistors angeschlossen ist, daß ein achter Transistor eine Eingangselektrode besitzt, die mit dem Verbindungspunkt der ersten Diodeneinrichtung mit der anderen Stromsenkeneinrichtung verbunden ist, wobei der Hauptstromweg zwischen der Gleichspannungsquelle und dem Bezugspunkt über eine zweite Diodeneinrichtung angeschlossen ist, und daß ein Stromkreis zur Verbindung des* Verbindungspunktes des achten Transistors mit der zweiten Diodeneinrichtung mit der Eingangselektrode des siebten Transistors vorgesehen ist.
- 6. Oszillator nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Ausgangsimpulssignal über die Last für ein Taktimpulssignal eines Versorgungsquellenstromkreises vom Schalttyp verwendet wird·130052/0744
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3055180A JPS56126315A (en) | 1980-03-11 | 1980-03-11 | Oscillator |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3109058A1 true DE3109058A1 (de) | 1981-12-24 |
Family
ID=12306924
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19813109058 Withdrawn DE3109058A1 (de) | 1980-03-11 | 1981-03-10 | Oszillator |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4434408A (de) |
JP (1) | JPS56126315A (de) |
AU (1) | AU541646B2 (de) |
CA (1) | CA1166708A (de) |
DE (1) | DE3109058A1 (de) |
FR (1) | FR2478406B1 (de) |
GB (1) | GB2072448B (de) |
NL (1) | NL8101070A (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3938760A1 (de) * | 1989-11-23 | 1991-05-29 | Telefunken Electronic Gmbh | Abstimmbarer resonanzverstaerker oder oszillator |
Families Citing this family (171)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56147515A (en) * | 1980-04-18 | 1981-11-16 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Voltage controlled type oscillator |
US4450415A (en) * | 1981-08-27 | 1984-05-22 | Sprague Electric Company | Alterable mode oscillator |
GB2159358B (en) * | 1984-05-23 | 1988-06-08 | Stc Plc | Comparator circuit |
US4642579A (en) * | 1985-09-27 | 1987-02-10 | National Semiconductor Corporation | IC low-capacitance, low-frequency, low-current, non-radiating oscillator |
US4626801A (en) * | 1985-10-25 | 1986-12-02 | Sprague Electric Company | Relaxation integrated circuit oscillator |
US5467051A (en) * | 1993-09-01 | 1995-11-14 | Motorola, Inc. | Low voltage precision switch |
DE4438671C1 (de) * | 1994-10-28 | 1996-05-15 | Sgs Thomson Microelectronics | Schaltungsanordnung zur Ansteuerung eines Umrichters |
DE602005018947D1 (de) | 2004-10-08 | 2010-03-04 | Exxonmobil Chem Patents Inc | Kombination von klebrigmacher und poly-alpha-olefin-öl |
US7851418B2 (en) | 2005-06-03 | 2010-12-14 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Ashless detergents and formulated lubricating oil containing same |
JP2007002120A (ja) * | 2005-06-24 | 2007-01-11 | Fuji Xerox Co Ltd | 難燃性樹脂組成物及び難燃性樹脂成形品 |
AU2006270436B2 (en) | 2005-07-19 | 2011-12-15 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polyalpha-olefin compositions and processes to produce the same |
WO2007011462A1 (en) | 2005-07-19 | 2007-01-25 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Lubricants from mixed alpha-olefin feeds |
US7989670B2 (en) * | 2005-07-19 | 2011-08-02 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process to produce high viscosity fluids |
CA2657641C (en) | 2006-07-19 | 2012-12-11 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process to produce polyolefins using metallocene catalysts |
US20080248983A1 (en) | 2006-07-21 | 2008-10-09 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for lubricating heavy duty geared apparatus |
US7888298B2 (en) | 2007-03-20 | 2011-02-15 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricant compositions with improved properties |
US8080601B2 (en) | 2007-04-03 | 2011-12-20 | Exxommobil Research And Engineering Company | Lubricating compositions containing ashless catalytic antioxidant additives |
US8513478B2 (en) * | 2007-08-01 | 2013-08-20 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process to produce polyalphaolefins |
US8227392B2 (en) * | 2008-01-25 | 2012-07-24 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Base stocks and lubricant blends containing poly-alpha olefins |
CN101925617B (zh) * | 2008-01-31 | 2012-11-14 | 埃克森美孚化学专利公司 | 在生产茂金属催化的聚α烯烃中线性α烯烃的改进利用 |
US8865959B2 (en) * | 2008-03-18 | 2014-10-21 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for synthetic lubricant production |
JP5633976B2 (ja) | 2008-03-31 | 2014-12-03 | エクソンモービル・ケミカル・パテンツ・インク | 剪断安定性の高粘度paoの製造 |
US8283428B2 (en) * | 2008-06-20 | 2012-10-09 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polymacromonomer and process for production thereof |
US8372930B2 (en) * | 2008-06-20 | 2013-02-12 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | High vinyl terminated propylene based oligomers |
US8399725B2 (en) * | 2008-06-20 | 2013-03-19 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Functionalized high vinyl terminated propylene based oligomers |
US8283419B2 (en) * | 2008-06-20 | 2012-10-09 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Olefin functionalization by metathesis reaction |
US8614174B2 (en) | 2008-12-05 | 2013-12-24 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricants having alkyl cyclohexyl 1,2-dicarboxylates |
US8530712B2 (en) * | 2009-12-24 | 2013-09-10 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for producing novel synthetic basestocks |
US8598102B2 (en) * | 2009-12-30 | 2013-12-03 | ExxonMobil Research and Egineering Company | Lubricant base stocks based on block copolymers and processes for making |
US8759267B2 (en) | 2010-02-01 | 2014-06-24 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for improving the fuel efficiency of engine oil compositions for large low and medium speed engines by reducing the traction coefficient |
US8598103B2 (en) | 2010-02-01 | 2013-12-03 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for improving the fuel efficiency of engine oil compositions for large low, medium and high speed engines by reducing the traction coefficient |
US8748362B2 (en) | 2010-02-01 | 2014-06-10 | Exxonmobile Research And Engineering Company | Method for improving the fuel efficiency of engine oil compositions for large low and medium speed gas engines by reducing the traction coefficient |
US8728999B2 (en) | 2010-02-01 | 2014-05-20 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for improving the fuel efficiency of engine oil compositions for large low and medium speed engines by reducing the traction coefficient |
EP2531582B1 (de) | 2010-02-01 | 2018-07-25 | ExxonMobil Research and Engineering Company | Verwendung von motorölzusammensetzungen zur verbesserung der kraftstoffeffizienz von grossen motoren mit niedriger und mittlerer geschwindigkeit mittels reduzierung des traktionskoeffizienten |
US8642523B2 (en) | 2010-02-01 | 2014-02-04 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for improving the fuel efficiency of engine oil compositions for large low and medium speed engines by reducing the traction coefficient |
US9815915B2 (en) | 2010-09-03 | 2017-11-14 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Production of liquid polyolefins |
US8623796B2 (en) | 2011-05-27 | 2014-01-07 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Oil-in-oil compositions and methods of making |
US20120302478A1 (en) | 2011-05-27 | 2012-11-29 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for producing a two phase lubricant composition |
US9127231B2 (en) | 2011-06-01 | 2015-09-08 | Exxonmobil Research And Engineering Company | High efficiency lubricating composition |
US8569216B2 (en) | 2011-06-16 | 2013-10-29 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricant formulation with high oxidation performance |
US20130005622A1 (en) | 2011-06-29 | 2013-01-03 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Low viscosity engine oil with superior engine wear protection |
WO2013003405A1 (en) | 2011-06-30 | 2013-01-03 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating compositions containing polyalkylene glycol mono ethers |
SG193979A1 (en) | 2011-06-30 | 2013-11-29 | Exxonmobil Res & Eng Co | Method of improving pour point of lubricating compositions containing polyalkylene glycol mono ethers |
EP2726583A1 (de) | 2011-06-30 | 2014-05-07 | ExxonMobil Research and Engineering Company | Schmiermittelzusammensetzungen mit polyetheraminen |
US20130005633A1 (en) | 2011-06-30 | 2013-01-03 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating Compositions Containing Polyalkylene Glycol Mono Ethers |
EP2773732A1 (de) | 2011-11-01 | 2014-09-10 | ExxonMobil Research and Engineering Company | Schmiermittel mit verbesserter brennstoffersparnis bei niedriger temperatur |
SG11201401412SA (en) | 2011-11-14 | 2014-09-26 | Exxonmobil Res & Eng Co | Method for improving engine fuel efficiency |
US20130165354A1 (en) | 2011-12-22 | 2013-06-27 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for improving engine fuel efficiency |
US8703666B2 (en) | 2012-06-01 | 2014-04-22 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricant compositions and processes for preparing same |
US9228149B2 (en) | 2012-07-02 | 2016-01-05 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Enhanced durability performance of lubricants using functionalized metal phosphate nanoplatelets |
US9359573B2 (en) | 2012-08-06 | 2016-06-07 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Migration of air release in lubricant base stocks |
US9487729B2 (en) | 2012-10-24 | 2016-11-08 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Functionalized polymers and oligomers as corrosion inhibitors and antiwear additives |
US20140194333A1 (en) | 2013-01-04 | 2014-07-10 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for improving engine fuel efficiency |
WO2014139935A1 (en) | 2013-03-11 | 2014-09-18 | Basf Se | The use of polyalkoxylates in lubricant compositions |
US20140274849A1 (en) | 2013-03-14 | 2014-09-18 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating composition providing high wear resistance |
US20140274837A1 (en) | 2013-03-14 | 2014-09-18 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for improving emulsion characteristics of engine oils |
PL2997117T3 (pl) | 2013-05-14 | 2019-08-30 | Basf Se | Zastosowanie estru |
JP6312171B2 (ja) | 2013-05-17 | 2018-04-18 | ビーエーエスエフ ソシエタス・ヨーロピアBasf Se | 潤滑油組成物におけるポリテトラヒドロフランの使用 |
RU2668975C2 (ru) | 2013-09-16 | 2018-10-05 | Басф Се | Сложный полиэфир и применение сложного полиэфира в смазочных материалах |
US20150099675A1 (en) | 2013-10-03 | 2015-04-09 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Compositions with improved varnish control properties |
EP3074489A1 (de) | 2013-11-26 | 2016-10-05 | Basf Se | Verwendung von polyalkylenglykolestern in schmierölzusammensetzungen |
SG11201603480VA (en) | 2013-12-23 | 2016-05-30 | Exxonmobil Res & Eng Co | Method for improving engine fuel efficiency |
US10190072B2 (en) | 2013-12-23 | 2019-01-29 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for improving engine fuel efficiency |
US9885004B2 (en) | 2013-12-23 | 2018-02-06 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for improving engine fuel efficiency |
US20150175923A1 (en) | 2013-12-23 | 2015-06-25 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for improving engine fuel efficiency |
US9506008B2 (en) | 2013-12-23 | 2016-11-29 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for improving engine fuel efficiency |
US20150175924A1 (en) | 2013-12-23 | 2015-06-25 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for improving engine fuel efficiency |
JP6545181B2 (ja) | 2014-01-28 | 2019-07-17 | ビーエーエスエフ ソシエタス・ヨーロピアBasf Se | 潤滑油組成物におけるアルコキシル化ポリエチレングリコールの使用 |
EP2937408B1 (de) | 2014-04-22 | 2017-01-04 | Basf Se | Schmiermittelzusammensetzung mit einem Ester eines C17 Alkoholgemischs |
US9896634B2 (en) | 2014-05-08 | 2018-02-20 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for preventing or reducing engine knock and pre-ignition |
US20150322367A1 (en) | 2014-05-09 | 2015-11-12 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for preventing or reducing low speed pre-ignition |
US20150322368A1 (en) | 2014-05-09 | 2015-11-12 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for preventing or reducing low speed pre-ignition |
US20150322369A1 (en) | 2014-05-09 | 2015-11-12 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for preventing or reducing low speed pre-ignition |
US10519394B2 (en) | 2014-05-09 | 2019-12-31 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for preventing or reducing low speed pre-ignition while maintaining or improving cleanliness |
EP3146028B1 (de) | 2014-05-22 | 2018-07-11 | Basf Se | Schmiermittelzusammensetzungen mit beta-glucanen |
US9506009B2 (en) | 2014-05-29 | 2016-11-29 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating oil compositions with engine wear protection |
US10689593B2 (en) | 2014-08-15 | 2020-06-23 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Low viscosity lubricating oil compositions for turbomachines |
US9944877B2 (en) | 2014-09-17 | 2018-04-17 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Composition and method for preventing or reducing engine knock and pre-ignition in high compression spark ignition engines |
US9957459B2 (en) | 2014-11-03 | 2018-05-01 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Low transition temperature mixtures or deep eutectic solvents and processes for preparation thereof |
SG11201702860WA (en) | 2014-12-24 | 2017-07-28 | Exxonmobil Res & Eng Co | Methods for determining condition and quality of petroleum products |
SG11201702851YA (en) | 2014-12-24 | 2017-07-28 | Exxonmobil Res & Eng Co | Methods for authentication and identification of petroleum products |
US10781397B2 (en) | 2014-12-30 | 2020-09-22 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating oil compositions with engine wear protection |
EP3240878A1 (de) | 2014-12-30 | 2017-11-08 | ExxonMobil Research and Engineering Company | Schmierölzusammensetzungen mit eingekapselten mikroskaligen partikeln |
WO2016109376A1 (en) | 2014-12-30 | 2016-07-07 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating oil compositions with engine wear protection |
US20160186084A1 (en) | 2014-12-30 | 2016-06-30 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating oil compositions with engine wear protection |
US9926509B2 (en) | 2015-01-19 | 2018-03-27 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating oil compositions with engine wear protection and solubility |
WO2016138939A1 (en) | 2015-03-03 | 2016-09-09 | Basf Se | Pib as high viscosity lubricant base stock |
WO2016156313A1 (en) | 2015-03-30 | 2016-10-06 | Basf Se | Lubricants leading to better equipment cleanliness |
EP3085757A1 (de) | 2015-04-23 | 2016-10-26 | Basf Se | Stabilisierung von alkoxylierten polytetrahydrofuranen mit antioxidantien |
US10119093B2 (en) | 2015-05-28 | 2018-11-06 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Composition and method for preventing or reducing engine knock and pre-ignition in high compression spark ignition engines |
SG11201707204UA (en) | 2015-06-09 | 2017-12-28 | Exxonmobil Res & Eng Co | Inverse micellar compositions containing lubricant additives |
WO2017003634A1 (en) | 2015-06-30 | 2017-01-05 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Lubricant compositions comprising diol functional groups and methods of making and using same |
US10119090B2 (en) | 2015-07-07 | 2018-11-06 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Composition and method for preventing or reducing engine knock and pre-ignition in high compression spark ignition engines |
US10316712B2 (en) | 2015-12-18 | 2019-06-11 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricant compositions for surface finishing of materials |
WO2017146897A1 (en) | 2016-02-26 | 2017-08-31 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricant compositions containing controlled release additives |
EP3420059A1 (de) | 2016-02-26 | 2019-01-02 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Schmiermittelzusammensetzungen mit additiven mit kontrollierter freisetzung |
US9951290B2 (en) | 2016-03-31 | 2018-04-24 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricant compositions |
US20180037841A1 (en) | 2016-08-03 | 2018-02-08 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating engine oil for improved wear protection and fuel efficiency |
SG10201914108RA (en) | 2016-08-05 | 2020-02-27 | Rutgers The State University Of New Jersey | Thermocleavable friction modifiers and methods thereof |
US10479956B2 (en) | 2016-09-20 | 2019-11-19 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Non-newtonian engine oil with superior engine wear protection and fuel economy |
US20180100114A1 (en) | 2016-10-07 | 2018-04-12 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Low conductivity lubricating oils for electric and hybrid vehicles |
US20180100118A1 (en) | 2016-10-07 | 2018-04-12 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for controlling electrical conductivity of lubricating oils in electric vehicle powertrains |
US20180100120A1 (en) | 2016-10-07 | 2018-04-12 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for preventing or minimizing electrostatic discharge and dielectric breakdown in electric vehicle powertrains |
US10829708B2 (en) | 2016-12-19 | 2020-11-10 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Composition and method for preventing or reducing engine knock and pre-ignition in high compression spark ignition engines |
WO2018125956A1 (en) | 2016-12-30 | 2018-07-05 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Low viscosity lubricating oil compositions for turbomachines |
US10647936B2 (en) | 2016-12-30 | 2020-05-12 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for improving lubricant antifoaming performance and filterability |
SG11201906193XA (en) | 2017-02-01 | 2019-08-27 | Exxonmobil Res & Eng Co | Lubricating engine oil and method for improving engine fuel efficiency |
WO2018144301A1 (en) | 2017-02-06 | 2018-08-09 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Low transition temperature mixtures and lubricating oils containing the same |
US10793801B2 (en) | 2017-02-06 | 2020-10-06 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Low transition temperature mixtures and lubricating oils containing the same |
WO2018156304A1 (en) | 2017-02-21 | 2018-08-30 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating oil compositions and methods of use thereof |
US10876062B2 (en) | 2017-03-24 | 2020-12-29 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Cold cranking simulator viscosity boosting base stocks and lubricating oil formulations containing the same |
US10858610B2 (en) | 2017-03-24 | 2020-12-08 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Cold cranking simulator viscosity boosting base stocks and lubricating oil formulations containing the same |
US10738258B2 (en) | 2017-03-24 | 2020-08-11 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for improving engine fuel efficiency and energy efficiency |
US10808196B2 (en) | 2017-03-28 | 2020-10-20 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Cold cranking simulator viscosity reducing base stocks and lubricating oil formulations containing the same |
US10443008B2 (en) | 2017-06-22 | 2019-10-15 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Marine lubricating oils and method of making and use thereof |
US20190016984A1 (en) | 2017-07-13 | 2019-01-17 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Continuous process for the manufacture of grease |
EP3655510A1 (de) | 2017-07-21 | 2020-05-27 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Verfahren zur verbesserung der ablagerungskontrolle und der sauberkeitsleistung in einem mit schmieröl geschmierten motor |
US20190062668A1 (en) | 2017-08-25 | 2019-02-28 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Ashless engine lubricants for high temperature applications |
WO2019040576A1 (en) | 2017-08-25 | 2019-02-28 | Exxonmobil Research And Engineering Company | ASH-FREE LUBRICANTS FOR ENGINES FOR HIGH TEMPERATURE APPLICATIONS |
US20190085256A1 (en) | 2017-09-18 | 2019-03-21 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Hydraulic oil compositions with improved hydrolytic and thermo-oxidative stability |
US20190093040A1 (en) | 2017-09-22 | 2019-03-28 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating oil compositions with viscosity and deposit control |
WO2019089181A1 (en) | 2017-10-30 | 2019-05-09 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating oil compositions with engine wear protection |
US20190136147A1 (en) | 2017-11-03 | 2019-05-09 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricant compositions with improved performance and methods of preparing and using the same |
WO2019094019A1 (en) | 2017-11-09 | 2019-05-16 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for preventing or reducing low speed pre-ignition while maintaining or improving cleanliness |
WO2019103808A1 (en) | 2017-11-22 | 2019-05-31 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating oil compositions with oxidative stability in diesel engines |
WO2019112711A1 (en) | 2017-12-04 | 2019-06-13 | Exxonmobil Research And Enginerring Company | Method for preventing or reducing low speed pre-ignition |
WO2019118115A1 (en) | 2017-12-15 | 2019-06-20 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating oil compositions containing microencapsulated additives |
US20190203151A1 (en) | 2017-12-28 | 2019-07-04 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Flat viscosity fluids and lubricating oils based on liquid crystal base stocks |
US20190203144A1 (en) | 2017-12-29 | 2019-07-04 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubrication of oxygenated diamond-like carbon surfaces |
US20190203142A1 (en) | 2017-12-29 | 2019-07-04 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating oil compositions with wear and sludge control |
US10774286B2 (en) | 2017-12-29 | 2020-09-15 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Grease compositions with improved performance and methods of preparing and using the same |
WO2019217058A1 (en) | 2018-05-11 | 2019-11-14 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for improving engine fuel efficiency |
US20190376000A1 (en) | 2018-06-11 | 2019-12-12 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Non-zinc-based antiwear compositions, hydraulic oil compositions, and methods of using the same |
US20190382680A1 (en) | 2018-06-18 | 2019-12-19 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Formulation approach to extend the high temperature performance of lithium complex greases |
US20200024538A1 (en) | 2018-07-23 | 2020-01-23 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating oil compositions with oxidative stability in diesel engines using biodiesel fuel |
WO2020023437A1 (en) | 2018-07-24 | 2020-01-30 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating oil compositions with engine corrosion protection |
US20200102519A1 (en) | 2018-09-27 | 2020-04-02 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Low viscosity lubricating oils with improved oxidative stability and traction performance |
WO2020096804A1 (en) | 2018-11-05 | 2020-05-14 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating oil compositions having improved cleanliness and wear performance |
US20200165537A1 (en) | 2018-11-28 | 2020-05-28 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating oil compositions with improved deposit resistance and methods thereof |
US20200181525A1 (en) | 2018-12-10 | 2020-06-11 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for improving oxidation and deposit resistance of lubricating oils |
US20200199475A1 (en) | 2018-12-19 | 2020-06-25 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricant Compositions With Improved Wear Control |
WO2020131441A1 (en) | 2018-12-19 | 2020-06-25 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Grease compositions having improved performance |
US20200199483A1 (en) | 2018-12-19 | 2020-06-25 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating oil compositions with viscosity control |
WO2020131440A1 (en) | 2018-12-19 | 2020-06-25 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Grease compositions having calcium sulfonate and polyurea thickeners |
US20200199485A1 (en) | 2018-12-19 | 2020-06-25 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Grease compositions having polyurea thickeners made with isocyanate terminated prepolymers |
US20200199477A1 (en) | 2018-12-19 | 2020-06-25 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for improving high temperature antifoaming performance of a lubricating oil |
US20200199480A1 (en) | 2018-12-19 | 2020-06-25 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating oil compositions with antioxidant formation and dissipation control |
US11629308B2 (en) | 2019-02-28 | 2023-04-18 | ExxonMobil Technology and Engineering Company | Low viscosity gear oil compositions for electric and hybrid vehicles |
US11739282B2 (en) | 2019-03-20 | 2023-08-29 | Basf Se | Lubricant composition |
WO2020257375A1 (en) | 2019-06-19 | 2020-12-24 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Heat transfer fluids and methods of use |
WO2020257378A1 (en) | 2019-06-19 | 2020-12-24 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Heat transfer fluids and methods of use |
WO2020257371A1 (en) | 2019-06-19 | 2020-12-24 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Heat transfer fluids and methods of use |
US10712105B1 (en) | 2019-06-19 | 2020-07-14 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Heat transfer fluids and methods of use |
WO2020257373A1 (en) | 2019-06-19 | 2020-12-24 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Heat transfer fluids and methods of use |
WO2020257379A1 (en) | 2019-06-19 | 2020-12-24 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Heat transfer fluids and methods of use |
WO2020257377A1 (en) | 2019-06-19 | 2020-12-24 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Heat transfer fluids and methods of use |
WO2020257370A1 (en) | 2019-06-19 | 2020-12-24 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Heat transfer fluids and methods of use |
WO2020257374A1 (en) | 2019-06-19 | 2020-12-24 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Heat transfer fluids and methods of use |
WO2020257376A1 (en) | 2019-06-19 | 2020-12-24 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Heat transfer fluids and methods of use |
WO2020264534A2 (en) | 2019-06-27 | 2020-12-30 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for reducing solubilized copper levels in wind turbine gear oils |
WO2021108160A1 (en) | 2019-11-25 | 2021-06-03 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Hot melt pressure-sensitive adhesives and processes for making same |
WO2021133583A1 (en) | 2019-12-23 | 2021-07-01 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method and apparatus for the continuous production of polyurea grease |
US11345872B2 (en) | 2020-01-30 | 2022-05-31 | ExxonMobil Technology and Engineering Company | Sulfur-free, ashless, low phosphorus lubricant compositions with improved oxidation stability |
US20230166635A1 (en) | 2020-03-27 | 2023-06-01 | ExxonMobil Technology and Engineering Company | Monitoring health of heat transfer fluids for electric systems |
EP4127111A2 (de) | 2020-03-31 | 2023-02-08 | ExxonMobil Technology and Engineering Company | Kohlenwasserstoffzusammensetzungen als schmiermittel für verbesserte oxidationsstabilität |
CN115698236B (zh) | 2020-07-09 | 2024-07-09 | 埃克森美孚技术与工程公司 | 具有优异发动机磨损保护和腐蚀保护的发动机油润滑剂组合物及其制备方法 |
US20230242831A1 (en) | 2020-09-30 | 2023-08-03 | ExxonMobil Technology and Engineering Company | Low friction and low traction lubricant compositions useful in dry clutch motorcycles |
US20220145206A1 (en) | 2020-11-06 | 2022-05-12 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Engine oil lubricant compostions and methods for making same with steel corrosion protection |
WO2022109521A1 (en) | 2020-11-17 | 2022-05-27 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Concurrent isomerization/hydrogenation of unsaturated polyalphaolefin in the presence of a high activity catalyst |
US11760952B2 (en) | 2021-01-12 | 2023-09-19 | Ingevity South Carolina, Llc | Lubricant thickener systems from modified tall oil fatty acids, lubricating compositions, and associated methods |
WO2023122405A1 (en) | 2021-12-21 | 2023-06-29 | ExxonMobil Technology and Engineering Company | Engine oil lubricant compostions and methods for making same with superior oil consumption |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1295633B (de) * | 1967-06-23 | 1969-05-22 | Standard Elektrik Lorenz Ag | Multivibrator zur Erzeugung von Rechteckspannungen sehr niedriger Frequenz |
US3623147A (en) * | 1970-06-05 | 1971-11-23 | Westinghouse Electric Corp | Precision astable multivibrator |
US3924202A (en) * | 1974-08-21 | 1975-12-02 | Rca Corp | Electronic oscillator |
JPS5314542A (en) * | 1976-07-26 | 1978-02-09 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Non-stable multi-vibrator |
JPS54134544A (en) * | 1978-04-11 | 1979-10-19 | Mitsubishi Electric Corp | Oscillator circuit |
JPS54161256A (en) * | 1978-05-25 | 1979-12-20 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Horizontal oscillation circuit |
-
1980
- 1980-03-11 JP JP3055180A patent/JPS56126315A/ja active Pending
-
1981
- 1981-03-05 NL NL8101070A patent/NL8101070A/nl not_active Application Discontinuation
- 1981-03-10 CA CA000372672A patent/CA1166708A/en not_active Expired
- 1981-03-10 US US06/242,395 patent/US4434408A/en not_active Expired - Lifetime
- 1981-03-10 DE DE19813109058 patent/DE3109058A1/de not_active Withdrawn
- 1981-03-10 FR FR8104760A patent/FR2478406B1/fr not_active Expired
- 1981-03-10 GB GB8107512A patent/GB2072448B/en not_active Expired
- 1981-03-10 AU AU68219/81A patent/AU541646B2/en not_active Ceased
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3938760A1 (de) * | 1989-11-23 | 1991-05-29 | Telefunken Electronic Gmbh | Abstimmbarer resonanzverstaerker oder oszillator |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA1166708A (en) | 1984-05-01 |
NL8101070A (nl) | 1981-10-01 |
FR2478406B1 (fr) | 1986-03-21 |
US4434408A (en) | 1984-02-28 |
AU541646B2 (en) | 1985-01-17 |
GB2072448A (en) | 1981-09-30 |
JPS56126315A (en) | 1981-10-03 |
FR2478406A1 (fr) | 1981-09-18 |
GB2072448B (en) | 1984-03-14 |
AU6821981A (en) | 1981-09-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3109058A1 (de) | Oszillator | |
DE3420469C2 (de) | Schaltungsanordnung zur Steuerung eines Resonanz-Wechselrichters | |
DE927932C (de) | Schaltung fuer einen sehr kleinen Transistor-Verstaerker | |
DE68914757T2 (de) | Geschaltete Speisespannungsschaltung. | |
DE2617086A1 (de) | Verstaerker | |
DE2917926A1 (de) | Gegentakt-schaltleistungsverstaerker | |
DE2705969A1 (de) | Vorschaltanordnung fuer entladungslampe | |
DE2718792B2 (de) | Leistungsverstärker | |
DE2935811A1 (de) | Geschalteter spannungswandler | |
DE60205058T2 (de) | Schaltnetzteil | |
DE2546826A1 (de) | Steuerschalter fuer inverter | |
DE3330039A1 (de) | Sperrwandler-schaltnetzteil | |
DE3212072A1 (de) | Schaltungsanordnung zum erzeugen eines saegezahnfoermigen stromes | |
DE2160121A1 (de) | Speiseschaltungsanordnung für eine Last mit variablem Widerstand | |
DE3610276A1 (de) | Wechselspannungs-Gleichspannungsumformer schaltung | |
DE3610156C2 (de) | ||
DE3247596A1 (de) | Wechselrichterschaltung mit symmetriesteuerung | |
DE3040556C2 (de) | ||
DE2556698A1 (de) | Steuerschaltung fuer eine geschaltete speisespannungsschaltung, insbesondere fuer einen fernsehempfaenger | |
EP0024523B1 (de) | Eintakt-Durchflussumrichter zur Erzeugung galvanisch getrennter Ausgangsgleichspannungen | |
DE2557512C3 (de) | PDM-Verstärker | |
DE1906957B2 (de) | Demodulatorverstaerker fuer winkelmodulierte elektrische hochfrequenzschwingungen | |
DE2254009A1 (de) | Energieversorgungskreis | |
DE2427402A1 (de) | Stromversorgungsanordnung | |
DE1462927A1 (de) | Vertikalablenkschaltung |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8141 | Disposal/no request for examination |