DE3049641C2 - Gleitelement - Google Patents
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Description
20
Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf ein Gleitelement, nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1,
das für die Gleitfläche von bspw. Kolbenringen, Zylinderbüchsen und Luftverdichter für innere Verbrennungskraftmaschinen
gut geeignet ist
Um die Leistungsfähigkeit von Verbrennungskraftmaschinen
zu erhöhen, wurden höhere Anforderungen an Abrieb und Festfressen verhindernde Materialien ju
und Materialien geringer Reibung gestellt, wobei zu berücksichtigen ist, daß leichte Legierungen verwendet
werden sollen und eine weitere Verkleinerung als Gegengewicht für höhere Rotationsgeschwindigkeit,
höheres Kompressionsverhältnis, eine Gewichtsverrin- )■>
gerung und Verbesserung des Kraftstoffverbrauchs notwendig ist.
Bekannt ist es, abriebfeste Schichten durch Aufspritzen oder Galvanisieren eines Metalls, eines Oxids oder
eines Carbids auf die Gleitbereiche der Maschinenteile zu bilden. Abriebfeste Schichten werden beispielsweise
bei Kolbenringen verwendet, wobei hier meistens eine elektrolytische Chromabscheidung oder ein Spritzüberziehen
von Molybdän auf die äußeren Umfangsflächen des auf Stahl basierenden Kolbenringes erfolgt. Der
chrombeschichtete Kolbenring jedoch besitzt eine geringe Widerstandsfähigkeit bezüglich Festfressen an
einer aus Gußeisen bestehenden Zylinderbüchse als Gegenelement und deshalb können Festfressen und
Verschleiß auftreten. Um diesen Nachteil zu mildern, werden Zylinderbüchsen verwendet, die aus Gußeisen
bestehen, dem Nickel, Chrom, Molybdän und/oder Bor und Niob hinzugefügt wird. Dieses Gußeisen jedoch
besitzt, verglichen mit gewöhnlichem Gußeisen eine schlechte Bearbeitbarkeit und zeigt deshalb andere
Nachteile, wie beispielsweise erhöhte Herstellungskosten. Kolbenringe, die mit Molybdän durch Spritzen
überzogen sind, zeigen andererseits eine gute Widerstandsfähigkeit bezüglich Festfressen bei einer Zylinderbüchse
aus Gußeisen als Gegenelement. Bei Motoren, die thermischen Belastungen von mehr als
300° C unterworfen sind, bringt jedoch die Oxidation des Molybdän Probleme im Hinblick auf die Hafteigenschaften
zwischen dem Kolbenring und der aufgespritzten Schicht mit sich. Ferner ist Molybdän so teuer, daß «>5
auch der Kolbenring teuer wird.
Bei einem aus der US-PS 33 26 714 bekannten Gleitelement der eingangs genannten Art, bei dem eine
Uberzugsschicht verwendet wird, die eine hochchromhaltige Eisenlegierung enthält, wird zur Erhöhung der
Abriebfestigkeit und Korrosionsbeständigkeit für den Oberzug eine Substanz verwendet, die aus einer
Mischung aus 20 bis 60 Gewichtsprozent Ferrochrom und 40 bis 80 Gewichtsprozent Wolframkarbid (WC)
besteht. Das Zugeben von WC in die Überzugssubstanz hat zur Folge, daß der überzogene Gegenstand härter
wird und daß er deshalb abriebfester wird, da ja die
Uberzugsschicht aus WC eine Vickershärte von 1000 und mehr besitzt. Andererseits wird jedoch ein
Gleitelement, das mit einer Substanz überzogen ist, die
WC enthält, ein anliegendes Element leichter angreifen als dies bei einem Oberzug mit einer Fe/Cr-Legierung
der Fall ist, und wird, was die Beständigkeit gegenüber einem Festfressen anbetrifft, auf das letztgenannte
Element einen schlechteren Einfluß haben.
Bei einem aus der DE-OS 24 13 097 bekannten Gleitelement liegt der Grundgedanke darin, die
Oberfläche eines Kolbenrings oder eines Zylinders derart auszugestalten, daß sie einen Polier- oder
Schmiereffekt besitzt, was dadurch erreicht wird, daß
der Überzug aus einer harten Legierung, die mit einem weichen Metall, wie beispielsweise Kupfer oder einer
Kupferlegierung gemischt ist, besteht. Hier wird also in Verbindung mit der hochchromhaltigen Eisenlegierung
ein Metall verwendet, das demgegenüber ganz andere Eigenschaften besitzt, denn Kupfer besitzt eine
Vickershärte von 60 bis 150 und beginnt bei einer Temperatur zwischen 250°C und 3000C zu oxidieren, so
daß es unter Hochtemperaturbedingungen nicht eingesetzt werden kann.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es deshalb, ein Gleitelement, wie es im allgemeinen in hohen
Drehzahlen unterworfenen Teilen oder in hohen Drücken ausgesetzten Teilen von inneren Verbrennungskraftmaschinen
verwendet wird, zu schaffen, bei dem nicht nur die Abriebfestigkeit und die Korrosionsbeständigkeit,
sondern auch die Widerstandsfähigkeit gegenüber einem Festfressen und die Hafteigenschaft
des Überzugs verbessert wird, und das selbst unter Hochtemperaturbedingungen verwendet werden kann.
Diese Aufgabe wird bei einem Gleitelement der genannten Art durch die im Kennzeichen des Anspruchs
1 angegebenen Merkmale gelöst.
Bei einem Vergleichsversuch zwischen einem Gleitelement nach der US-PS 33 26 714 und einem erfindungsgemäßen
Gleitelement, der unter den folgenden Bedingungen durchgeführt wurde:
Rotationsgeschwindigkeit:
1000 Upm;
Belastung:
Belastung:
Erhöhung um 25 kg alle zwei Minuten; Versuchsgegenstand:
Zylinder mit einem Außendurchmesser von 25,6 mm,
einem Innendurchmesser von 20 mm,
und einer Höhe von 16 mm;
Versuchs verfahren :
Versuchs verfahren :
Die Enden der zwei Versuchsgegenstände wurden mit ihren Flächen unter der obigen Belastung
aneinander gebracht;
Schmieröl:
Schmieröl:
SAE 30, ergab sich, daß das mit einer Fe/Cr-Legierung überzogene Versuchselement sich bei einer
Belastung von 350 kg, während das mit einer WC-Legierung überzogene Versuchselement sich
bei 250 kg festgefressen hat Dies bedeutet, daß ein Gleitelement, das mit einer Mischung aus einer
Fe/Cr-Legjerung und WC überzogen ist ein gegenüberliegendes Gleitelement leichter angreift
und hinsichtlich der Beständigkeit gegenüber ä Festfressen schlechter ist verglichen mit einem
Gleitelement das nur mit einer Γi:/Cr-Legierung
überzogen ist
Diese Verbesserungen werden gemäß vorliegender Erfindung dadurch erreicht daß der hochchromhaltigen
Fe-Legierung eine Fe/Ni-Legierung beigegeben wird. Diese Überzugsschicht besitzt eine Vickershärte von
500 bis 750, d. Iu eine Härte, die unter derjenigen einer
Fe/Cr-Legierungs-Oberzugsschicht liegt, und eine ausgezeichnete
Abriebfestigkeit und Verschleißfestigkeit durch die Bildung von Chromborid, Chromcarbid und
Nickelsilizid und sie besitzt einen geringen Reibungskoeffizienten.
Dieses Gleitelement mit einer Mischung aus einer Fe/Cr-Legierung und einer Fe/Ni-'.egierung
verringert den Abrieb eines gegenüberliegenden Elements, ohne jedoch die Abriebfestigkeit des Gleitelements
zu verschlechtern, wobei gleichzeitig die Widerstandsfähigkeit gegenüber einem Festfressen auf
einem Wert von 350 kg gehalten wird. Darüber hinaus verliert das Gleitelement vorliegender Erfindung selbst
bei einer Temperatur von 300 bis 3500C nicht seine Härte.
Fig. 1 ist eine grafische Darstellung, die die Ergebnisse des Abriebversuchs eines Beispiels 2 zeigt mi
bei welchem die aus den Elementen und den Gegenelementen abgeriebenen Mengen gezeigt sind,
die auf den Ergebnissen der Abriebversuche an den Endflächen eines Substrats basieren, die folgendermaßen
behandelt sind: )")
(A) mit Chrom elektrolytisch beschichtet;
(B) Flammspritzüberzug mit Molybdän;
(C) Plasma-Spritzüberzug mit einer Pulvermischung aus 10% Fe/Ni-Legierung und 90% hochchromhaltiger
Fe-Legierung;
(D) ein Plasma-Spritzüberzug mit einer Pulvermischung aus 30% Fe/Ni-Legierung und 70% der
hochchromhaltigen Fe-Legierung;
(E) einen Plasma-Spritzüberzug mit einer Pulvermischung aus 70% Fe/Ni-Legierung und 30% der
hochchromhal.tigen Fe-Legierung; und
(F) einen Plasma-Spritzüberzug mit 100% hochchromhaltiger
Fe-Lej;ierung.
Das Gleitelement gemäß vorliegender Erfindung wird anhand von Ausführungsbeispielen im Vergleich zu
herkömmlichen Gleitelementen genau erläutert.
B e i s ρ i e 1 1
Die Endflächen eines Ringes, der ein Rotations-Abriebsversuchsstück
ist, besitzt einen Außendurchmesser «on 25,6 mm, einen Innendurchmesser von 20,0 mm und
eine Dicke von 16 mm, wobei das Stück (A) mit Chrom elektrolytisch beschichtet ist, das Stück (B) mit einem bo
Flammspritzüberzug aus Molybdän, das Stück (C) mit einem Plasma-Spritzüberzug aus einer Pulvermischung
aus 10% der Fe/Ni-Legierung(Fe.42% Ni,4.8% Cr. 1%
B. 8.8% Si, 0.9% C: dieses Verhältnis isi im folgenden
dasselbe) und 90% der hochchromhaltigen Fc-Lcgie- ^ rung (Fe. 65% Cr. 8.2% C. 1.5% Si: dieses Verhältnis ist
im folgenden dasselbe), das Stück (D) mit einem Plasma-Spritzübcrzug aus cin^r Pulvcrniischung aus
30% Fe/Ni-Legierung und 70% rx>chcbromhaltiger
Fe-Legierung, das Stück (E) mit einem Ptasitia-Spritzüberzug
aus einer Pulvermischung aus 70% Fe/Ni-Legierung und 30% der hochchromhaltigen Fe-Legierung.
und das Struck (F) mit einem Plasma-Spritzüberzug aus 100% des hochchromhaltigen Fe-Legienmgspulvers
versehen ist wobei jede Dicke 0,20 bis 030 mm beträgt
Die elektrolytisch beschichteten und die spritzüberzogenen Oberflächen wurden geschliffen. Jed^s der obigen
Vtrsuchsstücke wurde so angeordnet, daß es mit der Endfläche des anderen Versuchsstücks in Berührung
kommt das aus Kohlenstoffstahl (japanische Indtistrienorm/J 1S/S45C) mit Abmessungen von 25,6 mm im
Außendurchmesser, 20,0 mm im Innendurchmesser und 16 mm in der Dicke ist Motorenöl SAE 30 wurde als
Schmieröl auf die Kontaktflächen gebracht und die Belastung wurde von 10 kg bis 500 kg verändert um die
Grenzbelastung, an der ein sich Festfressen beginnt und den Reibungskoeffizienten zu messen und wobei der
Beschädigungszustand der Oberfläche beobachtet wurde.
Als Ergebnis erhielt man, daß (A) das mit Chrom beschichtete Versuchsstück sich bei einer Belastung von
200 bis 250 kg festgefressen hat daß (B) beim Versuchsstück mit dem Flammspritzüberzug aus Molybdän
selbst unter einer Belastung von 500 kg kein Festfressen begonnen hat und daß die Versuchsstücke
(C) bis (F) mit einem Plasma-Spritzüberzug aus der Pi'lvermiscriung sich unter Belastung von 325 bis 350 kg
festgefressen haben.
Die größten Reibungskoeffizienten ergaben sich beim Versuchsstück (B), das mit einem Flammspritzüberzug
aus Molybdän versehen ist, beim Versuchsstück (F), das mit einem Plasma-Spritzüberzug aus 100% hochchromhaltigem
Fe-Legierungspulver versehen ist, und beim Versuchsstück (C), das mit einem Plasma-Sprilzüberzug
aus der Pulvermischung aus 10% Fe/Ni-Legierung und 90% hochchromhaltiger Fe-Legierung versehen ist. Die
zweitgrößten Reibungskoeffizienten ergaben sich beim Versuchsstück (D), das mit einem Plasma-Spritzüberzug
aus der Pulvermischung aus 30% Fe/Ni-Legierung und 70% der hochchromhaltigen Fe-Legierung versehen ist,
und beim Versuchsstück (E), das mit einem Plasma-Spritzüberzug aus der Pulvermischung aus 70%
Fe/Ni-Legierung und 30% hochchromhaltiger Fe-Legierung versehen ist. Den kleinsten Reibungskoeffizienten
besaß das Versuchsstück (A), das mit Chrom beschichtet ist.
Man hat ebenfalls versucht, den oben genannten Versuch beim Plasma-Spritzüberzug durchzuführen, bei
dem man 100% Fe/Ni-Legierungspulver verwendet, jedoch war es wegen der geringen Hafteigenschaften
unmöglich, eine Spritzüberzugsschicht mit einer bestimmten Dicke von 0,2 bis 0,3 mm zu erhalten.
Eine Endfläche eines Stempels mit einer Seitenlänge von 8 mm in quadratischer Form wurde denselben
Behandlungen (A) bis (F) wie die des Beispiels 1 unter denselben Bedingungen wie beim Beispiel 1 unterworfen,
wobei die Dicke der Schichten 0,25 bis 0,30 mm betrug. Jede der spritzüberzogenen Oberflächen wurde
geschliffen. Bei der Verwendung einer Gleitabrieb-Versuchsvorrichtung wurde die spritzüberzogene Oberfläche
mit der äußeren Unifangsfläche eines Versuchsstücks aus Gußeisen (JIS FC25) als Gcgenelcinenl in
Berührung gebracht, das einen Außendurchmesser von 50 mm. einen Innendurchmesser von 30 mm und eine
Breite von 10 mm besitzt, und wurde bei 225 Upm
(0,59 m/sec) unter einer Belastung von 100 kg rotierend
angetrieben, um den Abriebversuch eine Stunde lang
durchzuführen, wobei Motorenöl SAK 30 zugeführt wurde. ■>
Die Ergebnisse waren so wie sie in Fig. 1 dargestellt
sind, in der die obere Seile die abgeriebenen Mengen (Verluste durch Abrieb, mg) der Gegenelemenle, die
untere Seite die abgeriebenen Mengen (Breite der Abriebspur, mm) in den Endflächen der Stempel to
dargestellt und die Symbole (A) bis (F) denen der spritzüberzogenen Materialien der Wcrkbeispiele entsprechen,
um die Abriebergebnisse anzugeben. Fig. 1 und die Betrachtung der Endflächen der flachen
Scheiben während des Versuchs lehren die folgenden Tatsachen.
Die Endfläche des Stempels (A), der mit Chrom beschichtet ist, begann nur wenig später als 10 Minuten
an zu rauchen und fraß sich mehr fest als in normalem Zustand. Die Chromschicht besaß eine Vickershärte von
900 bis 1100 und wurde wenig abgerieben, weil sie hart war, bewirkte jedoch, daß unter allen anderen
Versuchsstücken dieses Gegenelemenl am deutlichsten bemerkbar abgerieben wurde. Das Versuchsstück (B),
das mit einem Flammspritzüberzug aus Molybdän 3-5
versehen ist, besaß eine Vickershärte von 600 bis 800 und wurde in großen Mengen abgerieben, wenn es sich
auch nicht festfraß. Die vergröberte Oberfläche der Spritzüberzugsschicht bewirkte jedoch, daß das Gegenelement
in großen Mengen abgerieben wurde. Das 31) Versuchsstück (F), das mit einem Plasma-Spritzüberzug
aus 100% hochchromhaltiger Fe-Legierung versehen ist, begann nur wenig später als 30 Minuten an zu
rauchen und wurde in nicht so großen Mengen abgerieben, bewirkte jedoch, daß das Gegcnelement in
großen Mengen abgerieben wurde.
Andererseits haben sich jedoch das Versuchsstück (C), das mit einem Plasma-Spritzüberzug mit einer
Pulvermischung aus 10% Fe/Ni-Legierung und 90% hochchromhaltiger Fe-Legierung versehen ist, das
Versuchsstück (D), das mit einem Plasma-Spritzüberzug ans Her Piilvermischung aus 30% Fe/Ni-Legierung und
70% hochchromhaliiger Fe-Legierung versehen ist, und das Versuchsstück (E), das mit einem Plasma-Spritzüberzug
aus der Pulvermischung aus 70% Fe/Ni-Legierung und 30% hochchromhaltiger Fe-Legierung versehen
ist, die alle gemäß vorliegender Erfindung vorbereitet wurden, nicht festgefressen, sie wurden in
Mengen abgerieben, die weit geringer sind als beim Versuchsstück (B), das mit einem Flammspritzüberzug
aus Molybdän versehen ist, und sie bewirkten, daß die Gegenelcmente in geringen Mengen abgerieben wurden.
Was das Mischungsverhältnis des Fe/Ni-Legierungspulvers zum hochchromhaltigen Fe-Legierungspulver
anbetrifft, so bleiben, wenn die Menge an Fe/Ni-Legierungspulver anwächst, die abgeriebenen Mengen des
Versuchsstücks nahezu unverändert, jedoch verringern sich die abgeriebenen Mengen am Gegenelement.
Zusätzlich zu den oben genannten Beispielen ist es auch möglich, gemäß vorliegender Erfindung als
Fc/Ni Legierung (Fe, 35 bis 55% Ni, 0 bis 8% Cr, 4 bis 10% Si, 0 bis 2% C und 0 bis 3% B) und als
hochchromhaltige Fe-Legierung (Fe, 55 bis 70% Cr und 3 bis 9% C) zu verwenden. Ferner kann die
hochchromhaltige Fe-Legierung so viel Silizium, Magnesium, Phosphor, Schwefel und dgl. enthalten, wie
gewöhnlich in Kohlenstoffstählen enthalten sind.
Gemäß vorliegender Erfindung ist es notwendig, daß das Fe/Ni-Legierungspulver in einem Betrag von 5 bis
80% der gesamten Menge des Pulvers enthalten ist. Dies deshalb, weil bei kleinerer Menge an Fe/Ni-Legierungspulver
als 5% das Gegenelement auf etwa dasselbe Maß wie in dem Falle abgetragen wird, in dem
hochchromhaltiges Fe-Legierungspulver allein verwendet wird. Ferner besitzt zwar dann, wenn die Menge an
Fe/Ni-Legierungspulver 80% übersteigt, das Material selbst eine gute Abriebfestigkeit, jedoch verschlechtert
ihr thermischer Ausdehnungskoeffizient die Haftfähigkeit, so daß es schwierig ist, die Überzugssehicht auf eine
bestimmte Dicke (bspw. 0,2 bis 0,4 mm) zu spritzen, und darüber hinaus erfordert es erhöhte Herstellungskosten.
Wie oben erwähnt, zeigt das Gleitelement gemäß vorliegender Erfindung einen ausgezeichneten Widerstand
gegenüber Abrieb. Verschleiß und Festfressen und verringert den Abrieb des Gegenelements auf ein
Minimum. Deshalb ist das Gleitelement gemäß vorliegender Erfindung sehr nützlich als Gleiielement für
Gleitflächen, wie bspw. an Kolbenringen, Zylinderbüchsen und Gleitflächen von Luftverdichtern für innere
Verbrennungskraftmaschinen.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (2)
1. Gleitelement mit einer aufgespritzten Oberzugsschichl
auf einem Grundmaterial, welche aufgespritzte Oberzugsschicht durch einen Piastna-Spritzüberzug
aus einer Pulvermiscnung. die eint hochchromhaltige Fe-Legierung enthält, gebildet ist,
dadurch gekennzeichnet, daß die Pulvermischung 5 bis 80 Gewichtsprozent einer Fe/Ni-Legierung
und 95 bis 20 Gewichtsprozent der hochchromhaltigen Fe-Legierung, basierend auf der
Gesamtmenge der Pulvermischiing, enthält.
2. Gleitelemeni nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß die Pul Vermischung 10 bis 70
Gewichtsprozent der Fe/Ni-Legierung und 90 bis 30
Gewichtsprozent der hochchromhaJtigen Fe-Legiemng
enthält.
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