WO1981000117A1 - Sliding material - Google Patents
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Definitions
- the present invention relates to a piston ring and a cylinder line for an internal combustion engine.
- the present invention relates to a sliding member that is most suitable for application to a sliding surface such as a na, air compressor and the like.
- the conventional surface-treated bistable ring is the outer surface of the iron-based screw 0 tonling base material. Nikko mouthplate or molybdenum
- the chrome metal piston ring has good seizure resistance with the other side of the cylinder liner and iron material, so it is baked and scuffed. Almost occur. Improve this defect
- the molybdenum sprayed piston ring has good seizure resistance with the counterpart cylinder liner mirror iron material, but has a heat load of more than 500 ° C.
- the molybdenum due to the oxidation of the molybdenum]), there is a problem in the adhesion between the biston ring base material and the sprayed layer, and the molypden itself is expensive. Therefore, it has disadvantages such as expensive bissoling.
- the present invention has been made to overcome the above disadvantages of the prior art: ? , Morib den spraying! ) Low cost, excellent abrasion resistance, excellent adhesion, and good chrome resistance.)) Excellent scuffing resistance and usable at high temperatures. It is an object of the present invention to provide a sliding member applicable to a sliding surface such as a ring, a cylinder liner, a piston sliding surface, and an air compressor. .
- Another object of the present invention is to provide a sliding member provided with a sprayed layer obtained by plasma spraying a mixed powder of a powder and 90 to 50 Fe—high Cr alloy powder.
- the obtained sprayed layer retains the advantages of each alloy powder and has the effect of compensating for the disadvantages. That is, the Fe—high Cr alloy sprayed layer has a Vickers hardness of 830 to 100000, which is almost the same as that of chrome plating. Although it has good abrasion, it has the disadvantage that there is much wear on the mating member. '-On the other hand, the Fe-Ni alloy sprayed layer has a Vickers hardness of 50! ] To 750] 3, excellent wear resistance and scuffing resistance due to the formation of chromium boride, chromium carbide and nickel silicide.
- the plasma-sprayed layer which is plasma-sprayed, has a Vickers hardness in the range of 45 Q to 1 Q ⁇ , and the seizure resistance and wear of the body are Fe—high Cr. It shows the same value as that of the alloy sprayed layer, and can significantly reduce the wear of the mating member compared to the Fe—high Cr alloy sprayed layer] ⁇ and has excellent adhesion. The advantages are obtained. Also, the sliding member of the present invention has 5 QC! No decrease in hardness is observed even at high temperatures up to 550 ° C.
- the sliding member according to the present invention is superior in wear resistance to those subjected to conventional molybdenum thermal spraying or chrome plating treatment, and has excellent scuffing resistance. Is superior to the one that has been subjected to the conventional chrome plating treatment, has excellent seizure resistance, and has the great advantage that the wear of the mating member can be minimized. In addition, since it can be manufactured at low cost, it can be used under severe conditions where abrasion resistance and seizure resistance are required. It is the most suitable as a moving member.
- FIG. 1 is a graph showing a wear test result of Example 2 of the present invention.
- (C) shows plasma spraying of a mixed powder of 10; Pe-Ni alloy powder and 91o Fe-high Cr alloy powder.
- (F) shows the plasma sprayed 1% Fe-high Cr alloy powder applied to the end face of each side of the sirocco to perform the wear test.
- the sliding member according to the present invention will be specifically described based on an example in comparison with a conventional one.
- the grinding surface and the sprayed surface are ground.
- the friction coefficient was measured, and the surface damage was observed.
- the 500 did not cause seizure even with 500.
- Plasma spray sprayed on each of the other i.e.
- Example 58 The same process (A) to (F) as in Example 1 was performed for 0.25 to 0.50 each on one end surface of a 8 ⁇ ⁇ side- scroller under the same conditions as in Example 1, and each sprayed surface was ground. This was subjected to a sliding wear tester to make contact with the outer surface of a mating steel (JIS FC25) test piece with an outer diameter of 5 Q, an inner diameter of 0 mm, and a width of 10 mm, which was the mating member.
- JIS FC25 mating steel
- Figure 1 shows the results.
- the upper part shows the amount of wear of the other member (abrasion loss ⁇ )
- the lower part shows the amount of wear on the end face of the psycho (abrasion mark width ⁇ )
- the signs of (A) to CF are Implementation is the same as the sign of the sprayed material used in the example! ) Shows the respective wear results. From Fig. 1 and the observation of the end surface of the sicoro during the test.] The following was found. -
- the 20 key has a Vickers hardness of 900 to 1100]. However, because of its hardness, its own wear was small, but the wear of the mating member was the largest among the test materials. (B) In the case of molybdenum gas-sprayed, the hardness is 600 to 800 as Vickers hardness.], No seizure occurred, but much wear on itself Moreover, the wear of the mating member was increased due to the rough surface of the sprayed layer .25. ⁇
- the Fe—Ni alloy may be Fe—55 to 55% Ni—0 to 8 Cr—4 to 10 Si.—0 to 2% C — It is possible to use 0 to 3% B as Fe—high Cr alloy— Fe—55 to 70 ⁇ Cr—3 to 9% C. It should be noted that even in Fe-high Cr alloys, Si, Mn, P, S, etc. may be included even in general carbon steel.
- the amount of the Fe—Ni alloy powder needs to be 5 to 80 with respect to the total powder.
- the mating member becomes F e—Wears the same level of wear as that of high Cr alloy powder alone, and if it exceeds 80, its own wear resistance is good, but its thermal expansion coefficient is high, so it is dense.
- the sliding member of the present invention has excellent wear resistance, scuffing resistance, and seizure resistance, and can minimize the wear of the mating member. Therefore, as sliding members to be applied to sliding surfaces such as piston rings, cylinder liners, air compressors, etc. for internal combustion engines that require these properties. Extremely useful.
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Description
明 細
発明の名称
摺動部材
技 術 分 野
5 本発明は、 内燃機関用 ピ ス ト ン リ ン グ、 シ リ ン ダ ラ イ
ナ、 エ ア コ ン プレ ッ サ等の摺動面に適用するのに最適る 摺動部材に関する も のであ る。
背 景 技 術 .
近年、 内燃機関において性能を向上させる 目 的での高
1 0 回転、 高圧縮化、 ま た輊量化、 燃費向上対策と しての輊
合金の使用や小型化等の必要性か ら耐摩耗性、 耐焼付性 材料や低摩擦材料の必要性は大る る も のがあ ]? 、 従来か ら多 く の研究が されている。
従来、 かかる対策の一つ と して、 部品の摺動部に金属
I S 酸化物、 炭化物を溶射した ]? 又は メ ツ キを施すこ と に よ
耐摩耗性被覆層を形成せ しめる こ とは公知であ その 応用例も 多 。 '
これを ピス ト ン リ ン グを例に と って考察する と、 従来 の表面処理を施 した ビ ス ト ン リ ングと しては、 鉄系 ビス 0 ト ン リ ン グ母材の外周面にク 口 厶 メ ッ キ又はモ リ ブデン
溶射を施 した も のがほ とん どであ る。
と こ ろで、 ク ロ ム メ ツ キ ピ ス ト ン リ ン グは、 相手側の シ リ ン ダ ラ イ ナ鎢鉄材と の耐焼付性が良 く いため焼付 き 、 ス カ ツ フ ィ ングを発生 し易い。 こ の不具合を改善す
5 ベ く 、 普通銬鉄にニ ッ ケ ル 、 ク ロ ム 、 モ リ ブ デ ン及び/
ひ、
C: 1?1 ' VVIPO
又はボ ロ ン 、 ニオブを添加 した鏡鉄製シ リ ン ダ ラ イ ナが 用い られているが、 この も のは普通鎳鉄 ( F C材 ) に比 ベて加工性が悪 く る ]3 、 従って コ ス ト 高 と る る等別の不 具合を招来している。
ま た、 モ リ ブ デ ン溶射ピ ス ト ン リ ン グは、 相手側のシ リ ン ダ ラ イ ナ鏡鉄材との耐焼付性は良好であるが、 ' 500 °C以上の熱負荷がかかる エ ン ジ ンでは、 モ リ プデ ン の酸 化に よ ]) ビス ト ン リ ン グ母材と溶射層と の間の密着性に 問題が生 じかつモ リ プ デ ン 自体が高価 ¾ため ビス ト ソ リ ン グが高価と る等の欠点を有 している。
本発明は上記従来技術の欠点を解消するために: ¾ され た も のであ !? 、 モ リ ブデ ン溶射よ !) 低コ ス ト でかつ耐摩 耗性、 密着性に優れ、 ま たク ロ ム メ ツ キ よ ]) 耐 ス カ ツ フ イ ン グ性に優れかつ高温時におい て使用可能 、 ピ ス ト ン リ ン グ 、 シ リ ン ダラ イ ナ、 ピス ト ン摺動面、 エ ア コ ン プ レ ッ サ等の摺動面に適用でき る摺動部材を提供する こ とを 目的 とする も のである。
発明の開示
本発明は、 母材の表面に、 全粉末に対し 5〜 8 0 wt%
( 以下、 すべて重量 とする。)の Fe— Ni合金粉末と残 の 9 5〜 2 0 % の Fe—高 Cr合金粉末と の混合粉末、 好ま し く は 1 (!〜 7 0 Fe— Ni合金粉末と 9 0〜5 0 の Fe—高 Cr 合金粉末 と の混合粉末を プラズマ溶射 してる る溶射層を 設けた如き 摺動部材を提供する も のである。
本発明にお ては、 Fe— Ni合金粉末と Fe—高 Cr合金粉 _
C PI
. WIPO
末を併用 して るので、 得 られた溶射層は各合金粉末の 有する利点を保有 し欠点を補 う効果が得 られている。 即 ち、 F e—高 C r合金溶射層は ビ ッ カ ー ス硬さで 8 3 0〜1 0 0 0 と ク ロ ム メ ツ キと 同程度の硬さを有し、 自 身の耐摩耗性 は良いが、 相手部材の摩耗が多い とい う欠点を有する。 ' —方、 F e—N i合金溶射層は ビ ッ カ ー ス硬さで 5 0!]〜 7 5 0 であ ]3 、 ク ロ ム硼化物、 ク ロ ム炭化物及びニ ッ ケ ル シ リ サイ ド の生成に よ って優れた耐摩耗性、 耐ス カ ツ フ ィ ン グ性を有 し、 かつ摩擦係数が低い と う利点を有するが, 熱膨張係数が高い め密着性が劣る とい う欠点があるの に対し、 上記 2 種類の粉末を本発明で規定する割合に混 合した も のをプ ラズマ溶射 してる る溶射層は ビ ッ カ ー ス 硬さで 4 5 Q〜1 Q α αの範囲にあ 、 耐焼付荷重 と 自 身の摩 耗は F e—高 C r合金溶射層 と 同程度の値を示 し、 ま た相手 部材の摩耗を F e—高 C r合金溶射層 よ ]} 大幅に^少させる こ とがで き る と共に密着性も優れている とい う 利点が得 られる。 ま た、 本発明の摺動部材は 5 Q C!〜 5 5 0°Cの高温に おい て も 硬さの低下がみ られない。
即ち本発明にかかる摺動部材は.、 耐摩耗性が従来のモ リ ブデン溶射やク ロ ム メ ツ キ処理を施 した も の よ 優れ ている し、 ま た耐ス カ ツ フ ィ ング性は従来のク ロ ム メ ッ キ処理を施 した も の よ 優れている と共に優れた耐焼付 性を有 し、 ま た相手部材の摩耗を最小限に抑え られる と い う優れた利点を有 し、 しかも 低コ ス ト で製造でき るの で耐摩耗性、 耐焼付性が要求される厳 し 条件下での摺
動部材と して最適の も のである。
図面の簡単 説明
第 1 図は、 本発明に ける実施例 2 の摩耗試験結果を 示すグ ラ フ である。
5 .図中、
(A)はク ロ ム メ ツ キを、
(B)はモ リ ブデ ン の ガ ス溶射を、
(C)は 1 0 ; Pe— Ni合金粉末と 9 0 1o Fe—高 Cr合金粉末 の混合粉末のプ ラ ズ マ溶射を、
10 (D)は 5 0 Fe— Ni合金粉末と , 0 Fe—高 Cr合金粉末
の混合粉末のプ ラズマ溶射を、
CE)は 7 0 % 8— 1合金粉末と 3 0 % Fe-M r合金粉末 の混合粉末のプ ラズマ溶射を、
(F)は 1 % Fe—高 Cr合金粉末のプ ラ ズ マ溶射を、 それ i s ぞれサ イ コ ロ 端面に施 して摩耗試験を行った と き の、 自
身 と相手部材の各 々 の摩耗量を示す。
. 発明を実施するための最良の形態 ·
本発明に係る摺動部材を実施例に基づき 従来の も の と 比較して具体的に説明する。
0 実施例 1
外径 25.0腿、 内径 2 (10 、 厚さ 1 6 難の回転摩耗試験 片の リ ン グ端面に、 (Α)ク ロ ム メ ツ キ 、 (Β)モ リ プ デ ン の ガ ス溶射、 並びに(C) 1 0 % Fe— Ni合金 (Fe— 4 2 %Ni— 4.8 % Cr-1 ^ B - a 8 ^ S i-0.9 C; 以下同 じ ) 粉末と 9 0 ^ Fe 5 一高 Cr合金 ( Fe— 0 5 % Cr— 8.2 % C— 1.5 % S i ; 以下同 じ )
.
• c::?i
粉末の混合粉末、 (D) 5 ひ Fe— Ni合金粉末と 7 0 ^ Fe- 高 Cr合金粉末の混合粉末、 (E) 7 0 Fe— Ni合金粉末と 30
^ ; Fe—高 Cr合金 末の混合粉末、 (F) 1 00 % Fe—高 Cr合金
粉末のプ ラズマ溶射を各 0.2 Q〜0.30 籠行い、 各々 のメ ッ
キ面及び溶射面を研削加工 し 。 とれを、 相手部材であ
る外径 25.0鲰 、 内径 20.Q龍 、 厚さ 1 ό 籠 の炭素鋼 ( JIS
S45C )試験片の端面と接する よ う に設置し、 接触面に潤
滑油と してキ ヤ ッ ス ルモ ー タ オ イ ル SAE 3 0 を供給し、荷
重を 1 Q か ら 5 Q 0 ま で増加させ、 焼付限度荷重、 摩
擦係数を測定し、 表面の損傷状態を観察 した。
この結果、 (Α)ク ロ ム メ ツ キ処理 した試験片は 200〜 250 で焼付き を発生し、 (Β)モ リ ブデ ンを ガス溶射 した
も のは 500 で も 焼付き を発生し かったのに対し、 そ
の他の も の、 即ちに)〜(F)をそれぞれブラズマ溶射 したも
のはいずれ も 325〜 350 で焼付き を発生 した。
ま た、 摩擦係数で最も 大き い値を示したのは(Β)モ リ ブ
デ ン を ガス溶射 した も の 、 ) 1 O 0 % F e—高 C r合金粉末を
プ ラ ズ マ溶射した も の及び (C) 1 0 % Fe— Ni合金粉末と 90
° F e—高 C r合金粉末の混合粉末を プ ラ ズ マ溶射 した も の
であ j? 、 次いで(D) 5 0 Fe— Ni合金粉末と 7 0 Fe—高
Cr合金粉末の混合粉末、 (E) 7 0 Fe— Ni合金粉末と 3 0
° Fe—高 C r合金粉末の混合粉末をそれぞれプラズマ溶射
した も の であ ]9 、 最も 低かったのは(A)ク ロ- ム メ ツ キ処理
を施 した も のであった。
お、 1 00 % Fe— Ni合金粉末を用いて上記と同様の試験
C:»I?I
、、 ,. WiPO .
' '
をするため プ ラズマ溶射を行ったが、 密着性に問題があ ]) 所定の厚さ 0.2〜 0.3 薦の溶射層を得る こ とができ ¾か づ た o
実施例 2
5 8ΰππのサ イ コ ロ の一端面に、 実施例 1 と 同一条件で、 実施例 1 と 同一の(A}〜(F)の処理を各 0.25〜 0.50難行い、 各溶射面を研.削加工 した。 これを摺動摩耗試験機にかけ、 相手部材である外径 5 Q 観 、 内径 さ 0 mm , 幅 1 0 丽の錡 鉄 ( JIS FC25 ) 試験片の外周面と接触させ、 キ ヤ ッ ス
1 0 ルモー タ オ イ ル SAE 30 を供給し ¾がら回転数 225 (0.59 m/sec) 、 荷重 1 00 で 1 時間摩耗試験を行った。
この結果を第 1 図に示す。 第 1 図に い て、 上方は相 手部材の摩耗量 ( 摩耗減量^ ) を、 下方はサイ コ 口端面 の摩耗量 ( 摩耗痕幅舰 ) を表わ し、 (A)〜 CF の符号は実施 i s 例で用いた溶'射材料等の符号と一致させてあ !) 、 各 々 の 摩耗結果を示 している。 この第 1 図 と試験中におけるサ ィ コ ロ端面の観察に よ ]? 以下の こ とが判った。 -
(A)ク ロ ム メ ツ キ処理を施 したサ イ コ ロ端面は 1 0 分程 度で発煙を生 じ焼付き気味であった。 ま た、 ク ロ ム メ ッ
20 キは ビ ッ カ ー ス硬さで 900〜 1 1 00 であ ]? 、 硬いため 自 身の摩耗量は少 かったが、 相手部材の摩耗は試験材料 の中では最も 多かった。 (B)モ リ ブデンのガ ス溶射を施 し た も のは、 硬さが ビ ッ カ ー ス硬さで 600〜 800であ ]? 、 焼付き は生 じなかったが自身の摩耗が多 く 、 ま た溶射層 . 25 の面粗れのため相手部材の摩耗を多 く した。 ―
Ο Π
ま た、 (F) 1 0 0 ¾δ F e—高 C r合金粉末をプ ラズマ溶射した も のは、 3 0 分程度でやや発煙を生 じ、 自身の摩耗は多 く ¾かったが相手部材を多 く 摩耗させた。
これに対し、 本発明にかかる(C) 1 0 Fe— Ni合金粉末 と 9 0 Fe—高 Cr合金粉末の混合粉末、 (D) 5 0 % Fe—Ni 合金粉末と 7 (3 % F e—高 C r合金粉末の混合粉末、 (B) 7 0 Fe— Ni合金粉末と 3 0 °h Fe—高 Cr合金粉末の混合粉末 をそれぞれプラズマ溶射した も のは、 焼付き がみ られず、 自 身の摩耗も(B)モ リ ブデ ンの ガス溶射を施 した も の よ !) 格段に少る く 、 ま た相手部材の摩耗も 少なかった。
¾ 、 Fe— Ni合金粉末と Fe—高 Cr合金粉末の混合割合 において、 Fe— Ni合金粉末の割合が増加するに従い 自身 の摩耗量はほ とんど変わ ら が相手部材の摩耗が減少 する。
本発明に いては、 上記実施例の も ののほかに Fe— Ni 合金と しては Fe— 5 5〜5 5 %Ni— 0 〜 8 Cr— 4〜1 0 Si . — 0〜2 % C— 0〜3 % B の も のを、 Fe—高 Cr合金と しては— Fe— 5 5〜7 0 ^ Cr— 3〜9 % C の も のを使用する こ と力;で き る。 お、 Fe—高 Cr合金において、 S i、 Mn、 P、 S 等が 一般の炭素鋼程度含ま れていて も さ しっかえるい。
¾お、 本発明に いて、 Fe— Ni合金粉末の量は全粉末 に対し 5〜8 0 である必要があるが、 これは Fe— Ni合金 粉末の量が 5 よ 少 い と相手部材が F e—高 C r合金粉 末のみの場合と 同程度の摩耗を示 し、 ま た 8 0 を超え る と 自 身の耐摩耗胜は良 .いが、 熱膨張係数が高 ため密 —
( 〇 ? I
着性が劣化 し所定の厚さ ( 例えば 0. 2〜 ο· 4 ∞ ) 溶射でき
¾い しま たコ ス ト が高 く ¾ るか らである。
産業上の利用可能性
以上述べた よ う に、 本発明の摺動部材は優れた耐摩耗 性、 耐ス カ ツ フ ィ ング性及び耐焼付性を有する と と も に 相手部材の摩耗を も最小限に抑え られるか ら、 これ ら性 質が要求される内燃機関用 ピ ス ト ン リ ン グ 、 シ リ ンダラ イ ナ一、 エ ア コ ン ブレ ッ サ等の摺動面に適用する摺動部 材と して極めて有用である。
O!viPI
Claims
(1) 母材の表面に、 全粉末に対し 5〜8 Owt の; Fe— Ni 合金粉末と残 ]9 の 9 5〜2 0 wt の 6—高(:1«合金粉末 との 混合粉末をプ ラズマ溶射 して る溶射層を設けたこ と を 特徵とする摺動部材。
O.:FI一 く d
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