DE3022299A1 - Optische informationsverarbeitungseinrichtung - Google Patents
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Description
BESCHREIBUNG
Die Erfindung bezieht sich auf eine optische Informationsverarbeitungseinrichtung,
insbesondere eine solche, welche einen Halbleiterlaser als Lichtquelle verwendet.
In den letzten Jahren wurde die Entwicklung von optisehen
Informationsverarbeitungseinrichtungen, die als Lichtquelle einen Halbleiterlaser anstelle eines Gaslasers λ7 '~η-den,
stakr vorangebrieben. Eine optische Platte ist ein Beispiel
einer solchen Technik. Die optische Platte ist so geartet, daß unter Verwendung eines Halbleiterlasers auf der
Platte aufgezeichnete Information von dieser wiedergegeben wird oder Information auf der Platte mit hoher Dichte aufgezeichnet
wird. Zur Aufzeichnung von Information auf der Platte oder zur Wiedergabe derselben von dieser mittels eines
Halbleiterlasers muß unter Verwendung einer Kopplungslinse und eines Objektivs, die ein optisches System bilden, ein
aus dem Halbleiterlaser austretendes Lichtbündel zu einem Lichtpunkt von ungefähr 1 um Durchmesser auf der Platte geformt
werden. Im allgemeinen hat ein Halbleiterlaser einen Lichtaustrittsbereich, der nicht quadratisch, sondern rechteckig
ist, weshalb die Strahldivergenz parallel zum Laserübergang nicht gleich der senkrecht dazu ist. Um einen isotropen
bzw. kreisförmigen Punkt auf der Platte mittels eines solchen Halbleiterlasers ausbilden zu können, ist es
notwendig, die numerische Apertur der Kopplungslinse klein
zu halten und nur den Strahl im Bereich der optischen Achse des optischen Systems zu verwenden,.da dadurch die Intensitätsverteilung des aus der Kopplungslinse austretenden Lichts
gleichförmig wird.
Durch eine solche Maßnahme gelangt jedoch nur ein Teil des aus dem Halbleiterlaser austretenden Lichtbündels auf
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die Platte, was den Nachteil mit sich bringt, daß der Lichtausnutzungsgrad
der Apparatur gering ist. Das heißt, das Verhältnis der Intensität des auf die Platte fokussierten Lichts
zu derjenigen des aus der Laserdiode austretenden Lichts ist klein. Insbesondere im Falle der Informationsaufzeichnung aber
muß ein metallischer Dünnfilm in der Platte zur Ausbildung von Löchern geschmolzen werden, wofür eine Lichtintensität
notwendig ist, welche die für die Wiedergabe erforderliche um Faktoren übersteigt. Außerdem geht es zu Lasten der Lebensdauer
des Halbleiterlasers, wenn die von ihm erzeugte Lichtmenge einen bestimmten Wert überschreitet. Bei einem optischen
Informationsverarbeitungsgerät, das einen Halbleiterlaser verwendet, ist es daher vom Standpunkt der Lebensdauer und Zuverlässigkeit
aus unter allen Umständen notwendig, daß der Ausnutzungsgrad des Lichts des Lasers verbessert wird, um
die optische Ausgangsleistung des Lasers soweit wie möglich einschränken zu können.
Der oben beschriebene Nachteil wird nun anhand einer bekannten Apparatur im einzelnen erläutert. Wie vorher schon
ausgeführt, ist die Strahldivergenz anisotrop, da der Halbleiterlaser allgemein einen rechteckigen Lichtaustrittsbereich
aufweist. Der Divergenzwinkel des Halbleiterlaserbündels hängt von der Struktur des Halbleiterlasers ab. Seien
wie in Figur 1 Θ η und Θ ι die betreffenden Winkel parallel
zum Laserübergang bzw. senkrecht dazu bei e in der Intensitätsverteilung des Laserstrahls im Fernfeldbild. Dann ist
bei einem CSP-(channeled-substrate-planar-)Halbleiterlaser θ μ =8°, 0, = 24 ° und ©. /©.. =3 (1)
und bei einem BH-(buried-heterostructure-)Halbleiterlaser
(Halbleiterlaser mit begrabener HeteroStruktur)
Θ|| = 16 °, Θ| = 32 ° und ©. /© ι. = 2 (2)
Bei einem BH-Laser ist also das Verhältnis Θ,/Θι, der Strahl-
1 Il divergenzwinkel 2, während es bei einem CSP-Laser 3 beträgt.
Die Abszisse in Figur 1 stellt den Divergenzwinkel, die Ordinate die Lichtintensität dar. Figur 2 zeigt ein Beispiel
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einer bekannten optischen Informationsverarbeitungseinrichtung zur Ausbildung eines isotropen bzw. kreisförmigen Punkts
mit einem Durchmesser von ungefähr 1 ym auf der Platte für
einen Fall, wo der Querschnitt des Lichtbündels des Halblei-
terlasers anisotrop bzw. elliptisch ist.
Nach Figur 2, auf die nun Bezug genommen wird, wird ein Strahl mit elliptischer Strahldivergenz, wie er aus der
einen Endfläche eines Halbleiterlasers 1 ausgetreten ist, durch eine Kopplungslinse 2 und ein Objektiv 3 zu einem
Lichtpunkt 5 auf einer Platte 4 geformt. Ein Lichtdetektor 6 dient zur Ermittlung der optischen Ausgangsgröße des Halbleiterlasers
1. A gibt die optische Achse wieder. In Figur 2 gilt für die numerische Apertur NA der Kopplungslinse 2
die folgende Beziehung, wenn Θ den zwischen dem Halbleiterlaser 1 und der Linse 2 definierten halben Öffnungswinkel
bezeichnet:
NA = sin Θ (3)
Was die Strahldivergenz des Halbleiterlasers 1 anbelangt, so
_2
muß, wenn die Größen bei e parallel zum Übergang und senkrecht dazu mit Θ η bzw. Θ ι bezeichnet werden, die numerische Apertur NA der Kopplungslinse 2 folgendermaßen gewählt werden, um einen kreisförmigen Punkt 5 auf der Scheibe 4 mit einem solchen Halbleiterlaser auszubilden:
muß, wenn die Größen bei e parallel zum Übergang und senkrecht dazu mit Θ η bzw. Θ ι bezeichnet werden, die numerische Apertur NA der Kopplungslinse 2 folgendermaßen gewählt werden, um einen kreisförmigen Punkt 5 auf der Scheibe 4 mit einem solchen Halbleiterlaser auszubilden:
Θ £ Θ υ < Θ, (4)
Das heißt, es ist notwendig, daß die numerische Apertur der Kopplungslinse 2 klein gehalten wird, um achsenfernes Licht
abzuhalten,und nur das Bündel im Bereich der optischen Achse A (Θ = P) zu verwenden, damit die Intensitätsverteilung des
aus der Kopplungslinse 2 austretenden Lichts gleichförmig wird. Gemäß den in Figur 1 gezeigtenStrahldivergenzwinkeln
und den Beziehungen (1), (3) und (4) wird für den CSP-Laser folgende Auswahl getroffen:
NA = 0,1
Θ = 5,7 ° (< θ ι. < .Θ ι ) (5)
NA = 0,1
Θ = 5,7 ° (< θ ι. < .Θ ι ) (5)
Damit wird das durch die Kopplungslinse 2 gegangene Lichtbündel
im wesentlichen kreisförmig, so daß ein kreisförmiger
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Punkt 5 auf der Platte 4 ausgebildet wird.
Wenn die achsenfernen Strahlen auf diese Weise abgeblockt werden, gelangt jedoch nur ein Teil des vom Halbleiterlaser
ausgehenden Lichtbündels a^f die Platte, was
den Nachteil hat, daß der Ausnutzungsgrad des Laserlichts gering ist.
Üblicherweise bewegt sich die Platte bei ihrer Drehung
bis zu 1 mm nach oben und unten. Um trotz der Vertikalbewegungen der sich drehenden Platte zu verhindern, daß sich
der Punktdurchmesser ändert, muß eine Selbstfokussierung durch optische Detektion eines Abweichungssignals des
fokussierten Punkts von der Plattenoberfläche durchgeführt werden.
Bei dem in Figur 2 gezeigten Aufbau verändert sich, wenn das von der Platte 4 reflektierte Licht auf den Halbleiterlaser
1 rückgekoppelt wird, die Ausgangsgröße desselben entsprechend der von der Plattenoberfläche reflektierten
Lichtmenge, so daß die Information der Platte 4 mit dem Ausgangssignal des Lichtdetektors 6 reproduziert werden
kann. Diese Technik ist in der US-Patentschrift 3 941 945 beschrieben.
Andererseits schlägt die japanische Patentanmeldung, Veröffentlichungsnummer 53-17706, eine Technik vor,nach
welcher zum Nachweis der Abweichung eines Lichtstrahls auf einer Platte eine Lichtquelle oder Linse in Richtung ihrer
optischen Achse gewobbelt und die Laserausgangsgröße synchron detektiert wird. Diese Technik hat jedoch den Nachteil, daß
der detektierbare Bereich von Abweichungen für die Selbstfokussierungssteuerung eng ist. Figur 3 zeigt die Änderung
der Ausgangsgröße eines Halbleiterlasers 1,wenn im Aufbau der Figur 2 die numerische Apertur NA der Koppellinse 2 zu
0,1 gewählt ist und die Platte 4 ganz fein längs der optischen Achse bewegt wird. Wie aus Figur 3 ersichtlich, erstreckt
sich bei einer so kleinen numerischen Apertur NA der Kopplungslinse 2, wie sie durch den Wert 0,1 gegeben
ist, der Nachweisbereich von Abweichungen für die
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Selbstfokussierungssteuerung nur über 10 ym. Dieser Nachteil
geht auf die Tatsache zurück, daß sich die Fokuslage des reflektierten und rückgekoppelten Lichtbündels
nahe der Endfläche des Lasers durch die Bewegung der Platte stark ändert.Das heißt, die Defokussierung des rückgekoppelten
Lichtpunkts auf der Endfläche des Lasers zurückgehend auf die Veränderung des Fokuspunktes ist
erheblich, mit dem Ergebnis, daß der Nachweisbereich von Abweichungen für die Selbstfokussierung nur 10 ym beträgt.
Auf diese Weise hat die optische Informationsverarbeitungseinrichtung, bei welcher von der Platte reflektiertes Licht
auf den Halbleiterlaser rückgekoppelt wird, den Nachte: eines kleines Nachweisbereiches für Abweichungen. Dies hat
dazu geführt, daß eine Selbstfokussierungssteuerung schwierig wird und daß Information von einer Platte, die starke
Vertikalbewegungen ausführt, nicht reproduziert werden kann.
Andererseits wurde die Verwendung eines Zylinderlinse in Betracht gezogen, um zu bewirken, daß ein auf eine Platte
fokussierter Punkt ungefähr ein Kreis wird. Die Zylinderlinse ist jedoch insofern nachteilig, als sich eine hohe
Bearbeitungsgenauigkeit nur schwierig und somit mit hohen Kosten erreichen läßt, und daß der Aufbau des optischen
Systems kompliziert wird. Es ist außerdem schwierig, einen Lichtpunkt kreisförmig auf 1 pm zu bündeln, da wegen der
Verwendung der Zylinderlinse der Astigmatismus einen großen Einfluß.hat.
Ziel der Erfindung ist es daher, die beschriebenen Nachteile zu beseitigen und eine optische Informationsverarbeitungseinrichtung
zu schaffen, welche in der Lage ist, einen kreisförmigen Punkt auf einer Platte bei hohem
Lichtausnutzungsgrad mittels eines einfachen optischen Systems aus zub ilden.
Ferner ist es Ziel der Erfindung, eine optische Informationsverarbeitungseinrichtung
zu schaffen,-welche als Lichtquelle einen Halbleiterlaser mit rückgekoppeltem
reflektiertem Strahl verwendet, und einen weiten Nach-
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weisbereich von Abweichungen für eine selbstfokussierende
Servosteuerung aufweist.
Hierzu schlägt die Erfindung vor, im optischen System ein Prisma vorzusehen, welches ein Lichtbündel von einem
Halbleiterlaser auf ein Informationsspeichermedium leitet. Genauer besteht die Erfindung darin,den größten Teil eines
nicht-kreisförmigen Bündels aus einem Halbleiterlaser in eine Kopplungslinse zu bringen, indem unter Vernachlässigung
der Beziehung (4), welche die Bedingung für die Schaffung eines kreisförmigen Lichtpunkts auf einer Platte wiedergibt,
die numerische Apertur groß gemacht wird und gleichzeitig in einer der Kopplungslinse folgenden Stufe ein Prisma angeordnet
wird, durch welches das durch die Kopplungslinse gegangene nicht-kreisförmige Bündel in ein kreisförmiges
Bündel umgewandelt wird.
Ausführungsformen der Erfindung werden im folgenden in
Verbindung mit der beigefügten Zeichnung beschrieben. Auf dieser zeigt bzw. zeigen
Figur 1 das Fernfeldbild des Lichts eines Halbleiterlasers, Figur 2 eine Darstellung zur Erläuterung einer bekannten
optischen Informationsverarbeitungseinrichtung, Figur 3 eine Darstellung zur Erläuterung des Nachweisbereichs
von Abweichungen für die Selbstfokussierung bei der Einrichtung der Figur 2,
Figur 4 eine Darstellung zur Erläuterung des Nachweisbereichs von Abweichungen für die Selbstfokussierung bei einer
optischen Informationsverarbeitungseinrichtung gemäß der Erfindung,
Figur 5 eine Darstellung zur Erläuterung der Erfindung, Figuren 6 und 7 jeweils den Aufbau einer Ausführungsform der
Erfindung,
Figur 8 eine Darstellung zur Erläuterung der Wirkungsweise der Erfindung,
Figur 8 eine Darstellung zur Erläuterung der Wirkungsweise der Erfindung,
Figur 9 eine weitere Ausführungsform der Erfindung, Figuren 10 und 11 Darstellungen, die die Beziehung zwischen
Brechungsindex und Reflexionsvermögen an der Ein-
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trittsfläche bzw. Austrittsfläche eines Prismas
wiedergeben,
Figuren 12 und 13 den Aufbau wesentlicher Teile einer weiteren Ausführungsform der Erfindung,
Figuren 14, 15 und 16 den Aufbau jeweils einer weiteren Ausführungsform
der Erfindung,
Figur 17 eine Darstellung, die die Beziehung zwischen dem Reflexionsvermögen an der Eintrittstlache eines
Prismas und dem Verhältnis von Breite eines gebrochenen Bündels zur Breite des einfallenden Bün
dels wiedergibt,
Figur 18 den Aufbau einer weiteren Ausführungsform der Erfindung,
Figuren 19 und 20 Kurven, welche die Abhängigkeit der Lichtausgangsleistung
eines Halbleiterlasers bzw. der
Ausgangsgröße einer phasenempfindlichen Nachweisschaltung von der Abweichung eines Lichtpunkts von
einer Plattenoberfläche wiedergeben,
Figur 21 eine Kurve, welche die^Abhängigkeit des Nachweisbereichs
von Abweichungen für die Selbstfokussierungssteuerung von der numerischen Apertur einer Linse
wiedergibt, und
Figur 22 den Aufbau einer weiteren Ausführungsform der Erfindung.
Figur 4 zeigt die Beziehung zwischen Fokusabweichung und
Laserausgangsleistung. D.h., sie zeigt die Abhängigkeit der Lichtausgangsleistung des Halbleiterlasers, wenn bei einem
Aufbau der Figur 2 die numerische Apertur NA der Kopplungslinse 2 unter Vernachlässigung der Beziehung (4), welche
die Bedingung für die Kopplungslinse, daß der Lichtpunkt 5
auf der Platte 4 kreisförmig wird, darstellt, groß gemacht wurde (NA = O,5) und die Platte 4 fein längs der optischen
Achse des optischen Systems bewegt wurde. Wie in Figur 4 zu sehen, wird der Nachweisbereich für Abweichungen ungefähr
80 ym.
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Durch das Großmächten der numerischen Apertur der Kopplungslinse werden die auf Schwankungen der Platte zurückgehenden
Änderungen der Fokuslage des reflektierten rückgekoppelten Lichtpunkts klein, wodurch der Nachweisbereich
von Abweichungen für die Selbstfokussierung erweitert ist.
Da die numerische Apertur der Kopplungslinse größer ist, wird der Nachweisbereich von Abweichungen für die Selbstfokussierung
weiter, so daß sich eine bessere Selbstfokussierung gegen die Vertikalbewegungen der Platte verwirklichen
läßt. Außerdem geht bei großer numerischer Apertur der Kopplungslinse ein entsprechend größerer Teil des Bündels
des Halbleiterlasers in die Kopplungslinse, so daß der Grad der Ausnutzung des Laserlichts entsprechend in die Höhe
geht. Wenn dabei die numerische Apertur NA der Kopplungslinse ungefähr den Divergenzwinkel Θ ι in Orthogonalrichtung
-2 -■
bei e im Fernfeldbild, wie ihn Figur 1 zeigt, erfüllt,
geht der größte Teil des Bündels des Halbleiterlasers in
die Kopplungslinse. Dementsprechend sollte im wesentlichen die folgende Beziehung erfüllt sein:
θ|| < Θ = Θ. (6)
Da jedoch das Lichtbündel, das durch die Beziehung (6) erfüllende Kopplungslinse 2 gegangen ist, nicht kreisförmig
ist, ist dies auch nicht der Lichtpunkt 5. Gemäß der Erfindung wird zur Lösung dieses Problems ein Prisma 7 hinter der
Beziehung (6) erfüllenden Kopplungslinse 2 vorgesehen, wie
dies in Figur 6 gezeigt ist. Figur 5 zeigt die Form des Prismas. Gemäß Figur 5 ist das Prisma ein rechteckiges
Prisma, dessen Scheitelwinkel Θ und dessen Brechungsindex N ist. Der Einfallswinkel ist mit 9.,das Verhältnis zwischen
der Breite I des einfallenden Strahls und der Breite 0 des gebrochenen Strahls (das Verhältnis wird "Strahlvergrößerung"
genannt) mit m = 0/1 bezeichnet. Für diese Größen gilt dann:
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Γ m - 1
cos Θ = m
/ν2 - 1
N m - 1
cos Θ
ICl =
cos Θ .
(7)
Hierbei ist m entsprechend dem Aufbau des verwendeten Halbleiterlasers eingestellt. Das Prisma 7 liefert ein kreisförmiges
Bündel dadurch, daß die Paralleldivergenz des Bündels des Halbleiterlasers verlängert und in Übereinstimmung
mit der zugehörigen Orthogonaldivergenz gebracht wird. Dementsprechend
muß in dem Fall, wo '<äer größte Teil des vom Halbleiterlaser kommenden Lichtbündels in die Kopplungslinse
gebracht wird, die Strahlvergrößerung m in Übereinstimmung mit dem Verhältnis Θι/Θμ der Divergenzwinkel des Bündels
gebracht werden, damit man ein kreisförmiges Bündel erhält. Beispielsweise gibt bei Verwendung eines BH-Halbleiterlasers
nach (2) m = 2, bei Verwendung eines CSP-Lasers nach (1) m = . Dementsprechend ergeben sich bei
Verwendung von "BK7" (7. Borsilikat-Kronglas nach Klassifizierung und Bezeichnung gemäß Schott und Genossen GmbH)
(N = 1,510) als Material für das Prisma 7 in Übereinstimmung mit (7) die folgenden Größen für das Prisma:
Für den BH-Halbleiterlaser
m = 2
N = 1,510
θ± = 66,61 θα = 37,43 °
für den CSP-Laser m = 3
N = 1,510 0^^ = 75,16 ° Θα = 39,80 °
N = 1,510 0^^ = 75,16 ° Θα = 39,80 °
(8) (9)
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(10) (11)
- 13 -
Ferner gilt bei Verwendung von "SF-11" (11. schweres Flintglas)
(N = 1,764) als Glas für das Prisma das folgende: Für den BH-Halbleiterlaser
m = 2
5 N = 1,764
5 N = 1,764
Θ± = 64,56 °
θα = 30,79 °
für den CSP-Halbleiterlaser
θα = 30,79 °
für den CSP-Halbleiterlaser
m = 3
10 N = 1,764
10 N = 1,764
0. = 73,76 ° θ = 32,98 °
Dementsprechend wird bei Verwendung eines BH-Halblei~
terlasers mit durch (2) wiedergebenen Strahldivergenzwinkeln ein durch (8) oder (10) verkörpertes
Prisma 7 unmittelbar hinter der Kopplungslinse 2 in Figur 6 eingesetzt, während bei Verwendung eines CSP-HaIbleiterlasers
mit durch (1) wiedergegebenen Strahldivergenzwinkeln ein durch (9) oder (11) verkörpertes
Prisma 7 eingesetzt wird, und damit eine Umwandlung des nicht-kreisförmigen Bündels in ein kreisförmiges
Bündel erreicht. Das kreisförmig gemachte Lichtbündel wird mittels des Objektivs 3 als kreisförmiger Punkt auf die
Platte 4 projiziert. Es kann also das Lichtbündel eines Halöleiterlasers, dessen Lichtemissionsbereich rechteckig,
nicht quadratisch, ist als kreisförmiger Punkt auf die Platte projiziert werden, ohne daß ein Teil davon weggeblendet wird.
Ferner erscheint keine Aberration wegen der Verwendung des Prismas. Bei einem Aufbau wie in der vorliegenden Ausführungsform,
bei welcher der von der einen Fläche des Halbleiterlasers 1 abgehende Strahl durch die Platte reflektiert und
das reflektierte Licht auf die Laserfläche rückgekoppelt wird, ist die numerische Apertur der Kopplungslinse 2 entsprechend
(6) groß gehalten, so daß der Nachweisbereich von Abweichungen für die Selbstfokussierung entsprechend Figur
4 erweitert ist.
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Gemäß Figur 6 ist, wie durch den Pfeil angedeutet, das vom Halbleiterlaser 1 ausgehende Bündel auf P-Polarisation
(bei welcher der Vektor des elektrischen Felds in einer zur Zeichenebene parallelen Ebene schwingt) eingestellt.
Die Kopplungslinse 2 sitzt bezüglich des Lasers 1 in Brennpunktslage und macht das auf das Prisma 7 einfallende
Bündel zu einem Parallelbündel.
Figur 7 zeigt den Aufbau einer weiteren Ausführungsform
der Erfindung, wobei für gleiche Teile wie in Figur 6 gleiehe
Bezugszeichen verwendet werden. Bei der Ausführungsform
der Figur 7 wird anders als bei der Ausführungsform der
Figur 6 die Orthogonaldivergenz des Bündels verengt und in Übereinstimmung mit der Paralleldivergenz gebracht, und
ebenso ist die Einfallsebene des Prismas 7 vertauscht gegenüber der der Ausführungsform der Figur 6. Im einzelnen wird,
wie durch schwarze Punkte in der Figur angedeutet, das vom Halbleiterlaser 1 ausgehende Bündel auf S-Polarisation (bei
der der Vektor des elektrischen Feldes senkrecht zur Zeichenebene schwingt) eingestellt. Es wird durch eine Halbwellenplatte
11 in P-Polarisation umgewandelt und tritt dann in
das Prisma 7 ein. Mit einem solchen Aufbau ist es möglich, das Objektiv 3 klein zu halten.
Nach dem Vorstehenden ist, wie in Figur 8 dargestellt, die Polarisation des Bündels die S-Polarisation in der Richtung
senkrecht zum Übergang des Lasers und die P-Polarisation
in der Richtung parallel dazu.
In Obigem wurde nur eine optische Informationsverarbeitungseinrichtung
beschrieben, wslche eine bestimmte Information aufzeichnet und wiedergibt, indem der von einer der
Flächen des Halbleiterlasers kommende Strahl an der Platte reflektiert und das reflektierte Licht auf die Laserfläche
rückgekoppelt wird.. Die Erfindung beschränkt sich jedoch nicht auf eine derartige optische Informationsverarbeitungseinrichtung, sondern ist auch auf eine optische Informationsverarbeitungseinrichtung
anwendbar, welche eine bestimmte Information aufzeichnet und wiedergibt, indem
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in einem optischen System zur Aufbringung eines von einem Halbleiterlaser kommenden Strahls auf eine Platte ein Prisma
vorgesehen wird, mittels des Prismas an der Platte reflektiertes Licht abgenommen wird und die Änderungen des reflektierten
Lichts mittels eines Lichtdetektors nachgewiesen werden.
Figur 9 zeigt den Aufbau einer Ausführungsform für einen Fall, wo die Erfindung auf eine solche optische Informationsverarbeitungseinrichtung
angewandt wird. Nach dieser Ausführungsform werden im Aufbau der in Figur 6 gezeigten
Ausführungsform zusätzlich ein Prisma 9 und eine Viertelwellenlängenplatte 8 zwischen dem Prisma 7 und dem Objektiv
3 vorgesehen. Ein solcher Aufbau macht es möglich, daß an der Platte 4 reflektierte Licht mittels des Prismas 9 abzunehmen
und die Änderungen des reflektierten Lichts mittels eines Lichtdetektors 10 nachzuweisen. Bei der Ausführungsform der Figur 9 wird als Lichtdetektor ein Laserausgangsleistungkontrollgerät
zur automatischen Eingangsleistungssteuerung derart, daß die Laser-Lichtausgangsleistung konstant
bleibt, verwendet.
Bis jetzt wurden in obiger Beschreibung die Reflexionsverluste durch Einfügung des Prismas 7 noch überhaupt nicht
angesprochen. Es ist aber wünschenswert, den Brechungsindex N des Prismas 7 so zu wählen, daß die Reflexionsverluste durch
das Prisma so gering wie möglich werden. Unter Bezugnahme und
auf Figur 5 werden im folgenden das Reflexionsvermögen R-j-,Rq
an Eintrittsfläche Ρχ und Austrittsfläche P_ des Prismas 7
beschrieben. Sie sind durch die folgenden Gleichungen gegeben:
R = tanVi- Θα)
tan2(0±
o ~ 1N + r
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Die Figuren 10 und 11 zeigen die sich aus den Ausdrücken
(7) und (12) ergebenden Beziehungen zwischen den Reflexionsvermögen R , RQ und dem Brechungsindex N des
Prismas. Figur 10 zeigt den Fall m = 2, während Figur 11
den Fall m = 3 zeigt. Das in den Figuren vorkommende R ' wird später beschrieben. Die Reflexionsverluste am Prisma
sind am geringsten, wenn die Summe aus R und R0 ein Minimum
ist. Daraus ergibt sich, daß für m = 2 ein Material am stärksten bevorzugt ist, dessen Brechungsindex N ungefähr
1,4 beträgt, während für den Fall m = 3 ein Material mit einem Brechungsindex N von ungefähr 1,7 am stärksten bevorzugt
wird.
Daher ist es günstig, für einen BH-Halbleiterlaser BK7
(N = 1,510) und für einen CSP-HaIbleiterlaser SF-11 (N = 1,764)
als Material für das Prisma 7 zu verwenden.
Als Maßnahme zur Verminderung von auf das Prisma 7 zurückgehenden Reflexionsverlusten ist auch eine Beschichtung
von Eintritts- und Austrittsfläche des Prismas 7 mit einer
Einschichten- oder Mehrschichtenvergütung wirksam. Es ist dabei auch zulässig, das Reflexionsvermögen RT an der
Eintrittsfläche P1 durch geeignete Wahl des Brechungsindex
N des Prismas ausreichend klein zu machen und nur die Austrittsfläche PQ mit der Vergütungsschicht zu versehen. Im
einzelnen kann bei Verwendung eines BH-HaIbleiterlasers, wie
aus Figur 10 ersichtlich, das Reflexionsvermögen IL zu 11
oder weniger gemacht werden, indem der Brechungsindex N in einen Bereich zwischen 1,65 und 2,45 gelegt wird. Beispielsweise
kann bei Verwendung von SF-11 als Prismenmaterial das Reflexionsvermögen R an der Eingangsfläche P zu O,004
gemacht werden. Andererseits kann bei Verwendung eines CSP-Halbleiterlasers,
wie aus Figur 11 ersichtlich, das Reflexionsvermögen
R1 zu 1 % oder weniger gemacht werden, indem der
Brechungsindex N in einen Bereich zwischen 2,45 und 3,55 gelegt wird. Hierfür kann z.B. ein Kristall aus etwa TiO2 oder
TeO- als Prismenmaterial verwendet werden.
Ferner lassen sich bei der Ausführungsform der Figur 9
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ORIGINAL INSPECTED
die Reflexionsverluste vermindern, indem das Prisma 7 und
das Prisma 9/wie in Figur 12 oder Figur 13 gezeigt, zu einer einheitlichen Struktur zusammengefügt werden. Figur 12 zeigt
eine Ausführungsform, bei der die Prismen 7 und 9 in einem
einzigen Körper aus identischem Material aufgebaut sind.
In der Figur bezeichnet 79 das zu einem einzigen Körper gefügte Prisma, wobei die Viertelwellenlängenplatte 8 ebenfalls
mit dem Prisma 79 verbunden ist. Durch den einstückigen Aufbau können die Reflexionsverluste an der Austrittsfläche
des Prismas 7 und der Eintrittsfläche des Prismas 9 beseitigt werden. Figur 13 zeigt eine Ausführungsform, bei der
die Prismen 7 und 9 als ein einziger Körper unter Verwendung unterschiedlicher Materialien aufgebaut sind. Beispielsweise
ist bei Verwendung von BK7 (N = 1,510) als Material für das Prisma 9 das Reflexionsvermögen R ' an der Grenzfläche 20
zwischen den Prismen 7 und 9 durch den folgenden Ausdruck gegeben, wobei N den Brechungsindex des Prismas 7 bezeichnet:
, _ ( N - 1,510 2 M
R0 * (N - 1,510) (Ί
Die Figuren 10 und 11 geben das Reflexionsvermögen R ' in
Abhängigkeit vom Brechungsindex N für m = 2 bzw. m = 3 in gestrichelten Linien wieder. Wie aus den Figuren ersichtlich,
lassen sich die auf das Prisma 7 zurückgehenden Reflexionsverluste deutlich mindern. Unter der Annahme beispielsweise,
daß das Material des Prismas 7 SF-11 (N = 1,764) ist, läßt sich folgendes einrichten:
Für einen BH-Halbleiterlaser
R1 = 0,004
R0 1 = 0,006
R1 = 0,004
R0 1 = 0,006
und für einen CSP-Halbleiterlaser
R1 = 0,067
R1 = 0,067
R0 1 = 0,006.
Mit obigen Ausführungsformen ist der Fall beschrieben, daß ein nicht-kreisförmiges Bündel, das die Kopplungslinse
durchlaufen hat, durch Vorsehen eines einzigen Prismas hinter
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der Kopplungslinse in ein kreisförmiges Bündel umgewandelt
wird. Natürlich können ebenso gut aber auch mehrere Prismen hinter der Kopplungslinse angeordnet werden. Mit den folgenden
Ausführungsformen werden Fälle beschrieben, wo zwei
Prismen vorgesehen sind.
Die Figuren 14, 15 und 16 zeigen solche Aufbauten, wobei gleiche Bezugszeichen wie in den Figuren 6, 7 und 9
gleiche oder entsprechende Teile bezeichnen. Die Ausführungsformen der Figuren 14, 15 und 16 gehen aus den entsprechen-
den Ausführungsformen der Figuren 6, 7 und 9 dadurch hervor,
daß zwei Prismen 7a und 7b in der Stufe hinter der Kopplungslinse 2 vorgesehen sind. Die beiden Prismen haben gleiche
Scheitelwinkel und Brechungsindizes und ebenso gleiche Eintrittswinkel und Austrittswinkel des Lichtbündels. Gemäß
den Figuren sind die Prismen 7a und 7b rechteckige Prismen mit Scheitelwinkeln Θ und Brechungsindizes N, wobei der
Einfallswinkel auf die Prismen mit Θ. und das Verhältnis
zwischen Breite I des einfallenden Strahls und Breite 0 des gebrochenen Strahls (Strahlvergrößerung) mit m = 0/1 bezeichnet
wird. Diese sind dann durch folgende Ausdrücke gegeben :
cosQ =
m - 1
m - 1
cos
cos
Das Reflexionsvermögen R1 an den Eingangsflächen der
Prismen 7a und 7b ist durch folgenden Ausdruck gegeben:
■Ί-
tan2(0. - Θ )
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Damit wird für Θ. + Θ = 90 ° das Reflexionsvermögen
R1 und damit der Reflexionsverlust an der Eintrittsfläche
jedes der Prismen 7a und 7b zu null (Der Fall Θ. = Θ entspricht
dem Normaleinfall ohne Prismenwirkung.) Dabei wird RT zu null wenn dann Θ. = N ist, wobei dieser Winkel der
sogenannte Brewster-Winkel ist. Dafür vereinfachen sich die Ausdrücke (14) folgendermaßen:
N = /rö
(16)
θ. = tan"1N 10 Θ = cos [/in cos Θ.]
Im Falle der Verwendung von beispielsweise eines CSP-Halbleiterlasers
wird die Form der beiden Prismen 7a und 7b auf der Grundlage von (16) und unter der Bedingung, daß die
Strahlvergrößerung m auf der Basis von (1) gleich 3»ist die folgende:
m | θ | α | = 3 | 732 |
N | RI | O | ||
= 60 | O | |||
= 30 | ||||
= 0 | ||||
(17)
Somit werden also für einen CSP-Halbleiterlaser mit den
durch (1) gegebenen Strahldivergenzwinkeln die beiden durch die Ausdrücke (17) wiedergegebenen Prismen 7a und 7b unmittelbar
hinter der Kopplungslinse 2, wie in den Figuren 14, 15 und 16 gezeigt, eingesetzt, wodurch das nicht-kreisförmige
Bündel in ein kreisförmiges Bündel umgewandelt werden kann. Auch wenn die Brechungsindizes N der Prismen 7a und 7b nicht
zu dem Wert /m gemacht werden können, bei dem das Reflexionsvermögen
R null wird, so sind doch nahe bei diesem Wert liegende Brechungsindizes ausreichend brauchbar, weil durch
sie das Reflexionsvermögen RT nahezu zu null wird. Es ist
wünschenswert, die Ausgangsfläche mit einer Antireflex- bzw. Vergütungsschicht zu versehen.
Der Zusammenhang zwischen Strahlvergrößerung m und
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Reflexionsvermögen Rx ist in Figur 17 dargestellt. Dort
gibt eine strichpunktierte Linie den Fall der Verwendung
eines einzelnen Prismas aus BK7 (N = 1,510) und eine strichlierte Linie den Fall der Verwendung eines einzelnen Prismas
aus SF-11 (N = 1,764) an. Wie aus Figur 17 ersichtlich, muß bei Vorsehen eines einzigen Prismas 7 wie bei den Ausführungsformen
der Figuren 6, 7 und 9 und bei einer Einstellung der Strahlvergrößerung m auf 2 bis 3 das Prismenmaterial
einen ziemlich großen Brechungsindex N haben, damit die ReflexionsVerluste an der Eintrittsfläche des
Prismas vermindert werden. In der Figur 17 bezeichnet weiter eine durchgehende Linie den Fall einer Verwendung von
zwei Prismen aus BK7. Bei Verwendung dieses allgemein bekannten Glasmaterials BK7 beträgt der Brechungsindex N
1,510 im Bereich einer Wellenlänge von 800 nm. In diesem Fall wird das Reflexionsvermögen Rx gleich null, wenn die
Strahlvergrößerung m gleich 2,28 ist. Wie aus der Figur weiter ersichtlich, beträgt in dem Bereich, in dem die
Strahlvergrößerung m gleich 2,1 bis 2,5 ist, der Transmissionskoeffizient wenigstens 99,9 %. Läßt man einen Transmissionskoeffizienten
bis hinunter zu 99 % zu, kann ein Prisma aus BK7 in einem Bereich verwendet werden, in dem
die Strahlvergrößerung m gleich 1,8 bis 3 ist. Das heißt, wenn wie bei den Ausfuhrungsformen der Figuren 14, 15 und
zwei Prismen 7a und 7b vorgesehen sind, können schon Prismen, die den kleinen Brechungsindex N haben, die Strahlvergrößerung
m groß machen und außerdem den nutzbaren Bereich ausweiten. Dies bringt den Vorteil mit sich, daß sich
ein kreisförmiges Bündel durch aus herkömmlichem optischen Glas (d.h., BK7) hergestellte Prismen erzeugen läßt.
Ferner wird nun eine Ausführungsform beschrieben, die
die Anwendung der Erfindung auf eine Selbstfokussierungssteuerung
beinhaltet. Eine solche Ausführungsform ist in
Figur 18 gezeigt. Gemäß der Vorrichtung besteht ein optischer Abnehmer aus dem Halbleiterlaser 1, der Kopplungslinse 2, dem Objektiv 3 und dem Lichtdetektor 6. Ein von
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der einen Fläche 13 des Halbleiterlasers 1 ausgehender Laserstrahl wird über die Linsen 2 und 3 auf die Platte 4
projiziert und an dieser reflektiert. Der reflektierte Strahl wird über die Linsen 2 und 3 auf die Austrittsfläche
13 des Halbleiterlasers rückgekoppelt. Bei einem solchen Aufbau ändert sich die Laserausgangsleistung des Halbleiterlasers
1 entsprechend den Änderungen des Reflexionsvermögens der Platte, so daß sich Information wiedergeben läßt,
indem die Änderungen der Laserausgangsleistung mit dem Lichtdetektor 6 nachgewiesen werden.
Die Selbstfokussierungssteuerung führt über den Nachweis einer Abweichung eines fokussierten Punktes und
mittels einer Einrichtung zur Bewegung des Objektivs oder des gesamten optischen Abnehmers entsprechend dieser Abweichung
eine Rückkopplungssteuerung durch.
Der Nachweis des Abweichens des fokussierten Punkts nützt die (in Figur 19 gestrichelt gezeichnete) Charakteristik
aus, daß die optische Ausgangsleistung des Halbleiterlasers infolge der Fokusabweichung abnimmt. Die Charakteristig
sagt jedoch nichts über die Richtung der Fokusabweichung aus.
Daher wird die Linse oder der Halbleiterlaser in Richtung der optischen Achse gewobbelt und synchron damit die Laserausgangsleistung
festgestellt, woraus sich die Richtung der Fokusabweichung feststellen läßt. Bei dem in Figur 18 gezeigten
Aufbau wird die Linse 3 in Richtung der optischen Achse mittels eines piezoelektrischen Schwingers 15 und
entsprechend einem Signal einer Wechselspannungsquelle 16 gewobbelt. Die durch den Lichtdetektor 6 detektierte Laserausgangsleistung
wird durch eine phasenempfindliche Detektionsschaltung 17 synchron mit Bezug auf das Signal der
Wechselspannungsquelle 16 detektiert. Wie in Figur 20 gezeigt, kehrt das Ausgangssignal der phasenempfindlichen
Detektionsschaltung 17 seine Polarität in Abhängigkeit von der Richtung der Fokusabweichung um.
Das Ausgangssignal der phasenempfindlichen Detektionsschaltung 17 wird auf eine elektromagnetische Spule 14
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rückgekoppelt, durch die das Objektiv oder gesamte optische Abnehmer 12 im Sinne einer Verminderung der Fokusabweichung
bewegt wird.
Figur 22 zeigt den Aufbau einer weiteren Ausführungsform
der Erfindung für eine numerische Apertur der Kopplungslinse 2 von 0,5. Die Ausführungsform ist so gestaltet, daß
eine Selbstfokussierungssteuerung gemäß dem Aufbau der Figur 6 vorgesehen ist. Im einzelnen wird, wenn die numerische
Apertur der Kopplungslinse größer als der minimale Strahldivergenzwinkel des Laserbündels des Halbleiterlasers 1 ist,
das aus der Kopplungslinse 2 kommende Bündel elliptisch.
Durch Anordnen des Prismas 7 hinter der Kopplungslinse 2
wird dementsprechend das aus der Kopplungslinse 2 austretende Bündel kreisförmige gemacht, auf das Objektiv 3 gegeben
und mittels dieses Objektivs ein kreisförmiger Lichtpunkt 5 auf der Platte 4 ausgebildet. Das von der Platte 4
reflektierte Licht wird auf den Halbleiterlaser 1 rückgekoppelt. Da sich die Laserausgangsleistung des Halbleiterlasers entsprechend
den Änderungen des Reflexionsvermögens der Platte ändert, wird Information wiedergegeben, indem diese Änderungen
mittels des Lichtdetektors 6 nachgewiesen werden. Die Selbstfokussierungssteuerung wird in einer solchen Weise
ausgeführt, daß das Objektiv 3 mittels eines piezoelektrischen Schwingers 15 und entsprechend dem Signal der Wechselspannungsquelle
16 in Richtung der optischen Achse gewobbelt wird, daß die durch den Lichtdetektor 6 detektierte Laserausgangsleistung
synchron mittels der phasenempfindlichen Detektionsschaltung 17 mit Bezug auf das Signal der Wechselspannungsquelle
16 detektiert wird, daß das Ausgangssignal
der phasenempfindlichen Detektionsschaltung auf die elektromagnetische
Spule 14 rückgekoppelt wird und daß das Objektiv 3 oder der gesamte optische Abnehmer 12 durch die elektromagnetische
Spule 14 im Sinne einer Verminderung der Abweichung des Fokuspunktes bewegt wird.
Ein wesentliches Merkmal der Ausführungsformen der Figuren
18 und 22 besteht darin, daß der Nachweisbereich von
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Abweichungen für die Selbstfokussierungssteuerung durch Beschichten der Laseraustrittsfläche 13 mit einer Antireflexbeschichtung
erweitert ist. In den Figuren 19 und 20 entspricht die durchgehende Linie dem Fall, daß eine Antireflexbeschichtung
existiert, die unterbrochene Linie dem Fall, daß eine solche nicht existiert. Es ist zu beachten,
daß bei Fehlen einer Antireflexbeschichtung der Nachweisbereich von Abweichungen ungefähr 10 pm beträgt, während
bei Vorsehen einer Antireflexbeschichtung sich dieser Bereich auf ungefähr 40 um erweitert. Die Resultate der Figuren
19 und 20 entsprechen dem Fall, daß die numerische Apertur NA des Objektivs 3 einen Wert von 0,5 und diejenige der
Kopplungslinse 2 einen Wert von 0,25 hat.
Figur 21 zeigt die Abhängigkeit des Nachweisbereiches von Abweichungen für die Selbstfokussierungssteuerung von
der numerischen Apertur der Kopplungslinse 2. Wenn beispielsweise die numerische Apertur der Kopplungslinse 2 zu 0,5
gemacht ist, wird der Nachweisbereich für Abweichungen ungefähr 80 um durch Vorsehen der Antireflexionsbeschichtung
(vgl. die durchgehende Linie), liegt aber unter 30 pm ohne diese Beschichtung (vgl. die strichlierte Linie)·
Wie beschrieben, wird bei einer optischen Informationsverarbeitungseinrichtung
eines Aufbaus, bei dem der von der einen Fläche eines Halbleiterlasers abgehende Strahl durch
die Platte reflektiert und das reflektierte Licht auf die Laserfläche rückgekoppelt wird, der Nachweisbereich von Abweichungen
für die Selbstfokussierungssteuerung durch Vorsehen einer Antireflexbeschichtung auf der Laserfläche weiter
ausgedehnt. Daher wird selbst bei Vertikalbewegungen der Platte, die 1 mm betragen, eine Selbstfokussierungssteuerung
möglich.
Bislang wurde die optische Informationsverarbeitungseinrichtung eines Aufbaus, nach welchem der von der einen
Fläche des Halbleiterlasers abgehende Strahl durch die Platte reflektiert und das reflektierte Licht auf die Halbleiterfläche
rückgekoppelt wird, anhand des Falls beschrieben,
030051 /0938
daß die Änderung der an der Platte reflektierten Lichtmenge in Form einer Änderung des von der anderen Fläche .
des Halbleiterlasers abgehenden Laserstrahls nachgewiesen wird. Es versteht sich jedoch, daß die Erfindung auch auf
den Fall anwendbar ist, daß die Änderung des reflektierten Lichts in Form einer Änderung eines Treiberstroms für den
Halbleiterlaser nachgewiesen wird.
Wie sich aus der Beschreibung ergibt, kennzeichnet sich die Erfindung dadurch, daß ein Prisma zur Umwandlung
des Profils eines vom Halbleiterlaser kommenden Lichtbündels in einem optischen System, das das Bündel zu einem Informationsspeichermedium
leitet, vorgesehen ist.
Dr.Ki/Ug
030051/0938
Claims (8)
- PATENTANWÄLTESCHIFF ν. FÜNER STREHL SC H Ü B EL-H O PF EBB1NGHAUS FINCKMARiAHlLFPLATZ 2 & 3, MÖNCHEN 9O 3 U i, 2 2 H 9POSTADRESSE: POSTFACH 95 O1 SO, D-8OOO MÖNCHEN 95HITACHI, LTD. 13. Juni 19 80DEA-25 186Optische Informationsverarbeitungseinrichtung PATENTANSPRÜCHE/ -j ~', Optische Informationsverarbeitungseinrichtung mit einer Lichtquelle, einem Informationsspeichermedium, einem optischen System, welches ein von der Lichtquelle abgehendes Bündel auf das Informationsspeichermedium bündelt, und einer Einrichtung zum Nachweis einer Änderung der Lichtmenge eines von dem Medium kommenden Lichtbündels, dadurch gekennzeichnet , daß die Lichtquelle ein Halbleiterlaser (1) mit rechteckigem Lichtemissionsbereich ist, und daß das optische System ein Prisma (7) enthält, welches das vom Laser ausgehende nicht-kreisförmige Bündel in ein kreisförmiges Bündel umwandelt.
- 2. Verarbeitungseinrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzen chnet, daß das Prisma (7) aus zwei Prismen (7a, 7b) besteht, deren brechende Winkel und Brechungsindizes gleich sind.030051 /0938
- 3. Verarbeitungseinrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet , daß die beiden Prismen (7a,7b) im wesentlichen die Beziehung N = /m erfüllen, wobei N deren Brechungsindes und m deren Strahlvergrcßerung bezeichnet.
- 4. Verarbeitungseinrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß eine optische Einrichtung (9) zur Ableitung des am Medium reflektierten Bündels in einem optischen Weg zwischen dem Prisma (7^7a,7b) und dem Medium vorgesehen ist, und daß die Nachweiseinrichtung ein Lichtdetektor (10) ist, welcher das an der optischen Einrichtung reflektierte Bündel erhält.
- 5. Verarbeitungsexnrxchtung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die optische Einrichtung das Prisma (7) in sich enthält.
- 6. Verarbeitungsexnrxchtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß wenigstens die Austrittsfläche des Prismas (7; 7a, 7b) mit einer Antireflexbeschichtung versehen ist.
- 7. Verarbeitungsexnrxchtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , daß eine Linse (2), welche im wesentlichen die Beziehung θπ < Θ = θι erfüllt, wobei Θ den halben zwischen dem Laser (1) und der Linse definierten030051/0938Winkel bezeichnet und Θι, und Θ ι Divergenzwinkel des Laserbündels in Richtung parallel zum Laserübergang bzw. in einer Richtung senkrecht dazu bezeichnen, in einem optischen Weg zwischen dem Laser und dem Prisma vorgesehen ist, daß das von der einen Fläche des Lasers ausgehende Licht durch das Medium reflektiert und dann über das optische System auf die Laserfläche zurückgeführt wird, und daß die Nachweiseinrichtung ein Lichtdetektor (6) ist, welcher das von der anderen Fläche des Lasers ausgehende Licht empfängt.
- 8. Verarbeituncseinrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet , daß die eine Fläche des Lasers (1) mit einer Antireflexbeschxchtung versehen ist und daß die Verarbeitungseinrichtung eine erste Treibereinrichtung, welche das optische System längs seiner optischen Achse mit einer bestimmten Periode oszilliert, und eine zweite Treibereinrichtung, welche das optische System längs seiner optischen Achse entsprechend einem Ausgangssignal des Lichtdetektors (6) bewegt, umfaßt.030051/0938
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