DE2945999C2 - Wien-Robinson-Oszillator - Google Patents
Wien-Robinson-OszillatorInfo
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- DE2945999C2 DE2945999C2 DE19792945999 DE2945999A DE2945999C2 DE 2945999 C2 DE2945999 C2 DE 2945999C2 DE 19792945999 DE19792945999 DE 19792945999 DE 2945999 A DE2945999 A DE 2945999A DE 2945999 C2 DE2945999 C2 DE 2945999C2
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- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03B—GENERATION OF OSCILLATIONS, DIRECTLY OR BY FREQUENCY-CHANGING, BY CIRCUITS EMPLOYING ACTIVE ELEMENTS WHICH OPERATE IN A NON-SWITCHING MANNER; GENERATION OF NOISE BY SUCH CIRCUITS
- H03B5/00—Generation of oscillations using amplifier with regenerative feedback from output to input
- H03B5/20—Generation of oscillations using amplifier with regenerative feedback from output to input with frequency-determining element comprising resistance and either capacitance or inductance, e.g. phase-shift oscillator
- H03B5/26—Generation of oscillations using amplifier with regenerative feedback from output to input with frequency-determining element comprising resistance and either capacitance or inductance, e.g. phase-shift oscillator frequency-determining element being part of bridge circuit in closed ring around which signal is transmitted; frequency-determining element being connected via a bridge circuit to such a closed ring, e.g. Wien-Bridge oscillator, parallel-T oscillator
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- H03B—GENERATION OF OSCILLATIONS, DIRECTLY OR BY FREQUENCY-CHANGING, BY CIRCUITS EMPLOYING ACTIVE ELEMENTS WHICH OPERATE IN A NON-SWITCHING MANNER; GENERATION OF NOISE BY SUCH CIRCUITS
- H03B5/00—Generation of oscillations using amplifier with regenerative feedback from output to input
- H03B5/02—Details
- H03B5/04—Modifications of generator to compensate for variations in physical values, e.g. power supply, load, temperature
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- Oscillators With Electromechanical Resonators (AREA)
- Inductance-Capacitance Distribution Constants And Capacitance-Resistance Oscillators (AREA)
- Amplifiers (AREA)
Description
stante und ermöglicht daher nur eine langsame Aussteuerung. Auch ist die Amplitude wegen der Temperaturabhängigkeit
des Widerstandes ebenfalls temperaturabhängig.
Bei dem im Oberbegriff des Patentanspruchs beschriebenen Wien-Robinson-Oszillator sind statt des Thermistors
antiparallel geschaltete Dioden vorgesehen, wodurch der sich aus der großen Zeitkonstante des Thermistors
ergebende Nachteil beseitigt wird. Wegen der Temperaturabhängigkeit
der an den Dioden abfallenden Spannung ist jedoch die Amplitude ebenfalls temperaturabhängig.
Infolgedessen können die Schwingungen bei einer Temperatur, die um etwa 40° C höher ist als die geforderte Temperatur,
zum Stillstand kommen.
Darüber hinaus wird bei den bekannten Oszillatoren ausschließlich die Amplitude stabilisiert, und zwar im allgemeinen
in einem verhältnismäßig engen Temperaturbereich. Die bei Temperaturänderungen auftretende Frequtnzänderungen
werden nicht vermindert.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, den Wien-Robinson-Oszillator so weiterzuentwickeln, daß er
bei einfachem Aufbau in einem breiten Temperaturbereich eine hohe Frequenz- und Amplitudenstabilität aufweist.
Diese Aufgabe wird bei einer gattungsgemäßen Einrichtung durch die kennzeichnenden Merkmale des
Anspruchs 1 gelöst.
Durch die im Patentanspruch 2 beschriebene Weiterbildung des erfindungsgemäßen Wien-Robinson-Oszillators
läßt sich eine Stabilisierung auch bei Änderungen der Belastungsimpedanz erzielen. Eine weitere Ausgestaltung
der Erfindung ist Gegenstand des Patentanspruchs 3.
Die mit der Erfindung erzielten Vorteile bestehen insbesondere darin, daß bei dem Oszillator die Temperaturabhängigkeit
der Kennlinie der Begrenzerdioden kompensiert wird. Dabei kann diese Temperaturkompensation mit
Hilfe der in Reihe bzw. parallelgeschalteten Widerstände derart eingestellt werden, daß bei einer Temperaturänderung
nur eine geringe Pegeländerung auftritt. Der RC-Wert des frequenzabhängigen Mitkopplungszweiges und
das Teilungsverhdltnis des amplitudenabhängigen Zweiges sind so gewählt, daß die Grundversiärkung des Operationsverstärkers
berücksichtigt wird und die Frequenz am Schnittpunkt der Übertragungskennlinie des Operationsverstärkers
mit der 3-dB-Linie und die Temperaturabhängigkeit derart eingestellt werden, daß sich die Oszillatorfrequenz
in dem gegebenen Temperaturbereich nicht ändert.
Die Erfindung wird im folgenden anhand des in der Zeichnung dargestellten bevorzugten Ausrührungsbeispiels
näher erläutert. Die Zeichnung zeigt das Schaltbild eines bevorzugten Wien-Robinson-Oszillators.
Wie aus der Zeichnung ersichtlich, ist der Ausgang i/k,
des Operationsverstärkers fan beide Eingänge zurückgekoppelt, und zwar über einen aus Widerständen R und
Kondensatoren C bestehenden frequenzabhängigen selektiven Rückkopplungszweig, und über einen Dioden.
Widerstände und einen Thermistor enthaltenden Rückkopplungszweig. Der selektive Rückkopplungszweig besteht
aus einem Reihen-/?C-Glied und einem Parallel-/?C-Glied,
die einen Spannungsteiler bilden. Der Teilerpunkt des Spannungsteilers ist mit dem nichtinvertierenden Eingang
des Operationsverstärkers £ verbunden. Der selektive Rückkopplungszweig des Oszillators kann aufgrund
der folgenden Gleichung bemessen werden:
RC =
wobei
R der Wert des sich in der Rückkopplungsschaltung
befindenden Widerstandes,
C der Kapazitätswert des sich in der Rückkopplungs-
C der Kapazitätswert des sich in der Rückkopplungs-
schaltung befindenden Kondensators,
fr die zu erzeugende Frequenz,
Ao die Grundverstärkung des Operationsverstärkers und
fr die zu erzeugende Frequenz,
Ao die Grundverstärkung des Operationsverstärkers und
fo Frequenz des Schnittpunktes der Kennlinie (Bode-Diagramm)
des Operationsverstärkers mit der 3-dB-Linie ist.
Bei dem Operationsverstärker E kann die Grundverstärkung A0 bzw. die Frequenz f0 an dem genannten
Schnittpunkt einfach eingestellt werden. Die Art der Einstellung hängt vom Typ des verwendeten Operationsverstärkers
ab. Es ist aber wesentlich, daß die Grundverstärkung A0 bei einer Frequenz/ die um Größenordnungen
kleiner ist, als die Frequenz fu beträgt. Es ist also wesentlich,
daß bei der zu erzeugenden Frequenz/, die Phasenverschiebung des Operationsverstärkers £90° C beträgt.
Der Ausgang des Operationsverstärkers £;si über einen amplitudenabhängigen Rückkopplungszweig ferner auf
den invertierenden Eingcng rückgekoppelt. Der Rückkopplungszweig besteht aus miteinander in Reihe geschalteten
Widerständen R] und R2, und zum Widerstand R1
parallel und zueinander antiparallel geschalteten Dioden £>i und D2, die ein Glied eines Spannungsteilers bilden.
Der Teilerpunkt des Spannungsteilers ist mit dem invertierenden Eingang des Operationsverstärkers £ verbunden.
Das andere Glied dieses Spannungsteilers ist aus den Widerständen Λ5 und Rj sowie aus dem zum Widerstand
R4 parallel geschalteten Thermistor T und dem mit dem
Thermistor 7"in Reihe geschalteten Widerstand R3 aufgebaut.
Die Spannungsteiler haben einen gemeinsamen Massepunkt. Bei geeigneter Bemessung verhält sich der
amplitudenabhängige Rückkopplungszweig als temperaturunabhängiger Spannungsteiler. Der amplitudenabhängige
Rückkopplungszweig kann aufgrund der folgenden Beziehung bemessen werden. Das Teilungsverhältnis
ist:
(R; +R1)
R:,+Rr
+ R,
+R7) R4
+ R, +R1 +R2
— b — -
3 - , 64/ /, \ 9\AoJal
wobei
Ar
Ar
2Mf-
3.9/;
der Widerstand des Thermistors bei einer beliebigen Temperatur des
zu kompensierenden Temperaturbereiches,
R]. R2. Rh Ra. Rf, die Werte der im Rückkopplungszweig befindlichen Widerstände und
b das Teilungsverhältnis des amplitudenabhängigen Rückkopplungszweiges ist.
Die Widerstände R; und R4 linearisieren die Temperalurabhängigkeit
des Thermistors T. Der Widerstand R4 vermindert den resultierenden Widerstand des unteren
Teilergliedes, und seine Wirkung ist in erster Linie bei niedrigen Betriebstemperaturen bemerkbar. Der Widerstand
R:, steigert den resultierenden Widerstand des unteren
Teilungsgliedes·, seine Wirkung zeigt sich besonders bei höheren Betriebstemperaturen. Mit Hilfe des Widerstai/Jes
Rf läßt sich die Steilheit der Temperaturabhängigkeit
einstellen. Wenn eine große Amplitudenstabilität gewährleistet werden soll, werden die Werte der Widerstände
derart eingestellt, daß die Spannungsteilung des
amplitudenabhängigen Rückkopplungszweiges bei Temperaturänderungen
nicht geändert wird, obwohl sich die Spannung an den Dioden D1, D2 ändert. Wenn eine hohe
Frequenzstabilität gewährleistet werden soll, wird die Einstellung derart vorgenommen, daß sich die Amplitude bei
einer Temperaturänderung in einer Richtung und in einem Maße ändert, bei denen die Frequenz des Oszillators
unverändert bleibt, obwohl der Temperaturkoeffizient der die Frequenz bestimmenden Elemente nicht gleich
Null ist.
Die Amplitude des Ausgangssignals des Oszillators kann unter Berücksichtigung der an den Dioden abfallenden
Spannung durch entsprechende Wahl des Verhältnisses /?|//?2 eingestellt werden.
Der Oszillator ist gegen Schwankungen der Speisespannung
nur in geringem Maße empfindlich, und wenn es gewährleistet wird, daß der Speisespannungsbereich während
des Betriebes des Verstärkers immer genügend groß ist, so daß die Amplitude des Schwingungssignals durch
den Verstärker nicht begrenzt wird, sind die Frequenz und die Amplitude des Oszillators von der Speisespannung
praktisch unabhängig.
Wenn eine größere relative Frequenzstabilität (10~5)
benötigt wird, muß eine gleiche gemeinsame Temperatur für alle Bauelemente des Oszillators (Widerstände, Kondensatoren,
Operationsverstärker) gewährleistet werden. Das ist zum Beispiel dadurch zu verwirklichen, daß für die
ganze Schaltung eine wärmeisolierende Umhüllung vorgesehen und der Raum innerhalb der Umhüllung mit
einem Material relativ guter Wärmelcitungsfähigkeit ausgegossen ist, oder daß zum Beispiel alle Bauelemente in
einen gemeinsamen Aluminiumblock eingebaut und mit einer wärmeisolierenden Umhüllung versehen sind.
Wie eingangs schon erwähnt wurde, sind die Oszillatoren auch gegen die Änderung der Belastungsimpedanz empfindlich. Ein Oszillator kann vor Schwankungen der Belastungsimpedanz bekannterweise derart geschützt werden, daß zwischen die Belastung und den Oszillator eine Trennstufe, zum Beispiel ein Verstärker, eingeschaltet wird. Wenn eine Rechteckwelle benötigt ist, wird die Funktion der Trennstufe durch einen Komparator erfüllt, dessen Eingängen das Ausgangssignal des Oszillators bzw. eine Gleichspannung (z. B. Pegel Null) zugeführt wird.
Wie eingangs schon erwähnt wurde, sind die Oszillatoren auch gegen die Änderung der Belastungsimpedanz empfindlich. Ein Oszillator kann vor Schwankungen der Belastungsimpedanz bekannterweise derart geschützt werden, daß zwischen die Belastung und den Oszillator eine Trennstufe, zum Beispiel ein Verstärker, eingeschaltet wird. Wenn eine Rechteckwelle benötigt ist, wird die Funktion der Trennstufe durch einen Komparator erfüllt, dessen Eingängen das Ausgangssignal des Oszillators bzw. eine Gleichspannung (z. B. Pegel Null) zugeführt wird.
Mit Hilfe der erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung kann unter Verwendung von relativ einfachen Mitteln
ein ÄC-Oszillator verwirklicht werden, der eine Frequenzstabilität
von 10~4 sowie eine hohe Amplitudenstabilität und Genauigkeit innerhalb eines sehr breiten Temperaturbereiches
bzw. während langer Zeit aufweist.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (3)
- Patentansprüche:
1. Wien-Robinson-Oszillator— mit einem Operationsverstärker (E),— mit einem frequenzabhängigen und mit einem amplitudenabhängigen, jeweils einen auf Masse geschalteten Teiler darstellenden Rückkopplungszweig, dessen einer Teilerpunkt mit dem nichtinvertierenden und dessen anderer mit dem invertierenden Eingang des Operationsverstärkers verbunden ist,— wobei der frequenzabhängige Rückkopplungszweig eine zwischen den Ausgang und den nichtinvertierenden Eingang des Operationsverstärkers geschaltete Reihenschaltung und eine zwischen den nichtinvertierenden Eingang und Masse geschaltete Parallelschaltung aus jeweils einem Widerstand (R) und einem Kondensator (C) enthält, deren Widerstands- und Kapazitälswerte jeweils gleich sind,— wobei der amplitudenabhängige Rückkopplungszweig eine zwischen den Ausgang und den invertierenden Eingang des Operationsverstärkers geschaltete Reihenschaltung aus zwei Widerständen (R\, R2) enthält, deren einem zwei antiparallel geschaltete Dioden (D1, D2) parallel geschaltet sind, und— wobei das Teilungsverhältnis b des frequenzabhängigen Rückkopplungszweiges b =
trägt,Vο be— worinVk1 die Amplitude der Spannung am invertierenden Eingang und U0 die Amplitude der Ausgangsspannung des Operationsverstärkers E ist,dadurch gekennzeichnet,— daß das Produkt des Widerstandswertes der Widerstände (R) und der Kapazitäten der Kondensatoren (C) des frequenzabhängigen RückkopplungszweigesRC =' AnfJA οίοbeträgt,— wobeifr die Schwingungsfrequenz des Oszillators, bei der die Phasenverschiebung des Operationsverstärkers 90° C beträgt,A0 die Grundverstärkung des Operationsverstärkers, undfo die Frequenz am Schnittpunkt der Übertragungskennlinie des Operationsverstärkers mit der 3-dB-Linie ist, und— daß der amplitudenabhängige Rückkopplungszweig eine zwischen den invertierenden Eingang des Operationsverstärkers (E) und Masse geschaltete Reihenschaltung aus einem Widerstand (R5) und einem Thermistor (T) enthält, dem ein Widerstand (A3) in Reihe geschaltet ist, wobei der Reihenschaltung aus Widerstand (Rj) und Thermistor (7") ein Widerstand (Λ4) parallelgeschaltet ist, und wobei das Teilungsverhältnis des amplitudenabhängigen Rückkopplungszweiges beträgt:64/ /, - 2. Wien-Robinson-Oszillator nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Ausgang des Oszillators über eine Trennstufe mit der Belastung verbunden ist.
- 3. Wien-Robinson-Oszillator nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Trennstufe aus einem Verstärker besteht.Die Erfindung bezieht sich auf einen Wien-Robinson-Oszillator der im Oberbegriff des Patentanspruchs 1 beschriebenen, auf »Elektor«, Juli/August 1976-7-33 bekannten Art.Auf zahlreichen Anwendungsgebieten sind Tonfrequenz-Oszillatoren hoher relativer Frequenzstabilität (Verhältnis der Frequenzabweichung zur Nennfrequenz) nötig. Zu diesem Zweck werden im allgemeinen Quarzoszillatoren hoher Frequenzstabilität (10~4) verwendet. Die Anwendung von Tonfrequenz-Quarzoszillatoren ist jedoch mit zahlreichen Nachteilen behaftet. Zum einen kann die mit Hilfe des Oszillators erzeugte Frequenz nicht beliebig gewählt werden, weil im Handel nur Quarzkristalle mit bestimmten Frequenzen erhältlich sind. Zum anderen ist die Herstellung und Anwendung von Tonfrequenz-Quarzkristallen wegen ihrer großen Abmessungen nachteilig. Demzufolge werden die Tonfrequenz-Quarzoszillatoren dadurch ersetzt, daß die nötige Tonfrequenz aus der Frequenz eines Hochfrequenz-Quarzoszillators durch Frequenzteilung erzeugt wird. Eine andere Möglichkeit besteht in der Anwendung von ÄC-Oszillatoren. Die Frequenz- und Amplitudenstabilität der bekannten /?C-Oszillatoren ist bei Änderung der Temperatur, der Speisespannung und der Belastung jedoch um mehrere Größenordnungen kleiner als bei Quarzoszillatoren.Bei dem aus der HU-PS 162974 bekannten Wien-Robinson Oszillator ist die Stabilität dadurch gesteigert, daß eine Mitkopplung über mehrere Operationsverstärker besteht. Diese Lösung ist sehr kompliziert und kostspielig; trotzdem läßt sich eine relative Frequenzstabilität von nur ICH erreichen.Bei den bekannten Wien-Robinson-Oszillatoren mit Operationsverstärker sind ein Mit- und ein Gegenkopplungszweig an den Operationsverstärker angeschlossen. Dabei enthält der Mitkopplungszweig eine selektive RC-Schaltung und der Gegenkcpplungszweig eine pegelabhängige Schaltung. Bei den bekannten Lösungen wird die Amplitudenbegrenzung im amplitudenabhängigen Rückkopplungszweig durch einen Thermistor oder durch Dioden vorgenommen.Bei einer Thermistor-Amplitudenbegrenzung ist der Thermistor (mit negativem Temperaturkoeffizienten) im Teilerglied des amplitudenabhängigen Rückkopplungszweiges zwischen den Ausgang und den invertierenden Eingang des Operationsverstärkers geschaltet (Zeitschrift »Electronics Australia« 1974, Band 36, Nr. 8, Seiten 34, 35, 37, 39). Bei diesem Oszillator wird die Amplitude dadurch stabilisiert, daß bei Vergrößerung der Amplitude auch die Leistung am Thermistor vergrößert wird, so daß sich der Widerstand des Thermistors vermindert und die Amplitude auf ihrem eingestellten Wert gehalten wird. Der Thermistor hat jedoch eine relativ große Zeitkon-
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
HUTE000918 HU178124B (en) | 1978-12-11 | 1978-12-11 | Wien-robinson bridge oscillator of high frequency stability |
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DE2945999A1 DE2945999A1 (de) | 1980-06-12 |
DE2945999C2 true DE2945999C2 (de) | 1983-10-13 |
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ID=11002088
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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DE19528702A1 (de) * | 1994-09-07 | 1996-03-14 | Valeo Electronique | Vorrichtung zur Taktwiederherstellung, Empfänger und Übertragungsvorrichtung, die sie als Bestandteil enthalten, und von ihnen benutztes Hochfrequenzsignal |
DE10228694A1 (de) * | 2002-06-27 | 2004-01-22 | Bosch Rexroth Ag | Wien-Robinson-Oszillator |
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- 1978-12-11 HU HUTE000918 patent/HU178124B/hu not_active IP Right Cessation
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- 1979-10-22 DD DD21636279A patent/DD146728A5/de unknown
- 1979-11-08 GB GB7938690A patent/GB2042840B/en not_active Expired
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- 1979-12-06 PL PL22018079A patent/PL123572B1/pl unknown
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CS221529B2 (en) | 1983-04-29 |
GB2042840B (en) | 1983-04-13 |
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HU178124B (en) | 1982-03-28 |
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GB2042840A (en) | 1980-09-24 |
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